Pokretni fiksni nosači mreže grijanja. Fiksni nosači za cjevovode grijanja

Rice. 3 primjene 16. Fiksni nosači panela za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa zaštitom od elektrokorozije: a) obični;

b) ojačana

Rice. 4 primjene 16. Fiksni samostojeći nosač cijevi

D na 80-200 mm. (podrum).

Pokretni nosači za cjevovode grijanja.

Rice. 5. Pokretni oslonci:

a - klizni pokretni oslonac; b – klizalište; c – valjak;

1 – šapa; 2 – osnovna ploča; 3 – baza; 4 – rebro; 5 – bočno rebro;

6 – jastuk; 7 – montažni položaj nosača; 8 – klizalište; 9 – valjak;

10 – konzola; 11 – rupe.

Rice. 6. Viseći nosač:

12 – konzola; 13 – vijak za vješanje; 14 – vuča.

Dodatak 17. Koeficijenti trenja u pokretnim osloncima

Dodatak 18. Polaganje cjevovoda za toplovodne mreže.

A)

b)

Rice. 2 priloga 18. Beskanalna instalacija toplovodnih mreža: a) na suvim zemljištima; b) u vlažnim zemljištima sa pripadajućom drenažom.

Tabela 1 Dodatka 18. Konstrukcijske dimenzije ugradnja mreže grijanja bez kanala u izolaciju od armiranog pjenastog betona u suvim tlima (bez drenaže).

D y, mm

D n, (sa pokrivnim slojem)

D P

D o

A

B

IN

l

k

G

h

h 1, ne manje

d

A

b

L, ni manje ni više

i

-

-

-

-

-

-

Tabela 2 Priloga 18. Konstrukcijske dimenzije bezkanalne ugradnje toplotnih mreža u izolaciju od armiranog pjenastog betona u vlažnim zemljištima (sa drenažom)

D y, mm

D n, (sa pokrivnim slojem)

Dimenzije prema seriji albuma 903-0-1

D P

D o

A

B

IN

l

k

G

h

h 1, ne manje

d

A

b

L, ni manje ni više

i

Zaptivka kanala.

		V)
	a)		b)

Rice. 2 priloga 18. Montažni kanali za toplovodne mreže: a) tip CL; b) tip CLp; c) tip KLS.

Tabela 3 Priloga 18. Glavne vrste montažnih armiranobetonskih kanala za toplovodne mreže.

Nazivni prečnik cevovoda D y, mm	Oznaka kanala (brend)	Dimenzije kanala, mm
Unutrašnja nominalna	Eksterni
Širina A	Visina H	Širina A	Visina H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60
450-500	KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700	KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

Dodatak 19. Pumpe u sistemima za snabdevanje toplotom .

Rice. 1 prilog 19. Polje karakteristika mrežnih pumpi.

Tabela 1 Dodatka 19. Osnovno specifikacije mrežne pumpe.

Tip pumpe	Isporuka, m 3 /s (m 3 / h)	Glava, m	Dozvoljena rezerva kavitacije, m., ne manje	Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf/cm2) ne više	Brzina rotacije (sinhrona), 1/s (1/min)	snaga, kWt	Efikasnost, %, ne manje	Temperatura pumpane vode, (°C), ne više	Težina pumpe, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabela 2 Dodatka 19. Centrifugalne pumpe tip K.

Marka pumpe	Produktivnost, m 3 / h	Ukupna glava, m	Brzina rotacije kotača, o/min	Preporučena snaga elektromotora, kW	Prečnik radnog kola, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Dodatak 20. Zaporni ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.

Tabela 2 Dodatka 21. Čelični rotacioni leptir ventili sa električnim pogonom D y 500-1400 mm at str y =2,5 MPa, t£200°C sa zavarenim krajevima.

Oznaka ventila	Uslovni prolaz D y, mm	Ograničenja primjene		Materijal kućišta
Po katalogu	U mrežama grijanja
str y, MPa	t, °C	str y, MPa	t, °C
30h47br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0		Prirubnički	Sivi liv
31ch6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31h6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0		Prirubnički	Čelik
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0		Sivi liv
350, 400	1,0		0,6
30h915br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25		Prirubnički	Sivi liv
30h930br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5			Čelik
IA12015		2,5		2,5		Sa zavarenim krajevima
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5		Prirubnički i čeono zavareni krajevi	Čelik
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4		Prirubnički	Čelik
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5		Prirubnički i čeono zavareni krajevi	Čelik
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5		Prirubnički i čeono zavareni krajevi	Čelik
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabela 4 Dodatka 20. Dozvoljeni ventili

Oznaka ventila	Uslovni dolazak D y, mm	Ograničenja primjene (ne više)	Povezivanje cjevovoda	Materijal kućišta
Po katalogu	U mrežama grijanja
str y, MPa	t, °C	str y, MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0		Prirubnički	Sivi liv
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6		Čelik
30s64nzh		2,5		2,5		Prirubnički i čeono zavareni krajevi	Čelik
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5		Zavarivanje
300s964nzh		2,5		2,5		Prirubnički i čeono zavareni krajevi	Čelik
30s967nzh (IATs072-09)	500, 600	2,5		2,5		Zavarivanje

Rice. 2 prijave 20. Kuglasti ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.

Tabela 5 Dodatka 20. Tehnički podaci kuglastih ventila.

Nazivni prečnik	Nazivni prečnik otvora	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Težina u kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Napomena: tijelo ventila – čelik br. art. 37,0; lopta - nehrđajući čelik; loptasto sjedište i uljna brtva – Teflon + 20% ugljika; O-prstenovi su trostruki etilen-propilen guma i Viton.
Dodatak 21. Korelacija između pojedinih jedinica fizičke veličine biti zamijenjen, sa SI jedinicama.

Tabela 1 Dodatka 21.

Naziv količina	Jedinica	Odnos prema SI jedinicama
podložan zamjeni	SI
Ime	Oznaka	Ime	Oznaka
količina toplote	kilokalorija	kcal	kilodžul	KJ	4,19 kJ
specifična toplota	kilokalorija po kilogramu	kcal/kg	kilodžula po kilogramu	KJ/kg	4,19 kJ/kg
toplotni tok	kilokalorija na sat	kcal/h	watt	W	1.163 W
(snaga)	gigakalorija na sat	Gcal/h	megavat	MW	1.163 MW
površinska gustina toplotni tok	kilokalorija na sat po kvadratnom metru	kcal/(h m2)	vat po kvadratnom metru	W/m2	1.163 W/m2
volumetrijska gustina toplotnog fluksa	kilokalorija po satu po kubnom metru	kcal/(h m 3)	vat po kubnom metru	W/m3	1.163 W/m3
toplotni kapacitet	kilokalorija po stepenu Celzijusa	kcal/°S	kilodžula po stepenu Celzijusa	KJ/°C	4,19 kJ
specifična toplota	kilokalorija po kilogramu stepena Celzijusa	kcal/(kg°C)	kilodžul po kilogramu stepen Celzijusa	KJ/(kg°C)	4,19 kJ/(kg°C)
toplotna provodljivost	kilokalorija po metru satu stepeni Celzijusa	kcal/(m h°C)	vat po stepenu Celzijusa	W/(m °C)	1,163W/(m °C)

Tabela 2 Odnosi između mjernih jedinica MKGSS sistema i međunarodni sistem SI jedinice.

Tabela 3. Odnos između mjernih jedinica

mjerne jedinice	Pa	bar	mm. Hg st	mm. vode st	kgf/cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024∙10 -3	0,102	1,02∙10 -6	1,45∙10 -4
bar	10 5		7,524∙10 2	1,02∙10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322∙10 -3		13,6	1,36∙10 -3	1,934∙10 -2
mm vode st	9,8067	9,8067∙10 -5	7,35∙10 -2		∙10 -4	1,422∙10 -3
kgf/cm 2	9,8067∙10 4	0,98067	7,35∙10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948∙10 3	6,8948∙10 -2	52,2	7,0307∙10 2	7,0307∙10 -2

Književnost

1. SNiP 23-01-99 Građevinska klimatologija/Gosstroj Rusije.- M.:

2. SNiP 41-02-2003. MREŽA GRIJANJA. GOSSTROY OF RUSSIA.

Moskva. 2003

3. SNiP 2.04.01.85*. Unutrašnje vodosnabdevanje i kanalizacija zgrada/Gosstroj Rusije. –

M.: Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 1999.-60 str.

4. SNiP 41-03-2003. Toplotna izolacija opremu i

cjevovodi GOSSTROY RUSSIA. MOSKVA 2003

5. SP 41-103-2000. PROJEKTOVANJE TOPLOTNE IZOLACIJE OPREME I

CJEVOVODI. GOSSTROY OF RUSSIA. MOSKVA 2001

6. Projektovanje grejnih mesta. SP 41-101-95. Ministarstvo građevinarstva

Rusija – M.: Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 1997 – 79 str.

7. GOST 21.605-82. Termalne mreže. Radni crteži. M.: 1982-10 str.

8. Mermen toplovodne mreže: Referentni vodič za dizajn

/AND. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov, itd.: Ed.

N.K. Gromova, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 str.

9. Postavljanje i rad mreže za grijanje vode:

Imenik / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh i drugi - ur., 3

obrađeno i dodatni - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 str.

10. Priručnik za dizajnere, ur. A.A. Nikolaeva. – Dizajn

toplovodne mreže.-M.: 1965-360.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K. Energetske pumpe. Informacije

dodatak. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 str.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Projektovanje i proračun konstrukcija

mreže grijanja - Ed. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 str.

13. Zinger N.M. Hidraulični i termičke uslove daljinsko grijanje

sistemima -Ed. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 str.

14. Priručnik za graditelje toplotnih mreža. / Ed. S.E. Zakharenko.- Ed.

2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 str.

Zdravo, prijatelji! Magistralne mreže za distribuciju grijanja služe za prijenos toplinske energije nosioca topline do potrošača za potrebe grijanja, opskrbe toplom vodom i ventilacije. Magistralne mreže grijanja se polažu iz centralnih grijaćih mjesta (centrala grijanja) ili iz izvora topline (kotlovnica, termoelektrana).

Mreže distributivnog grijanja sastoje se od elemenata kao što su:

1) Neprolazni kanali

2) Pokretni i fiksni oslonci

3) Kompenzatori

4) Cjevovodi i zaporni ventili (ventili)

5) Termalne kamere

O termalne kamere Napisao sam posebnu o toplotnim mrežama. Stoga ih neću razmatrati u ovom članku.

Neprohodni kanali.

Zidovi neprohodnih kanala sastoje se od montažnih blokova. Na montažne blokove postavljaju se armirano-betonske podne ploče. Osnova dna neprohodnog kanala obično se izvodi u stranu ili prema podrumima stambene zgrade. Ali dešava se da kada je teren nepovoljan, neki od kanala se postavljaju sa nagibom prema termalnim komorama. Šavovi betonskih blokova i ploča su zapečaćeni i izolirani kako bi se spriječilo prodiranje podzemnih i površinskih voda u kanal. Prilikom zatrpavanja kanala, tlo se mora dobro sabiti. Zamrznuto tlo se ne može koristiti za punjenje kanala.

Fiksni i pokretni nosači.

Nosači cjevovoda mreže grijanja dijele se na fiksne (ili, kako još kažu, mrtve) i pokretne. U neprohodnim kanalima koriste se klizni nosači. Ovi oslonci su neophodni za prijenos težine cjevovoda i osiguranje kretanja cjevovoda kada se izduže pod utjecajem visoke temperature rashladne tekućine.

Da biste to učinili, klizni nosači ili "klizači", kako ih još nazivaju, zavareni su na cjevovode. I klize na posebnim pločama koje su ugrađene u armiranobetonske ploče.

Za podjelu dugog cjevovoda na odvojene dijelove potrebni su fiksni ili mrtvi nosači. Ove sekcije ne zavise direktno jedna od druge, pa prema tome ni kada visoke temperature kompenzatori rashladne tečnosti mogu normalno, bez vidljivi problemi, percipiraju proširenja temperature.

Fiksni nosači su podložni povećanim zahtjevima pouzdanosti, jer su opterećenja na njima velika. Istovremeno, povreda snage i integriteta mrtve (fiksne) potpore može dovesti do hitnog stanja.

Kompenzatori.

Kompenzatori u toplovodnim mrežama se koriste za apsorpciju toplotnog izduženja cevovoda kada se zagrevaju (1,2 mm po metru za povećanje temperature od 100 °C). Glavni i glavni zadatak kompenzatora u mreži grijanja je zaštita cjevovoda i fitinga od "ubojitih" napona. U pravilu se za cijevi promjera ne većeg od 200 mm koriste kompenzatori u obliku slova U. Uglavnom sam se u svom radu morao baviti upravo takvim kompenzatorima. Oni su najčešći. Morao sam raditi i sa dilatacijskim spojnicama kutije za punjenje na cjevovodima velikih prečnika. Ali ovo su promjeri cijevi od dy 300, 400 mm.

Kada se ugrađuju dilatacijski spojevi u obliku slova U, oni su prethodno rastegnuti za polovinu toplinske ekspanzije koja je navedena u projektu ili proračunu. U suprotnom, kompenzacijska sposobnost kompenzatora se smanjuje za polovicu. Istezanje treba izvoditi istovremeno s obje strane na spojevima koji su najbliži mrtvim (fiksnim) osloncima.

Cjevovodi i ventili.

Za distributivne mreže grijanja koriste čelične cijevi. Na spojevima se cjevovodi spajaju električnim zavarivanjem. Ventili koji se koriste u mrežama grijanja su čelični i ventili od livenog gvožđa. U radu na toplovodnim mrežama nailazim na više ventila od livenog gvožđa, oni su češći.

Izolacija cijevi.

Moram da radim uglavnom sa glavnim distributivnim mrežama grejanja instaliranim nazad Sovjetsko vreme. Naravno, na nekim mjestima se mijenjaju cjevovodi toplovodnih mreža, a samim tim i izolacija na njima. remont. Kad sam radio prije nekoliko godina organizacija snabdevanja toplotom, sećam se toga svake godine, između grejne sezone zamijenjene „stare“ dionice cjevovoda toplinske mreže. Ali ipak, 75-80 posto mreža za distribuciju toplote je iz sovjetskih vremena. Cjevovodi takvih mreža su prekriveni antikorozivnom smjesom, toplinskom izolacijom i zaštitnim slojem (slika 4.).

Rolni materijal je obično izoliran. Manje često - brizol. Ovaj materijal je zalijepljen na cjevovod mastikom. Toplotna izolacija je napravljena od prostirki mineralna vuna. Zaštitni sloj- azbestno-cementni malter napravljen od mješavine azbesta i cementa u omjeru 1:2, koji se nanosi preko žičane mreže.

Nosači služe da apsorbuju silu iz cevovoda i prenesu je na noseće konstrukcije ili tla, kao i da se osigura organizovano zajedničko kretanje cijevi i izolacije pri temperaturnim deformacijama. Prilikom izgradnje toplovoda koriste se dvije vrste nosača: pokretni i fiksni.

Pokretni nosači preuzeti težinu toplotne cijevi i osigurati njeno slobodno kretanje po građevinskim konstrukcijama tijekom temperaturnih deformacija. Kada se cjevovod pomiče, s njim se pomiču i pokretni oslonci. Pomični oslonci se koriste za sve metode ugradnje, osim bezkanalnih. Kod polaganja bez kanala, toplovod se polaže na netaknutu zemlju ili pažljivo zbijeni sloj pijeska. U ovom slučaju, pokretni oslonci su predviđeni samo na mjestima gdje trasa skreće i gdje su ugrađeni kompenzatori u obliku slova U, odnosno u područjima gdje se cjevovodi polažu u kanale. Pokretni nosači doživljavaju uglavnom vertikalna opterećenja od mase cjevovoda

Na osnovu principa slobodnog kretanja razlikuju se klizni, kotrljajući i viseći nosači. Klizna Nosači se koriste bez obzira na smjer horizontalnih kretanja cjevovoda za sve metode ugradnje i za sve promjere cijevi. Ovi nosači su jednostavnog dizajna i pouzdani u radu.

Roller nosači koristi se za cijevi prečnika 175 mm ili više tokom aksijalnog pomicanja cijevi, pri polaganju u tunele, kolektore, na konzole i na samostojeće nosače. Upotreba valjkastih ležajeva u neprohodnim kanalima je nepraktična, jer bez nadzora i podmazivanja brzo korodiraju, prestaju se okretati i zapravo počinju raditi kao klizni nosači. Valjkasti ležajevi imaju manje trenje od kliznih ležajeva, ali loša briga valjci se iskrivljuju i mogu se zaglaviti. Stoga im treba dati pravi smjer. U tu svrhu su u valjcima predviđeni žljebovi za prstenove, a na osnovnoj ploči su predviđene vodilice.

Valjkasti ležajevi(rijetko se koristi, jer je teško osigurati rotaciju valjaka. Valjkasti i valjkasti ležajevi rade pouzdano u ravnim dijelovima mreže. Na zavojima na trasi, cjevovodi se kreću ne samo u uzdužnom, već iu poprečnom smjeru. Stoga se pomiče u poprečnom smjeru. , ugradnja valjkastih ležajeva u zakrivljene dijelove se u ovom slučaju ne preporučuje kuglični ležajevi. U ovim osloncima, kuglice se slobodno kreću zajedno sa cipelama duž potpornog lima i sprečavaju ih da se kotrljaju izvan oslonca zahvaljujući izbočinama potporne ploče i cipele.

Ako se zbog lokalnih uvjeta za polaganje toplovoda u odnosu na nosive konstrukcije ne mogu ugraditi klizni i valjkasti nosači, koriste se viseći nosači. Nekruta konstrukcija ovjesa omogućava da se oslonac lako rotira i kreće zajedno s cjevovodom. Kao rezultat toga, kako se udaljavate od fiksnog nosača, kutovi rotacije vješalica se povećavaju, a izobličenje cjevovoda i naprezanje u šipkama pod utjecajem vertikalnog opterećenja cjevovoda se povećavaju u skladu s tim.

Ovjesni nosači, u usporedbi s kliznim, stvaraju znatno manje sile duž ose cijevi u horizontalnim presjecima.

nepomičan Cjevovodi su podupiračima podijeljeni na nezavisne dijelove. Uz pomoć fiksnih nosača cijevi se kruto učvršćuju na određenim točkama trase između kompenzatora ili dionica s prirodnom kompenzacijom temperaturnih deformacija, koje osim vertikalnih opterećenja percipiraju značajne horizontalne sile usmjerene duž osi cjevovoda i koje se sastoje od neuravnotežene unutrašnje sile pritiska, sile otpora slobodnih oslonaca i reakcija kompenzatora. Sile unutrašnjeg pritiska su od najveće važnosti. Stoga, kako bi se olakšao dizajn nosača, pokušavaju ga postaviti na trasi na način da su unutrašnji pritisci u cjevovodu uravnoteženi i da se ne prenose na nosač. Zovu se oni nosači na koje se ne prenose reakcije unutrašnjeg pritiska istovaren fiksni nosači; nazivaju se isti oslonci koji moraju apsorbirati neuravnotežene sile unutrašnjeg pritiska istovaren podržava.

Postoji srednji i krajnji oslonci. Srednji oslonac je podložan silama s obje strane, a krajnji oslonac s jedne strane. Fiksni nosači cijevi su dizajnirani da izdrže najveće horizontalno opterećenje pri različitim načinima rada toplotnih cjevovoda, uključujući otvorene i zatvorene ventile

Na cjevovodima su predviđeni fiksni nosači za sve načine polaganja grijaćih mreža. Veličina temperaturnih deformacija i naprezanja u cijevima u velikoj mjeri ovisi o pravilnom postavljanju fiksnih nosača duž dužine trase toplinske mreže. Fiksni nosači se postavljaju na granama cjevovoda, na lokacijama zaporni ventili, kompenzatori za punjenje. Na cjevovodima s dilatacijskim spojnicama u obliku slova U, fiksni nosači se postavljaju između dilatacijskih spojeva. Prilikom polaganja mreža grijanja bez kanala, kada se ne koristi samokompenzacija cjevovoda, preporučuje se ugradnja fiksnih nosača na zavojima trase.

Udaljenost između fiksnih nosača određuje se na osnovu zadate konfiguracije cjevovoda, toplinskog izduženja presjeka i kompenzacijske sposobnosti ugrađenih dilatacijskih spojeva. Fiksna pričvršćivanja cjevovoda izvode se pomoću različitih konstrukcija, koje moraju biti dovoljno čvrste i čvrsto držati cijevi, sprječavajući njihovo pomicanje u odnosu na potporne konstrukcije.

Konstrukcije fiksnih nosača sastoje se od dva glavna elementa: nosivih konstrukcija (grede, armirano betonske ploče), na koje se prenose sile sa cjevovoda, te sami oslonci uz pomoć kojih se cijevi fiksno učvršćuju (zavareni umetci, stezaljke). Ovisno o načinu ugradnje i mjestu ugradnje, koriste se fiksni nosači: potisni, panelni i stezajni. Nosači sa vertikalnim dvostranim graničnicima i prednjim se koriste pri ugradnji na okvire u komorama i tunelima i pri polaganju cjevovoda u prolaznim, poluprolaznim i neprolaznim kanalima. Nosači panela se koriste kako za instalaciju bez kanala, tako i za polaganje toplotnih cijevi u neprohodne kanale pri postavljanju nosača izvan komora.

Fiksni nosači panela su vertikalne armirano-betonske ploče sa otvorima za prolaz cijevi. Aksijalne sile se prenose na armiranobetonski štit pomoću prstenova zavarenih na cjevovod s obje strane, ojačanih ukrućenjima. Donedavno se između cijevi i betona polagao azbest. Trenutno nije dozvoljena upotreba azbestne ambalaže. Opterećenje sa cjevovoda toplovodnih mreža prenosi se preko nosača panela na dno i zidove kanala, au slučaju bezkanalne instalacije - na vertikalnu ravan tla. Nosači panela izrađeni su sa dvostrukom simetričnom armaturom, budući da se djelujuće sile iz cijevi mogu usmjeriti u suprotnim smjerovima. Na dnu štita se prave rupe kako bi voda mogla da prođe (ako uđe u kanal).

Proračun fiksnih nosača.

Fiksni nosači fiksiraju položaj cjevovoda u određenim točkama i percipiraju sile koje nastaju na mjestima fiksiranja pod utjecajem temperaturnih deformacija i unutrašnjeg pritiska.

Oslonci imaju veoma važan uticaj na rad toplovoda. Česti su slučajevi ozbiljnih nezgoda zbog nepravilnog postavljanja nosača, lošeg dizajna ili nepažljive instalacije. Vrlo je važno da su svi nosači opterećeni, zbog čega je potrebno provjeriti njihov položaj duž trase i njihov visinski položaj prilikom ugradnje. Prilikom polaganja bez kanala, obično odbijaju ugraditi slobodne nosače ispod cjevovoda kako bi izbjegli neravnomjerno slijeganje, kao i dodatna naprezanja savijanja. U ovim polaganjem cijevi se polažu na netaknutu zemlju ili pažljivo zbijeni sloj pijeska.

Napon savijanja koji nastaje u cjevovodu i ugibnoj grani ovise o rasponu (razmaku) između oslonaca.

Pri proračunu naprezanja i deformacija na savijanje, cjevovod koji leži na slobodnim nosačima smatra se višerasponskom gredom. Na sl. T.s.19 prikazuje dijagram momenata savijanja višerasponskog cjevovoda.

Razmotrimo sile i napone koji djeluju u cjevovodima.

Prihvatimo sljedeću notaciju:

M- moment snage, N*m; Q B , Q g - vertikalna i horizontalna sila, N; q V , q G- specifično opterećenje po jedinici dužine, vertikalno i horizontalno, H/m;..N - horizontalna reakcija na oslonac, N.

Maksimalni moment savijanja u cjevovodu s više raspona javlja se na osloncu. Veličina ovog trenutka (9.11)

Gdje q - specifično opterećenje po jedinici dužine cjevovoda, N/m; - dužina raspona između nosača, m q određena formulom
(9-12)

Gdje q B - vertikalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir težinu cjevovoda sa rashladnim sredstvom i toplotnom izolacijom; q G - horizontalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir snagu vjetra,

(9-13)

Gdje w - brzina vjetra, m/s; - gustina vazduha, kg/m3; d I - vanjski prečnik izolacije cjevovoda, m; k - aerodinamički koeficijent jednak u prosjeku 1,4-1,6.

Snagu vjetra treba uzeti u obzir samo kod nadzemnih toplovoda otvorenog polaganja.

Moment savijanja koji se javlja u sredini raspona je

(9.14)

Na udaljenosti od 0,2 od oslonca moment savijanja je nula.

Maksimalni otklon se javlja u sredini raspona.

Skretnica cevovoda
, (9.15)

Na osnovu izraza (9-11) određuje se raspon između slobodnih nosača

(9-16) odakle
,m(9-17)

Prilikom odabira raspona između oslonaca za stvarne dijagrame cjevovoda, pretpostavlja se da će u najnepovoljnijim radnim uvjetima, na primjer, pri najvišim temperaturama i pritiscima rashladne tekućine, ukupni napon od svih djelujućih sila u najslabijem presjeku (obično šav ) ne prelazi dozvoljenu vrijednost [].

Preliminarna procjena udaljenosti između nosača može se napraviti na osnovu jednadžbe (9-17), uzimajući napon savijanja 4 jednako 0,4-0,5 dozvoljenog napona:

Fiksni oslonci percipiraju reakciju unutrašnjeg pritiska, slobodni oslonci i

kompenzator

Rezultirajuća sila koja djeluje na fiksni oslonac može se predstaviti kao

A - koeficijent u zavisnosti od smera delovanja aksijalnih sila unutrašnjeg pritiska na obe strane oslonca. Ako je oslonac rasterećen od unutrašnje sile pritiska, onda A=0, inače A=1; R- unutrašnji pritisak u cevovodu; - unutrašnja površina poprečnog presjeka cjevovoda; - koeficijent trenja na slobodnim osloncima;
- razlika u dužinama sekcija cjevovoda na obje strane fiksnog nosača;
- razlika između sila trenja aksijalnih kliznih kompenzatora ili elastičnih sila fleksibilnih kompenzatora na obje strane fiksnog oslonca.

26. Kompenzacija toplotnih izduženja cevovoda sistema za snabdevanje toplotom. Osnove proračuna savitljivih dilatacijskih spojeva.

U mrežama grijanja trenutno se najšire koriste kutije za punjenje i u obliku slova U, i to u U poslednje vreme i mehovi (talasasti) dilatacioni spojevi. Osim posebnih kompenzatora, za kompenzaciju se koriste i prirodni uglovi okretanja glavnog grijanja - samokompenzacija. Kompenzatori moraju imati dovoljan kompenzacijski kapacitet
za uočavanje toplinskog izduženja dijela cjevovoda između fiksnih nosača, pri čemu maksimalna naprezanja u radijalnim dilatacijskim spojnicama ne bi trebala prelaziti dopuštena (obično 110 MPa). Također je potrebno odrediti odziv kompenzatora koji se koristi za proračun opterećenja na fiksnim nosačima. Termičko izduženje projektnog dijela cjevovoda
, mm, određeno formulom

, (2.81)

Gdje

=1,2· 10ˉ² mm/(m o S),

- izračunata temperaturna razlika, određena formulom
, (2.82)

Gdje

L

Fleksibilni dilatacijski spojevi Za razliku od ventila za punjenje, oni se odlikuju nižim troškovima održavanja. Koriste se za sve metode ugradnje i za sve parametre rashladnog sredstva. Upotreba kompenzatora kutije za punjenje ograničena je na pritisak ne veći od 2,5 MPa i temperaturu rashladnog sredstva ne veću od 300°C. Ugrađuju se pri polaganju podzemnih cjevovoda prečnika većeg od . 100 mm, za nadzemnu ugradnju na niske nosače cijevi prečnika većeg od 300 mm, kao i na skučenim mjestima gdje je nemoguće postaviti fleksibilne dilatacijske spojeve.

Fleksibilni dilatacijski spojevi izrađuju se od krivina i ravnih dijelova cijevi pomoću elektrolučnog zavarivanja. Promjer, debljina stijenke i klasa čelika dilatacijskih spojeva su isti kao i cjevovodi glavnih sekcija. Tokom ugradnje, fleksibilni dilatacijski spojevi se postavljaju vodoravno; Vertikalno ili nagnuto postavljanje zahtijeva zračne ili odvodne uređaje koji otežavaju održavanje.

Kako bi se stvorio maksimalni kompenzacijski kapacitet, fleksibilni dilatacijski spojevi se razvlače u hladnom stanju prije ugradnje i osiguravaju odstojnicima u tom položaju. Veličina

kompenzatorske strije se evidentiraju u posebnom izvještaju. Istegnuti dilatacijski spojevi se pričvršćuju na toplinsku cijev zavarivanjem, nakon čega se uklanjaju odstojnici. Zahvaljujući prethodnom istezanju, kapacitet kompenzacije je skoro udvostručen. Za ugradnju fleksibilnih kompenzatora uređuju se kompenzacijske niše. Niša je neprohodni kanal istog dizajna, konfiguracija koja odgovara obliku kompenzatora.

Kutija za punjenje (aksijalni) dilatacijski spojevi izrađuju se od cijevi i čeličnog lima dvije vrste: jednostrane i dvostrane. Postavljanje dvostranih dilatacijskih spojeva dobro ide uz ugradnju fiksnih nosača. Dilatacijski spojevi kutije za punjenje postavljaju se strogo duž osi cjevovoda, bez izobličenja. Pakovanje kompenzatora kutije za punjenje sastoji se od prstenova od azbestnog štampanog gajtana i gume otporne na toplotu. Preporučljivo je koristiti aksijalne dilatacijske spojeve pri polaganju cjevovoda bez kanala.

Sposobnost kompenzacije dilatacijskih spojeva kutije za punjenje raste s povećanjem promjera.

Proračun fleksibilnog kompenzatora.

Termičko izduženje projektnog dijela cjevovoda
, mm, određeno formulom

, (2.81)

Gdje
- prosječni koeficijent linearne ekspanzije čelika, mm/(m o C), (za standardne proračune može se uzeti
=1,2· 10ˉ² mm/(m o S),

- izračunata temperaturna razlika, određena formulom

, (2.82)

Gdje - projektovana temperatura rashladna tečnost, o C;

- izračunata temperatura spoljašnjeg vazduha za projektovanje grejanja, o C;

L- udaljenost između fiksnih nosača, m.

Kompenzacijski kapacitet dilatacijskih spojeva kutije za punjenje smanjen je za 50 mm.

Reakcija kompenzatora kutije za punjenje - sila trenja u pakovanju kutije za punjenje određeno formulom, (2.83)

Gdje - radni pritisak rashladna tečnost, MPa;

- dužina ambalažnog sloja duž ose kompenzatora sabirnice, mm;

- vanjski prečnik grane kompenzatora sabirnice, m;

- pretpostavlja se da je koeficijent trenja pakovanja o metal 0,15.

Tehničke karakteristike mehovih dilatacionih spojeva date su u tabeli. 4.14 - 4.15. Aksijalna reakcija dilatacijskih spojeva mehova sastoji se od dva termina

(2.84)

Gdje - aksijalna reakcija uzrokovana deformacijom vala, određena formulom

, (2.85)

gdje je  l- temperaturno izduženje dijela cjevovoda, m;  - krutost talasa, N/m, uzeta prema pasošu kompenzatora; n- broj talasa (sočiva). - aksijalna reakcija od unutrašnjeg pritiska, određena formulom

, (2.86)

Gdje - koeficijent u zavisnosti od geometrijskih dimenzija i debljine talasnog zida, u proseku jednak 0,5 - 0,6;

D I d su vanjski i unutrašnji promjeri valova, m;

- višak pritiska rashladne tečnosti, Pa.

Prilikom izračunavanja samokompenzacije, glavni zadatak je odrediti maksimalni napon  na bazi kratkog kraka kuta rotacije trase, koji je određen za uglove rotacije od 90°. formula
; (2.87)

za uglove veće od 90°, tj. 90+  , prema formuli
(2.88)

gdje je  l- produženje kratke ruke, m; l- kratki krak, m; E- modul uzdužne elastičnosti, jednak u prosjeku za čelik 2·10 5 MPa; d- vanjski prečnik cijevi, m;

- omjer dužine duge ruke i dužine kratke.

Fridman Y.H.- viši istraživač,

izdavačka kuća "Novosti o opskrbi toplinom".

Jedan od najvažnijih konstruktivnih elemenata mreža grijanja koji osiguravaju pouzdanost u radu su fiksni nosači. Oni služe za podjelu toplotnih cijevi na dijelove koji su nezavisni jedan od drugog u prihvaćanju različitih vrsta sila. Obično se fiksni nosači postavljaju između dilatacijskih spojeva ili prirodno kompenziranih dijelova cjevovoda proširenja temperature. Oni fiksiraju položaj toplinske cijevi u određenim točkama i percipiraju sile koje nastaju na mjestima fiksiranja pod utjecajem faktora sile od temperaturnih deformacija i unutrašnjeg pritiska. Zbog ove funkcije nazivaju se i "mrtvim".

U ovom radu iznesena su brojna razmatranja o silama i naponima uzrokovanim njima koji nastaju u fiksnim osloncima.

Sile koje opažaju fiksni nosači sastoje se od:

1) neuravnotežene unutrašnje sile pritiska;

2) reakcije pokretnih (slobodnih) oslonaca;

3) reakcije kompenzatora izazvanih faktorima sile temperaturne deformacije;

4) gravitaciona opterećenja.

Fiksni nosači dolaze u sljedećim konstruktivnim izvedbama: frontalni, panel i stezaljka.

Prema statistici kvarova u komorama, defekti od vanjske korozije cijevi čine 80-85%. Ovaj broj kvarova je približno raspoređen prema priloženoj tabeli iz. To je u skladu s našim zapažanjima, gdje oštećenja vezana za fiksne nosače čine oko 50% broja oštećenja u komorama s fiksnim nosačima.

Uzroci korozije fiksnih nosača.

Podvrgnuti su fiksni oslonci razne vrste korozije koja je uzrokovana iz sljedećih razloga:

1) utjecaj lutajućih struja u nosačima panela zbog nedostatka pouzdanih električnih izolacijskih umetaka

2) pojava kapi sa stropova uslijed kondenzacije vlage dovodi do pojačane korozije vanjske površine cijevi

3) zavarivanjem umetka stvaraju se preduslovi za intenziviranje procesa unutrašnje korozije na mestima zavarenih spojeva i zoni toplotnog uticaja.

4) istovremeno izlaganje naizmeničnim cikličnim naprezanjima i korozivno okruženje uzrokuju smanjenje otpornosti na koroziju i granice izdržljivosti metala.

Metodologija proračuna čvrstoće fiksnih nosača.

Prema SNiP 2.04.07-86 „Mreže grijanja“ str.39, klauzula 7: „Fiksni nosači cijevi moraju biti projektovani za najveće horizontalno opterećenje na različiti načini rada rad cjevovoda, uključujući sa otvorenim i zatvorenim ventilima.”

Trenutno se fiksni nosači biraju iz albuma „Normale grijnih mreža. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37”, izdat od Instituta Mosinžproekt. Prema ovim normalama, za svaku vrijednost Dn data je maksimalna aksijalna sila, čija veličina ne bi trebala prelaziti rezultujuću silu od aksijalnih sila koje djeluju s lijeve i desne strane. Zapravo, osim aksijalne, na oslonac djeluju još dvije posmične sile, kao i moment i dva momenta savijanja. U većini opšti slučaj Na oslonac djeluju sve vrste normalnih i tangencijalnih napona, tj. postoji složeno stanje napetosti.

Prilikom proračuna čvrstoće, ispostavilo se da sigurnosne granice u dijelovima toplinske cijevi koji prolaze kroz fiksne i pokretne nosače zauzimaju najmanjih vrednosti duž dužine toplotne cijevi, tj. Ovo su najopterećenije sekcije. IN regulatornu dokumentaciju ne postoje preporuke za sigurnosne granice projektnih tačaka sekcija toplovoda u pogledu dozvoljenog privremenog otpora i dozvoljenog napona tečenja.

Ponuđeno sledeća narudžba proračun čvrstoće fiksnih nosača:

1) Proračun čvrstoće delova toplovoda koji se nalaze od predmetnog nosača i sa leve i sa desne strane. Kao rezultat, određuju se 3 sila i 3 momentna opterećenja koja djeluju na fiksni nosač iz desne toplinske cijevi (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) i lijeve toplinske cijevi (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (sl. 2 i 3).

2) Rješavanje sistema jednačina za 6 rezultirajućih nepoznanica: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, gdje je:

Px, Py - posmične sile, paralelne
na OX i OY osi

Pz - uzdužna sila, usmjerena sila duž OZ ose

Mx i My su momenti savijanja, čiji su vektori momenata usmjereni duž ose OX i OY, respektivno

Mz je moment, čiji je vektor momenta usmjeren duž OZ ose.

3) U svakoj projektnoj tački izračunava se 6 napona (na osnovu faktora 6 sila iz klauzule 3), koji karakterišu napregnuto stanje:

3 normalan napon: akh, ay, az i 3 posmična naprezanja: txy, xxz, xyz.

4) Izbor koeficijenta čvrstoće zavariti.

Najslabija tačka čeličnih cjevovoda Područja koja bi se trebala koristiti za ispitivanje naprezanja su zavari. f - koeficijent čvrstoće zavara (f = 0,7 ... 0,9)

4.1 Na osnovu razreda čelika od kojih su napravljeni fiksni nosač i provodnik topline, odaberite čelik s najmanjim naponom tečenja (at) i vlačnom čvrstoćom (av). Izračunati at i ab su uzeti pri t = 150 °C.

4.2 Određivanje dozvoljenih projektnih napona u odnosu na napone tečenja i vlačnu čvrstoću: = f xat; [av] = f x av

5) Na osnovu 6 napona (ax, ay, az, txy, xxz, xyz), nove koordinatne ose OX 1, OY1 i OZ1 se biraju na poseban način tako da 3 tangencijalna napona poprimaju nulte vrednosti (postoji samo jedan moguća varijanta pravci osi).

Kao rezultat, dobijamo samo 3 normalna napona: al, a2 i a3, sa al > a2 > a3.

Na osnovu 3. i 4. teorije čvrstoće (u mašinstvu i statičkoj čvrstoći metalnih proizvoda koriste se 3. i 4. teorija čvrstoće) dobijamo sigurnosne faktore u pogledu dozvoljenih napona tečenja i faktore sigurnosti za dozvoljeni privremeni otpor zavarivanja.

po fluidnosti [m]= 2 ... 2,2; privremenim otporom [n] = 4... 4.5.

Ovako visoka granica fluidnosti će smanjiti vjerovatnoću kvarova povezanih sa zamorom metala zbog termičkih naprezanja koji nastaju prilikom regulacije temperature vode tokom sezone grijanja.

Razvijen kompjuterski program TENZOR 11.ESA, zasnovan na nizu odredbi iz i koji dozvoljavaju implementaciju st. 1...6.

U velikoj većini slučajeva, fiksni oslonci su čvorovi koji podnose najveća opterećenja. To se događa zbog loših performansi pokretnih ležajeva uzrokovanih povećanim koeficijentom trenja klizanja (do 0,4) i njihovim povećanim slijeganjem. Za eksterne i unutrašnje
Korozija u fiksnim nosačima dovodi do preraspodjele naprezanja, što dovodi do njihovog povećanog oštećenja.

Prilikom popravka, bolje je ne uništiti cijeli fiksni nosač i ne izrezati stara cijev, ali koristite neku vrstu umetka. Na sl. Slika 1 prikazuje jedan od pristupa koji se koristi pri popravci fiksnog nosača panela. Nakon rezanja cjevovoda, armaturna cijev 2, prethodno izrezana uz generatrisu, ubacuje se u tijelo potporne cijevi 1 i zavaruje se za ovo umetanje iz iste cijevi. To će omogućiti i povećanje sigurnosnih margina u skladu sa preporukama iz stava 6. i smanjenje obima radovi na popravci.

Ako postoji fiksni oslonac industrijska proizvodnja, da bi se povećala njegova izdržljivost i pouzdanost tokom rada, moguće je ojačati takav oslonac, koji se izvodi na potpuno isti način.

Za zaštitu cijevi i fiksnog nosača od korozije i kao jedan od naj jednostavne metode Da bi se osigurao pouzdan rad nosača, moguće je predložiti povećanje debljine stijenke cijevi u nosaču. U ovom slučaju, debljina stijenke cijevi s se bira tako da njena vrijednost tokom proračuna čvrstoće odgovara preporučenim vrijednostima sigurnosne granice u klauzuli 6.

Kod fiksnih nosača stezaljke, osim proračuna toplinske cijevi, izračunava se i debljina stezne šipke za vlačni napon, uzimajući u obzir preporuke iz stavka 6.

Praktični primjer.

Hajde da razmotrimo praktični primjer obračun fiksnog oslonca.

Podaci za obračun:

DN = 200 (0 219X6), dužina presjeka 209 m.

1 = 8 m - razmak između pokretnih nosača

p = 10 ati = 10,2 MPa - pritisak vode (višak)

t1 = 10 °C - temperatura instalacije

t 2 = 130 °C - Maksimalna temperatura vode

a = 12x10 6 stepeni" - koeficijent linearne ekspanzije čelika.

Po klasi čelika (čelik 20 na t=150°C)

at = 165 MPa - napon tečenja ab = 340 MPa - vlačna čvrstoća

E = 2,1HU 6 kg/cm 2 = 2,14HU 5 mPa - modul elastičnosti 2. vrste

q = 0,3 - Poissonov omjer

f = 0,8 - koeficijent slabljenja metala šava.

Određivanje projektnih napona u odnosu na dopuštene napone tečenja i vlačnu čvrstoću

Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - dozvoljeni napon tečenja

[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg/cm 2 - dozvoljeno naprezanje za vlačnu čvrstoću.

Provodeći korake 1...3 za dijagram (slika 2) i razmatrajući sistem jednačina ravnoteže u koraku 2, dobijamo na Sl. 3 slijedeće rezultantne sile koje djeluju na oslonac A:

Rh = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;

Mx = 5,2 kNxm; My = 4,1 kNHm; Mz = 0. kNHm.

Izvođenje p.p. 4...6 dobijamo sledeće sigurnosne granice u odnosu na dozvoljene napone tečenja i zatezne čvrstoće, respektivno, prema 3. i 4. teoriji čvrstoće:

pZ = 4,3; n4 = 3.1

tZ = 2,43; m4 = 1,67.

Ovi sistemi ne zadovoljavaju klauzulu 6, pa je potrebno uzeti cijev iz asortimana cjevovoda istog unutrašnjeg prečnika, ali veće debljine zida (s = 7).

Ako je nemoguće implementirati ovu opciju, možete promijeniti dizajn štita i čeonih nosača uvođenjem armaturne cijevi, pozicija 2, kao što je prikazano na slici 1.

Zaključci. U zaključku, napominjemo da nam proračun čvrstoće fiksnih nosača i analiza statističkih podataka o oštećenjima omogućavaju da izvučemo sljedeće zaključke:

1. Prilikom projektovanja toplovodnih mreža, da bi se povećala pouzdanost fiksnog nosača, potrebno je izvršiti proračune čvrstoće delova toplovoda koji se nalaze sa obe strane ovog nosača, što će omogućiti određivanje rezultujućih sila koje deluju na podršci.

2. Proračuni čvrstoće sekcija toplovoda moraju se izvršiti i za režim rada i za režim ispitivanja pod pritiskom. Potrebno je izvršiti proračun čvrstoće na osnovu dopuštenih naprezanja za sve dijelove toplinskog cjevovoda, uzimajući u obzir slabljenje metala šava.

3. Za male prečnike, da bi se pojednostavila procedura projektovanja, potrebno je koristiti cijev čija je debljina stijenke najmanje 2 puta veća nego na glavnom cjevovodu.

4. Zbog velike učestalosti kvarova fiksnih nosača, potrebno je ojačati konstrukcije jedinica ovih nosača tako da vrijednost sigurnosne granice u odnosu na dopušteni napon tečenja ne bude manja od [m] = 2 . .. 2.2, a vrijednosti faktora sigurnosti za dozvoljeni privremeni otpor ne bi smjele biti manje od [n] = 4... 4.5.

5. Sve metalne konstrukcije moraju biti pouzdano zaštićeni.

6. Prilikom projektovanja potrebno je obezbediti dvosmerni pristup fiksnom nosaču kako bi se omogućio njegov pregled i kompletna restauracija antikorozivni premaz i zaptivanje prstenastog zazora.

Književnost

1. L.V.Rodichev. Statistička analiza procesa starenja korozije

cjevovodi.

IZGRADNJA CEVOVODA. br. 9, 1994

2. A.P.Safonov. Zbirka problema o daljinskom grijanju i toplovodnim mrežama. M.: Energo-izdat, 1980.

U ovom dijelu naše web stranice naći ćete informacije o klasifikaciji nosači mreže za grijanje, kao i o glavnim parametrima (veličina i težina), zahtjevima, kompletnosti, vremenu proizvodnje proizvoda.

Vrste nosača za mreže grijanja vozila.

U dva izdanja 7-95 i 8-95 ove serije predstavljeni su i klizni i fiksni nosači za cijevi toplinske mreže. Svi nosači toplinske mreže imaju strukturne razlike u zavisnosti od debljine izolacije cjevovoda. U područjima bezkanalnog polaganja cjevovoda, pokretni nosači se ne postavljaju, osim onih koji se koriste za cijevi manje od D y = 175 uključujući. Klizni nosači se koriste pri polaganju cijevi u neprolazne ili poluprolazne kanale i za donji red cijevi u tunelima. Razmak između nosača izračunava projektant u skladu sa važećim regulatornim dokumentima.

Prilikom izgradnje toplovodne mreže podižu se sljedeći objekti: bunari, komore i paviljoni iznad komora za ugradnju zapornih i mjernih ventila, kompenzacijskih uređaja i druge linearne opreme. Izvršiti izgradnju filterskih drenažnih konstrukcija, pumpne stanice, ugraditi ogradne konstrukcije za toplovod, fiksne i pokretne oslonce (ponekad i vodilice), te potporno kamenje.

Primjena u građevinarstvu.

Osnova kanala za polaganje cjevovoda i postavljanje nosača u njih izrađena je od dvije vrste - betonske ili armiranog betona, koji zauzvrat mogu biti montažni ili monolitni. Betonski i armiranobetonski kanali stvaraju vrlo pouzdane temelje za postavljanje građevinske konstrukcije i zaštiti kanal od prodiranja u njega podzemne vode. Betonski ili armiranobetonski temelj igra vitalnu ulogu - preuzima težinu građevinskih konstrukcija i tla iznad kanala, opterećenja od transporta, težinu cjevovoda sa izolacijom i rashladnim sredstvom, raspršuje pritisak i time smanjuje mogućnost slijeganja građevinskih konstrukcija. na mjestima koncentrisanih opterećenja: ispod potpornog kamena i ispod zidova kanala.

Sistemi parnog grijanja mogu biti jednocijevni ili dvocijevni, a kondenzat koji nastaje tokom rada vraća se kroz posebnu cijev - cjevovod za kondenzat. Pri početnom pritisku koji se kreće od 0,6 do 0,7 MPa, a ponekad i od 1,3 do 1,6 MPa, brzina širenja pare je 30...40 m/s. Prilikom odabira metode za polaganje toplinskih cijevi, glavni zadatak je osigurati trajnost, pouzdanost i isplativost rješenja.

Same mreže grijanja sastavljene su od električno zavarenih čeličnih cijevi smještenih na posebnim nosačima. Na cijevima se postavljaju zaporni i regulacijski ventili (ventili, ventili). Nosači cjevovoda stvaraju horizontalnu, nepokolebljivu osnovu. Interval između oslonaca se određuje tokom projektovanja.

Nosači mreže grijanja dijele se na fiksne i pokretne. Fiksni nosači fiksiraju lokaciju određenih mjesta u mrežama u određenoj poziciji i ne dopuštaju nikakva pomjeranja. Pomični oslonci omogućuju vodoravno kretanje cjevovoda zbog temperaturnih deformacija.

Nosači se isporučuju kompletni prema radnim crtežima izrađenim u skladu sa utvrđenom procedurom. Garantujemo da su nosači i vješalice u skladu sa zahtjevima relevantnog standarda pod uslovom da se potrošač pridržava pravila ugradnje i skladištenja (u skladu sa ovim standardom). Garantni period rad - 12 mjeseci od dana isporuke proizvoda kupcu. Svi nosači su opremljeni pasošem kvalitete i certifikatima za materijale koji se koriste za izradu (na zahtjev).