Mreže distributivnog grijanja sastoje se od elemenata kao što su:
1) neprohodni kanali;
2) pokretni i fiksni oslonci;
3) kompenzatori;
4) cjevovodi i zaporni ventili (ventili);
5) termalne kamere.
Neprohodni kanali. Zidovi neprohodnih kanala sastoje se od montažnih blokova. Na vrh se postavljaju montažni blokovi armirano betonske ploče plafoni Osnova dna neprohodnog kanala se obično radi prema centralnim grijanjima (centralnim grijanjima), odnosno prema podrumima stambene zgrade. Ali dešava se da kada je teren nepovoljan, neki od kanala se postavljaju sa nagibom prema termalnim komorama. Šavovi betonskih blokova i ploča su zapečaćeni i izolirani kako bi se spriječilo prodiranje podzemnih i površinskih voda u kanal. Kanal se ne može napuniti smrznutim tlom.
Fiksni i pokretni nosači. Nosači cjevovoda mreže grijanja dijele se na fiksne (ili, kako još kažu, mrtve) i pokretne. U neprohodnim kanalima koriste se klizni nosači. Ovi oslonci (slika 1) su neophodni za prijenos težine cjevovoda i osiguranje kretanja cjevovoda kada se izduže pod utjecajem visoke temperature rashladnog sredstva.
Da biste to učinili, klizni nosači ili "klizači", kako ih još nazivaju, zavareni su na cjevovode. I klize na posebnim pločama koje su ugrađene u armiranobetonske ploče.
Fiksni ili mrtvi oslonci (slika 2) su neophodni kako bi se dugački cjevovod podijelio na zasebne sekcije. Ove sekcije ne zavise direktno jedna od druge, pa prema tome ni kada visoke temperature kompenzatori rashladne tečnosti mogu normalno, bez vidljivi problemi, percipiraju proširenja temperature.
Fiksni nosači su podložni povećanim zahtjevima pouzdanosti, jer su opterećenja na njima velika. Istovremeno, povreda snage i integriteta mrtve (fiksne) potpore može dovesti do hitnog stanja.
Kompenzatori u mrežama grijanja služe za percepciju temperaturno izduženje cjevovode kada se zagrijavaju (1,2 mm po metru uz povećanje temperature od 100 °C).
Glavni i glavni zadatak kompenzatora u mreži grijanja je zaštita cjevovoda i fitinga od "ubojitih" napona. U pravilu se za cijevi promjera ne većeg od 200 mm koriste kompenzatori u obliku slova U (slika 3).
Kada se ugrađuju dilatacijski spojevi u obliku slova U, oni su prethodno rastegnuti za polovinu toplinskog izduženja u odnosu na broj koji je naznačen u projektu ili proračunu. U suprotnom, kompenzacijska sposobnost kompenzatora se smanjuje za polovicu. Istezanje treba izvoditi istovremeno s obje strane na spojevima koji su najbliži mrtvim (fiksnim) osloncima.
Cjevovodi i ventili. Čelične cijevi se koriste za mreže za distribuciju topline. Na spojevima se cjevovodi spajaju električnim zavarivanjem. Ventili koji se koriste u mrežama grijanja su ventili od čelika i lijevanog željeza.
Izolacija cijevi. Moramo da radimo uglavnom sa glavnim mrežama za distribuciju toplote instaliranim još u sovjetsko vreme. Naravno, na nekim mjestima se mijenjaju cjevovodi toplovodnih mreža, a samim tim i izolacija na njima, prilikom velikih popravki. Cjevovodi takvih mreža prekriveni su antikorozivnom smjesom, toplinskom izolacijom i zaštitnim slojem (slika 4).
Rolni materijal je obično izoliran. Manje često - brizol. Ovaj materijal je zalijepljen na cjevovod mastikom. Toplotna izolacija je napravljena od prostirki mineralna vuna. Zaštitni sloj– azbestno-cementni malter napravljen od mješavine azbesta i cementa u omjeru 1:2, koji se nanosi preko žičane mreže.
Pumpa za dopunu za dopunu sistema grijanja vodom uključuje se ovisno o nivou vode u ekspanzionoj posudi ili kada se tlak rashladnog sredstva u cijevi za grijanje smanji ispod normalizirane vrijednosti. Čim voda dostigne kritični (niži) nivo, prekidač s plovkom ili prekidač nivoa daje signal i automatski uključuje pumpu; Kada se sistemi napune i dostigne se gornja granica, pumpa se zaustavlja.
Zaključak
Toplotna mreža je sistem međusobno povezanih dionica toplotnih cjevovoda kroz koje se toplina prenosi od izvora do potrošača. Glavni element mreže grijanja je cjevovod koji se sastoji od cijevi povezanih zavarivanjem. Izolacijska konstrukcija je dizajnirana da zaštiti cjevovod od korozije i gubitka topline. Noseća konstrukcija je neka vrsta temelja za cjevovod i preuzima svu njegovu težinu na sebe.
Većina važan element cjevovodi su, da tako kažem, cijevi koje moraju imati niz pokazatelja kvaliteta. Moraju biti hermetički nepropusni, izdržljivi - moraju izdržati maksimalne temperature i pritisak koji nastaje u cjevovodu. Cijevi moraju imati nizak koeficijent termičke deformacije i nisku hrapavost unutrašnja površina, potrebna vam je i dobra termička otpornost zidova kako biste zadržali toplinu.
Na osnovu mog rada proizilazi da je osnovna funkcija toplovodnih mreža isporuka toplotne energije potrošačima. Ovaj proces se sastoji od lanca međusobno povezanih procesa. Dakle, današnji toplovodne mreže- To su visokotehnološki sistemi kojima upravlja osoblje kvalifikovanih radnika. Desetine hiljada kilometara cijevi isprepletene su u složenom uzorku širom prostranstva zemlje. Teške klimatske zone tjeraju istraživačke institute i projektne biroe da pronađu nove tehnologije izolacije cjevovoda, razvijaju se fundamentalno novi rasporedi kotlovnica, matematički se opisuju ovisnosti i opterećenja uređaja za grijanje.
Podržava u mrežama grijanja ugrađuju se da apsorbuju sile koje nastaju u toplotnim cijevima i prenose ih na noseće konstrukcije ili tlo. U zavisnosti od namjene dijele se na pokretna(besplatno) i nepomičan(smrt).
Pokretno oslonci su dizajnirani da izdrže opterećenje toplinske cijevi i osiguraju njeno slobodno kretanje tokom temperaturnih deformacija. Ugrađuju se za sve vrste polaganja, osim za bezkanalne, kada se toplotne cijevi polažu na zbijeni sloj pijeska, što osigurava ravnomjerniji prijenos težine opterećenja na tlo.
Toplotni cjevovod koji leži na pokretnim nosačima, pod utjecajem težinskih opterećenja (težina cjevovoda s rashladnom tekućinom, izolacijska konstrukcija i oprema, a ponekad i opterećenje vjetrom), u njemu nastaju savijanja i naprezanja savijanja, čije vrijednosti zavisi od udaljenosti (raspona) između nosača. S tim u vezi, glavni zadatak proračuna je odrediti najveći mogući raspon između nosača, pri kojem naprezanja savijanja ne prelaze dopuštene vrijednosti, kao i količinu otklona toplinske cijevi između nosača.
Trenutno se koriste sljedeće glavne vrste pokretnih nosača: klizni, valjkasti (kuglični) (Sl. 29.1) i ovješeni s krutim i opružnim suspenzijama.
Rice. 29.1. Pokretni nosači
A- klizanje sa zavarenom cipelom; b- klizalište; V- klizna sa zalijepljenim polucilindrom; 1 - cipela; 2 - potporni jastuk; 3 - potporni polucilindar
U kliznim nosačima, cipela (nosno tijelo), zavarena na cjevovod, klizi duž metalne obloge ugrađene u noseću betonsku ili armiranobetonsku podlogu. U valjkastim (i kugličnim) ležajevima, cipela rotira i pomiče valjak (ili kuglice) duž potpornog lima, koji ima vodilice i udubljenja kako bi se spriječila izobličenja, zaglavljivanje i izlazak valjka. Kada se valjak (kuglice) okreće, nema klizanja površina, zbog čega se smanjuje vrijednost horizontalne reakcije. Mjesta na kojima je cipela zavarena na cjevovod opasna su u smislu korozije, pa se dizajn slobodnih nosača sa stezaljkama treba smatrati perspektivnijim. i lijepljene cipele, koje se postavljaju bez oštećenja toplinske izolacije. Na sl. 29.1, in Prikazan je dizajn kliznog nosača sa zalijepljenom potpornom cipelom (polucilindrom) koju je razvio NIIMosstroy. Klizni ležajevi su najjednostavniji i nalaze se široka primena.
Viseći nosači sa krutim ovjesima koriste se za nadzemno polaganje toplovoda u područjima koja nisu osjetljiva na izobličenja: sa prirodnom kompenzacijom, kompenzatori u obliku slova U.
Opružni nosači kompenziraju izobličenja, zbog čega se koriste u područjima gdje su izobličenja neprihvatljiva, na primjer, s kompenzatorima kutije za punjenje.
Fiksni nosači dizajnirani su da osiguraju cjevovod na pojedinačnim tačkama, podijele ga na dijelove neovisno o temperaturnim deformacijama i da apsorbuju sile koje nastaju u tim dionicama, čime se eliminiše mogućnost stalnog povećanja sila i njihovog prijenosa na opremu i armature. Ovi nosači su obično izrađeni od čelika ili armiranog betona.
Čelični fiksni nosači(Sl. 29.2, a i b) su obično čelična noseća konstrukcija (greda ili kanal), smještena između graničnika zavarenih na cijev. Noseća konstrukcija je stegnuta u građevinske konstrukcije komora, zavarena na jarbole, nadvožnjake itd.
Armiranobetonski fiksni nosači obično napravljen u obliku štita (Sl. 29.2,c), koji se postavlja tokom bezkanalne instalacije na temelj ( betonski kamen) ili priklještena na dnu i preklapanju kanala i komora. S obje strane nosača štita na cjevovod su zavareni potporni prstenovi (prirubnice sa umetcima) kroz koje se prenose sile. U isto vrijeme, nosači štitova ne zahtijevaju moćne temelje, jer se sile na njih prenose centralno. Prilikom izrade nosača štitova u kanalima, u njima se prave rupe koje omogućavaju prolaz vode i zraka.
Slika 29.2 Fiksni nosači
a - sa čeličnom nosećom konstrukcijom b - stezaljka c - panel ploča
Tokom razvoja dijagram ožičenja u toplotnim mrežama, fiksni nosači se postavljaju na izlazu iz izvora topline, na ulazu i izlazu centralnih toplinskih stanica, crpnih podstanica i sl. radi smanjenja opterećenja opreme i armatura; na mjestima grana kako bi se eliminisao međusobni utjecaj dionica koje se kreću u okomitim smjerovima; na skretanjima na putu kako bi se eliminisao uticaj momenata savijanja i momenta koji nastaju tokom prirodne kompenzacije. Kao rezultat navedenog rasporeda fiksnih nosača, trasa toplinskih mreža je podijeljena na ravne dijelove s različitim dužinama i promjerima cjevovoda. Za svaku od ovih sekcija odabire se vrsta i potreban broj kompenzatora, ovisno o tome od čega se određuje broj srednjih fiksnih nosača (jedan manje od kompenzatora).
Maksimalna udaljenost između fiksnih nosača sa aksijalnim kompenzatorima zavisi od njihove kompenzacione sposobnosti. Za savijene dilatacijske spojeve, koji se mogu proizvesti za kompenzaciju bilo kakvih deformacija, temelje se na uvjetu održavanja ravnosti presjeka i dopuštenih naprezanja savijanja u opasnim presjecima dilatacije. Ovisno o prihvaćenoj dužini presjeka, na čijim se krajevima postavljaju fiksni nosači, određuje se njegovo izduženje, a zatim proračunom ili pomoću nomograma ukupne dimenzije savijenih kompenzatora i horizontalna reakcija.
Termički kompenzatori.
Kompenzacijski uređaji u mrežama grijanja služe za uklanjanje (ili značajno smanjenje) sila koje nastaju prilikom termičkog izduživanja cijevi. Kao rezultat, smanjuju se naprezanja u zidovima cijevi i sile koje djeluju na opremu i potporne konstrukcije.
Kao rezultat toga, izduženje cijevi termička ekspanzija metal se određuje formulom
Gdje A- koeficijent linearne ekspanzije, 1/°S; l- dužina cijevi, m; t- radna temperatura zida, 0 C; t m - temperatura instalacije, 0 C.
Za kompenzaciju izduženja cijevi koriste se posebni uređaji - kompenzatori, a koriste se i fleksibilnost cijevi na zavojima u trasi toplinskih mreža (prirodna kompenzacija).
Prema principu rada, kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni kompenzatori se ugrađuju na ravne dijelove toplinskog cjevovoda, jer su dizajnirani da kompenziraju sile koje nastaju samo kao rezultat aksijalnih izduženja. Radijalni kompenzatori se ugrađuju na mreže grijanja bilo koje konfiguracije, jer kompenziraju i aksijalne i radijalne sile. Prirodna kompenzacija ne zahtijeva instalaciju specijalnih uređaja, pa se mora prvo koristiti.
U mrežama grijanja koriste se dvije vrste aksijalnih kompenzatora: kutija za punjenje i leća. U kompenzatorima za punjenje (Sl. 29.3), termičke deformacije cijevi dovode do pomicanja stakla 1 unutar kućišta 5, između kojih je postavljena ambalaža za punjenje 3 za zaptivanje čaura za uzemljenje 2 pomoću vijaka 6.
Slika 19.3 Dilatacijski spojevi kutije za punjenje
a - jednostrano; b - dvostrano: 1 - staklo, 2 - brušena kutija, 3 - kutija za punjenje,
4 - potisni prsten, 5 - tijelo, 6 - zatezni vijci
Kao omentalno pakovanje koristi se azbestna vrpca ili guma otporna na toplotu. U toku rada, ambalaža se troši i gubi elastičnost, pa je potrebno periodično zatezanje (stezanje) i zamjena. Da bi se ove popravke omogućile, u komore se postavljaju kompenzatori sabirnice.
Spajanje dilatacijskih spojeva na cjevovode izvodi se zavarivanjem. Prilikom ugradnje potrebno je ostaviti razmak između ovratnika čašice i potisnog prstena tijela, eliminirajući mogućnost zateznih sila u cjevovodima ako temperatura padne ispod temperature ugradnje, a također pažljivo poravnati središnju liniju sa izbjegavajte izobličenja i zaglavljivanje čašice u tijelu.
Dilatacije kutije za punjenje izrađuju se jednostrano i dvostrano (vidi sliku 19.3, a i b). Dvostrane se obično koriste za smanjenje broja komora, jer je u sredini postavljena fiksna potpora, koja odvaja dijelove cijevi, čiji se produžeci kompenziraju sa svake strane kompenzatora.
Glavne prednosti dilatacijskih spojeva kutije za punjenje su njihove male dimenzije (kompaktnost) i nizak hidraulički otpor, zbog čega se široko koriste u mrežama grijanja, posebno za podzemne instalacije. U ovom slučaju se ugrađuju na d y =100 mm ili više, za nadzemnu instalaciju - na d y =300 mm ili više.
U kompenzatorima sočiva (slika 19.4), sa termičkim izduženjem cijevi, specijalna elastična sočiva (talasi) se sabijaju. Ovo osigurava potpunu nepropusnost u sistemu i ne zahtijeva održavanje dilatacijskih spojeva.
Leće se izrađuju od čeličnog lima ili štancanih poluleća debljine stijenke od 2,5 do 4 mm plinskim zavarivanjem. Da bi se smanjio hidraulički otpor, unutar kompenzatora duž valova umetnuta je glatka cijev (obloga).
Kompenzatori sočiva imaju relativno mali kompenzacijski kapacitet i veliku aksijalnu reakciju. S tim u vezi, da bi se kompenzirale temperaturne deformacije cjevovoda mreže grijanja, ugrađuje se veliki broj valova ili su prethodno istegnuti. Obično se koriste do pritisaka od približno 0,5 MPa, jer je pri visokim pritiscima moguće bubrenje valova, a povećanje krutosti valova povećanjem debljine zidova dovodi do smanjenja njihove kompenzacijske sposobnosti i povećanja aksijalne reakcije. .
Cassock. 19.4. Trotalasni kompenzator objektiva
Prirodna kompenzacija temperaturne deformacije nastaju kao rezultat savijanja cjevovoda. Savijeni dijelovi (okreti) povećavaju fleksibilnost cjevovoda i povećavaju njegovu sposobnost kompenzacije.
Uz prirodnu kompenzaciju na skretanjima na trasi, temperaturne deformacije cjevovoda dovode do bočnih pomaka dionica (slika 19.5). Količina pomaka ovisi o lokaciji fiksnih nosača: nego duža dužina presjeku, to je veće njegovo izduženje. To zahtijeva povećanje širine kanala i otežava rad pokretnih nosača, a također ne omogućava korištenje modernog bezkanalnog polaganja na zavojima trase. Maksimalna naprezanja savijanja javljaju se na fiksnom nosaču kratkog presjeka, budući da je isti pomaknut za veliku količinu.
Rice. 19.5 Šema rada L-oblika dijela toplovoda
A– sa jednakim dužinama ramena; b– na različitim dužinama ramena
TO radijalni dilatacioni spojevi, koji se koriste u mrežama grijanja, uključuju fleksibilan I valovitšarnirni tip. U savitljivim dilatacijskim spojevima termičke deformacije cjevovoda se eliminišu savijanjem i torzijom posebno savijenih ili zavarenih dijelova cijevi različitih konfiguracija: U- i S-oblika, u obliku lire, omega-oblika itd. Dilatacije u obliku slova U su najrasprostranjeniji u praksi zbog lakoće izrade (slika 19.6 ,A). Njihova kompenzacijska sposobnost određena je zbirom deformacija duž ose svake dionice cjevovoda ∆ l= ∆l/2+∆l/2. U ovom slučaju, maksimalna naprezanja savijanja se javljaju u dijelu koji je najdalje od ose cjevovoda - stražnjoj strani kompenzatora. Potonji se, savijajući, pomiče za iznos y, za koji je potrebno povećati dimenzije kompenzacijske niše.
Rice. 19.6 Šema rada P- figurativni kompenzator
A– bez prethodnog istezanja; b– sa prethodnim istezanjem
Da bi se povećao kompenzacijski kapacitet kompenzatora ili smanjio iznos pomaka, ugrađuje se s preliminarnim (montažnim) rastezanjem (Sl. 19.6, b). U ovom slučaju, stražnja strana kompenzatora kada se ne koristi je savijena prema unutra i doživljava naprezanja savijanja. Kada se cijevi izduže, kompenzator prvo dolazi u stanje bez naprezanja, a zatim se leđa savija prema van i u njemu nastaju naprezanja savijanja suprotnog predznaka. Ako se u ekstremnim položajima, tj. tokom prednatezanja iu radnom stanju, dostignu maksimalna dozvoljena naprezanja, tada se kompenzatorski kapacitet kompenzatora udvostručuje u odnosu na kompenzator bez prethodnog istezanja. U slučaju kompenzacije za iste temperaturne deformacije u kompenzatoru s prednatezanjem, naslon se neće pomaknuti prema van i, posljedično, dimenzije kompenzacijske niše će se smanjiti. Rad fleksibilnih kompenzatora drugih konfiguracija odvija se na približno isti način.
Privesci
Ovjesi cjevovoda (slika 19.7) izvode se pomoću šipki 3, spojen direktno na cijevi 4 (Sl. 19.7, A) ili sa pomicanjem 7 , na koje na stezaljkama 6 cev je obešena (sl. 19.7, b), kao i kroz opružni blokovi 8 (Sl. 19.7, V). Okretni spojevi 2 osiguravaju kretanje cjevovoda. Čaše za vođenje 9 opružnih blokova, zavarene na potporne ploče 10, omogućavaju uklanjanje poprečnog otklona opruga. Napetost ovjesa je osigurana pomoću matica.
Rice. 19.7 Privjesci:
A– vuča; b– stezaljka; V– opruga; 1 – potporna greda; 2, 5 – šarke; 3 – vuča;
4 - cijev; 6 – stezaljka; 7 – poprečna; 8 – opružna suspenzija; 9 – naočare; 10 – ploče
3.4 Metode izolacije mreža grijanja.
Mastična izolacija
Mastična izolacija se koristi samo pri popravku mreža grijanja položenih u zatvorenom prostoru ili u prolaznim kanalima.
Mastična izolacija se nanosi u slojevima od 10-15 mm na vrući cjevovod kako se prethodni slojevi osuše. Mastična izolacija se ne može izvesti industrijskim metodama. Stoga navedena izolacijska konstrukcija nije primjenjiva za nove cjevovode.
Za izolaciju mastikom koriste se sovelit, azbest i vulkanit. Debljina termoizolacionog sloja određuje se na osnovu tehničko-ekonomskih proračuna ili prema važećim standardima.
Temperatura na površini izolacijske konstrukcije cjevovoda u prolaznim kanalima i komorama ne smije prelaziti 60°C.
Trajnost termoizolacione konstrukcije zavisi od načina rada toplotnih cevi.
Izolacija blokova
Montažna blok izolacija od gotovih proizvoda (cigle, blokovi, tresetne ploče, itd.) postavlja se na tople i hladne površine. Proizvodi sa zavijenim šavovima u redovima polažu se na mastičnu podlogu od abozurita, čiji je koeficijent toplinske vodljivosti blizak koeficijentu same izolacije; Podloga ima minimalno skupljanje i dobru mehaničku čvrstoću. Proizvodi od treseta (tresetne ploče) i čepovi polažu se na bitumen ili iditol ljepilo.
Proizvodi toplinske izolacije pričvršćeni su na ravne i zakrivljene površine čeličnim klinovima, prethodno zavarenim u šahovskom rasporedu u razmacima od 250 mm. Ako ugradnja klinova nije moguća, proizvodi se fiksiraju kao izolacija od mastika. Na vertikalnim površinama višim od 4 m postavljaju se potporni pojasevi za istovar od čeličnih traka.
Tokom procesa ugradnje proizvodi se međusobno prilagođavaju, označavaju i buše rupe za klinove. Montirani elementi su učvršćeni klinovima ili žicom.
Kod višeslojne izolacije, svaki sljedeći sloj se postavlja nakon izravnavanja i učvršćivanja prethodnog, preklapajući uzdužne i poprečne šavove. Poslednji sloj, osiguran ramom ili metalnom mrežom, izravnava se mastikom ispod letve i zatim se nanosi malter debljine 10 mm. Lijepljenje i farbanje se izvode nakon što se žbuka potpuno osuši.
Prednosti montažne blok izolacije su industrijska, standardna i montažna, visoka mehanička čvrstoća, mogućnost oblaganja toplih i hladnih površina. Nedostaci: višestruki šavovi i složenost instalacije.
Izolacija zalijevanja
Na horizontalnim i vertikalnim površinama građevinske konstrukcije Koristi se labava izolacija punjenja.
Prilikom postavljanja toplinske izolacije prema horizontalne površine(potkrovni krovovi, stropovi iznad podruma) izolacijski materijal je uglavnom ekspandirana glina ili perlit.
Na vertikalnim površinama izolacija se izrađuje od staklene ili mineralne vune, dijatomejske zemlje, perlitnog pijeska itd. Da bi se to postiglo, paralelna izolirana površina je ograđena ciglama, blokovima ili mrežama, a izolacijski materijal se izlije (ili puni ) u rezultirajući prostor. Kada se koristi mrežasta ograda, mreža se pričvršćuje na klinove unaprijed postavljene u šahovskom obliku s visinom koja odgovara navedenoj debljini izolacije (s dopuštenjem od 30...35 mm). Preko njih je razvučena metalna mreža sa ćelijom 15x15 mm. Rasuti materijal se sipa u nastali prostor sloj po sloj odozdo prema gore uz lagano sabijanje.
Nakon završetka zatrpavanja, cijela površina mreže se prekriva zaštitnim slojem žbuke.
Labava izolacija je prilično efikasna i jednostavna za ugradnju. Međutim, nije otporan na vibracije i karakteriše ga niska mehanička čvrstoća.
Livena izolacija
As izolacijski materijal Uglavnom se koristi pjenasti beton koji se priprema miješanjem cementni malter sa pjenastom masom u posebnom mikseru. Termoizolacijski sloj se postavlja na dva načina: konvencionalnim metodama betoniranja prostora između oplate i izolirane površine ili mlaznog betona.
Sa prvom metodom Oplata se postavlja paralelno sa vertikalnom izolovanom površinom. Toplotnoizolacijski sastav se postavlja u redovima u nastali prostor, izravnavajući drvenom gleterom. Položeni sloj se navlaži i prekriva otiračem ili otiračem radi osiguranja normalnim uslovima stvrdnjavanje pjenastog betona.
Metoda mlaznog betona livena izolacija se postavlja preko mrežaste armature od žice 3-5 mm sa ćelijama od 100-100 mm. Naneseni sloj mlaznog betona čvrsto pristaje na izolovanu površinu i nema pukotina, šupljina ili drugih nedostataka. Mlazni beton se izvodi na temperaturi ne nižoj od 10°C.
Lijevanu toplinsku izolaciju karakterizira jednostavnost dizajna, čvrstoća i visoka mehanička čvrstoća. Nedostaci livene toplotne izolacije su dugo trajanje uređaja i nemogućnost rada na niskim temperaturama.
Zamotajte izolaciju
Konstrukcije za omatanje izrađuju se od prošivenih prostirki ili meke ploče na sintetičkom ligamentu, koji je prošiven poprečnim i uzdužnim šavovima. Pokrivni sloj se postavlja na isti način kao i kod viseće izolacije. Omotajuće strukture u obliku termoizolacijskih niti od mineralne ili staklene vune, nakon nanošenja na površinu, također se prekrivaju zaštitnim slojem. Izolirati spojeve, okove, okove. Mastična izolacija se također koristi za toplinsku izolaciju na mjestu ugradnje okova i opreme. Koriste se praškasti materijali: azbest, asbozurt, sovelit. Smjesa pomiješana s vodom nanosi se na prethodno zagrijanu izolovanu površinu ručno. Mastična izolacija se rijetko koristi, po pravilu, kada radovi na popravci Oh.
3.5 Cjevovodi.
U kotlovskoj jedinici elementi pod pritiskom radne materije (voda, para) su međusobno, kao i sa drugom opremom, povezani cevovodnim sistemom. Cjevovodi se sastoje od cijevi i spojnih dijelova za njih, fitinga koji se koriste za upravljanje i regulaciju kotlovskih jedinica i pomoćne opreme - nosača i viseći nosači cijevi, toplinska izolacija, kompenzatori i krivine dizajnirane da prilagode toplinsko širenje cjevovoda.
Cjevovodi se prema namjeni dijele na glavne i pomoćne. TO main cjevovodi uključuju dovodne cjevovode i parovode za zasićenu i pregrijanu paru, pomoćni- cjevovodi za odvodnju, pročišćavanje, ispuhivanje i cjevovodi za uzorkovanje vode, pare itd.
Prema parametrima (pritisak i temperatura) cjevovodi su podijeljeni u četiri kategorije (tabela 19.1).
Za cjevovode i fitinge postavljaju se sljedeći osnovni zahtjevi:
– svi parovodi za pritiske iznad 0,07 MPa i vodovodi koji rade pod pritiskom na temperaturama iznad 115 C, bez obzira na stepen važnosti, moraju biti u skladu sa pravilima Gosgortehnadzora Rusije;
– mora biti obezbeđeno pouzdan rad cjevovodi, sigurni za operativno osoblje. Treba imati na umu da su okovi i prirubnički priključci najmanje pouzdani dijelovi, posebno pri visokim temperaturama i pritiscima, stoga, radi povećanja pouzdanosti, kao i smanjenja troškova opreme, njihovu upotrebu treba smanjiti;
– sistem cjevovoda mora biti jednostavan, pregledan i pružati mogućnost lakog i sigurnog prebacivanja u toku rada;
– gubitak pritiska radnog fluida i gubitak toplote u okolinu treba da bude što je moguće manji. Uzimajući to u obzir, potrebno je odabrati promjer cjevovoda, dizajn i veličinu armature, kvalitetu i vrstu izolacije.
Dovodni cjevovodi
Raspored dovodnog cjevovoda mora osigurati potpunu pouzdanost vodosnabdijevanja kotlova u normalnim i vanrednim uvjetima. Za napajanje parnih kotlova kapaciteta pare do 40 t/h, dozvoljen je jedan dovodni cjevovod; Za kotlove veće produktivnosti potrebna su dva cjevovoda, tako da se, ako jedan od njih pokvari, može koristiti drugi.
Dovodni cjevovodi su postavljeni tako da je iz bilo koje pumpe u kotlovnici moguće dopremati vodu u bilo koju kotlovsku jedinicu preko jednog ili drugog dovodnog voda.
Dovodni cjevovodi moraju imati uređaji za zaključavanje ispred i iza pumpe, i direktno ispred kotla - nepovratni ventil i ventil. Svi novoproizvedeni parni kotlovi snage pare od 2 t/h i više, kao i kotlovi koji rade sa učinkom pare od 20 t/h i više, moraju biti opremljeni automatskim regulatorima snage kojima se upravlja sa radnog mjesta operatera kotla.
Na sl. Na slici 19.8 prikazan je dijagram dovodnih cjevovoda sa dvostrukim vodovima. Voda iz rezervoara 12 napojnu vodu centrifugalna pumpa 11 sa električnim pogonom se napaja na dovodne vodove (cevovode 14 ). Zaporni uređaji su instalirani na usisnim i glavnim vodovima pumpi. Od glavnog voda do svakog od bojlera postoje dva izlaza vode. Na krivinama je ugrađen kontrolni ventil 3 , nepovratni ventil 1 i zaporni ventil 2 . Nepovratni ventil propušta vodu samo u kotao 4 . Kada se voda kreće u suprotnom smjeru, nepovratni ventil se zatvara, što sprječava vodu da napusti kotao. Zaporni ventil se koristi za odvajanje dovodnog voda od kotla prilikom popravke vodova ili nepovratnog ventila.
Obje linije su obično u funkciji. Jedan od njih, ako je potrebno, može se isključiti bez ometanja normalnog napajanja kotlova.
Rice. 19.8. Dijagram dovodnih cjevovoda sa dvostrukim vodovima:
1 - nepovratni ventil; 2, 3 - zaporne i regulacijske ventile; 4 - kotlovi; 5 - ventilacioni otvor; 6 - termometar; 7 - ekonomajzer; 8 - manometar; 9 - sigurnosni ventil;
10 - mjerač protoka; 11, 13 - centrifugalne i parne pumpe; 12 - rezervoar napojne vode;
14 - dovodne cjevovode
Odvodni cjevovodi
Odvodni cjevovodi su dizajnirani za uklanjanje kondenzata iz parnih vodova. Kondenzat se akumulira u parnim vodovima kao rezultat hlađenja parom. Najveće hlađenje pare nastaje kada se vod hladne pare zagreje i uključi. U ovom trenutku potrebno je osigurati pojačano uklanjanje kondenzata iz njega. U suprotnom, može se akumulirati u cjevovodu velike količine. Kada je brzina kretanja pare u parovodu približno 20...40 m/s za zasićenu paru i 60...80 m/s za pregrijanu paru, čestice vode u njemu se kreću zajedno s parom na velika brzina, ne mogu promijeniti smjer kretanja tako brzo kao para (zbog velike razlike u gustoći), pa teže pravolinijskom kretanju po inerciji. Ali budući da parovod ima niz krivina i krivina, kapija i ventila, kada voda naiđe na te prepreke, ona udara u njih, stvarajući hidraulične udare.
Ovisno o sadržaju vode u pari, hidraulički udari mogu biti toliko jaki da prouzrokuju uništenje parnog voda. Posebno je opasno nakupljanje vode u glavnim parovodima, jer se može baciti u parnu turbinu i dovesti do nesreće.
Da bi se izbjegle ovakve pojave, parovodi su opremljeni odgovarajućim drenažnim uređajima, koji se dijele na privremene (početne) i stalne (kontinuirano u radu). Privremeno drenažni uređaj služi za uklanjanje kondenzata iz parovoda tokom njegovog zagrevanja i pročišćavanja. Takav drenažni uređaj napravljen je u obliku nezavisnog cjevovoda, koji se isključuje tokom normalnog rada.
Trajni drenažni uređaj je dizajniran za kontinuirano uklanjanje kondenzata iz parovoda pod pritiskom pare, što se izvodi pomoću automatskih odvoda kondenzata (kondenzacionih sifona).
Cjevovodna drenaža se izvodi na najnižim tačkama svake dionice parovoda koja je odvojena ventilima i na najnižim tačkama krivina parovoda. Ventili (odušnici) moraju biti postavljeni na najvišim tačkama parovoda kako bi se uklonio vazduh iz cevovoda.
Za bolje uklanjanje kondenzata, horizontalni dijelovi cjevovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 u smjeru kretanja pare.
Za pročišćavanje tokom zagrijavanja, parovod je opremljen priključkom sa ventilom, a pri pritisku iznad 2,2 MPa - priključkom i dva ventila - zatvaranjem i podešavanjem (odvodnjavanjem).
Za zasićeni parovod i slijepe dijelove pregrijanog parovoda, mora se osigurati kontinuirano uklanjanje kondenzata pomoću automatskih kondenzacijskih sifona.
Na sl. Slika 19.9 prikazuje posudu za kondenzaciju sa otvorenim plovkom. Princip njegovog rada zasniva se na sljedećem. Kondenzat koji ulazi u lonac, akumulirajući se u otvorenom plovku 5, dovodi do njegovog plavljenja. Igličasti ventil 1 spojen na plovak pomoću vretena 6 otvara rupu u poklopcu lonca, a voda iz plovka kroz vodeću cijev 7 se istiskuje kroz ovaj otvor, nakon čega lagani plovak ispliva i igličasti ventil zatvara rupu. U toku rada pazite da ventil automatskog odvoda kondenzata ne propušta paru, jer to dovodi do velikih gubitaka toplote.
Normalan rad hvatača kondenzata provjerava se periodičnim otvaranjem ventila 3 za ispuštanje kondenzata. Osim toga, rad odvoda kondenzata može se procijeniti sluhom: tokom normalnog rada čuje se karakterističan šum unutar lonca, a ako je otvor ventila začepljen kamencem ili kamencem, kao i kada su pokretni dijelovi zaglavljeni, razina buke u njemu se smanjuje ili potpuno zaustavlja. Normalan rad Lonac se može odrediti i grijanjem drenažne cijevi: ako je cijev vruća, onda lonac radi normalno.
Rice. 19.9. Lonac za kondenzaciju sa otvorenim plovkom: 1 - igličasti ventil; 2 - nepovratni ventil (često nedostaje); 3 - ventil (ventil za odvod kondenzata); 4 - tijelo lonca; 5 - otvoreni plovak; 6 - vreteno za plutanje; 7 - vodeća cijev
Predavanje br. 16 (2 sata)
Predmet: “Obnovljivi i sekundarni izvori energije u poljoprivredi”
1 Pitanja za predavanje:
1.1 Opće informacije.
1.2 Solarni sistem napajanja.
1.3 Geotermalni resursi i njihovi tipovi.
1.4 Bioenergetska postrojenja.
1.5 Korištenje sekundarnih energetskih resursa.
2 Literatura.
2.1 Osnovno
2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Termoelektrane i sistemi Poljoprivreda/ Ed. B.H. Draganova. – M.: Kolos-Pres, 2002. – 424 str.: ilustr. – (Udžbenici i nastavna sredstva za studente visokoškolskih ustanova).
2.1.2 Fokin V.M. Instalacije za proizvodnju toplote sistema za snabdevanje toplotom. M.: Izdavačka kuća Mashinostroenie-1, 2006. 240 str.
2.2 Dodatni
2.2.1 Sokolov B.A. Kotlovske instalacije i njihov rad. – 2. izd., rev. M.: Izdavački centar "Akademija", 2007. - 423 str.
2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teorija goriva i sagorijevanja. dio I gorivo: tutorial/ SPbGTURP. – Sankt Peterburg, 2011. -84 str.: ilustr.
2.2.3. Esterkin, R.I. Industrijska postrojenja za proizvodnju pare. – L.: Energija. Leningr. odjel, 1980. – 400 str.
3.1 Opće informacije.
Izvori energije: a) neobnovljivi
Neobnovljivi izvori energije su nafta, gas, ugalj, škriljci.
Nadoknadive rezerve fosilnih goriva u svijetu procjenjuju se na sljedeći način (milijarde tona):
Ugalj -4850
Ulje - 1140
Na nivou svetske proizvodnje u devedesetim godinama (milijarde tona ekvivalenta goriva), odnosno 3,1-4,5-2,6, ukupno 10,3 milijarde tona ekvivalenta goriva, rezerve uglja će trajati 1500 godina, nafte 250 godina, a gasa 120 godina. godine.
Mogućnost da potomci ostanu bez zaliha energije. Pogotovo imajući u vidu stalni trend rasta cijena nafte i plina. I što dalje ide, to je brže.
Glavna prednost obnovljivih izvora energije je njihova neiscrpnost i ekološka prihvatljivost. Njihova upotreba ne mijenja energetski balans planete.
Do široko rasprostranjenog prelaska na obnovljive izvore energije ne dolazi samo zato što su industrija, mašine, oprema i način života ljudi na Zemlji fokusirani na fosilna goriva, a neke vrste obnovljivih izvora energije su povremene i imaju niske gustine energije.
Donedavno se spominjala i visoka cijena obnovljivih izvora.
3.2 Solarni sistem napajanja.
Uređaji na mreži grijanja. Podržava.
Uređaji na mreži grijanja. Prilikom polaganja pod zemljom postavljaju se podzemne komore za postavljanje i održavanje toplovoda, kompenzatora, ventila, ventilacionih otvora, ispusta, odvoda i instrumentacionih uređaja. Mogu biti montažni armiranobetonski, monolitni ili opečni. Visina komora mora biti najmanje 2 m. Broj otvora za komore do 6m2 u površini mora biti najmanje 2 za komore veće od 6m2, najmanje 4. Komora ima drenažnu jamu 400x400mm i dubinu od 300mm.
Fittings. Razlikuju se sljedeće vrste okova:
1. isključivanje;
2. regulisanje;
3. sigurnost;
4. prigušivanje;
5. odvod kondenzata;
6. kontrola i mjerenje.
Zaporni ventili (ventili) ugrađuju se na sve cjevovode koji izlaze iz izvora topline, u čvorove ogranaka i u armature za odzračivanje.
Ventili se ugrađuju u sljedećim slučajevima:
1. Na svim cjevovodima odvoda toplinske mreže iz izvora topline.
2. Za izvođenje radova na popravci, sekcijski ventili se ugrađuju na toplovode vodovodnih sistema. Razmaci između ventila uzimaju se u zavisnosti od prečnika cevi i dati su u tabeli 1
Tabela 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | do 1000 | do 1500 | do 3000 |
3. Prilikom polaganja cevovoda iznad zemlje D na 900mm, dozvoljena je ugradnja sekcijskih ventila na svakih 5000m. Na mjestima gdje se ugrađuju ventili, između dovodnog i povratnog cjevovoda postavljaju se kratkospojnici promjera 0,3 D na cjevovodu, ali ne manje od 50 mm. Džamper omogućava ugradnju dva ventila i upravljačkog ventila između njih D y = 25 mm.
4. Na odvojcima do pojedinačnih objekata dužine do 30m i D na 50mm, dozvoljeno je ne postavljati zaporne ventile, već predvidjeti njihovu ugradnju za grupu objekata.
Zasun i roletne sa D 500 mm se prihvataju samo sa električnim pogonima. Da bi se olakšalo otvaranje i zatvaranje ventila na cjevovodima D na 350 mm, izrađuju se obilazni vodovi - bajpasi.
Podržava. Nosači se koriste za apsorpciju sila koje nastaju u toplotnim cijevima i prenose ih na noseće konstrukcije ili tlo. Nosači se dijele na pokretne i fiksne.
Fiksni nosači . Fiksni oslonci su predviđeni za učvršćivanje cjevovoda u posebne konstrukcije i služe za raspodjelu izduženja cjevovoda između dilatacijskih spojeva i osiguravaju ujednačen rad dilatacijskih spojeva. Između svaka dva kompenzatora postavljen je fiksni nosač. Fiksni nosači se dijele na:
· postojan (za sve vrste polaganja);
· panelne ploče (za bezkanalnu ugradnju i u neprohodne kanale);
· stezaljka (za nadzemnu instalaciju i u tunelima).
Izbor vrste fiksnih nosača i njihov dizajn ovise o silama koje djeluju na nosač.
Postoje fiksni nosači: krajnji i srednji.
U zemljanim ili neprohodnim kanalima, fiksni nosači se izrađuju u obliku armirano-betonskih panela (slika 25), ugrađenih u tlo ili zidove kanala. Cijevi su čvrsto povezane sa štitom pomoću potpornih čeličnih limova zavarenih na njih.
 |
| Rice. 25. Fiksni nosač panela. |
U komorama podzemnih kanala i pri nadzemnoj ugradnji izrađuju se fiksni nosači u obliku metalne konstrukcije, zavarene ili pričvršćene za cijevi (Sl. 26).
Ove konstrukcije se ugrađuju u temelje, zidove stubova i plafone kanala, komore i prostorije u kojima se polažu cevi.
Pokretni nosači . Pokretni nosači služe za prijenos težine toplinskih cijevi na noseće konstrukcije i osiguravaju pomicanje cijevi koje nastaje kao rezultat promjena njihove dužine s promjenama temperature rashladne tekućine.
Postoje klizni, valjkasti, valjkasti i viseći nosači. Najčešći su klizni nosači. Koriste se bez obzira na smjer horizontalnih pomicanja cjevovoda za sve metode ugradnje i za sve promjere cijevi (Sl. 27).
Za cijevi se koriste valjkasti nosači d>200mm pri polaganju na etape, ponekad u prolaznim kanalima, kada je potrebno smanjiti uzdužne sile na noseće konstrukcije (Sl. 28.).
Valjkasti ležajevi se koriste u istim slučajevima kao i valjkasti ležajevi, ali u prisustvu horizontalnih pomaka pod uglom u odnosu na os staze.
Prilikom polaganja cijevi u zatvorenom prostoru i dalje na otvorenom Koriste se jednostavni (kruti) i opružni nosači.
Za cijevi su predviđeni opružni nosači d>150mm na mestima vertikalnih pomeranja cevi.
Za nadzemnu instalaciju sa fleksibilnim kompenzatorima koriste se krute vješalice. Dužina krutih vješalica mora biti najmanje 10 puta veća od termičkog kretanja vješalice koja je najudaljenija od fiksnog nosača.
Kompenzatori. Kompenzatori se koriste za apsorpciju toplinske ekspanzije i oslobađanje cijevi od toplinskog naprezanja.
Toplinsko izduženje čeličnih cijevi kao rezultat toplinskog širenja metala određuje se formulom:
,
gdje je koeficijent lokalne ekspanzije (1/ o C); za čelik =12 10 -6 (1/ o C); - dužina cijevi, m; - temperatura cijevi tokom instalacije (jednaka projektovana temperatura vanjski zrak za grijanje), o C; - radna temperatura zida (jednaka maksimalnoj Radna temperatura), o S.
U nedostatku kompenzatora, zbog zagrijavanja cijevi mogu nastati velika tlačna naprezanja. Ovi naponi se izračunavaju po formuli:
,
Gdje E- modul elastičnosti jednak 2 10 -6 kg/cm2.
Kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni kompenzatori se postavljaju na ravne dijelove toplovoda. Radijalni se instaliraju na mrežama bilo koje konfiguracije, jer kompenziraju i aksijalne i radijalne produžetke.
Aksijalni kompenzatori dolaze u tipovima žlijezda i sočiva. Najrasprostranjeniji su kompenzatori sabirnice (Sl. 29). Kompenzator kutije za punjenje radi na principu teleskopske cijevi. Brtvljenje između cijevi postiže se pakiranjem impregniranim uljem radi smanjenja trenja. Kompenzatori za punjenje imaju male dimenzije i niske hidraulički otpor.
Kompenzatori sočiva se gotovo nikada ne koriste u mrežama grijanja, jer... skupi su, nepouzdani i izazivaju velike sile na mrtvim (fiksnim) nosačima. Koriste se pri pritiscima u cjevovodima manjim od 0,5 MPa (Sl. 30). Pri visokim pritiscima moguće je izbočenje talasa.
Radijalni dilatatori (savijeni) su cijevi različitih ugiba, izrađene posebno za smještaj cijevnih nastavaka u obliku slova P, lire, omege, namotaja opruge i drugih oblika (Sl. 31).
 |
| Rice. 31. Vrste obrisa savijenih dilatacijskih spojeva |
Prednosti savijenih dilatacionih spojeva uključuju: pouzdan rad, nema potrebe za komorama za postavljanje dilatacionih spojeva ispod zemlje, malo opterećenje mrtvih nosača i potpuno oslobađanje od unutrašnjeg pritiska.
Nedostaci savijenih dilatacijskih spojeva su povećani hidraulički otpor u odnosu na dilatacijske spojeve kutije za punjenje i velike dimenzije.
Ispuštanja vazduha ugrađuju se na najvišim točkama cjevovoda pomoću fitinga, čiji se prečnici uzimaju u zavisnosti od nazivnog prečnika cjevovoda.
Mudmen instalirane na toplovodima ispred pumpi i regulatora.
Posebni objekti su uređene na raskrsnici toplovodnih mreža sa željeznicom u obliku sifona, tunela, matičnih prelaza, nadvožnjaka, podzemnih prolaza mreža u kućištima i tunelima
Mrežni gubici
Dodjela procjena gubitaka topline
l za racionalizaciju;
l da opravda tarife;
l razviti mjere za uštedu energije
l Prilikom međusobnih obračuna (ako se mjesta ugradnje mjernih jedinica i granice odgovornosti ne poklapaju)
l Prilikom razvoja standarda tehnoloških gubitaka Prilikom prijenosa toplinske energije koriste se tehnički opravdane vrijednosti standardnih energetskih karakteristika
l SO 153-34.20.523-2003 Deo 3 "Smernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za prenos toplotne energije prema indikatoru" toplotnih gubitaka"(umjesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l SO 153-34.20.523-2003 Deo 4 "Smernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za transport toplotne energije na osnovu indikatora "gubitak vode u mreži" (umesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l Osnova za poređenje stvarnih i normativnih karakteristika i razvoj mjera za uštedu energije (za smanjenje rezerve toplotne efikasnosti) su rezultati obaveznih energetskih istraživanja organizacija sprovedenih u skladu sa Federalnim zakonom br. 261-FZ „O uštedi energije. .."
l Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika za sisteme za transport toplinske energije (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio II. Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika mreže za grijanje vode prema pokazatelju „gubitak topline“.
l Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika za sisteme za transport toplinske energije (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio III. Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika na osnovu indikatora “gubitak vode u mreži” za sisteme za prijenos toplinske energije.
l Gubici i troškovi rashladnih tečnosti ( vruća voda, para, kondenzat);
l 2. Gubitak toplotne energije kroz termoizolacione konstrukcije, kao i gubici i troškovi rashladnih tečnosti;
l 3. Specifična prosječna satna potrošnja mrežne vode po jedinici procijenjenog priključnog toplotnog opterećenja potrošača i jedinici isporučene toplotne energije potrošačima.
Temperaturna razlika između dovodne vode i povratnih cjevovoda(ili temperatura mrežne vode u povratnim cjevovodima pri datim temperaturama mrežne vode u dovodnim cjevovodima);
5. Potrošnja električne energije za prijenos toplinske energije.
l Pravila tehnički rad elektrane i mreže Ruska Federacija(2003) odjeljak 1.4.3.
rok važenja ne može biti duži od pet godina
gubici vode u mreži
Gubici vode u mreži - zavisnost tehnički opravdanih gubitaka rashladne tečnosti od transporta i distribucije toplotne energije od izvora do potrošača (unutar bilans radna organizacija) o karakteristikama i režimu rada sistema za snabdevanje toplotom
Energetske karakteristike: gubici vode u mreži
Ovisnost tehnoloških troškova toplotne energije za njen transport i distribuciju od izvora toplotne energije do bilansne granice toplotnih mreža od temperaturnog režima rada toplotnih mreža i spoljašnjih klimatskih faktora za datu šemu i karakteristike dizajna mreže grijanja
Rice. 3 primjene 16. Fiksni nosači panela za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa zaštitom od elektrokorozije: a) obični;
b) ojačana
Rice. 4 primjene 16. Fiksni samostojeći nosač cijevi
D na 80-200 mm. (podrum).
Pokretni nosači za cjevovode grijanja.
Rice. 5. Pokretni oslonci:
a - klizni pokretni oslonac; b – klizalište; c – valjak;
1 – šapa; 2 – osnovna ploča; 3 – baza; 4 – rebro; 5 – bočno rebro;
6 – jastuk; 7 – montažni položaj nosača; 8 – klizalište; 9 – valjak;
10 – konzola; 11 – rupe.
Rice. 6. Viseći nosač:
12 – konzola; 13 – vijak za vješanje; 14 – vuča.
Dodatak 17. Koeficijenti trenja u pokretnim osloncima
Dodatak 18. Polaganje cjevovoda za toplovodne mreže.
|
|
Tabela 1 Priloga 18. Konstrukcijske dimenzije bezkanalne ugradnje toplovodnih mreža u armiranom pjenasto betonskoj izolaciji u suvim tlima (bez drenaže).
| D y, mm | D n, (sa pokrivnim slojem) | ||||||||||||||
| D P | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, ne manje | d | A | b | L, ni manje ni više | i | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Tabela 2 Priloga 18. Konstrukcijske dimenzije bezkanalne ugradnje toplotnih mreža u izolaciju od armiranog pjenastog betona u vlažnim zemljištima (sa drenažom)
| D y, mm | D n, (sa pokrivnim slojem) | Dimenzije prema seriji albuma 903-0-1 | |||||||||||||
| D P | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, ne manje | d | A | b | L, ni manje ni više | i | |
Zaptivka kanala.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Rice. 2 priloga 18. Montažni kanali za toplovodne mreže: a) tip CL; b) tip CLp; c) tip KLS.
Tabela 3 Priloga 18. Glavne vrste montažnih armiranobetonskih kanala za toplovodne mreže.
| Nazivni prečnik cevovoda D y, mm | Oznaka kanala (brend) | Dimenzije kanala, mm | |||
| Unutrašnja nominalna | Eksterni | ||||
| Širina A | Visina H | Širina A | Visina H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90 | ||||
| 600-700 | KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120 |
Dodatak 19. Pumpe u sistemima za snabdevanje toplotom .
Rice. 1 prilog 19. Polje karakteristika mrežnih pumpi.
Tabela 1 Dodatka 19. Osnovno specifikacije mrežne pumpe.
| Tip pumpe | Isporuka, m 3 /s (m 3 / h) | Glava, m | Dozvoljena rezerva kavitacije, m., ne manje | Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf/cm2) ne više | Brzina rotacije (sinhrona), 1/s (1/min) | snaga, kWt | Efikasnost, %, ne manje | Temperatura pumpane vode, (°C), ne više | Težina pumpe, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabela 2 Dodatka 19. Centrifugalne pumpe tip K.
| Marka pumpe | Produktivnost, m 3 / h | Ukupna glava, m | Brzina rotacije kotača, o/min | Preporučena snaga elektromotora, kW | Prečnik radnog kola, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Dodatak 20. Zaporni ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.
Tabela 2 Dodatka 21. Čelični rotacioni leptir ventili sa električnim pogonom D y 500-1400 mm at str y =2,5 MPa, t£200°C sa zavarenim krajevima.
| Oznaka ventila | Uslovni prolaz D y, mm | Ograničenja primjene | Materijal kućišta | ||||
| Po katalogu | U mrežama grijanja | ||||||
| str y, MPa | t, °C | str y, MPa | t, °C | ||||
| 30h47br | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Prirubnički | Sivi liv | ||
| 31ch6nzh (I13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s14nzh1 | 1,0 | 1,0 | Prirubnički | Čelik | |||
| 31ch6br (GL16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | Sivi liv | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30h915br | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Prirubnički | Sivi liv | ||
| 30h930br | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30s64br | 2,5 | 2,5 | Čelik | ||||
| IA12015 | 2,5 | 2,5 | Sa zavarenim krajevima | ||||
| L12014 (30s924nzh) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s64nzh (PF-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s76nzh | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Prirubnički | Čelik | ||
| 30s97nzh (ZL11025Sp1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | ||
| 30s65nzh (NA11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s564nzh (MA11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30s572nzh 30s927nzh | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | ||
| 30s964nzh | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Tabela 4 Dodatka 20. Dozvoljeni ventili
| Oznaka ventila | Uslovni dolazak D y, mm | Ograničenja primjene (ne više) | Povezivanje cjevovoda | Materijal kućišta | |||
| Po katalogu | U mrežama grijanja | ||||||
| str y, MPa | t, °C | str y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Prirubnički | Sivi liv | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| ZKL2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Čelik | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Zavarivanje | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s967nzh (IATs072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Zavarivanje |
Rice. 2 prijave 20. Kuglasti ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.
 |
Tabela 5 Dodatka 20. Tehnički podaci kuglastih ventila.
| Nazivni prečnik | Nazivni prečnik otvora | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Težina u kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Napomena: tijelo ventila – čelik br. art. 37,0; lopta – nerđajući čelik; loptasto sjedište i uljna brtva – Teflon + 20% ugljika; O-prstenovi su trostruki etilen-propilen guma i Viton.
Dodatak 21. Odnos između nekih jedinica fizičkih veličina koje treba zamijeniti SI jedinicama.
Tabela 1 Dodatka 21.
| Naziv količina | Jedinica | Odnos prema SI jedinicama | |||
| podložan zamjeni | SI | ||||
| Ime | Oznaka | Ime | Oznaka | ||
| količina toplote | kilokalorija | kcal | kilodžul | KJ | 4,19 kJ |
| konkretan iznos toplina | kilokalorija po kilogramu | kcal/kg | kilodžula po kilogramu | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| toplotni tok | kilokalorija na sat | kcal/h | watt | W | 1.163 W |
| (snaga) | gigakalorija na sat | Gcal/h | megavat | MW | 1.163 MW |
| površinska gustina toplotnog fluksa | kilokalorija na sat po kvadratnom metru | kcal/(h m2) | vat po kvadratnom metru | W/m2 | 1.163 W/m2 |
| volumetrijska gustina toplotnog fluksa | kilokalorija po satu po kubnom metru | kcal/(h m 3) | vat po kubnom metru | W/m3 | 1.163 W/m3 |
| toplotni kapacitet | kilokalorija po stepenu Celzijusa | kcal/°S | kilodžula po stepenu Celzijusa | KJ/°C | 4,19 kJ |
| specifična toplota | kilokalorija po kilogramu stepena Celzijusa | kcal/(kg°C) | kilodžul po kilogramu stepen Celzijusa | KJ/(kg°C) | 4,19 kJ/(kg°C) |
| toplotna provodljivost | kilokalorija po metru satu stepeni Celzijusa | kcal/(m h°C) | vat po stepenu Celzijusa | W/(m °C) | 1.163W/(m °C) |
Tabela 2. Odnosi između mjernih jedinica IKGSS sistema i međunarodnog sistema jedinica SI.
Tabela 3. Odnos između mjernih jedinica
| mjerne jedinice | Pa | bar | mm. Hg st | mm. vode st | kgf/cm 2 | Lbf/in 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vode st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf/cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Književnost
1. SNiP 23-01-99 Građevinska klimatologija/Gosstroj Rusije.- M.:
2. SNiP 41-02-2003. MREŽA GRIJANJA. GOSSTROY OF RUSSIA.
Moskva. 2003
3. SNiP 2.04.01.85*. Unutrašnje vodosnabdevanje i kanalizacija zgrada/Gosstroj Rusije. –
M.: Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 1999.-60 str.
4. SNiP 41-03-2003. Toplotna izolacija opreme i
cjevovodi GOSSTROY RUSSIA. MOSKVA 2003
5. SP 41-103-2000. PROJEKTOVANJE TOPLOTNE IZOLACIJE OPREME I
CJEVOVODI. GOSSTROY OF RUSSIA. MOSKVA 2001
6. Projektovanje grejnih mesta. SP 41-101-95. Ministarstvo građevinarstva
Rusija – M.: Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 1997 – 79 str.
7. GOST 21.605-82. Termalne mreže. Radni crteži. M.: 1982-10 str.
8. Mreže za grijanje vode: Referentni vodič za projektovanje
/AND. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov, itd.: Ed.
N.K. Gromova, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 str.
9. Postavljanje i rad mreže za grijanje vode:
Imenik / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh i drugi - ur., 3
obrađeno i dodatni - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 str.
10. Priručnik za dizajnere, ur. A.A. Nikolaeva. – Dizajn
toplovodne mreže.-M.: 1965-360.
11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K. Energetske pumpe. Informacije
dodatak. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 str.
12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Projektovanje i proračun konstrukcija
mreže grijanja - Ed. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 str.
13. Zinger N.M. Hidraulički i termički načini sistema grijanja
sistemima -Ed. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 str.
14. Priručnik za graditelje toplotnih mreža. / Ed. S.E. Zakharenko.- Ed.
2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 str.
| |
Zdravo, prijatelji! Magistralne mreže za distribuciju grijanja služe za prijenos toplinske energije nosioca topline do potrošača za potrebe grijanja, opskrbe toplom vodom i ventilacije. Magistralne mreže grijanja se polažu iz centralnih grijaćih mjesta (centrala grijanja) ili iz izvora topline (kotlovnica, termoelektrana).
Mreže distributivnog grijanja sastoje se od elemenata kao što su:
1) Neprolazni kanali
2) Pokretni i fiksni oslonci
3) Kompenzatori
4) Cjevovodi i zaporni ventili (ventili)
5) Termalne kamere
Napisao sam poseban članak o termalnim kamerama mreža grijanja. Stoga ih neću razmatrati u ovom članku.
Neprohodni kanali.
Zidovi neprohodnih kanala sastoje se od montažnih blokova. Na montažne blokove postavljaju se armirano-betonske podne ploče. Osnova dna neprohodnog kanala obično se izvodi sa strane, odnosno prema podrumima stambenih zgrada. Ali dešava se da kada je teren nepovoljan, neki od kanala se postavljaju sa nagibom prema termalnim komorama. Šavovi betonskih blokova i ploča su zapečaćeni i izolirani kako bi se spriječilo prodiranje podzemnih i površinskih voda u kanal. Prilikom zatrpavanja kanala, tlo se mora dobro sabiti. Zamrznuto tlo se ne može koristiti za punjenje kanala.
Fiksni i pokretni nosači.
Nosači cjevovoda mreže grijanja dijele se na fiksne (ili, kako još kažu, mrtve) i pokretne. U neprohodnim kanalima koriste se klizni nosači. Ovi oslonci su neophodni za prijenos težine cjevovoda i osiguranje kretanja cjevovoda kada se izduže pod utjecajem visoke temperature rashladne tekućine.
Da biste to učinili, klizni nosači ili "klizači", kako ih još nazivaju, zavareni su na cjevovode. I klize na posebnim pločama koje su ugrađene u armiranobetonske ploče.
Za podjelu dugog cjevovoda na odvojene dijelove potrebni su fiksni ili mrtvi nosači. Ove sekcije ne ovise direktno jedna o drugoj, te shodno tome, pri visokim temperaturama rashladne tekućine, kompenzatori mogu normalno, bez vidljivih problema, uočiti temperaturna proširenja.
Fiksni nosači su podložni povećanim zahtjevima pouzdanosti, jer su opterećenja na njima velika. Istovremeno, povreda snage i integriteta mrtve (fiksne) potpore može dovesti do hitnog stanja.
Kompenzatori.
Kompenzatori u toplovodnim mrežama se koriste za apsorpciju toplotnog izduženja cevovoda kada se zagrevaju (1,2 mm po metru za povećanje temperature od 100 °C). Glavni i glavni zadatak kompenzatora u mreži grijanja je zaštita cjevovoda i fitinga od "ubojitih" napona. U pravilu se za cijevi promjera ne većeg od 200 mm koriste kompenzatori u obliku slova U. Uglavnom sam se u svom radu morao baviti upravo takvim kompenzatorima. Oni su najčešći. Morao sam raditi i sa dilatacijskim spojnicama kutije za punjenje na cjevovodima velikog promjera. Ali ovo su promjeri cijevi od dy 300, 400 mm.
Kada se ugrađuju dilatacijski spojevi u obliku slova U, oni su prethodno rastegnuti za polovinu toplinskog izduženja u odnosu na broj koji je naznačen u projektu ili proračunu. U suprotnom, kompenzacijska sposobnost kompenzatora se smanjuje za polovicu. Istezanje treba izvoditi istovremeno s obje strane na spojevima koji su najbliži mrtvim (fiksnim) osloncima.
Cjevovodi i ventili.
Čelične cijevi se koriste za mreže za distribuciju topline. Na spojevima se cjevovodi spajaju električnim zavarivanjem. Ventili koji se koriste u mrežama grijanja su ventili od čelika i lijevanog željeza. U radu na toplovodnim mrežama nailazim na više ventila od livenog gvožđa, oni su češći.
Izolacija cijevi.
Moram da radim uglavnom sa glavnim mrežama za distribuciju toplote instaliranim još u sovjetsko vreme. Naravno, na nekim mjestima se mijenjaju cjevovodi toplovodnih mreža, a samim tim i izolacija na njima, prilikom velikih popravki. Kad sam radio prije nekoliko godina organizacija snabdevanja toplotom, sjećam se da su se svake godine, u negrijanom periodu, mijenjali „stari“ dijelovi cjevovoda toplovodne mreže. Ali ipak, 75-80 posto mreža za distribuciju toplote je iz sovjetskih vremena. Cjevovodi takvih mreža su prekriveni antikorozivnom smjesom, toplinskom izolacijom i zaštitnim slojem (slika 4.).
Rolni materijal je obično izoliran. Manje često - brizol. Ovaj materijal je zalijepljen na cjevovod mastikom. Toplotna izolacija je od mineralne vune. Zaštitni sloj je azbestno-cementna žbuka napravljena od mješavine azbesta i cementa u omjeru 1:2, koja se raspoređuje preko žičane mreže.