Ryža. 3 použitia 16. Pevné podpery panelov pre potrubia D n 108-1420 mm typ III s ochranou proti elektrokorózii: a) obyčajná;
b) zosilnené
Ryža. 4 použitia 16. Pevná voľne stojaca podpera potrubia
D pri 80-200 mm. (suterén).
Pohyblivé podpery pre vykurovacie potrubia.
Ryža. 5. Pohyblivé podpery:
a - posuvná pohyblivá podpera; b – klzisko; c – valček;
1 – labka; 2 – základová doska; 3 – základňa; 4 – rebro; 5 – bočné rebro;
6 – vankúš; 7 – montážna poloha podpery; 8 – klzisko; 9 – valček;
10 – držiak; 11 – otvory.
Ryža. 6. Podpera na zavesenie:
12 – držiak; 13 – závesná skrutka; 14 – trakcia.
Príloha 17. Koeficienty trenia v pohyblivých podperách
Príloha 18. Kladenie potrubí pre vykurovacie siete.
|
|
Tabuľka 1 v prílohe 18. Konštrukčné rozmery bezpotrubná inštalácia vykurovacích sietí v železobetónovej izolácii v suchých pôdach (bez drenáže).
| D y, mm | D n, (s krycou vrstvou) | ||||||||||||||
| D P | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, nie menej | d | A | b | L, nie menej | a | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Tabuľka 2 v prílohe 18. Konštrukčné rozmery bezpotrubnej inštalácie vykurovacích sietí v železobetónovej izolácii vo vlhkých pôdach (s drenážou)
| D y, mm | D n, (s krycou vrstvou) | Rozmery podľa série albumov 903-0-1 | |||||||||||||
| D P | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, nie menej | d | A | b | L, nie menej | a | |
Tesnenie kanála.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Ryža. 2 prílohy 18. Prefabrikované potrubia pre vykurovacie siete: a) typ CL; b) typ CLp; c) typ KLS.
Tabuľka 3 v prílohe 18. Hlavné typy prefabrikovaných železobetónových kanálov pre vykurovacie siete.
| Menovitý priemer potrubia D y, mm | Označenie kanála (značka) | Rozmery kanála, mm | |||
| Vnútorný nominálny | Vonkajšie | ||||
| Šírka A | Výška H | Šírka A | Výška H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90 | ||||
| 600-700 | KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120 |
Príloha 19. Čerpadlá v systémoch zásobovania teplom .
Ryža. 1 príloha 19. Oblasť charakteristík sieťových čerpadiel.
Tabuľka 1 v prílohe 19. Základné technické údaje sieťové čerpadlá.
| Typ čerpadla | Dodávka, m 3 /s (m 3 / h) | Hlava, m | Prípustná kavitačná rezerva, m., nie menej | Tlak na vstupe čerpadla, MPa (kgf/cm2) už nie | Rýchlosť otáčania (synchrónne), 1/s (1/min) | výkon, kWt | Účinnosť, %, nie menej | Teplota čerpanej vody (°C), nie viac | Hmotnosť čerpadla, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabuľka 2 v prílohe 19. Odstredivé čerpadlá typ K.
| Značka čerpadla | Produktivita, m 3 / h | Celková hlava, m | Rýchlosť otáčania kolesa, ot./min | Odporúčaný výkon elektromotora, kW | Priemer obežného kolesa, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Príloha 20. Uzatváracie ventily v systémoch zásobovania teplom.
Tabuľka 2 v dodatku 21. Oceľové rotačné klapky s elektrickým pohonom D y 500-1400 mm pri p y = 2,5 MPa, t£200°C so zvarovými koncami.
| Označenie ventilu | Podmienečné povolenie D y, mm | Limity aplikácií | Materiál na bývanie | ||||
| Podľa katalógu | Vo vykurovacích sieťach | ||||||
| p y, MPa | t, °C | p y, MPa | t, °C | ||||
| 30:47 br | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Prírubové | Šedá liatina | ||
| 31ch6nzh (I13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s14nzh1 | 1,0 | 1,0 | Prírubové | Oceľ | |||
| 31ch6br (GL16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | Šedá liatina | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30:915 br | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Prírubové | Šedá liatina | ||
| 30:930 br | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30s64br | 2,5 | 2,5 | Oceľ | ||||
| IA12015 | 2,5 | 2,5 | So zvarenými koncami | ||||
| L12014 (30s924nzh) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s64nzh (PF-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Prírubové a tupé zvarové konce | Oceľ | |||
| 30s76nzh | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Prírubové | Oceľ | ||
| 30s97nzh (ZL11025Sp1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Prírubové a tupé zvarové konce | Oceľ | ||
| 30s65nzh (NA11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s564nzh (MA11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30s572nzh 30s927nzh | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Prírubové a tupé zvarové konce | Oceľ | ||
| 30s964nzh | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Tabuľka 4 v dodatku 20. Prípustné ventily
| Označenie ventilu | Podmienený príchod D y, mm | Obmedzenia aplikácie (nie viac) | Pripojenie potrubia | Materiál na bývanie | |||
| Podľa katalógu | Vo vykurovacích sieťach | ||||||
| p y, MPa | t, °C | p y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Prírubové | Šedá liatina | ||
| 30:930 br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| ZKL2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Oceľ | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Prírubové a tupé zvarové konce | Oceľ | |||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Zváranie | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prírubové a tupé zvarové konce | Oceľ | |||
| 30s967nzh (IAC072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Zváranie |
Ryža. 2 prihlášky 20. Guľové ventily v systémoch zásobovania teplom.
 |
Tabuľka 5 v dodatku 20. Technické údaje guľových ventilov.
| Menovitý priemer | Menovitý priemer otvoru | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Hmotnosť v kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Poznámka: teleso ventilu – oceľ Obj. 37,0; lopta - nehrdzavejúca oceľ; sedlo gule a olejové tesnenie – teflón + 20% uhlík; O-krúžky sú trojité etylén-propylénová guma a Viton.
Dodatok 21. Korelácia medzi niektorými jednotkami fyzikálnych veličín ktoré sa majú nahradiť jednotkami SI.
Tabuľka 1 v prílohe 21.
| Názvy veličín | Jednotka | Vzťah k jednotkám SI | |||
| s výhradou výmeny | SI | ||||
| názov | Označenie | názov | Označenie | ||
| množstvo tepla | kilokalórie | kcal | kilojoule | KJ | 4,19 kJ |
| špecifické teplo | kilokalórií na kilogram | kcal/kg | kilojoule na kilogram | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| tepelný tok | kilokalórií za hodinu | kcal/h | watt | W | 1,163 W |
| (moc) | gigakalórie za hodinu | Gcal/h | megawatt | MW | 1,163 MW |
| hustota povrchu tepelný tok | kilokalórií za hodinu na meter štvorcový | kcal/(h m2) | watt na meter štvorcový | W/m2 | 1,163 W/m2 |
| objemová hustota tepelného toku | kilokalórie za hodinu na meter kubický | kcal/(h m 3) | watt na meter kubický | W/m3 | 1,163 W/m3 |
| tepelná kapacita | kilokalórií na stupeň Celzia | kcal/°С | kilojoule na stupeň Celzia | KJ/°C | 4,19 kJ |
| špecifické teplo | kilokalórie na kilogram stupňa Celzia | kcal/(kg°C) | kilojoule na kilogram stupňa Celzia | KJ/(kg°C) | 4,19 kJ/(kg°C) |
| tepelná vodivosť | kilokalórie na meter hodinu stupňov Celzia | kcal/(m h°C) | watt na meter stupňa Celzia | W/(m °C) | 1,163 W/(m °C) |
Tabuľka 2 Vzťahy medzi jednotkami merania systému MKGSS a medzinárodný systém jednotky SI.
Tabuľka 3. Vzťah medzi jednotkami merania
| merné jednotky | Pa | bar | mm. rt. sv | mm. voda sv | kgf/cm2 | Lbf/in 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm voda st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf/cm2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Literatúra
1. SNiP 23-01-99 Stavebná klimatológia/Gosstroy of Russia.- M.:
2. SNiP 41-02-2003. VYKUROVACIA SIEŤ. GOSSTROY RUSKA.
Moskva. 2003
3. SNiP 2.04.01.85*. Vnútorné zásobovanie vodou a kanalizácia budov/Gosstroy Ruska. –
M.: Štátny jednotný podnik TsPP, 1999.-60 s.
4. SNiP 41-03-2003. Tepelná izolácia vybavenie a
potrubia.GOSSTROY RUSKA. MOSKVA 2003
5. SP 41-103-2000. NÁVRH TEPELNEJ IZOLÁCIE ZARIADENÍ A
POTRUBIA. GOSSTROY RUSKA. MOSKVA 2001
6. Návrh vykurovacích bodov. SP 41-101-95. Ministerstvo výstavby
Rusko - M.: Štátny jednotný podnik TsPP, 1997 - 79 s.
7. GOST 21.605-82. Tepelné siete. Pracovné výkresy. M.: 1982-10 s.
8. Mori vykurovacia sieť: Referenčná príručka dizajnu
/A. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov atď.: Ed.
N.K. Gromová, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 s.
9. Nastavenie a prevádzka sietí ohrevu vody:
Adresár / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh a ďalší - ed., 3
spracované a doplnkové - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 s.
10. Príručka dizajnéra, vyd. A.A. – Dizajn
vykurovacie siete.-M.: 1965-360-te roky.
11. Malyshenko V.V., Michajlov A.K.. Energetické čerpadlá. Informácie
príspevok. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 s.
12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A.. Návrh a výpočet konštrukcií
vykurovacie siete - Ed. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 s.
13. Speváčka N.M. Hydraulické a tepelné podmienky diaľkové vykurovanie
systémov -Ed. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 s.
14. Príručka staviteľov tepelných sietí. / Ed. S.E. Zacharenko.- Ed.
2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 s.
| |
Dobrý deň, priatelia! Rozvodné siete vykurovania kufra slúžia na prenos tepelnej energie nosiča tepla spotrebiteľom na účely vykurovania, dodávky teplej vody a vetrania. Vnútorné vykurovacie siete sú vedené z miest ústredného vykurovania (centrá vykurovania) alebo zo zdroja tepla (kotolňa, kombinovaná výroba elektriny a tepla).
Distribučné vykurovacie siete pozostávajú z takých prvkov, ako sú:
1) Nepriechodné kanály
2) Pohyblivé a pevné podpery
3) Kompenzátory
4) Potrubia a uzatváracie ventily (ventily)
5) Termokamery
O termokamery Samostatný som napísal o tepelných sieťach. Preto ich v tomto článku nebudem uvažovať.
Nepriechodné kanály.
Steny nepriechodných kanálov pozostávajú z prefabrikovaných blokov. Železobetónové podlahové dosky sú umiestnené na vrchu prefabrikovaných blokov. Základňa dna nepriechodného kanála sa zvyčajne robí na stranu alebo smerom k suterénom obytné budovy. Stáva sa však, že pri nepriaznivom teréne sú niektoré kanály inštalované so sklonom smerom k tepelným komorám. Švy betónových blokov a dosiek sú utesnené a izolované, aby sa zabránilo vniknutiu podzemnej a povrchovej vody do kanála. Pri zasypávaní kanálov musí byť pôda dôkladne zhutnená. Zamrznutú pôdu nemožno použiť na zasypanie kanála.
Pevné a pohyblivé podpery.
Podpery potrubí vykurovacej siete sú rozdelené na pevné (alebo, ako sa tiež hovorí, mŕtve) a pohyblivé. V nepriechodných kanáloch sa používajú posuvné podpery. Tieto podpery sú potrebné na prenos hmotnosti potrubí a zabezpečenie pohybu potrubí, keď sú predĺžené pod vplyvom vysokej teploty chladiacej kvapaliny.
Na tento účel sú k potrubiam privarené posuvné podpery alebo „posúvače“, ako sa tiež nazývajú. A posúvajú sa na špeciálnych platniach, ktoré sú zapustené do železobetónových dosiek.
Na rozdelenie dlhého potrubia na samostatné úseky sú potrebné pevné alebo mŕtve podpery. Tieto úseky na sebe priamo nezávisia, a teda kedy vysoké teploty kompenzátory chladiacej kvapaliny môžu normálne, bez viditeľné problémy vnímajte teplotné predĺženia.
Pevné podpery podliehajú zvýšeným požiadavkám na spoľahlivosť, pretože ich zaťaženie je veľké. Narušenie pevnosti a integrity mŕtvej (pevnej) podpery môže zároveň viesť k núdzovej situácii.
Kompenzátory.
Kompenzátory vo vykurovacích sieťach sa používajú na absorbovanie tepelného predĺženia potrubí pri ich zahrievaní (1,2 mm na meter pri zvýšení teploty o 100 °C). Hlavnou a hlavnou úlohou kompenzátora vo vykurovacej sieti je chrániť potrubia a armatúry pred „vražedným“ napätím. Spravidla sa pre rúry s priemerom nie väčším ako 200 mm používajú kompenzátory v tvare U. Práve s takýmito kompenzátormi som sa musel pri svojej práci väčšinou vysporiadať. Sú najbežnejšie. Musel som tiež pracovať s kompenzátormi upchávok na potrubiach veľké priemery. Ide však o priemery rúr dy 300, 400 mm.
Pri montáži dilatačných škár v tvare U sa predpínajú o polovicu tepelnej rozťažnosti oproti údaju uvedenému v projekte alebo výpočte. V opačnom prípade sa kompenzačná schopnosť kompenzátora zníži na polovicu. Naťahovanie by sa malo vykonávať súčasne na oboch stranách v kĺboch najbližšie k mŕtvym (pevným) podperám.
Potrubia a ventily.
Pre rozvodné vykurovacie siete, ktoré používajú oceľové rúry. V spojoch sú potrubia spojené pomocou elektrického zvárania. Ventily používané vo vykurovacích sieťach sú oceľové a liatinové ventily. Pri mojej práci na vykurovacích sieťach sa stretávam skôr s liatinovými ventilmi, sú bežnejšie.
Izolácia potrubia.
Musím pracovať hlavne s hlavnými rozvodmi tepla inštalovanými späť Sovietsky čas. Samozrejme, na niektorých miestach sa potrubia vykurovacích sietí a tým aj izolácia na nich menia generálna oprava. Keď som pred pár rokmi pracoval v organizácia zásobovania teplom, to si pamätám každý rok, medzi vykurovacej sezóny nahradili „starobylé“ úseky potrubí vykurovacej siete. Ale stále je 75-80 percent sietí na rozvod tepla zo sovietskych čias. Potrubia takýchto sietí sú pokryté antikoróznou zmesou, tepelnou izoláciou a ochrannou vrstvou (obr. 4.).
Materiál rolky je zvyčajne izolovaný. Menej často - brizol. Tento materiál je prilepený k potrubiu tmelom. Tepelnú izoláciu tvoria rohože minerálna vlna. Ochranná vrstva- azbestocementová omietka vyrobená zo zmesi azbestu a cementu v pomere 1:2, ktorá je rozložená na drôtenom pletive.
Podpery slúžia na absorbovanie síl z potrubí a ich prenos nosné konštrukcie alebo pôdy, ako aj na zabezpečenie organizovaného spoločného pohybu potrubí a izolácie počas teplotných deformácií. Pri konštrukcii tepelných potrubí sa používajú dva typy podpier: pohyblivé a pevné.
Pohyblivé podpery prevziať váhu tepelnej trubice a zabezpečiť jej voľný pohyb po stavebných konštrukciách pri teplotných deformáciách. Keď sa potrubie pohybuje, pohyblivé podpery sa pohybujú s ním. Pohyblivé podpery sa používajú pre všetky spôsoby inštalácie okrem bezkanálových. Pri pokládke bez potrubia sa teplovod položí na nedotknutú pôdu alebo na starostlivo zhutnenú vrstvu piesku. V tomto prípade sú pohyblivé podpery umiestnené iba v miestach, kde sa trasa otáča a kde sú inštalované kompenzátory v tvare U, t.j. v oblastiach, kde sú potrubia uložené v kanáloch. Pohyblivé podpery sú vystavené najmä zvislému zaťaženiu od hmoty potrubí
Na princípe voľného pohybu sa rozlišujú posuvné, valivé a zavesené podpery. Posuvné podpery sa používajú bez ohľadu na smer horizontálnych pohybov potrubí pre všetky spôsoby inštalácie a pre všetky priemery potrubí. Tieto podpery sú jednoduchého dizajnu a spoľahlivé v prevádzke.
Podpery valčekov používa sa pre rúry s priemerom 175 mm a viac pri axiálnom pohybe rúr, pri ukladaní v tuneloch, kolektoroch, na konzolách a na samostatne stojacich podperách. Použitie valivých ložísk v nepriechodných kanáloch je nepraktické, pretože bez dozoru a mazania rýchlo korodujú, prestanú sa otáčať a v skutočnosti začnú fungovať ako klzné podpery. Valčekové ložiská majú menšie trenie ako klzné ložiská, ale keď slabá starostlivosť valčeky sa zdeformujú a môžu sa zaseknúť. Preto im treba dať správny smer. Na tento účel sú vo valcoch vytvorené prstencové drážky a na základnej doske sú umiestnené vodiace lišty.
Valčekové ložiská(málo používané, pretože je ťažké zabezpečiť otáčanie valčekov. Valčekové a valčekové ložiská fungujú spoľahlivo v rovných úsekoch siete. Pri zákrutách trasy sa potrubia pohybujú nielen v pozdĺžnom, ale aj v priečnom smere. Preto , inštalácia valivých a valivých ložísk v zakrivených častiach sa v tomto prípade neodporúča guľkové ložiská. V týchto podperách sa guľôčky voľne pohybujú spolu s topánkami pozdĺž podpornej vrstvy a sú bránené tomu, aby sa vyvalili za oporu pomocou výstupkov podpornej vrstvy a topánky.
Ak vzhľadom na miestne podmienky kladenia tepelných potrubí vzhľadom na nosné konštrukcie nemožno inštalovať posuvné a valčekové podpery, používajú sa zavesené podpery. Nepevná konštrukcia zavesenia umožňuje, aby sa podpera ľahko otáčala a pohybovala spolu s potrubím. V dôsledku toho, keď sa vzďaľujete od pevnej podpery, uhly otáčania závesov sa zvyšujú a deformácia potrubia a napätie v tyčiach pod vplyvom vertikálneho zaťaženia potrubia sa zodpovedajúcim spôsobom zvyšuje.
Závesné podpery v porovnaní s posuvnými vytvárajú v horizontálnych úsekoch výrazne nižšie sily pozdĺž osi potrubia.
nehybný Potrubia sú rozdelené na samostatné časti podperami. Pomocou pevných podpier sú rúry pevne pripevnené v určitých bodoch trasy medzi kompenzátormi alebo úsekmi s prirodzenou kompenzáciou teplotných deformácií, ktoré okrem vertikálnych zaťažení vnímajú významné horizontálne sily smerujúce pozdĺž osi potrubia a pozostávajú z nevyvážené vnútorné tlakové sily, odporové sily voľných podpier a reakcia kompenzátorov . Najväčší význam majú sily vnútorného tlaku. Preto sa na uľahčenie návrhu podpery snažia umiestniť ju na trase tak, aby vnútorné tlaky v potrubí boli vyrovnané a neprenášali sa na podperu. Nazývajú sa tie podpery, na ktoré sa neprenášajú reakcie vnútorného tlaku vyložené pevné podpery; nazývajú sa rovnaké podpery, ktoré musia absorbovať nevyvážené sily vnútorného tlaku vyložené podporuje.
Existovať medziľahlé a koncové podpery. Stredná podpera je vystavená silám z oboch strán a koncová podpera z jednej strany. Pevné podpery rúr sú navrhnuté tak, aby vydržali najväčšie horizontálne zaťaženie pri rôznych prevádzkových režimoch tepelných potrubí, vrátane otvorených a uzavretých ventilov
Pre všetky spôsoby kladenia vykurovacích sietí sú na potrubiach zabezpečené pevné podpery. Veľkosť teplotných deformácií a napätí v potrubiach do značnej miery závisí od správneho umiestnenia pevných podpier po dĺžke trasy vykurovacej siete. Pevné podpery sú inštalované na vetvách potrubia, na miestach uzatváracie ventily, kompenzátory upchávky. Na potrubiach s dilatačnými škárami v tvare U sa medzi dilatačné škáry umiestňujú pevné podpery. Pri kladení bezpotrubných vykurovacích sietí, keď sa nepoužíva samokompenzácia potrubí, sa odporúča inštalovať pevné podpery v ohyboch trasy.
Vzdialenosť medzi pevnými podperami sa určuje na základe danej konfigurácie potrubia, tepelného predĺženia úsekov a kompenzačnej schopnosti inštalovaných dilatačných škár. Pevné upevnenie potrubí sa vykonáva pomocou rôznych konštrukcií, ktoré musia byť dostatočne pevné a pevne držať potrubia, čím sa zabráni ich pohybu vzhľadom na nosné konštrukcie.
Konštrukcie pevných podpier pozostávajú z dvoch hlavných prvkov: nosné konštrukcie (nosníky, železobetónové dosky), na ktoré sa prenášajú sily z potrubí, a samotné podpery, pomocou ktorých sú potrubia pevne zaistené (zvarené styčníky, príchytky). V závislosti od spôsobu inštalácie a miesta inštalácie sa používajú pevné podpery: ťah, panel a svorka. Podpery s vertikálnymi obojstrannými dorazmi a prednými dorazmi sa používajú pri ich inštalácii na rámy v komorách a tuneloch a pri ukladaní potrubí do priechodných, polopriechodných a nepriechodných kanálov. Panelové podpery sa používajú ako na bezkanálovú inštaláciu, tak aj na kladenie tepelných rúrok do nepriechodných kanálov pri umiestnení podpier mimo komôr.
Panelové pevné podpery sú zvislé železobetónové panely s otvormi na prechod potrubí. Osové sily sú na železobetónový štít prenášané prstencami privarenými k potrubiu obojstranne, vystuženými výstuhami. Donedávna sa medzi rúru a betón ukladal azbest. V súčasnosti nie je povolené používanie azbestových obalov. Zaťaženie z potrubí vykurovacích sietí sa prenáša cez podpery panelov na dno a steny kanála av prípade inštalácie bez kanálov - na vertikálnu rovinu zeme. Panelové podpery sú vyrobené s dvojitou symetrickou výstužou, pretože pôsobiace sily z rúr môžu smerovať v opačných smeroch. V spodnej časti štítu sú vytvorené otvory na priechod vody (ak sa dostane do kanála).
Výpočet pevných podpier.
Pevné podpery fixujú polohu potrubia v určitých bodoch a vnímajú sily vznikajúce v upevňovacích bodoch pod vplyvom teplotných deformácií a vnútorného tlaku.
Podpery majú veľmi dôležitý vplyv na prevádzku teplovodu. Časté sú prípady vážnych nehôd v dôsledku nesprávneho umiestnenia podpier, zlého výberu dizajnu alebo neopatrnej inštalácie. Je veľmi dôležité, aby boli všetky podpery zaťažené, za tým účelom je potrebné pri montáži overiť ich umiestnenie pozdĺž trasy a ich výškovú polohu. Pri pokladaní bez kanálov zvyčajne odmietajú inštalovať voľné podpery pod potrubia, aby sa predišlo nerovnomernému usadzovaniu, ako aj dodatočnému namáhaniu v ohybe. Pri týchto pokládkach sa potrubia ukladajú na nenarušenú pôdu alebo na starostlivo zhutnenú vrstvu piesku.
Ohybové napätie vznikajúce v potrubí a priehybovom ramene závisí od rozpätia (vzdialenosti) medzi podperami.
Pri výpočte ohybových napätí a deformácií sa potrubie ležiace na voľných podperách považuje za nosník s viacerými poľami. Na obr. T.s.19 ukazuje diagram ohybových momentov viacpoľového potrubia.
Uvažujme sily a napätia pôsobiace v potrubiach.
Prijmime nasledujúci zápis:
M- moment výkonu, N*m; Q B , Q g - vertikálna a horizontálna sila, N; q V , q G- špecifické zaťaženie na jednotku dĺžky, vertikálne a horizontálne, H/m;..N - horizontálna reakcia na podperu, N.
Maximálny ohybový moment v potrubí s viacerými poliami vzniká na podpere. Veľkosť tohto momentu (9,11)
Kde q
- špecifické zaťaženie na jednotku dĺžky potrubia, N/m; 
- dĺžka rozpätia medzi podperami, m q
určený vzorcom
(9-12)
Kde q B - vertikálne špecifické zaťaženie, berúc do úvahy hmotnosť potrubia s chladiacou kvapalinou a tepelnou izoláciou; q G - horizontálne špecifické zaťaženie, berúc do úvahy silu vetra,
(9-13)
Kde w
- rýchlosť vetra, m/s; 
- hustota vzduchu, kg/m3; d A
-
vonkajší priemer izolácie potrubia, m; k
- aerodynamický koeficient rovný priemeru 1,4-1,6.
Sila vetra by sa mala brať do úvahy iba pri otvorených nadzemných teplovodoch.
Ohybový moment vyskytujúci sa v strede rozpätia je
(9.14)
Vo vzdialenosti 0,2 
od podpery je ohybový moment nulový.
Maximálne vychýlenie nastáva v strede rozpätia.
Výložník vychyľovania potrubia 
,
(9.15)
Na základe výrazu (9-11) sa určí rozpätie medzi voľnými podperami
(9-16) odkiaľ 
,m(9-17)
Pri voľbe rozpätia medzi podperami pre reálne schémy potrubí sa predpokladá, že pri najnepriaznivejších prevádzkových podmienkach, napríklad pri najvyšších teplotách a tlakoch chladiva, celkové napätie od všetkých pôsobiacich síl v najslabšom úseku (spravidla zvar) neprekračuje povolenú hodnotu 
[
].
Predbežný odhad vzdialenosti medzi podperami možno urobiť na základe rovnice (9-17), pričom sa vezme do úvahy ohybové napätie 
4 sa rovná 0,4-0,5 prípustného napätia:
Pevné opory vnímajú reakciu vnútorného tlaku, voľné opory a
kompenzátor.
Výslednú silu pôsobiacu na pevnú podperu možno znázorniť ako
A - koeficient v závislosti od smeru pôsobenia osových síl vnútorného tlaku na obe strany podpery. Ak je podpera vyložená z vnútornej tlakovej sily, potom A=0, inak A=1;
R- vnútorný tlak v potrubí; 
-
vnútorný prierez potrubia; 
-
koeficient trenia na voľných podperách; 
-
rozdiel v dĺžkach úsekov potrubia na oboch stranách pevnej podpery; 
-
rozdiel medzi trecími silami axiálnych posuvných kompenzátorov alebo elastickými silami pružných kompenzátorov na oboch stranách pevnej podpery.
26. Kompenzácia tepelných predĺžení potrubí systémov zásobovania teplom. Základy výpočtu pružných dilatačných škár.
Vo vykurovacích sieťach sa v súčasnosti najčastejšie používajú upchávky a upchávky v tvare U V poslednej dobe a vlnovcové (zvlnené) dilatačné škáry. Okrem špeciálnych kompenzátorov sa na kompenzáciu používajú aj prirodzené uhly natočenia vykurovacieho potrubia - samokompenzácia. Kompenzátory musia mať dostatočnú kompenzačnú kapacitu 
vnímať tepelné predĺženie časti potrubia medzi pevnými podperami, pričom maximálne napätia v radiálnych dilatačných škárach by nemali presiahnuť prípustné hodnoty (zvyčajne 110 MPa). Je tiež potrebné určiť odozvu kompenzátora použitého pri výpočte zaťaženia na pevných podperách. Tepelné predĺženie konštrukčného úseku potrubia 
, mm, určené podľa vzorca
, (2.81)
Kde 
=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),
- vypočítaný teplotný rozdiel, určený vzorcom 
, (2.82)
Kde 
L
Pružné dilatačné škáry Na rozdiel od ventilov upchávky sa vyznačujú nižšími nákladmi na údržbu. Používajú sa pre všetky spôsoby inštalácie a pre akékoľvek parametre chladiacej kvapaliny. Použitie kompenzátorov upchávky je obmedzené na tlak maximálne 2,5 MPa a teplotu chladiacej kvapaliny maximálne 300 °C. Inštalujú sa pri ukladaní podzemných potrubí s priemerom väčším ako . 100 mm, pre montáž nad hlavou na nízke podpery rúr s priemerom nad 300 mm, ako aj na stiesnených miestach, kde nie je možné umiestniť flexibilné dilatačné škáry.
Flexibilné kompenzátory sa vyrábajú z ohybov a priamych úsekov rúr pomocou zvárania elektrickým oblúkom. Priemer, hrúbka steny a trieda ocele kompenzátorov sú rovnaké ako pri potrubiach hlavných častí. Pri montáži sú flexibilné dilatačné škáry umiestnené horizontálne; Vertikálne alebo šikmé umiestnenie vyžaduje vzduchové alebo drenážne zariadenia, ktoré sťažujú údržbu.
Na vytvorenie maximálnej kompenzačnej kapacity sa pružné dilatačné škáry pred montážou natiahnu v studenom stave a v tejto polohe sa zaistia dištančnými podložkami. Veľkosť
kompenzačné strie sa zaznamenávajú do osobitnej správy. Natiahnuté dilatačné škáry sú pripevnené k tepelnej trubici zváraním, po ktorom sú dištančné vložky odstránené. Vďaka predbežnému natiahnutiu je kompenzačná kapacita takmer dvojnásobná. Na inštaláciu flexibilných kompenzátorov sú usporiadané kompenzačné výklenky. Výklenok je nepriechodný kanál rovnakého dizajnu, ktorého konfigurácia zodpovedá tvaru kompenzátora.
Upchávkové (axiálne) kompenzátory sú vyrobené z rúr a oceľového plechu dvoch typov: jednostranné a obojstranné. Umiestnenie obojstranných dilatačných škár sa dobre hodí k inštalácii pevných podpier. Kompenzátory upchávky sú inštalované striktne pozdĺž osi potrubia, bez skreslenia. Balenie kompenzátora upchávky pozostáva z krúžkov vyrobených z azbestovej potlačenej šnúry a žiaruvzdornej gumy. Pri ukladaní potrubí bez kanálov sa odporúča použiť axiálne kompenzátory.
Kompenzačná schopnosť kompenzátorov upchávok sa zvyšuje so zväčšujúcim sa priemerom.
Výpočet flexibilného kompenzátora.
Tepelné predĺženie konštrukčného úseku potrubia 
, mm, určené podľa vzorca
, (2.81)
Kde 
- priemerný koeficient lineárnej rozťažnosti ocele, mm/(m o C), (pre štandardné výpočty sa môže vziať 
=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),
- vypočítaný teplotný rozdiel, určený vzorcom
, (2.82)
Kde 
- návrhová teplota chladiaca kvapalina, o C;
- výpočtová teplota vonkajšieho vzduchu pre návrh vykurovania, o C;
L- vzdialenosť medzi pevnými podperami, m.
Kompenzačná schopnosť kompenzátorov upchávok je znížená o 50 mm.
Reakcia kompenzátora upchávky - trecia sila v tesnení upchávky 
určené podľa vzorca, (2.83)
Kde 
- prevádzkový tlak chladiaca kvapalina, MPa;
- dĺžka výplňovej vrstvy pozdĺž osi kompenzátora upchávky, mm;
- vonkajší priemer odbočnej rúrky kompenzátora upchávky, m;
- koeficient trenia tesnenia o kov sa predpokladá na 0,15.
Technické charakteristiky vlnovcových kompenzátorov sú uvedené v tabuľke. 4.14 - 4.15. Axiálna reakcia kompenzátorov vlnovcov 
pozostáva z dvoch termínov
(2.84)
Kde 
- axiálna reakcia spôsobená vlnovou deformáciou, určená vzorcom
, (2.85)
kde l- teplotné predĺženie úseku potrubia, m;
- tuhosť vlny, N/m, meraná podľa pasu kompenzátora; n- počet vĺn (šošoviek). 
- axiálna reakcia od vnútorného tlaku, určená vzorcom
, (2.86)
Kde 
- koeficient v závislosti od geometrických rozmerov a hrúbky steny vlny, v priemere rovný 0,5 - 0,6;
D A d sú vonkajší a vnútorný priemer vĺn, v tomto poradí, m;
- nadmerný tlak chladiacej kvapaliny, Pa.
Pri výpočte samokompenzácie je hlavnou úlohou určiť maximálne napätie na päte krátkeho ramena uhla natočenia trasy, ktoré je určené pre uhly natočenia 90°. 
vzorec 
; (2.87)
pre uhly väčšie ako 90°, t.j. 90+
, podľa vzorca 
(2.88)
kde l- predĺženie krátkeho ramena, m; l- krátka dĺžka ramena, m; E- modul pozdĺžnej pružnosti, ktorý sa v priemere pre oceľ rovná 2,10 5 MPa; d- vonkajší priemer potrubia, m;
- pomer dĺžky dlhého ramena k dĺžke krátkeho.
Fridman Y.H.- vedúci výskumník,
vydavateľstvo "Novinky zásobovania teplom".
Jedným z najdôležitejších konštrukčných prvkov vykurovacích sietí, ktoré zabezpečujú prevádzkovú spoľahlivosť, sú pevné podpery. Slúžia na rozdelenie tepelných trubíc do sekcií, ktoré sú na sebe nezávislé pri prijímaní rôznych typov síl. Pevné podpery sa zvyčajne umiestňujú medzi dilatačné škáry alebo prirodzene kompenzované časti potrubia teplotné rozšírenia. Fixujú polohu tepelnej trubice v určitých bodoch a vnímajú sily, ktoré vznikajú v miestach fixácie pod vplyvom silových faktorov z teplotných deformácií a vnútorného tlaku. Vďaka tejto funkcii sa nazývajú aj „mŕtve“.
V tejto práci je vyjadrených množstvo úvah týkajúcich sa síl a nimi spôsobených napätí, ktoré vznikajú v pevných podperách.
Sily vnímané pevnými podperami pozostávajú z:
1) nevyvážené vnútorné tlakové sily;
2) reakcie pohyblivých (voľných) podpier;
3) reakcie kompenzátorov na spôsobené silové faktory teplotné deformácie;
4) gravitačné zaťaženie.
Pevné podpery sa dodávajú v nasledujúcich konštrukčných prevedeniach: čelné, panelové a svorkové.
Podľa štatistík porúch v komorách chyby z vonkajšej korózie rúr predstavujú 80-85%. Tento počet defektov je približne rozdelený podľa priloženej tabuľky z. To je v súlade s našimi pozorovaniami, kde poškodenie súvisiace s pevnými podperami predstavuje asi 50 % počtu poškodení v komorách s pevnými podperami.
Príčiny korózie pevných podpier.
Pevné podpery sú vystavené rôzne druhy korózia, ktorá je spôsobená z nasledujúcich dôvodov:
1) vplyv bludných prúdov v podperách panelov v dôsledku nedostatku spoľahlivých elektrických izolačných vložiek
2) výskyt kvapiek zo stropov v dôsledku kondenzácie vlhkosti vedie k zvýšenej korózii vonkajšieho povrchu rúr
3) zváranie klinov vytvára predpoklady pre zintenzívnenie vnútorných koróznych procesov v miestach zvarov a tepelne ovplyvnenej oblasti.
4) súčasné vystavenie striedavým cyklickým napätiam a korozívne prostredie spôsobiť zníženie odolnosti kovu proti korózii a limitu trvanlivosti kovu.
Metodika výpočtu pevnosti pevných podpier.
Podľa SNiP 2.04.07-86 „Vykurovacie siete“ str.39 odsek 7: „Pevné podpery rúr musia byť navrhnuté pre najvyššie horizontálne zaťaženie pri rôzne režimy prevádzka potrubí vrátane potrubí s otvorenými a zatvorenými ventilmi“.
V súčasnosti sú pevné podpery vybrané z albumov „Normals of Heating Networks. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37“, vydané inštitútom Mosinzhproekt. Podľa týchto normálov je pre každú hodnotu Dn daná maximálna osová sila, ktorej veľkosť by nemala presiahnuť výslednú silu z pôsobiacich osových síl tak vľavo, ako aj vpravo. V skutočnosti na podperu okrem axiálnej pôsobia ešte dve šmykové sily, krútiaci moment a dva ohybové momenty. V najviac všeobecný prípad Na podperu pôsobia všetky typy normálových a tangenciálnych napätí, t.j. existuje zložitý stav napätia.
Pri vykonávaní pevnostného výpočtu sa ukazuje, že bezpečnostné rezervy v úsekoch tepelnej trubice prechádzajúcich pevnými a pohyblivými podperami zaberajú najmenšie hodnoty po dĺžke tepelnej trubice, t.j. Toto sú najviac zaťažené úseky. IN regulačnej dokumentácie neexistujú žiadne odporúčania o bezpečnostných hraniciach návrhových bodov úsekov tepelných potrubí, pokiaľ ide o prípustnú dočasnú odolnosť a prípustnú medzu klzu.
Ponúkaný ďalšia objednávka výpočet pevnosti pevných podpier:
1) Pevnostný výpočet úsekov teplovodu umiestnených od predmetnej podpery tak na ľavej, ako aj na pravej strane. V dôsledku toho sa určia 3 silové a 3 momentové zaťaženia pôsobiace na pevnú podperu z pravej tepelnej trubice (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) a ľavej tepelnej trubice (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (obr. 2 a 3).
2) Riešenie sústavy rovníc pre 6 výsledných neznámych: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, kde:
Px, Py - šmykové sily, rovnobežné 
k osám OX a OY
Pz - pozdĺžna sila, smerovaná sila pozdĺž osi OZ
Mx a My sú ohybové momenty, ktorých vektory momentov smerujú pozdĺž osí OX a OY.
Mz je krútiaci moment, ktorého vektor momentu smeruje pozdĺž osi OZ.
3) V každom bode návrhu sa vypočíta 6 napätí (na základe 6-silových faktorov z bodu 3), ktoré charakterizujú namáhaný stav:
3 normálne napätie: akh, ay, az a 3 šmykové napätia: txy, xxz, xyz.
4) Výber súčiniteľa pevnosti zvar.
Najslabšie miesto oceľové potrubia Oblasti, ktoré by sa mali použiť na záťažové testovanie, sú zvary. f - koeficient pevnosti zvaru (f = 0,7 ... 0,9)
4.1 Na základe druhov ocelí, z ktorých je vyrobený pevný nosič a tepelný vodič, vyberte oceľ s najnižšou medzou klzu (at) a pevnosťou v ťahu (av). Vypočítané at a ab sa berú pri t = 150 °C.
4.2 Stanovenie prípustných návrhových napätí vo vzťahu k medzi klzu a pevnosti v ťahu: = f xat; [av] = f x priem
5) Na základe 6 napätí (ax, ay, az, txy, xxz, xyz) sa špeciálne vyberú nové súradnicové osi OX 1, OY1 a OZ1 tak, aby 3 tangenciálne napätia nadobudli nulové hodnoty (je len jedno možný variant smery osí).
V dôsledku toho dostaneme len 3 normálne napätia: al, a2 a a3, pričom al > a2 > a3.
Na základe 3. a 4. teórie pevnosti (v strojárstve a statickej pevnosti kovových výrobkov sa používa 3. a 4. teória pevnosti) získame bezpečnostné súčiniteľa týkajúce sa prípustných napätí na medzi klzu a bezpečnostných súčiniteľov pre prípustnú dočasnú odolnosť. zvary.
podľa tekutosti [m] = 2 ... 2,2; dočasným odporom [n] = 4... 4.5.
Takáto vysoká rezerva tekutosti zníži pravdepodobnosť porúch spojených s únavou kovu v dôsledku tepelného napätia vznikajúceho pri regulácii teploty vody počas vykurovacieho obdobia.
Vyvinuté počítačový program TENZOR 11.ESA, na základe viacerých ustanovení a umožňujúcich implementáciu odsekov. 1...6.
V prevažnej väčšine prípadov sú pevné podpery uzlami, ktoré nesú najväčšie zaťaženie. K tomu dochádza v dôsledku zlého výkonu pohyblivých ložísk spôsobených zvýšeným koeficientom klzného trenia (až 0,4) a ich zvýšeným poklesom. Pre vonkajšie aj vnútorné 
Korózia v pevných podperách má za následok prerozdelenie napätí, čo vedie k ich zvýšenému poškodeniu.
Pri opravách je lepšie nezničiť celú pevnú podperu a nevyrezať staré potrubie, ale použite akúsi vložku. Na obr. Obrázok 1 znázorňuje jeden z prístupov používaných pri oprave pevnej podpery panela. Po rozrezaní potrubia sa do telesa nosnej rúrky 1 vloží a zvarí sa výstužná rúrka 2, ktorá bola predtým narezaná pozdĺž tvoriacej čiary, z tej istej rúrky. To umožní zvýšiť bezpečnostné rezervy v súlade s odporúčaniami v odseku 6, ako aj znížiť objemy opravárenské práce.
Ak existuje pevná podpora priemyselná produkcia, na zvýšenie jeho trvanlivosti a spoľahlivosti počas prevádzky je možné posilniť takúto podporu, ktorá sa vykonáva presne rovnakým spôsobom.
Na ochranu potrubia a pevnej podpery pred koróziou a ako jeden z najviac jednoduché metódy Na zabezpečenie spoľahlivej prevádzky podpier je možné navrhnúť zvýšenie hrúbky steny rúry v podpere. V tomto prípade je hrúbka steny rúry s zvolená tak, aby jej hodnota pri výpočte pevnosti zodpovedala hodnotám odporúčanej bezpečnostnej rezervy v kapitole 6.
V pevných podperách svoriek sa okrem výpočtu tepelnej trubice vypočíta aj hrúbka upínacej tyče pre namáhanie v ťahu, pričom sa zohľadnia odporúčania v odseku 6.
Praktický príklad.
Uvažujme praktický príklad výpočet pevnej podpory.
Údaje pre výpočet:
DN = 200 (0 219X6), dĺžka úseku 209 m.
1 = 8 m - vzdialenosť medzi pohyblivými podperami
p = 10 ati = 10,2 MPa - tlak vody (nadmerný)
t1 = 10 °C - teplota inštalácie
t2 = 130 °C - Maximálna teplota voda
a = 12x10 6 deg" - koeficient lineárnej rozťažnosti ocele.
Podľa triedy ocele (oceľ 20 pri t=150 °C)
pri = 165 MPa - medza klzu ab = 340 MPa - pevnosť v ťahu
E = 2,1ХУ 6 kg/cm 2 = 2,14ХУ 5 mPa - modul pružnosti 2. druhu
q = 0,3 - Poissonov koeficient
f = 0,8 - koeficient oslabenia zvarového kovu.
Stanovenie návrhových napätí vo vzťahu k prípustným medzám klzu a pevnosti v ťahu
Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - prípustná medza klzu
[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg/cm 2 - dovolené napätie pre pevnosť v ťahu.
Uskutočnením krokov 1...3 pre diagram (obr. 2) a zohľadnením systému rovnováh rovnováhy v kroku 2 dostaneme na obr. 3 tieto výsledné sily pôsobiace na podperu A:
Рх = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;
Mx = 5,2 kNxm; My = 4,1 kNHm; Mz = 0, kNHm.
Vykonávanie p.p. 4...6 získame nasledujúce bezpečnostné rozpätia vzhľadom na prípustné medze klzu a pevnosť v ťahu podľa 3. a 4. teórie pevnosti:
pZ = 4,3; n4 = 3,1
tZ = 2,43; m4 = 1,67.
Tieto systémy nespĺňajú bod 6, preto je potrebné zo sortimentu potrubí odobrať potrubie s rovnakým vnútorným priemerom, ale väčšou hrúbkou steny (s = 7).
Ak nie je možné implementovať túto možnosť, môžete zmeniť dizajn štítu a čelných podpier zavedením výstužnej rúry, poz. 2, ako je znázornené na obr.
Závery. Na záver poznamenávame, že výpočet pevnosti pevných podpier a analýza štatistických údajov o poškodení nám umožňuje vyvodiť tieto závery:
1. Pri projektovaní vykurovacích sietí je pre zvýšenie spoľahlivosti pevnej podpery potrebné vykonať pevnostné výpočty úsekov vykurovacieho potrubia umiestnených na oboch stranách tejto podpery, čo umožní určiť výsledné pôsobiace sily. na podpore.
2. Pevnostné výpočty sekcií teplovodu sa musia vykonať pre prevádzkový režim aj pre režim tlakovej skúšky. Je potrebné vykonať výpočet pevnosti na základe prípustných napätí pre všetky úseky teplovodu, berúc do úvahy oslabenie zvarového kovu.
3. Pre malé priemery je pre zjednodušenie postupu návrhu potrebné použiť potrubie s hrúbkou steny minimálne 2x väčšou ako na hlavnom potrubí.
4. Vzhľadom na vysokú frekvenciu porúch pevných podpier je potrebné zosilniť konštrukcie jednotiek týchto podpier tak, aby hodnota bezpečnostnej rezervy vzhľadom na prípustnú medzu klzu nebola menšia ako [m] = 2 . .. 2.2 a hodnoty bezpečnostného faktora pre prípustnú dočasnú odolnosť by nemali byť menšie ako [n] = 4... 4.5.
5. Všetko kovové konštrukcie musia byť spoľahlivo chránené.
6. Pri projektovaní je potrebné zabezpečiť obojsmerný prístup k pevnej podpere, aby bola umožnená jej kontrola a úplná obnova antikorózny náter a utesnenie prstencovej medzery.
Literatúra
1. L.V.Rodičev. Štatistická analýza procesu korózneho starnutia
potrubia.
STAVBA POTRUBÍ. č. 9, 1994
2. A.P. Safonov. Zbierka problémov o diaľkovom vykurovaní a vykurovacích sieťach. M.: Energo-izdat, 1980.
V tejto časti našej webovej stránky nájdete informácie o klasifikácii podporuje vykurovaciu sieť, ako aj o hlavných parametroch (veľkosť a hmotnosť), požiadavkách, kompletnosti, dobe výroby produktov.
Typy podpier pre vykurovacie siete vozidiel.
V dvoch vydaniach 7-95 a 8-95 tejto série sú prezentované posuvné aj pevné podpery pre potrubia vykurovacej siete. Všetky podpery vykurovacej siete majú konštrukčné rozdiely v závislosti od hrúbky izolácie potrubia. V oblastiach uloženia potrubí bez kanálov nie sú inštalované pohyblivé podpery, s výnimkou tých, ktoré sa používajú pre potrubia menšie ako D y = 175 vrátane. Posuvné podpery sa používajú pri ukladaní rúr do nepriechodných alebo polopriechodných kanálov a pre spodný riadok potrubia v tuneloch. Vzdialenosť medzi podperami vypočítava projektant v súlade s platnými regulačnými dokumentmi.
Pri výstavbe tepelnej siete sú postavené tieto konštrukcie: studne, komory a pavilóny nad komorami na inštaláciu uzatváracích a meracích ventilov, kompenzačných zariadení a iných lineárnych zariadení. Vykonajte výstavbu filtračných drenážnych konštrukcií, čerpacie stanice, nainštalujte uzatváracie konštrukcie pre tepelné potrubie, pevné a pohyblivé podpery (niekedy aj vodidlá) a nosné kamene.
Aplikácia v stavebníctve.
Základňa kanálov na kladenie potrubí a umiestňovanie podpier v nich je vyrobená z dvoch typov - betónu alebo železobetónu, ktorý môže byť buď prefabrikovaný, alebo monolitický. Betónové a železobetónové žľaby vytvárajú veľmi spoľahlivé základy pre umiestnenie stavebné konštrukcie a chráňte kanál pred preniknutím do neho podzemnej vody. Betónový alebo železobetónový základ hrá dôležitú úlohu - preberá hmotnosť stavebných konštrukcií a zeminy nad kanálom, zaťaženie z dopravy, hmotnosť potrubia s izoláciou a chladivom, rozptyľuje tlak a tým znižuje možnosť sadania budovy. konštrukcie v miestach sústredeného zaťaženia: pod nosnými kameňmi a pod stenami kanála .
Parné vykurovacie systémy môžu byť jednorúrkové alebo dvojrúrkové a kondenzát vytvorený počas prevádzky sa vracia cez špeciálne potrubie - kondenzátové potrubie. Pri počiatočnom tlaku, ktorý sa pohybuje od 0,6 do 0,7 MPa a niekedy od 1,3 do 1,6 MPa, je rýchlosť šírenia pary 30...40 m/s. Pri výbere spôsobu kladenia tepelných rúrok je hlavnou úlohou zabezpečiť trvanlivosť, spoľahlivosť a nákladovú efektívnosť riešenia.
Samotné vykurovacie siete sú zostavené z elektricky zváraných oceľových rúrok umiestnených na špeciálnych podperách. Na potrubiach sú inštalované uzatváracie a regulačné ventily (ventily, ventily). Podpery potrubia vytvárajú horizontálny, neotrasiteľný základ. Interval medzi podperami je určený počas projektovania.
Podpery tepelnej siete sú rozdelené na pevné a pohyblivé. Pevné podpery fixujú umiestnenie konkrétnych miest v sieťach v určitej polohe a neumožňujú žiadne posuny. Pohyblivé podpery umožňujú horizontálny pohyb potrubia v dôsledku teplotných deformácií.
Podpery sa dodávajú kompletné podľa pracovných výkresov vypracovaných v súlade so stanoveným postupom. Garantujeme, že podpery a vešiaky spĺňajú požiadavky príslušnej normy za predpokladu, že spotrebiteľ dodrží pravidlá inštalácie a skladovania (v súlade s touto normou). Záručná doba prevádzky - 12 mesiacov odo dňa dodania produktu zákazníkovi. Všetky podpery sú vybavené pasom kvality a certifikátmi na materiály použité na výrobu (na vyžiadanie).