При тепловом расчете парогенератора или водогрейного котла тепловой баланс составляется для определения КПД брутто и расчетного расхода топлива.
Расчет производится в следующем порядке:
1. Определяется располагаемая теплота. Тепловой расчет котла для твердого и жидкого топлива (кДж/кг)
Тепловой расчет котла для газообразного топлива (кДж/м3)
где Q н р - низшая теплота сгорания рабочей массы твердого и жидкого топлива, кДж/кг, принимается по данным табл. 2-7, а при отсутствии данных - на основании анализа проб топлива; Q н с - низшая теплота сгорания сухой массы газа, кДж/м 3 , принимается по данным табл. 2-8, а при отсутствии данных - на основании анализа проб газа; Q в.вн - теплота, внесенная в котельный агрегат воздухом при подогреве его вне агрегата отборным паром, отработанным паром пли другим теплоносителем в калорифере, устанавливаемом перед воздухоподогревателем, кДж/кг или кДж/м 3 ; i тл - физическая теплота, внесенная топливом, кДж/кг или кДж/м 3 ; Q ф - теплота, вносимая в агрегат при паровом распыливании жидкого топлива, кДж/кг; QK - теплота, затраченная на разложение карбонатов (учитывается только при сжигании сланцев).
В случае предварительного подогрева воздуха в калорифере теплота, внесенная воздухом, кДж/кг или кДж/м 3 ,
где I° вп - энтальпия теоретического объема воздуха при входе в воздухоподогреватель после предварительного подогрева в калорифере; определяется по температуре воздуха после калорифера t вп линейной интерполяцией значений I° в из табл. 3-7; I° хв - энтальпия теоретического объема холодного воздуха при его расчетной температуре.
Энтальпия холодного воздуха подсчитывается по формуле
где (сƟ)в находится по температуре воздуха из табл. 3-4; при обычно принимаемой температуре холодного воздуха t х.n = 30 °С формула (4-17) принимает вид I° х. n = 39,8 \/°.
Отношение количества воздуха на входе в котельный агрегат (воздухоподогреватель) к теоретически необходимому, входящее в формулу (4-16),
где ∆α т, ∆α пл, ∆α вп - присос воздуха в топку, систему пылеприготовления и воздухоподогреватель; принимается по данным табл. 3-5 и 5-9.
Физическая теплота топлива, кДж/кг или кДж/м 3 ,
Где t тл - температура топлива, °С (для твердого топлива принимается 20 °С, для мазута в зависимости от его вязкости 90— 130 °С): с тл - удельная теплоемкость топлива, кДж/(кг*К).Удельная теплоемкость твердого топлива
Удельная теплоемкость мазута
Здесь W p - содержание влаги в рабочей массе топлива, %; с стл - удельная теплоемкость сухой массы топлива, кДж/ (кг *К), принимается для бурых углей 1, 1,3; каменных 1,09; углей типов А, ПА, Т — 0,92.
Физическую теплоту топлива следует учитывать при его предварительном подогреве от постороннего источника теплоты (паровой подогрев мазута, паровые сушилки для твердого топлива и т. д.).
Теплота, вносимая в агрегат через форсунку при паровом распыливании жидкого топлива, кДж/кг,
Где i ф - энтальпия пара, расходуемого на распыливание топлива, определяется из таблиц для водяного пара по его параметрам, кДж/кг.
Теплота, затраченная на разложение карбонатов, кДж/кг
где k - коэффициент разложения карбонатов (при слоевом сжигании 0,7; при камерном 1,0); (С0 2)рк - содержание диоксида углерода в карбонатах в рабочей массе, %.
Для промышленных парогенераторов и водогрейных котлов при сжигании твердого топлива можно принимать Q P p = = Q H p , а при сжигании газа Q p p =Q H c . При сжигании мазута Q P P = Q H P + i тл.
2. Определяется (только при сжигании твердого топлива) потеря теплоты от механической неполноты горения. Значения потери от механической неполноты горения для различных топок и топлив приведены в табл. 5-1 - 5-4.
3.Определяется потеря теплоты с уходящими газами (%)
где I ух - энтальпия уходящих газов, определяется из табл. 3-7 при соответствующих значениях аух и выбранной температуре уходящих газов, кДж/кг или кДж/м 3 ; Iв° - энтальпия теоретического объема холодного воздуха, определяется при /„ = 30 °С по формуле (4-17); а ух коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, определяется по формуле (3-29).Для определения потери теплоты с уходящими газами необходимо произвести выбор температуры уходящих газов (I ух). Выбор производится на основе технико-экономического расчета по условию оптимального использования топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Однако во избежание низкотемпературной коррозии при температурах металла, меньших температуры точки росы, приходится выбирать повышенные температуры уходящих газов по сравнению с экономически выгодной или принимать специальные меры по защите воздухоподогревателя.
Избежать коррозии поверхности нагрева воздухоподогревателя (без специальных мер защиты) можно, если температура его металлической стенки будет примерно на 10 К выше температуры точки росы.
Для парогенераторов производительностью свыше 75 т/ч среднего и высокого давления обычно принимают меньшие температуры уходящих газов, чем для парогенераторов низкого давления. Для парогенераторов низкого давления с хвостовыми поверхностями нагрева температуру уходящих газов рекомендуется принимать не менее следующих значений (°С):
При сжигании сернистых топлив в качестве специальных мер защиты от коррозии может применяться покрытие поверхности нагрева воздухоподогревателя кислотостойкой эмалью, изготовление воздухоподогревателя из неметаллических материалов (керамика, стекло и др.).
4. Определяется потеря теплоты от химической неполноты горения. Значения этих потерь для различных топок и топлив приведены в табл. 5-1 - 5-4.
5. Определяется потеря теплоты от наружного охлаждения (%) по формулам:
где q ном и q вк 5ном - потери теплоты от наружного охлаждения при номинальной нагрузке парогенератора и водогрейного котла, определяются по табл. 4-1 и 4-2 соответственно; D ном -номинальная нагрузка парогенератора, т/ч; D - расчетная нагрузка парогенератора, т/ч; Nном -номинальная мощность водогрейного котла, МВт; N - расчетная мощность водогрейного котла, МВт.
6.Определяется потеря в виде физической теплоты шлаков и потеря от охлаждения балок и панелей топки, не включенных в циркуляционный контур котла, %,
где α шл =1 - α уп - доля золы в топливе, перешедшей в шлак; α уп принимается из табл. 5-1, 5-2 и 5-4 в зависимости от способа сжигания топлива; (сƟ) зл - энтальпия золы, кДж/кг; определяется из табл. 3-4 для температуры золы (шлака) 600 °С при сухом шлакозолоудалении; Нохл - лучевоспринимающая поверхность балок и панелей, м2 (для панелей в расчет принимается только боковая, обращенная в топку поверхность); Q пг и Q в. к - полезная мощность парогенератора водогрейного котла (см. ниже).
При камерном сжигании с твердым шлакоудалением q6шл может не учитываться при А ȵ ,>2,5Q нр *10 -3 . Учитывая, что промышленные паровые и водогрейные котлы, оборудованные слоевыми топками, работают на малозольных топливах, потерей теплоты н в этом случае можно пренебречь.
Определяется КПД брутто парогенератора или водогрейного котла (%) из уравнения обратного теплового баланса
8.Определяется полезная мощность парогенератора или водогрейного котла (кВт) по формулам:
где D пе - расход выработанного перегретого пара, кг/с; D н.п - расход выработанного насыщенного пара и пара, отданного потребителям помимо пароперегревателя, кг/с; i п.п, i в.в, i н.п, i кпп - энтальпия перегретого пара, питательной воды на входе в индивидуальный водяной экономайзер, насыщенного пара и кипящей воды в барабане парогенератора, кДж/кг; D пр - расход продувочной воды, кг/с; Gв - расход воды через водогрейный котел, кг/с; г х. в, К в - энтальпии холодной и горячей воды (на входе и выходе водогрейного котла), кДж/кг;
(здесь р - непрерывная продувка парогенератора, %, учитывается только при р≥2 %).
9.Определяется расход топлива (кг/с или м3/с), подаваемого в топку парогенератора или водогрейного котла;
10.При сжигании твердого топлива определяется расчетный расход топлива (кг/с) с учетом потери тепла от механической неполноты горения
Расчетный расход топлива вносится во все формулы, по которым подсчитывается суммарный объем продуктов сгорания и количество теплоты. При подсчете удельных объемов продуктов сгорания (см. табл. 3-6) и энтальпий (табл. 3-7) поправка на потерю теплоты от механической неполноты горения не вносится.
11.Для последующих расчетов определяется коэффициент сохранения теплоты
Так производится тепловой расчет котла.
В Программе расчета расхода газа сужающими устройствами(диафрагмами) расчет выполняется на основе данных полученных с традиционных измерительных комплексов (сужающее устройство оборудованное самопишущими приборами по перепаду давления, давлению и температуре или счетчик газа оборудованный самопишущими приборами по давлению и температуре). Алгоритм расчета: РД 50-213-80, ГОСТ 8.586.2-2005 и ГОСТ 8.586.5-2005. Программа распространяется бесплатно, ...
Программа расчета изоляции трубопроводов (теплопотерь через изоляцию) с расчетом экономической (оптимальной) толщины последнего слоя изоляции. Программа расчета изоляции трубопроводов (теплопотерь через изоляцию) включает следующие возможности: 1. Надземная до 3-х слоев изоляции. Расчет времени замерзания теплоносителя при простое. 2. Подземная бесканальная многотрубная (многониточная) до 4-х тр-дов. Предусмотрена возможность построения и просмотра...
SciDAVis - бесплатное программное обеспечение для анализа научных данных, их визуализации и подготовки к печати. SciDAVis распространяется под лицензией GNU General Public License. SciDAVis — простой в освоении и интуитивно понятный интерфейс с богатыми возможностями, вплоть до написания скриптов и создания собственных программных модулей. SciDAVis — кросплатформенное приложение (Linux, Microsoft Windows и...
Mollier Sketcher 2.1 — электронная I-d диаграмма влажного воздуха Программа позволяет пользователю строить различные процессы влажного воздуха в I-D диаграмме. С помощью программы Mollier Sketcher может быть определена температура сухого и мокрого термометра. В каждой точке могут быть определены влагосодержание, относительная влажность, температура и энтальпия влажного воздуха. В программе Mollier Sketcher имеется...
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МОРДОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.П. ОГАРЕВА
Тепловой расчет котельных установок
Методические указания для выполнения расчетно-графической работы №1
Саранск 2009
Введение
Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют огромное количество теплоты на технологические нужды, вентиляцию, отопление и горячее водоснабжение. Тепловая энергия в виде пара и горячей воды вырабатывается теплоэлектроцентралями, производственными и районными отопительными котельными.
Повышение цен на топливо и переход многих предприятий на двух- и трехсменную работу требуют серьезной перестройки в проектировании и эксплуатации производственных и отопительных котельных.
Тепловой расчет парового или водогрейного котла может быть конструктивным или поверочным. Конструктивный расчет выполняется при разработке новых паровых или водогрейных котлов специализированными про- ектно-конструкторскими институтами или конструкторскими бюро котлостроительных заводов. Поверочный расчет котельных агрегатов, выпускаемых промышленностью, выполняется при проектировании источника теплоснабжения, предназначенного для выработки пара или горячей воды.
Основной целью поверочного расчета является определение основных показателей работы котлоагрегата, а также реконструктивных мероприятий, обеспечивающих высокую надежность и экономичность его эксплуатации при заданных условиях.
2. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания
2.1. Определение коэффициентов избытка воздуха по газоходам
Коэффициент избытка воздуха по мере движения продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата увеличивается. Это обусловлено тем, что давление в газоходах (для котлов, работающих под разрежением) меньше давления окружающего воздуха и через неплотности в обмуровке происходят присосы атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата. Обычно при расчетах температуру воздуха, присасываемого в газоходы, принимают равной
Присос воздуха принято выражать в долях теоретического количества воздуха, необходимого для горения:
α = V прис V 0 , |
где V прис – количество воздуха, присасываемого в соответствующий газо-
ход агрегата, приходящееся на 1 кг сжигаемого жидкого топлива или на 1 м3 газа при нормальных условиях, м3 /кг или м3 /м3.
При тепловом расчете котлоагрегата присосы воздуха принимаются по нормативным данным. Значения расчетных присосов воздуха для промышленных паровых и водогрейных котлов приведены в табл. 2.1.
Коэффициент избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева после топочной камеры подсчитывается прибавлением к α т соответствующих при-
сосов воздуха:
α i = α | ||
т +∑ αi , | ||
где i – номер поверхности нагрева после топки по ходу продуктов сгорания; αт – коэффициент избытка воздуха на выходе из топки.
Коэффициент избытка воздуха принимается в зависимости от вида топлива, способа его сжигания и конструкции топки. Поэтому прежде всего следует выбрать способ сжигания топлива и конструкцию принимаемой к установке топки.
Выбор способа сжигания топлива и конструкции (типа) топочного устройства производится в зависимости от паропроизводительности (теплопроизводительности) и конструкции котельного агрегата, а также физикохимических свойств топлива. Так для котлов любой паропроизводительности при сжигании жидкого и газообразного топлива следует применять камерные (факельные) топки. В табл. 2.2 приведены расчетные коэффициенты избытка воздуха для камерных топок.
Таблица 2.1. Расчетные значения присосов воздуха в топку и в газоходы паровых и водо-
грейных котлов при номинальной нагрузке
Топочные камеры и газоходы | |||
Топочные камеры пылеугольных котлов с твердым шлакоуда- | |||
лением и металлической обшивкой труб экрана | |||
то же с обмуровкой и обшивкой | |||
без металлической обшивки | |||
Фестон, ширмовый пароперегреватель, первый котельный пу | |||
чок котлов производительностью | D > 50 т/ч | ||
Первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева | |||
Второй котельный пучок конвективной поверхности | |||
котлов производительностью D ≤ | |||
Пароперегреватель | |||
Водяной экономайзер котлов производительностью D > 50 т/ч | |||
(на каждую ступень) | |||
Водяной экономайзер котлов производительностью D ≤ 50 т/ч: | |||
стальной | |||
чугунный с обшивкой | |||
чугунный без обшивки | |||
Воздухоподогреватели трубчатые, на каждую ступень: | |||
для котлов с D > 50 т/ч | |||
для котлов с D ≤ 50 т/ч | |||
Газоходы (на каждые 10 м длины): | |||
стальные | |||
кирпичные | |||
Таблица 2.2. Расчетные значения коэффициента избытка воздуха на выходе из топки α т
Тип топки | Значение α т |
||
Камерная | |||
Природный газ | |||
2.2. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания
При тепловом расчете паровых и водогрейных котлов определяются теоретические и действительные объемы воздуха и продуктов сгорания в следующей последовательности:
1. Определить теоретический объем воздуха, необходимого для полного сгорания:
при сжигании жидкого топлива (м3 воздуха/кг топлива)
0,0889(C р + 0,375S ор р + к ) + 0,265Н р − 0,0333О р ; | ||||||||||||||||
при сжигании газа (м3 воздуха/м3 газа) | ||||||||||||||||
1,5H 2 S +∑ (m + | ||||||||||||||||
0,0476 0,5CO + 0,5H | ) Cm Hn | − O 2 | ||||||||||||||
где m – | число атомов углерода; | n – | число атомов водорода. | |||||||||||||
2. Определить теоретический объем азота в продуктах сгорания: | ||||||||||||||||
0,79V 0 + 0,8 | ||||||||||||||||
при сжигании газа (м3 /м3 ) | ||||||||||||||||
0,79V 0 + | ||||||||||||||||
3. Определить объем трехатомных газов: | ||||||||||||||||
при сжигании жидкого топлива (м3 /кг) | ||||||||||||||||
C p + 0,375S op р + к | ||||||||||||||||
при сжигании газа | ||||||||||||||||
V RO2 | 0,01(CO 2 +CO +H 2 S +∑ mC m H n ) . | |||||||||||||||
При расчете следует учитывать, что диоксид углерода и сернистый газ принято объединять и называть «сухие трехатомные газа», обозначая через
RO 2 , т.е.RO 2 =CO 2 +SO 2 .
4. Определить теоретический объем водяных паров: при сжигании жидкого топлива (м3 /кг)
0,111Н р + 0,0124W p | 0,0161V 0 ; | |||||||||||
при сжигании газа (м3 /м3 ) | ||||||||||||
+ ∑ | ||||||||||||
V H O | 0,01 H 2 S +H 2 | C m H n + 0,124d | г. тл | 0,0161V | ||||||||
5. Определить средний коэффициент избытка воздуха в газоходе для |
||||||||||||
каждой поверхности нагрева | ||||||||||||
= α ′ + α ′′ , | ||||||||||||
где α ′ – | ||||||||||||
коэффициент избытка воздуха перед газоходом; α ′′ – | коэффициент |
|||||||||||
избытка воздуха после газохода.
6. Определить избыточное количество воздуха для каждого газохода
V избв | V 0 (αcр − 1) . | ||||||||||
7. Определить действительный объем водяных паров для жидкого топ- |
|||||||||||
лива (м3 /кг) и для газа (м3 /м3 ) по формуле | |||||||||||
H 2 O | − 1)V 0 . | ||||||||||
8. Определить действительный суммарный объем продуктов сгорания |
|||||||||||
для жидкого топлива (м3 /кг) и для газа (м3 /м3 ) по формуле | |||||||||||
V г= V RO | V N 0 | V изб в +V H | |||||||||
9. Определить объемные доли трехатомных газов и водяных паров, а |
|||||||||||
также суммарную объемную долю по формулам: | |||||||||||
V RO | |||||||||||
r H2 O= V H2 O | |||||||||||
r п= r RO+ r Н | О . | ||||||||||
Результаты расчета действительных объемов продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводятся в таблицу, форма которой при сжигании жидкого топлива или газа приведена в табл. 2.3.
Таблица 2.3 Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов
Теоретические объемы: |
|||||||||
V0 =… м3 /кг; V0 N2 =… м3 /кг; |
|||||||||
VRO2 =… м3 /кг; V0 H2O =… м3 /кг; |
|||||||||
Величина | |||||||||
Коэффициент | |||||||||
воздуха после поверхности | |||||||||
Средний коэффициент из- | |||||||||
бытка воздуха | газоходе | ||||||||
поверхности нагрева | |||||||||
Избыточное | количество | ||||||||
воздуха, м3 /кг | |||||||||
м3 /кг | |||||||||
продуктов | |||||||||
сгорания, м3 /кг | |||||||||
Объемная | трехатом- | ||||||||
ных газов | |||||||||
Объемная | |||||||||
Суммарная объемная доля | |||||||||
2.3. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Количество теплоты, содержащееся в воздухе или продуктах сгорания, называют теплосодержанием (энтальпией) воздуха или продуктов сгорания. При выполнении расчетов принято энтальпию воздуха и продуктов сгорания относить к 1 кг сжигаемого жидкого топлива и к 1 м3 (при нормальных условиях) газообразного топлива.
Расчет энтальпий продуктов сгорания производится при действительных коэффициентах избытка воздуха после каждой поверхности нагрева (значения коэффициента избытка воздуха после поверхности нагрева берутся из табл. 2.3). Расчет следует производить для всего возможного диапазона температур после поверхностей нагрева, так как температуры эти неизвестны. В дальнейших расчетах при пользовании значениями энтальпии допускается линейная интерполяция в интервале температур 100 К. Поэтому при расчетах энтальпии интервал температур не должен быть более 100 К.
Определение энтальпий воздуха и продуктов сгорания производится в такой последовательности:
1. Вычислить энтальпию теоретического объема воздуха для всего выбранного диапазона температур для жидкого топлива (кДж/кг) и газа (кДж/м3 )
V 0 (c ϑ) | ||||
где (c ϑ) в – энтальпия 1 м3 воздуха, кДж/м3 , принимается для каждой вы-
бранной температуры по табл. 2.4; V 0 – теоретический объем воздуха, необходимого для горения, принимается по табл. 2.3.
Таблица 2.4 Энтальпия 1 м3 воздуха и газообразных продуктов сгорания (кДж/м3 )
ϑ ,О С | (c ϑ )RO 2 | (c ϑ )N 2 | (c ϑ )O 2 | (c ϑ ) H2 O | (c ϑ )в |
2. Определить энтальпию теоретического объема продуктов сгорания для всего выбранного диапазона температур (кДж/кг или кДж/м3 )
I г 0 = VRO | (c ϑ)RO | V N 0 (c ϑ)N | V H 0 | (c ϑ)H | ||||
где (c ϑ) RO 2 ,(c ϑ) N 2 ,(c ϑ) H 2 O – энтальпии 1 м3 трехатомных газов, теоретического объема азота, теоретического объема водяных паров, принимаются для
емы трехатомных газов, теоретический объем азота и водяного пара, берутся из табл. 2.3, м3 /кг или м3 /м3 .
3. Определит энтальпию избыточного количества воздуха для всего выбранного диапазона температур (кДж/кг или кДж/м3 )
Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводят в таблицу. Форма расчетной таблицы применительно к промышленному котлоагрегату приведена в табл. 2.5.
Таблица 2.5. Энтальпия продуктов сгорания I =f (ϑ) , кДж/кг или кДж/м3
Температура | I в 0 | I г 0 | I избв | ||||||
Поверхность нагрева | |||||||||
верхности | |||||||||
нагрева, о С | |||||||||
Верх топочной камеры, | |||||||||
α т = | |||||||||
Пароперегреватель, | ||||||||||||
α пе = | ||||||||||||
Конвективные пучки, | ||||||||||||
α к = | ||||||||||||
Водяной экономайзер, | ||||||||||||
α вп = | ||||||||||||
Данные таблицы 2.5 позволяют в последующих расчетах по температу- |
||||||||||||
ре продуктов сгорания определять их энтальпию | ||||||||||||
I х= I м+ (t изв- t м) | I б − Iм | |||||||||||
или, наоборот, по энтальпии продуктов сгорания – | их температуру |
|||||||||||
t x= t m+ | I изв | − I м | × 100 . | |||||||||
I б | ||||||||||||
I м | ||||||||||||
При этом производится линейная интерполяция в интервале темпера- |
||||||||||||
туры 100 К. В формулах (2.22) и (2.23) I б , | I м – энтальпии, соответствующие |
|||||||||||
большей и меньшей температурам искомого интервала температур, приведенным в табл. 2.5; t изв – температура, для которой вычисляется энтальпия,
° С; t м – температура, соответствующая меньшей энтальпии искомого интервала, ° С;I изв – энтальпия, по значению которой определяется температура.
3. Расчетный тепловой баланс и расход топлива
3.1. Расчет потерь теплоты
При работе парового или водогрейного котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагае-
мой теплотой и обозначают Q р р . Между теплотой, поступившей в котельный
агрегат и покинувшей его, должно существовать равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки пара или горячей воды. Следовательно, тепловой баланс котла для 1 кг сжигаемого жидкого топлива или 1 м3 газа при нормальных условиях имеет вид
– потери теплоты с уходящими газами, от химической неполноты сгорания, от механической неполноты сгорания, от наружного охлаждения, кДж/кг или кДж/м3 .
Тепловой баланс котла составляется применительно к установившемуся тепловому режиму, а потери теплоты выражаются в процентах располагаемой теплоты:
Q р | ||||
Потеря теплоты с уходящими газами (q 2 ) обусловлена тем, что темпе-
ратура продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, значительно выше температуры окружающего атмосферного воздуха. Потеря теплоты с уходящими газами зависит от вида сжигаемого топлива, коэффициента избытка воздуха в уходящих газах, температуры уходящих газов, чистоты наружных и внутренних поверхностей нагрева, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором.
Потеря теплоты с уходящими газами определяется по формуле
) (100 −q | ||||||||||||||
х. в | ||||||||||||||
Q р | ||||||||||||||
где I ух – | энтальпия уходящих газов, определяется по табл. 2.5 при соответст- |
|||||||||||||
вующих значениях α ух | и выбранной температуре уходящих газов, кДж/кг |
|||||||||||||
или кДж/м3 ; | I хв 0 | энтальпия теоретического объема холодного воздуха, оп- |
||||||||||||
ределяется при t | 30 ° С по формуле (3.4), кДж/кг или кДж/м3 ; α | |||||||||||||
фициент избытка воздуха в уходящих газах, берется из табл. 2.1 в сечении га-