Schéma obehu kotla DKVR 6 5. Ovládacie a nastavovacie zariadenia. Popis princípu fungovania

Toto a informácie patria

podnik, použitie tretími stranami

s majiteľom!

Ako špecializovaný výrobná a dodávateľská spoločnosť kotol a kotol-pomocné zariadenia naša spoločnosť ponúka spoľahlivú paru kotolDKVR-20-13 GM ( kotol dodávané zákazníkovi vo veľkom, plne vybavené ) .

Ďalej navrhujeme vykonať komplexné práce v týchto oblastiach:

. návrh kotolne, stacionárnej aj MKU,

Návrh na rekonštrukciu kotolne (výmena kotla za väčší alebo menej produktívny)),

dodávka kotla(ov) a pomocných zariadení,

Odhlásiť sa: kúpiť parný kotol DKVR-20-13 GM, od Budete musieť poslať na našu adresuaplikácia kde Nevyhnutnenaznačiť :

. rozloženie dodávky kotla ( odborné konzultácie, odporúčania ) ;

Podrobnosti o spoločnosti;

Kontaktná osoba, pozícia;

Telefóny/faxy pre spätná väzba;

. firemný email ( e-mail:).

Doručenie pre výpočet nákladov na doručenie - uveďte miesto určenia(automatické doručenie, Železničná dodávka ).

TO konzultácia špecialista: 8- 960- 942- 53- 03

T telefón /Fax : 8 ( 3854) 44- 86- 49

e-mail :biek22@ mail.ru

Cenník DKVR

. TO kompletná sada dodávky kotla DKVR-20-13 GM (ross) :

1. Horný bubon, spodný bubon s vnútornými bubnovými zariadeniami (otvory pre rúrku kotla sú vyfrézované a vrúbkované);

3. Plošinové schody, rám, rám, stavebné materiály (na požiadanie);

5. Krabica na náhradné diely celá sada (uzatváracie ventily, prístrojové vybavenie);

6. Balík technickej dokumentácie: pas kotla DKVR-20-13 GM s prílohou - správy o ultrazvukovej kontrole, certifikáty a povolenie na používanie "Rostechnadzor".

. Vykonávanie práce :

1. Demontážne práce;

2. Inštalačné práce;

3. Výmena potrubných systémov kotlov;

4. Murárske práce (ľahké/ťažké);

5. Inštalácia a nastavenie prístrojového vybavenia a automatizácie;

6. Nastavenie spustenia;

. Výber vybavenia ja :

(chod na stranu)

. Automatizácia kotla . Súpravy bicích . Rúrkový systém kotla .

. Kotly série KVR / KVM . Načítava sa GMC . Drviče uhlia VDG, VDP .

. Prívod uhlia (TS-2) . Odstraňovanie trosky a popola ShZU . Modulárne kotolne MKU .

. VDN, DN. Horáky GM, GM, GM, Weishaupt . inštalácie VPU . Odvzdušňovače ÁNO .

. Filter FIP . Ekonomizéry EB, BVES . Ventily 17s28nzh . Ukazovatele Dy10Py25 .

. Hladinové plavidlá Spojené kráľovstvo (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Všeobecná forma :

. Zvládanie na prevádzku sériových kotlov DKVR :

(chod na stranu)

. Konštrukcia kotla . Inštalácia kotla. Režim chémie vody kotla .

. Program odbornej kontroly kotlov .

. Všeobecné údaje kotla DKVR-20-13 GM:

Dvojbubnový zvislý vodnorúrkový parný kotol DKVR-20 13 GM je určený na výrobu nasýtenej alebo mierne prehriatej pary používanej pre technologické potreby priemyselného podniku, vo vykurovacích, ventilačných a teplovodných systémoch.

Kotol DKVR 20 13 GM má tienenú spaľovaciu komoru a vyvinutý kotlový zväzok ohýbaných rúrok. Aby sa eliminovalo nasávanie plameňa do zväzku a znížili sa straty v dôsledku unášania a chemického podhorenia, spaľovacia komora kotla DKVR-20; DKVr-4; DKVR-6.5 je rozdelený šamotovou priečkou na dve časti: vlastné ohnisko a dohorovaciu komoru. Na kotloch DKVR-10 je dopaľovacia komora oddelená od ohniska zadnými sitovými rúrkami. Medzi prvým a druhým radom rúr kotlového zväzku všetkých kotlov je inštalovaná aj šamotová priečka, ktorá oddeľuje zväzok od dohorovacej komory. Vo vnútri zväzku kotlov je liatinová priečka, ktorá rozdeľuje zväzok na prvý a druhý plynový kanál a zabezpečuje horizontálne obrátenie plynov vo zväzku pri priečnom prúdení rúr.

Vstup plynov z pece do dohorovacej komory a výstup plynov z kotla sú asymetrické.

Ak je prítomný prehrievač, niektoré potrubia kotla nie sú nainštalované; prehrievače pary sú umiestnené v prvom plynovode za druhým alebo tretím radom varných rúr. Kotly majú dva bubny – horný (dlhý) a spodný (krátky) – a potrubný systém. Na kontrolu bubnov a inštaláciu zariadení do nich, ako aj na čistenie rúr s valčekmi sú na dne oválne otvory s rozmermi 325x400 mm.

Kotlové telesá DKVR-20-13 GM, prevádzkový tlak 1,4 alebo 2,4 MPa, sú vyrobené z ocele 16GS, 09G2S, hrúbka steny 13, resp. 20 mm. Kontrola kvality produktov je zabezpečená ultrazvukovou diagnostikou zvary bubon Pre kotol DKVR-20 13 GM je vystavený pas a pridelené číslo kotla. Všetka prvotná dokumentácia ku komponentom (bubny, potrubný systém, sitová komora, potrubné armatúry), certifikáty a povolenia na používanie vydané kotlom sa zapisujú do pasportu kotla. Federálna služba o environmentálnom, technologickom a jadrovom dozore“ s aplikáciou ultrazvukových kontrolných správ.

Sito a kotlové zväzky kotla DKVR-20 13 GM sú vyrobené z oceľových bezšvíkových rúr Ø 51 mm, steny 20 mm. Na odstraňovanie kalu majú kotly koncové poklopy na spodných komorách sita pre periodické preplachovanie komôr Ø 32x3 mm.

Prehrievače kotlov DKVR umiestnené v prvom dymovode pozdĺž toku plynu sú profilovo unifikované pre kotly rovnakého tlaku a líšia sa pre kotly rôznych výkonov len počtom paralelných hadov.

Prehrievače - jednoťahová para - zabezpečujú výrobu prehriatej pary bez použitia chladičov. Komora prehriatej pary je pripevnená k hornému bubnu; jedna podpera tejto komory je pevná a druhá je pohyblivá.

Kotol DKVR-20 13 GM má nasledovnú cirkulačnú schému: napájacia voda vstupuje do horného bubna dvoma prívodnými potrubiami, odkiaľ vstupuje do spodného bubna cez slabo vyhrievané konvekčné trámové rúry. Sitá sú poháňané nevyhrievaným potrubím z horného a spodného bubna. Predná clona kotla DKVR-10 je napájaná vodou z drezových rúrok horného bubna, zadná clona - z drezových rúrok spodného bubna. Zmes pary a pary zo sít a zdvíhacích rúrok zväzku vstupuje do horného bubna. Všetky kotly v hornom bubne sú vybavené vnútrobubnovým zariadením na oddeľovanie pary na výrobu pary.

Parný kotol DKVR 20 13 GM, ktorý je možné dodať v jednej prenosnej jednotke aj v demonte, má zváraný nosný rám vyrobený z valcovaná oceľ. Parný kotol DKVR-10-13 GM nemá nosný rám. Pevným, pevne upevneným bodom kotla je predná podpera spodného bubna. Zvyšné podpery spodného bubna a bočných sitových komôr sú posuvné. Kamery prednej a zadnej obrazovky sú pripevnené pomocou držiakov k rámu ventilátora. Bočné kamery sú pripevnené k nosnému rámu.

Kotol je vybavený kontrolnými a meracími prístrojmi a potrebnými armatúrami. Na parnom kotli DKVR-20-13 GM sú inštalované nasledujúce armatúry: poistné ventily; tlakomery a trojcestné ventily im; rámy ukazovateľov hladiny s okuliarmi Klinger a uzamykacie zariadenia ukazovatele úrovne; uzatváracie ventily, ovládanie a spätné ventily napájanie kotla; uzatváracie ventily na čistenie sudov, sitových komôr, regulátorov výkonu a prehrievačov; uzatváracie ventily pre odvod nasýtenej pary (pre kotly bez prehrievača); uzatváracie ventily na odsávanie prehriatej pary (pre kotly s prehrievačmi pary); uzatváracie ventily na linke na fúkanie a ohrev spodného bubna pri spaľovaní kotlov (pre kotly DKVR-10); ventily na vypúšťanie vody zo spodného bubna; uzatváracie ventily na chemickom vstupnom potrubí; ventily na odber vzoriek pary. Pre kotly typu DKVR-10 sú dodávané aj uzatváracie a ihlové ventily pre nepretržité fúkanie horný bubon.

Pre servis plynových potrubí je na parnom kotli DKVR-20-13 GM inštalovaná liatinová armatúra.

Početné testy a dlhoročné prevádzkové skúsenosti veľké číslo Kotly DKVR potvrdili svoju spoľahlivú prevádzku pri nižšom tlaku ako je nominálny tlak. Minimálny prípustný tlak (absolútny) v kotle DKVr-20 13 GM je 0,7 MPa (7 kgf/cm2). Pri nižších tlakoch sa výrazne zvyšuje vlhkosť pary produkovanej kotlami a pri spaľovaní sírnych palív (Spr > 0,2 %) je pozorovaná nízkoteplotná korózia. S poklesom prevádzkového tlaku účinnosť kotlovej jednotky neklesá, čo potvrdzujú porovnávacie tepelné výpočty kotlov pri menovitom a zníženom tlaku. Kotlové články sú dimenzované na prevádzkový tlak 1,4 MPa (14 kgf/cm2), bezpečnosť ich prevádzky zaisťujú bezpečnostné ventily inštalované na kotli.

Pri poklese tlaku v kotloch na 0,7 MPa sa vybavenie kotlov ekonomizérmi nemení, keďže v tomto prípade nedohrievanie vody v napájacích ekonomizéroch na teplotu nasýtenia parou v kotli je viac ako 20 °C, čo spĺňa požiadavky pravidiel Gosgortekhnadzor.

V kotli DKVR-20 13 GM sa pri spaľovaní plynu a vykurovacieho oleja používajú dvojzónové vírivé plynovo-olejové horáky typu GMG (2 horáky na kotol).

Kotly typu DKVR na vykurovací olej sú vybavené liatinovými ekonomizérmi pri použití iba zemného plynu je možné kotly doplniť oceľovými ekonomizérmi.

. T technickécharakteristika:

Továrenské označenie kotol	Druh paliva	Výroba pary, t/h	Tlak para, MPa (kgf/cm 2 /)	Teplota pary. °C		Odhadovaná účinnosť, %		Celkové rozmery samotného kotla, mm (DxŠxV), mm	Hmotnosť kotla v objeme továrenská dodávka, kg
				nasýtený	prehriaty	plynu	palivový olej
Kotly pracujúce na kvapalné a plynné palivá
DKVR-2.5-13GM	Plyn, vykurovací olej	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913 x 4300 x 5120	6886
DKVR-4-13GM	Plyn, vykurovací olej	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203 x 4590 x 5018	8577
DKVR-4-13-225 GM	Plyn, vykurovací olej	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203 x 4590 x 5018	9200
DKVr-6,5-13GM	Plyn, vykurovací olej	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203 x 4590 x 5018	11447
DKVR-6.5-13-225GM	Plyn, vykurovací olej	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526 x 5275 x 5018	11923
DKVR-10-13 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVR-10-13-225 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850 x 5830 x 7100	15396
DKVR-10-23 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850 x 5830 x 7100	17651
DKVR-10-23-370 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850 x 5830 x 7100	18374
DKVR-10-39 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVR-10-39-440 GM	Plyn, vykurovací olej	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Plyn, vykurovací olej	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776 x 3215 x 6246	44634
DKVR-2O-13-250GM	Plyn, vykurovací olej	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776 x 3215 x 6246	45047
DKVR-20-23-370 GM	Plyn, vykurovací olej	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776 x 3215 x 6253	44440

Kotly DKVR-20-13 s parným výkonom 20 t/h a pretlakom 1,3 MPa (13 kgf/cm2). Kotly typu DKVR-20-13 rozpätie (v smere jazdy spalín).

Hlavné prvky kotlov DKVR-20-13. Dva kotúče: horný a spodný. Vnútorný priemer oboch bubnov je 1000 mm s hrúbkou steny 13 mm. Bubny sú vyrobené z ocele 16GS. Komorové ohnisko je kompletne tienené, okrem spodnej (ohniská) časti.

Výhrevné plochy: sústava sitových rúr a sústava konvekčných rúr (konvekčný trám). Rúry vykurovacej plochy sú k bubnom pripevnené lemovaním.

Headset.

Murivo.

Plynovody a pod.

Kotly DKVR-20-13 sú konštrukčne odlišné od kotlov DKVR s nižšou parnou kapacitou, najmä:

1. Pri kotloch DKVR-20-13 je horný bubon skrátený a nespadá do ohniska. Oba bubny majú rovnakú dĺžku 4500 mm. Zníženie dĺžky horného bubna zlepšuje spoľahlivosť kotla a eliminuje náklady na drahé nastreľovanie horného bubna;

2. Na udržanie potrebného objemu vody a na získanie vypočítaného množstva pary (v dôsledku zmenšenia horného bubna) sú kotly montované s dvoma vzdialenými cyklónmi. Cyklóny produkujú až 20 % pary z celkového objemu pary vyrobenej v kotli.

Vzhľadom na konštrukčné vlastnosti kotla sa hladina vody v bubne zvyšuje približne o 50 mm nad osou bubna, pričom najnižšia hladina zostáva nezmenená.

3. Spodný bubon je zdvihnutý vzhľadom na nulovú úroveň, čo zaisťuje jednoduchú kontrolu a údržbu.

4. Kotly DKVR-20-13 majú štyri bočné clony, z ktorých dve sú ľavé a dve pravé, ako aj prednú (prednú) a zadnú clonu. Každá obrazovka má dva kolektory. Kotol má teda šesť horných a šesť spodných kolektorov.

5. Bočné sitá sú rozdelené do dvoch blokov: prvý blok (alebo bočné sitá prvého stupňa odparovania) a druhý blok (bočné sitá druhého stupňa odparovania). Druhý blok je umiestnený pred konvekčným nosníkom. Čísla blokov sa počítajú z prednej strany kotla.

6. Pre kotly DKVR-20-13 sa vyrábajú bočné sitové rúry v tvare písmena L a sú namontované nasledovne. Prvá rúrka, napríklad pravé bočné sito, je na jednom konci privarená k spodnému rozdeľovaciemu potrubiu pravého rozdeľovacieho potrubia a jej horný koniec je privarený k hornému rozdeľovaciemu potrubiu ľavého sita. Rovnakým spôsobom je pripevnená prvá rúrka ľavej bočnej clony. Týmto spôsobom sú všetky rúrky bočných zásten pripevnené cez jednu. Krížovým prepojením rúrok bočného sita do horných bočných kolektorov sa vytvorí stropné sito. Spaľovacia komora je úplne tienená.

7. Konvekčný lúč nemá žiadne priečky.

Kotly DKVR-20-13 majú dvojstupňové odparovanie. Prvá fáza vyparovania zahŕňa: prednú clonu, bočné clony druhého bloku, zadnú clonu a konvekčný lúč. Druhá fáza vyparovania zahŕňa: bočné sitá prvého bloku a vzdialené cyklóny. Dvojstupňové odparovanie - efektívna metóda zníženie strát kotlovej vody odluhom. Vodný kotol je rozdelený na dve časti: soľné a dokončovacie priehradky. Dokončovací priestor (v skutočnosti horný bubon) kotla tvorí približne 80% celkového objemu vody. V soľnom oddelení (vzdialené cyklóny) je obsah soli v kotlovej vode 5-6 krát vyšší ako v dokončovacom oddelení.

Preto sa z priehradky na soľ vykonáva nepretržité čistenie. Para sa vyrába v dokončovacom a soľnom oddelení. Ale až 80 % pary sa získava v čistom oddelení, takže para vyrobená v kotloch s postupným odparovaním je viac Vysoká kvalita. I. Na prefukovanie kotla sú na bočnej stene kotla (spravidla na ľavej strane) inštalované dve dúchadlá s elektrickým pohonom. . Upratovanie vnútorné povrchy kotol vykurovacia kyselina. Obloženie je ľahké, rúrkového typu s kovovým obložením. I. Účinnosť kotla: pri prevádzke na plyn - 90-92%, pri prevádzke na vykurovací olej - 85-88%. k Kotol má deväť bodov periodického preplachovania (zo všetkých spodných kolektorov, spodného bubna a vzdialených cyklónov).

Špecifikácia parného kotla typu DKVR -20 - 13.

Konvekčný lúč:

1 - horný bubon;

2 - spúšťacie a stúpacie potrubia konvekčného nosníka;

3 - spodný bubon;

Zadná obrazovka:

4 - obtokové potrubie zadnej clony (3 ks);

5 - spodné potrubie zadného skla;

6 - zdvíhacie potrubia zadného okna;

7 - horné potrubie zadného okna;

8 - výstupné rúrky zadnej steny; Bočné clony prvého stupňa odparovania (2 ks):

9 - obtokové potrubia bočnej clony;

10 - spodný bočný zberač sita;

11 - zdvíhacie potrubia bočného sita;

12 - horný bočný zberač sita;

13 - recirkulačné potrubia (na zabezpečenie spoľahlivej cirkulácie vody v sitových potrubiach);

14 - výstupné potrubia bočnej clony;

Predná obrazovka:

15 - spúšťacie rúrky prednej clony;

16 - spodný zberač prednej clony;

17 - zdvíhacie rúrky prednej clony;

18 - horný zberač čelného skla;

19 - výstupné potrubia;

20 - recirkulačné potrubia;

Cirkulačné okruhy druhého stupňa odparovania:

21 - obtokové potrubie;

22 - spúšťacie potrubia;

23 - zdvíhacie potrubia;

24 - spodný kolektor;

25 - horný kolektor;

26 - vzdialený cyklón;

27 - výstupné potrubia;

28 - parné potrubia

29 - obtokové potrubie;

30 - recirkulačné potrubia;

31 - nepretržité fúkanie;

32 - periodické čistenie (7 bodov);

33 - odvzdušňovací otvor z cyklónu;

34 - vstup napájacej vody do horného bubna;

35 - poistné pružinové ventily;

36 - hlavný parný uzatvárací ventil na parnom potrubí kotla;

37 - potrubie na zavádzanie chemikálií;

38 - parovod pre vlastnú potrebu.

Obsluha cirkulačného okruhu vody prvého bloku pravej spaľovacej clony (druhý stupeň vyparovania) v parnom kotli DKVR-20-13. Kotlová voda z horného bubna kotla cez systém spúšťacích rúrok umiestnených v druhej polovici konvekčného nosníka (pozdĺž spalín) vstupuje do spodného bubna. Zo spodného bubna prúdi voda obtokovým potrubím do pravého vzdialeného cyklónu v cyklóne, táto voda sa zmiešava s neodparenou vodou prevádzkového cyklónu a z neho voda cez dve zvody vstupuje do spodného kolektora pravého spaľovania; obrazovka prvého bloku - to je hlavný tok vody vstupujúcej do kolektora. Okrem toho neodparená voda z horného kolektora tohto sita vstupuje do tohto kolektora cez štyri zvody.

Z dolného kolektora voda cez systém sitových zdvíhacích rúrok v tvare L vstupuje do horného kolektora ľavého sita prvého bloku vo forme zmesi pary a vody a z kolektora zmes pary a vody vstupuje vľavo. vzdialený cyklón cez dve rúrky. V cyklóne sa dodatočná para vytvára z prichádzajúcej zmesi pary a vody. Para vytvorená v cyklóne zaberá hornú časť cyklónu a potom z cyklónu smeruje do horného bubna kotla (pod separačné zariadenia) a voda v cyklóne, ktorá sa nestihla odpariť, zaberá jeho spodnú časť. časť a vstupuje do spodného kolektora ľavej clony prvého bloku. Obvod cirkulácie vody ľavého sita prvého bloku (druhý stupeň odparovania) funguje podobne, ale v opačnom poradí.

Obsluha cirkulačného okruhu vody pravej spaľovacej clony druhého bloku (prvý odparovací stupeň). Spodný kolektor tohto sita je napájaný vodou zo spodného bubna cez dve obtokové potrubia - to je hlavný prietok vody. Neodparená voda z horného kolektora tohto sita vstupuje do toho istého kolektora cez štyri zvody. Zo spodného kolektora sa voda pohybuje nahor cez systém zdvíhacích rúr sita, mení sa na zmes pary a vody a vstupuje do horného kolektora ľavého spaľovacieho sita druhého bloku (prvý odparovací stupeň). Z horného kolektora prúdi para dvoma parovodmi do horného bubna kotla (pod separačnými zariadeniami) a neodparená voda z horného kolektora cez spúšťacie potrubie vstupuje do spodného kolektora ľavého sita druhého bloku.

Cirkulačný okruh vody ľavého spaľovacieho sita druhého bloku (prvý odparovací stupeň) funguje podobne, ale v opačnom poradí.

Obsluha okruhu cirkulácie vody predného skla. Spodný kolektor čelného sita (prvý odparovací stupeň) je napájaný vodou z horného bubna cez dve obtokové potrubia. Ten istý kolektor dostáva neodparenú vodu z horného kolektora cez štyri zvody. Zo spodného kolektora sa voda pohybuje nahor cez systém zdvíhacích rúrok sita, ohrieva sa a vstupuje do horného kolektora predného sita vo forme zmesi pary a vody a potom cez dva parovody para vstupuje do horného bubna. kotla a neodparená voda smeruje cez spúšťacie potrubie do spodného kolektora.

Obsluha okruhu cirkulácie vody zadnej steny kotla DKVR-20-13. Voda z horného bubna cez systém spúšťacích rúrok konvekčného nosníka, ktorý sa nachádza v posledných radoch konvekčného nosníka, vstupuje do spodného bubna a potom cez obtokové potrubie vstupuje do spodného kolektora zadnej clony. Z kolektora prúdi voda systémom sitových rúrok do horného kolektora zadného sita vo forme parovo-vodnej zmesi. Z horného kolektora prúdi zmes pary a vody dvoma potrubiami do horného bubna kotla.

Schéma pohybu spalín v kotle DKVR-20-13. Produkty spaľovania z pece vstupujú do spaľovacej komory, na konci ktorej môže byť inštalovaný prehrievač. Keďže konvekčný nosník kotla DKVR-20-13 nemá priečky, spaliny ním prechádzajú jedným priamym zdvihom a po odovzdaní tepla vystupujú z kotla po celej šírke zadnej steny kotla. Ďalej spaliny vstupujú do ekonomizéra cez dymovodu.

Parné kotly DKVR-2,5; 4; 6,5; 10; 20 s plyno-olejovými pecami - dvojbubnové, zvislé vodárenské, určené na výrobu nasýtenej alebo prehriatej pary pre technologické potreby priemyselných podnikov, systémov vykurovania, vetrania a zásobovania teplou vodou.

Výhody:

Spoľahlivá hydraulická a aerodynamická konštrukcia kotla zaisťuje vysokú účinnosť - až 91%;

Nízke náklady na prevádzku a údržbu;

Kotol DKVR má prefabrikovanú konštrukciu, ktorá umožňuje jeho inštaláciu v kotolni bez zničenia stien a rýchle pripojenie k existujúcim systémom;

Je možné preniesť kotol z jedného druhu paliva na druhý;

Široký rozsah regulácie výkonu (od 40 do 150 % nominálnej hodnoty) umožňuje použitie kotla s maximálna účinnosť a výrazne ušetriť náklady na dodávku tepla a elektriny;

Možnosť prepnutia kotla do režimu teplej vody;

Konštrukcia kotla umožňuje použitie rôznych prístrojových a automatizačných možností vrátane automatizovaných horákov na požiadanie.

Technické vlastnosti a vybavenie kotlov DKVR

Index	DKVR-4.0-13GM	DKVR-6.5-13GM	DKVR-10-13GM	DKVR-20-13GM
Menovitý výkon pary, t/h
Tlak pary, MPa (kg/cm2)
Teplota pary, °C
Vykurovacia plocha kotla, m 2: sálavá / konvekčná / celk	21,4/116,9/138,3	27,9/197,4/22 5,8	47,9/229,1/227,0	51,3/357,4/408,7
Objem kotla, m 3: para / voda
	plyn, vykurovací olej
Spotreba paliva, m 3 /h (kg/h): plyn (nafta)*
Účinnosť, %: plyn / vykurovací olej
Ekonomizér: liatina
oceľ
Ventilátor	VDN-10 (1 000)	VDN-9 (1500)	VDN-11.2 (1000)	VDN-12,5 (1 000)
Dodávka (v blokoch, hromadne atď.)	blok, rozptyl	blok, rozptyl
Celkové rozmery (d × š × v), m	5,4 × 3,4 × 4,4	6,5 × 3,8 × 4,4	6,8 × 3,8 × 6,3	9,7 × 3,2 × 7,6
Hmotnosť, kg

* S plynom Qcalc.8525 kcal/kg, vykurovací olej Qcalc.9170 kcal/kg.Poznámka . Na dokončenie kotlov DKVR-2,5; 4; 6,5; 10 pri spaľovaní plynu a vykurovacieho oleja sa používajú dvojzónové vírivé plynové a olejové horáky typu GMG. Pre úsporu paliva a zlepšenie parametrov pary sú kotly vybavené automatizovanými blokovými horákmi ako Cib Unigas, Weishaupt.

V zariadeniach spaľujúcich plynné palivá je prechod na rezervné palivo a práca na ňom veľmi dôležitá. Najvhodnejším záložným palivom z hľadiska rýchlosti prechodu k nemu a späť je kvapalné palivo (topný olej, bridlicová ropa a pod.). Zároveň je pre väčšinu kotolní, nízkych aj veľkých, zálohou tuhé palivo, čo spôsobuje určité ťažkosti a prechod naň a späť na plyn si vyžaduje čas.

Najdlhší čas na prechod na rezervné palivo a späť na plyn si vyžadujú jednotky, ktoré majú pece na vrstvové spaľovanie tuhého paliva. V týchto inštaláciách je zvyčajne potrebné prejsť na tuhé palivo vyberte z roštu ochranná vrstvažiaruvzdorné tehly alebo trosku a niekedy odstráňte horáky (napríklad pri vybavovaní pece horákmi na ohnisko). Okrem toho sú na prednej stene kotla spravidla umiestnené mechanizované pece na vrstvené spaľovanie tuhého paliva a zariadenia na dodávanie paliva do nich (napríklad pece s pneumomechanickými vrhačmi, mechanický reťazový rošt, so šuštiacou páskou , atď.). Pri prevádzke na plyn musia byť tieto zariadenia chránené zakrytím ohňovzdornými tehlami, a preto pri prechode na tuhé palivo treba ochrannú ohňovzdornú tehlu odstrániť.

Ako príklad uveďme prechod na záložné tuhé palivo kotlovej jednotky DKVR, vybavenej vertikálnymi štrbinovými horákmi, ktoré sú z hľadiska rýchlosti prechodu najvýhodnejšie. Kotolná jednotka typu DKVR-10-13, ktorá má pec s pneumo-mechanickým vrhačom, prevedená na plynné palivo pri inštalácii vertikálnych štrbinových horákov navrhnutých Lengiproinzhproekt. Na prechod na spaľovanie tuhých palív v v tomto prípade je potrebné vykonať prácu v poradí uvedenom nižšie.

Po vypnutí horákov otvorte dvierka na ručné prikladanie tuhého paliva a vyrazte žiaruvzdornú tehlu, s ktorou boli umiestnené do spaľovacej komory. Táto operácia trvá asi 15-30 minút. Potom sa cez otvorené otvory frézou odlamuje šamot alebo troska chrániaca rošt. V tomto prípade je vhodné spečený šamot alebo škvaru rozlámať na čo najmenšie kúsky a zhrabať ich na ďalší úsek. Potom sa testuje ľahkosť pohybu pohonu na naklonenie tyčí roštu bez použitia veľkej sily, aby sa predišlo poškodeniu hnacieho mechanizmu. Potom pomocou existujúceho pohonu prečerpajte prednú a zadnú časť roštu a lopatkou odstráňte trosku alebo šamot z prednej dosky. Ďalej je potrebné hrabľami oddeliť uviaznutý šamotový šrot alebo škvaru zo zadnej steny pece a prečerpať a rošt opäť uzavrieť, potom trosku alebo šamotový šrot premiestniť na vyčistený úsek a vyčistiť prečerpaním roštu. rovnakým spôsobom, ako je opísané. Zvyšný šamotový odpad sa rovnomerne prehrabáva po oboch sekciách a sekcie sa čistia postupným prečerpávaním roštu. Ak šamot nezlyhá, je potrebné ho lámať ťahmi lopatky.

Operácia čistenia roštu trvá približne jednu hodinu a vzhľadom na náročnosť práce a vysokú teplotu ju musia vykonávať dve osoby. Súčasne s čistením roštu od trosky by ste mali otvoriť predný plech vzduchového boxu a vyplniť štrbiny horáka žiaruvzdornými tehlami. Strieľne pneumomechanických vrhačov sa otvárajú súčasne s vyberaním protipožiarnych ochranných tehál z ručných nakladacích dvierok. Celá operácia prípravy pece na prechod na spaľovanie tuhého paliva môže byť dokončená za dve až tri hodiny. Po príprave ohniska ho začnú ohrievať tuhým palivom. Na tento účel sa koliesko najskôr otestuje uvedením do prevádzky.

Je potrebné roztaviť v nasledujúcom poradí:

a) naplňte uhoľný box uhlím;

b) otvorte dvierka alebo vzduchové klapky, zapnite odsávač dymu (pri neprítomnosti alebo nedostatočnom prirodzenom ťahu), mierne pootvorte vodiace zariadenie odsávača dymu alebo klapku za kotlom, vyvetrajte ohnisko 10 minút;

c) krátko zapnite elektromotor sypačov a rošt zasypte vrstvou uhlia v hrúbke 30 - 40 mm. Vrstvu uhladíme hrabľami. Na vrch vrstvy položte nasekané drevo a zapáľte ho (bez spustenia dúchadla). Namiesto palivového dreva môžete použiť teplo z iného pracovného kotla;

d) akonáhle palivové drevo dohorí, rozložte vzniknutý drevený koks v rovnomernej vrstve na rošt, zatvorte dvierka ventilátora, zapnite ventilátor a jemne fúkajte pod rošt;

e) otvorte vodu, aby sa ochladili ložiská vrhača. Ako horí vrstva na rošte a zahrieva sa kotol, postupne zvyšujte prísun paliva a vzduchu.

Keďže kotol bol po prevádzke na plyn celkom dobre rozkúrený, doba jeho svietenia na tuhé palivo sa dá skrátiť na 3/4 - 1 hodinu a je určená možnou rýchlosťou spaľovania uhlia. Obnovenie normálneho výkonu kotla sa teda dá dosiahnuť dobrou organizáciou práce za tri až štyri hodiny. Pre prechod z tuhého paliva na plynné palivo, vzhľadom na to, že je potrebné zasypať strieľne pneumomechanických vrhačov žiaruvzdornými tehlami, je potrebné kotol odstaviť a chladiť 2 - 3 dni. Pri prestavbe kotla na plynné palivo je potrebné vykonať tieto práce: vysypať výklenky pneumomechanických vrhačov žiaruvzdornými tehlami, otvoriť štrbiny plynových horákov, prikryť rošt vrstvou trosky vysokou 50 mm, a na ňu hodiť vrstvu rozbitých šamotových tehál s výškou 150 mm (kusy šamotových tehál by nemali byť väčšie ako 100 mm).

Najrýchlejšie je možné prejsť z plynného paliva na tuhé palivo a späť v prípadoch, keď je kotlová jednotka vybavená komorovým ohniskom na práškové spaľovanie tuhého paliva. Okrem toho je možné spoluspaľovanie plynných a pevných palív. Na premenu kotla z plynu na tuhé palivo sa vykonajú tieto operácie:

a) brány, ktoré uzatvárajú šachty mlynov, sa úplne otvoria a brány, ktoré regulujú prívod vzduchu do šachtových mlynov, sa mierne otvoria; mlyny sa vetrajú 5-8 minút;

b) banské mlyny a ich podávače paliva sa uvádzajú do prevádzky jeden po druhom, aby sa zabezpečila správna rotácia a absencia porúch; c) privádzače paliva a banské mlyny sú zastavené a zásobníky sú naložené palivom. Jeden z mlynov a podávač paliva sú zapnuté na minimálne otáčky s minimálnym prívodom vzduchu do šachtového mlyna. V tomto prípade je potrebné monitorovať ampérmeter indikujúci zaťaženie elektromotora mlyna, aby sa zabránilo jeho preťaženiu. Ak zaťaženie motora mlyna prekročí povolenú hranicu, okamžite vypnite podávač paliva;

d) hneď ako sa zapáli prachový plameň, znížte prívod plynu do horáka zatvorením prevádzkového ventilu. V takom prípade by ste mali monitorovať vákuum v spaľovacej komore, udržiavať ho na úrovni 2-3 mm vodného stĺpca a zaťaženie kotla podľa manometra, aby nedošlo k zvýšeniu jeho produktivity nad nominálnu hodnotu, ako aj pary. tlak v kotle, ktorý by sa nemal odchyľovať od špecifikovanej hodnoty o viac ako 0,5-0,7 hod;

e) postupne zvyšovať prívod paliva do mlyna, zodpovedajúcim spôsobom znižovať prívod plynu do horáka; Zároveň pozorne sledujte stabilitu spaľovania oblaku prachu;

f) keď tlak plynu pred horákom dosiahne minimálnu prípustnú hodnotu, úplne zatvorte prevádzkový a regulačný ventil a otvorte kohútik na bezpečnostnej zátke. Potom zastavte prívod vzduchu do horáka.

Všetky operácie na zapnutie a vypnutie druhého mlyna sa vykonávajú rovnakým spôsobom, ako je opísané. plynový horák. Pri prechode na tuhé palivo by ste mali pozorne sledovať zmenu teploty prehriatej pary a udržiavať ju na danej úrovni reguláciou prívodu vody do chladiča prehriatej pary.

Pri prechode z práškového paliva na plynné palivo je potrebné vykonať nasledujúce operácie:

a) prepláchnite plynovody a skontrolujte kvalitu preplachovania spálením vybranej vzorky plynu;

b) zapáľte prenosný zapaľovač a vložte ho do zapaľovacieho otvoru jedného z plynových horákov. Skontrolujte stabilitu plameňa zapaľovača;

c) zatvorte kohútik na bezpečnostnej zátke. Úplne otvorte regulačný ventil, potom zľahka pootvorte pracovný ventil a nastavením minimálneho povoleného tlaku plynu pred horákom podľa existujúcich pokynov skontrolujte, či sa plyn zapálil. Otvorte a nastavte prívod vzduchu do horáka. Ak sa plyn nezapáli, ihneď zatvorte prevádzkový a regulačný ventil a otvorte kohútik na bezpečnostnej zátke. Zistite dôvod, prečo sa horák nezapálil;

d) spáliť palivo z bunkrov. Postupne znižujte produktivitu podávača paliva a súčasne zvyšujte prívod plynu do horáka;

e) po vypustení paliva z bunkrov zastavte podávač uhlia a prečistite mlyn vzduchom (ukončenie preplachovania mlyna je riadené zaťažením elektromotora pomocou ampérmetra). Potom zastavte mlyn zatvorením prívodu vzduchu k nemu a brány, ktorá vypína hriadeľ. Zatvorte klapku, ktorá reguluje prívod sekundárneho vzduchu do ohniska. Druhý horák sa zapáli rovnakým spôsobom a zastaví sa zodpovedajúci podávač paliva a mlyn.

V zariadeniach, kde je záložným palivom vykurovací olej, prechod naň nespôsobuje ťažkosti a v prípade inštalácie kombinovaných horákov na plyn a olej sa vykonáva v nasledujúcom poradí: vykurovací olej sa zahreje na požadovanú teplotu stanovenú miestnymi pokyny v závislosti od značky vykurovacieho oleja. Po príprave vykurovacieho oleja sa výkon všetkých inštalovaných horákov, s výnimkou tých prerobených na vykurovací olej, zvýši na maximum. Potom sa prívod plynu do horáka, ktorý sa prenáša na vykurovací olej, zastaví uzavretím pracovných a regulačných ventilov; Ventil zapaľovacej sviečky sa úplne otvorí.

Prívod vzduchu do horáka sa zastaví. Do pilotného otvoru sa vloží zapaľovací horák na palivový olej a z neho sa zapáli dýza na palivový olej. Keď sa plameň dýzy na palivový olej ustáli a vykoná podobné operácie, ďalšie horáky sa prepnú na spaľovanie vykurovacieho oleja.

Prechod od spaľovania vykurovacieho oleja na spaľovanie plynu sa vykonáva v nasledujúcom poradí: plynové potrubia sa prečistia, zapáli sa prenosný plynový zapaľovač a vloží sa do zapaľovacieho otvoru, zastaví sa prívod vykurovacieho oleja do jedného z horákov a dôjde k jeho zapáleniu dodávkou plynu. Keď výkon horákov pri prevádzke na plyn dosiahne menovitú hodnotu, vykonajú sa podobné operácie na zostávajúcich plynových horákoch.

Vzhľadom na sezónnu prevádzku mnohých zariadení na plynné palivá je veľmi dôležitá otázka uchovania plynových zariadení na dlhé obdobie pri spaľovaní iného druhu paliva. Konzervácia zariadenia začína po vypnutí systému dodávky plynu, inštalácii kovovej zátky na vstupe a uvoľnení všetkých plynovodov od plynu.

Predmetom konzervácie sú: regulátory tlaku, bezpečnostné a bezpečnostné uzatváracie armatúry, prístrojové vybavenie, armatúry hydraulického štiepenia a vnútroobchodného plynovodu, horákové zariadenia a prístrojové vybavenie kotlových jednotiek, ktoré sú v prevádzke len pri prevádzke zariadenia na plynné palivo. . Pred konzerváciou zariadenia je potrebné vykonať preventívne opravy. Na konzerváciu sa odporúča použiť špeciálne mazivo pozostávajúce zo štyroch hmotnostných dielov prístrojového oleja triedy MVP (GOST 1805-51) a jedného dielu čistého parafínu. Lubrikant sa pripraví nasledovne. Do prístrojového oleja sa naleje rozdrvený parafín, zahreje sa na teplotu 50-60 °C a mieša sa až do úplného rozpustenia.

Kryty ochranného maziva: ventil, pákový systém, časti regulačného regulátora, ako aj vnútorné plochy telesa regulátora tlaku, uzatvárací ventil (a jeho časti), poistné pružinové ventily (a ich časti), plynomery (a ich časti), plynové blokovacie ventily vzduchu“ (a ich časti). Mazivo sa nanáša v tenkej vrstve v zahriatom stave pomocou striekacej pištole alebo ručnej pumpy. Mazivo pre plynomerné prevody sa naleje do skrinky a rotory merača sa otáčajú tak, aby rovnomerne pokryli všetky zuby ozubeného kolesa.

Ak je zariadenie GRU umiestnené priamo v kotolni, potom by malo byť po preventívnych opravách a aplikácii maziva zakryté plachtami. Všetky armatúry hlavného rozvodu plynu a vnútropodnikových plynovodov sú demontované, vyčistené a premazané a znovu namontované tesnenia. Pred konzerváciou je potrebné skontrolovať horákové zariadenia a ich výstupné výklenky zakryť ohňovzdornými tehlami z ohniska. Všetky meracie trubice v tvare U by sa mali vybrať, zbaviť sa ortuti a umyť.

Pred uvoľnením plynu do systému, ktorý bol zakonzervovaný, je potrebné otestovať jeho hustotu.

Otázky .

1. Stručný popis kotla typu DKVR.

DKVR je dvojbubnový parný kotol, vertikálny vodný rúrový, rekonštruovaný s prirodzenou cirkuláciou a vyváženým ťahom, určený na výrobu nasýtenej pary.

Bubny sú usporiadané pozdĺžne. Pohyb plynov v kotloch je horizontálny s niekoľkými otáčkami alebo bez závitov, ale so zmenou prierezu pozdĺž toku plynov.

Kotly patria do horizontálneho kotlového systému, t.j. K zvýšeniu produkcie pary dochádza v dôsledku ich vývoja do dĺžky a šírky pri zachovaní výšky.

Kotly vyrába kotolňa Biysk s produktivitou 2,5; 4; 6,5; 10 a 20 t/h. S pretlakom pary na výstupe z kotla (pre kotly s prehrievačom - tlak pary za prehrievačom) 1,3 MPa a niektoré typy kotlov s tlakom 2,3 a 3,9 MPa. Prehrievanie pary v kotloch s tlakom 1,3 MPa je do 250˚C, s tlakom 2,3 MPa - do 370˚C, s tlakom 3,9 MPa - do 440˚C.

Kotly sa používajú na prevádzku na tuhé, kvapalné a plynné palivá. Typ použitého paliva určuje vlastnosti dispozičného riešenia kotla.

Plynové kotly typu DKVR majú komorové ohnisko.

Kotly s kapacitou pary 2,5; 4; Vyrába sa 6,5 ​​t/h s predĺženým horným bubnom, 10 t/h – s predĺženým a krátkym horným bubnom, 20 t/h – s krátkym horným bubnom.

Plynové kotly DKVR – 2,5; 4; 6,5 t/h s pretlakom 1,3 MPa sa vyrábajú s nízkym rozložením v ťažkej a ľahkej vložke, kotly DKVR - 10 t/h - s vysokou dispozíciou v ťažkej a s nízkou dispozíciou v ťažkej a ľahkej vložke, DKVR -20 t/h – s vysokým rozložením a ľahkou podšívkou.

kotly DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h s predĺženým bubnom sú dodávané v plnom rozsahu zostavená forma bez podšívky.

Kotly DKVR 10 a 20 t/h s krátkym bubnom sú dodávané v 3 blokoch: predná spaľovacia jednotka, zadná spaľovacia jednotka, konvekčná trámová jednotka. Kotly s odľahčenou výstelkou je možné dodať spolu s výstelkou.

Kotly s predĺženým horným bubnom majú jeden odparovací stupeň a kotly s krátkym horným bubnom majú dva odparovacie stupne.

Schéma kotla DKVR s dlhým horným bubnom je znázornená na obrázku 1, s krátkym - na obrázku 2.

Štrukturálny diagram kotly DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h s dlhým horným bubnom je rovnaký (obrázok 3).

kotly DKVR – 2,5; 4; 6,5; t/h v ohnisku majú dve bočné clony - nemajú prednú a zadnú clonu. Kotly s výkonom pary 10 a 20 t/h majú 4 sitá: predné, zadné a dve bočné. Bočné obrazovky sú rovnaké. Predná clona sa od zadnej clony líši menším počtom potrubí (časť steny zaberajú horáky) a napájacím obvodom. Zadná clona sa inštaluje pred šamotovú priečku.

Bočné sitové rúry sú zrolované do horného bubna. Spodné konce rúrok sita nádrže sú privarené k spodným kolektorom (komorám), ktoré sú umiestnené pod vyčnievajúcou časťou horného bubna v blízkosti obloženia bočných stien. Na vytvorenie cirkulačného okruhu je predný koniec každého sitového kolektora spojený spodným nevyhrievaným potrubím s horným bubnom a zadný koniec je spojený obtokovým (spojovacím) potrubím so spodným bubnom.

Voda vstupuje do bočných sitiek súčasne z horného bubna cez predné spádové potrubia a zo spodného bubna cez obtokové potrubie. Táto schéma napájania bočných stien zvyšuje spoľahlivosť prevádzky kotla, keď hladina vody v hornom bubne klesá a zvyšuje sa rýchlosť cirkulácie.

Schéma parného kotla typu DKVR s dlhým horným bubnom.

1-odvzdušňovací ventil; 2- bezpečnostný ventil; 3-sklo indikátora vody;

4-výkonový regulátor; 5-chemický vstupný ventil; 6-spätný ventil; 7-sýtený parný ventil; 8-vrchný bubon; 9-fúkacia linka; 10-ventil prehriatej pary; 11-odvzdušňovací ventil; 12-prehrievač pary; 13 ventilov na vypúšťanie vody z kotla; 14-dolný bubon; 15-varné potrubia; 16-obrazovkový rozdeľovač; 17-sitová rúrka; 18-vodná fajka.

Parný kotol typu DKVR s krátkym horným bubnom

1-spodné rozdeľovač obrazovky; 2-stropné sitové rúry; 3-horný rozdeľovač obrazovky; 4-diaľkový cyklón; 5-parné prenosové potrubie; 6-vrchný bubon; 7-varné potrubia; 8-spodný bubon.

Dizajn kotla DKVR - 6,5 s plynovou a olejovou pecou.

Horné konce rúrok zadného a bočného sita sú zrolované do horného bubna a spodné konce do kolektorov. Predné sito prijíma vodu z horného bubna cez samostatnú nevyhrievanú rúrku a zadné sito prijíma vodu cez prepadovú rúrku zo spodného bubna.

Cirkulácia vo varných rúrach konvekčného lúča nastáva v dôsledku rýchleho odparovania vody v predných radoch rúr, pretože sú umiestnené bližšie k ohnisku a sú umývané teplejšími plynmi ako zadné, v dôsledku čoho v zadné potrubia umiestnené na výstupe z kotla, voda tečie nie hore, ale dole.

Dopaľovacia komora je oddelená od konvekčného trámu šamotovou prepážkou inštalovanou medzi prvým a druhým radom varných rúrok, v dôsledku čoho je prvý rad konvekčného trámu zároveň zadnou clonou dopaľovacej komory.

Vo vnútri konvekčného nosníka je inštalovaná priečna liatinová priečka, ktorá ho rozdeľuje na 1 a 2 dymovody, pozdĺž ktorých sa pohybujú spaliny, ktoré priečne obmývajú všetky varné potrubia. Potom vychádzajú z kotla cez špeciálne okno umiestnené na ľavej strane v zadnej stene.

V kotloch s prehriatou parou sa prehrievač inštaluje do prvého dymovodu po 2 - 3 radoch varných rúrok (namiesto časti varných rúr).

Napájacia voda je privádzaná do horného bubna a v jeho vodnom priestore je distribuovaná cez perforované potrubie.

Bubon je vybavený zariadeniami na plynulé fúkanie, poistnými ventilmi, indikátormi vody a separačnými zariadeniami zloženými z žalúzií a dierovaných plechov.

Spodný bubon je nádrž na usadzovanie kalu a vykonáva sa z neho periodické fúkanie cez perforované potrubie. V spodnom bubne je inštalované potrubie na ohrev kotla parou počas zapálenia.

Plynovo-olejové blokové kotly DKVR-10 a DKVR-20 s krátkym horným bubnom (obr. 2 a obr. 4) majú vlastnosti oproti vyššie popísaným kotlom.

Tieto kotly používajú dvojstupňovú schému odparovania. Prvý odparovací stupeň zahŕňa konvekčný lúč, predné a zadné clony a bočné clony zadnej spaľovacej jednotky. Sitá nádrže prednej spaľovacej jednotky sú zaradené do druhého stupňa odparovania. Separačnými zariadeniami druhého stupňa odparovania sú vzdialené cyklóny odstredivého typu.

Horné a dolné konce spaľovacích sitiek sú privarené ku kolektorom (komôrkam), čo zabezpečuje členenie na bloky, ale zvyšuje odpor cirkulačného okruhu. Na zvýšenie rýchlosti cirkulácie boli do okruhu zavedené nevyhrievané recirkulačné potrubia.

Rúry bočných clon kotla prekrývajú strop spaľovacej komory. Spodné konce rúrok bočného sita sú privarené k spodným kolektorom, t.j. pravé sitové rúrky sú privarené k pravému rozdeľovaču a ľavé sitové rúrky sú privarené k ľavému rozdeľovaču.

Horné konce sitových rúr sú pripojené ku kolektorom inak. Koniec prvej rúrky pravého sita je privarený k pravému rozdeľovaču a všetky ostatné rúry sú privarené k ľavému rozdeľovaču. Konce sitových rúr ľavého radu sú umiestnené rovnakým spôsobom, vďaka čomu tvoria stropnú clonu na strope (obr. 5).

Predné a zadné clony zakrývajú časť prednej a zadnej steny ohniska.

Na naklonenej časti zadnej clony je inštalovaná šamotová priečka, ktorá rozdeľuje spaľovaciu komoru na samotné ohnisko a dohorovaciu komoru.

Konvekčná trámová jednotka kotla DKVR-20 obsahuje horné a spodné bubny rovnaká veľkosť a zväzok varných rúrok s chodbami po okrajoch, ako kotly s výkonom 2,5 t/h; Druhá časť konvekčného zväzku nemá chodby. Obe časti majú chodbové usporiadanie potrubí s rovnakými stupňami ako všetky ostatné kotly typu DKVR.

Kotol DKVR-20-13

1-olejový plynový horák; 2-stranné obrazovky; 3-diaľkový cyklón; 4-výbuchová skrinka bezpečnostného ventilu; 5-zadná spaľovacia jednotka; 6- konvekčný povrch vykurovanie (konvekčný blok); 7-izolácia horného bubna; 8-spodný bubon; 9-spätná obrazovka.

Na zlepšenie plynového umývania prvej časti zväzku by mali byť za 6. radom rúr inštalované membrány zo šamotových tehál, ktoré blokujú bočné chodby. Pri absencii membrán môže teplota za kotlom vzrásť až na 500˚C.

Napájacia voda cez prívodné potrubie 15 vstupuje do horného bubna 16, kde sa zmiešava s kotlovou vodou. Z horného bubna posledné riadky potrubím konvekčného zväzku 18 je voda spustená do spodného bubna 17, odkiaľ je privádzaná cez prívodné potrubie 21 do cyklónov 8. Z cyklónov je cez spúšťacie potrubie 26 privádzaná voda do spodných kolektorov (komôr) 24 bočných sít 22 druhého stupňa odparovania stúpa zmes pary a vody do horných komôr 10 týchto sít, odkiaľ prúdi potrubím 9 do vzdialených cyklónov 8, v ktorých sa delí na paru a vodu. Voda sa spúšťa potrubím 31 do spodných komôr 20 sít a oddelená para je vypúšťaná cez obtokové potrubie 12 do horného bubna. Cyklóny (2 z nich) sú navzájom spojené prepadovým potrubím 25.

Sitá prvého stupňa odparovania sú napájané zo spodného bubna. Voda vstupuje do spodných komôr 20 bočných sitiek 22 cez spojovacie potrubia 30, do spodnej komory 19 cez ďalšie spojovacie rúrky. Predné sito je napájané z horného bubna - voda vstupuje do spodnej komory 3 cez prepadové potrubia 27.

Všeobecná schéma obeh kotla DKVR-10 so skráteným horným

bubon s nízkym rozložením

1-horný bubon; 2-horné bočné sitové kolektory; 3-stranné obrazovky; 4-dolné bočné sitové kolektory; 5-prepážka kolektorov 2 a 4; 6-vzdialené cyklóny; 7-kvapkové potrubia; 8-spodný bubon; 9-rúrka na napájanie cyklónov zo spodného bubna; 10-trubice spájajúce prednú časť kolektorov 2 so vzdialenými cyklónmi 6; 11-rúr na odvádzanie pary z cyklónu 6 do horného bubna 1; 12-potrubie napájajúce sitá prvého stupňa odparovania; 13-rúr na vypúšťanie zmesi pary a vody zo sít prvého stupňa odparovania do horného bubna 1; 14-recirkulačné potrubia; 15-kotlový zväzok; 16-nástavba na odsávanie pár; 17-napájacie potrubie.

Pokračovanie Obr. 6

Schéma obehu kotla DKVR-20

1-sekundový stupeň odparovania: 2-predná clona; 3-komorový; 4-nepretržité fúkanie; 5-recirkulačné potrubie: 6-obtokové potrubie z horného kolektora do bubna; 7,10,11 - horné komory; 8-vzdialené cyklóny; 9-obtokové potrubie z hornej komory do vzdialeného cyklónu; 12 obtokových potrubí zo vzdialeného cyklónu do bubna; 13-parné výfukové potrubie; 14-oddeľovacie zariadenie; 15-kŕmne linky; 16-vrchný bubon; 17-spodný bubon; 18-konvekčný lúč; 19,20,23,24 - spodné komory; 21-napájacie potrubia; 22 bočných obrazoviek; 25-obtokové potrubie; 26-kvapkové rúry; 27,29,30,31 - obtokové potrubia; 28 výfukových potrubí pary.

Do horného bubna sa zmes pary a vody vypúšťa z horných komôr 10 bočných sít 1. stupňa odparovania potrubím 28 na odvod pary, z hornej komory 11 zadného sita potrubím 29, z hornej komory 7 čelného skla potrubím 6. Čelné sklo má recirkulačné potrubie 5.

V hornej časti parného objemu horného bubna sú inštalované lamelové separačné zariadenia s perforovanými (perforovanými) plechmi.

Vodiaci štít v tvare žľabu je inštalovaný vo vodnom objeme horného bubna. Na zmenu smeru pohybu toku zmesi pary a vody vystupujúcej z medzery medzi stenami bubna a vodiacim štítom sú nad hornými okrajmi vodiaceho štítu inštalované pozdĺžne blatníky.

Konštrukčným znakom kotlov s dvojstupňovým odparovaním je, že objem vody v odparovacích okruhoch 2. stupňa je 11% objemu vody kotla a ich produkcia pary je 25-35%. Je to spôsobené tým, že v prípade možných porušení prevádzkového režimu kotla hladina vody v druhom stupni odparovania klesá oveľa rýchlejšie ako v prvom.

Na začiatku konvekčného nosníka v kotloch s prehriatou parou (po 2-3 radoch) sú na hornom bubne jednostranne alebo obojstranne zavesené zvislé prehrievacie špirály. Teplota prehriatej pary vo všetkých kotloch typu DKVR nie je regulovaná.

Všetky kotly typu DKVR sú unifikované a majú rovnaké priemery horných a spodných bubnov, sitových a kotlových rúr, rovnaké stúpanie bočných sitových rúr, predných a zadných clon a konvekčných trámových rúr.

2 Objem a entalpia vzduchu a produktov spaľovania.

2.1 Zloženie a výhrevnosť paliva.

Charakteristiky dizajnu plynné palivo.

2.2 Koeficienty nasávania vzduchu a prebytočného vzduchu pre jednotlivé plynové kanály.

Koeficient prebytočného vzduchu na výstupe z pece pre plynové kotly s malou kapacitou by sa mal brať v rozmedzí α t = 1,05-1,1.

Všetky kotly typu DKVR majú jeden konvekčný nosník.

Prísavky v plynových potrubiach za kotlom odhadnite podľa približnej dĺžky plynového potrubia, ktorá sa berie pre kotly typu DKVR - 5m.

Koeficient prebytočného vzduchu a nasávanie v spalinách kotla.

Prebytočný vzduch a nasávanie cez spaliny kotla.

Súčiniteľ prebytočného vzduchu v úseku za vykurovacou plochou α ” plynovej cesty kotla s vyrovnaným ťahom sa určí súčtom súčiniteľa prebytku vzduchu v ohnisku α t s prísavkami v komínoch kotla Δα umiestnenými medzi ohniskom. a príslušnú vykurovaciu plochu.

Napríklad:

α t = α ” t = α sr t = α ’ c.p. ja,

α” c.p. I = at + Aa c.p. I = α ' c.p. I + Aa c.p. ja,

α” c.p. I I = α t + Aα c.p. I + Aa c.p. I I = α ' c.p. I + Aa c.p. ja ja atď.

Súčiniteľ prebytočného vzduchu na výstupe z plochy α ” je súčiniteľ prebytočného vzduchu na vstupe na ďalšiu vykurovaciu plochu α ’.

Priemerný prebytočný vzduch v dymovode kotla:

α priemer p ,

α priem atď.

2.3 Objemy vzduchu a produktov spaľovania.

Objemy vzduchu a produktov spaľovania sú prepočítané na 1 m 3 plynného paliva za štandardných podmienok (0˚C a 101,3 kPa).

Teoretické objemy vzduchu a produktov spaľovania daného paliva počas jeho úplného spaľovania (α=1) sa berú podľa tabuľky XIII prílohy (pozri usmernenia pre projekt kurzu) a zapíšu sa do tabuľky.

Teoretické objemy vzduchu a produktov spaľovania

Názov množstva	Symbol	Hodnota, m³/kg
Teoretický objem vzduchu
Teoretické objemy produktov spaľovania: Triatómové plyny;
Vodná para;

Objemy plynov pri úplnom spaľovaní paliva a α > 1 sa určujú pre každý plynový kanál pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. Údaje výpočtu sa vložia do rovnakej tabuľky.

Vysvetlivky k tabuľke:

Koeficient prebytočného vzduchu α = α avg pre každý dymovod sa berie podľa tabuľky;

Prevzaté z tabuľky, m³/m3;

– objem vodnej pary pri α > 1, m³/kg;

– objem spalín pri α > 1 m³/kg;

– objemový podiel vodnej pary;

– objemový podiel trojatómových plynov;

r p – objemový podiel vodnej pary a trojatómových plynov;

– hmotnosť spalín, kg/m3;

=, kg/m 3 ,

kde = je hustota suchého plynu za normálnych podmienok, kg/m3; prijaté podľa tabuľky;

10 g/m 3 – vlhkosť plynného paliva, vztiahnuté na 1 m 3 suchého plynu.

2.4 Entalpie vzduchu a produktov spaľovania.

Entalpie vzduchu a produktov spaľovania sa vypočítajú pre každú hodnotu súčiniteľa prebytočného vzduchu α v oblasti pokrývajúcej predpokladaný teplotný rozsah v dymovode.

Entalpia 1 m³ vzduchu a produktov spaľovania

Vysvetlenie tabuľky:

Údaje pre výpočty sú prevzaté z tabuliek.

Entalpia plynov pri pomere prebytku vzduchu a teplote °C,

Entalpia teoreticky požadované množstvo vzduchu pri teplote t, °C

kJ/m3.

Entalpia vzduchu a produktov spaľovania pri α >1 (tabuľka I-ϧ)

Vyhrievacie plochy	ϧ (t), °C
Ohnisko, vstup do prvého konvekčného lúča a prehrievača α t = 1,07
Prvý konvekčný lúč a prehrievač (vstup do druhého konvekčného lúča) α k.p. I = 1,12
Druhý konvekčný lúč (vstup do ekonomizéra) α k.p. I I = 1,22
Ekonomizér

Entalpia skutočného objemu spalín na 1 m 3 paliva pri teplote °C,

kJ/m3.

Zmena entalpie plynov, kJ/m 3.

kde je vypočítaná hodnota entalpie, kJ/m3

Predchádzajúci vo vzťahu k vypočítanej hodnote entalpie, kJ/m 3 .

Indikátor ∆I r sa znižuje so znižujúcou sa teplotou plynu °C.

Porušenie tohto vzoru naznačuje prítomnosť chýb vo výpočtoch entalpie.

Tabuľka sa bude musieť neustále používať pri ďalších výpočtoch. Používa sa na určenie entalpie zo známej teploty alebo teploty zo známej entalpie. Výpočty sa vykonávajú interpoláciou pomocou nasledujúcich vzorcov:

Entalpia pri danej teplote ϧ

, kJ/m3,

kJ/m3;

Teplota pri danej entalpii I

,°C,

°C,

kde entalpie plynov sa berú podľa stĺpca I r a entalpie vzduchu - podľa stĺpca I o.в

Príklady interpolačných výpočtov

(zdrojové údaje z tabuľky I-ϧ)

a) pri známej teplote plynu ϧ =152 °C (podľa podmienok)

I r = kJ/m3

Vzorec z knihy......

3. Tepelná bilancia kotla a spotreba paliva.

3.1 Tepelná bilancia kotla.

Kompilácia tepelná bilancia kotla je zabezpečiť rovnosť medzi množstvom tepla vstupujúceho do kotla, nazývaným dostupné teplo Q p , a súčet užitočného tepla Q 1 a tepelných strát Q 2, Q 3, Q 4, Q 5, Q 6. Na základe tepelnej bilancie, účinnosti a požadovaná spotreba palivo.

Tepelná bilancia sa zostavuje vo vzťahu k ustálenému stavu tepelný stav kotla na 1 kg (1 m3) paliva pri teplote 0 °C a tlaku 101,3 kPa.

Všeobecná rovnica tepelnej bilancie má tvar:

Q r + Q v.vn + Q f = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 +Q 6, kJ/m 3,

kde Q р - dostupné teplo paliva, kJ/kg;

Q in.in - teplo privádzané do pece vzduchom, keď sa ohrieva mimo kotla, kJ/m 3;

Q f - teplo privádzané do pece prúdom pary („tryska“ para), kJ/m 3;

Q 1 - užitočne využité teplo, kJ/m 3;

Q 2 - tepelné straty spalinami, kJ/m 3;

Q 3 - tepelné straty z chemického nedokonalého spaľovania paliva, kJ/m 3;

Q 4 - tepelné straty mechanickým nedokonalým spaľovaním paliva, kJ/m 3;

Q 5 - tepelné straty z vonkajšieho chladenia, kJ/m 3;

Q 6 - tepelné straty trosky, kJ/m 3.

V podmienkach dizajn kurzu pri spaľovaní plynného paliva bez vonkajšieho ohrevu vzduchu a parného prúdu sú hodnoty Q in, Q f, Q 4, Q 6 rovné nule, preto rovnica tepelnej bilancie bude mať tvar:

Q р = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ/m3

K dispozícii teplo 1 m 3 plynné palivo

Q р = Q d i + i tl, kJ/m 3,

Kde Q d i je nižšia výhrevnosť plynného paliva, kJ/m 3

i tl - fyzikálne teplo paliva, kJ/m 3. Berie sa do úvahy, keď sa palivo predhrieva externým zdrojom tepla (napríklad parným ohrevom vykurovacieho oleja).

Preto za podmienok návrhu kurzu i tl = 0

Q р = Q d i = 35500, kJ/m3

3.2 Tepelné straty a účinnosť kotla.

Tepelné straty sa zvyčajne vyjadrujú ako percento dostupného tepla paliva:

q2 = Q2/QR* 100 %; q 3 = Q 3 / Q p * 100 % atď.

Tepelné straty so spalín v životné prostredie(atmosféra) je definovaná ako rozdiel medzi entalpiami produktov spaľovania na výstupe z poslednej vykurovacej plochy (ekonomizér v podmienkach návrhu kurzu) a studeného vzduchu:

q 2 = ; q 2 =

kde je entalpia výfukových plynov, kJ/m3. určená interpoláciou podľa tabuľkových údajov a uvedenej teploty spalín ϧ х = 152 °C

=, kJ/m3

a х = α "ek =1,3 - koeficient prebytočného vzduchu za ekonomizérom (tabuľka)

I o.h.v. - entalpia studeného vzduchu

I o.h.v. = = kJ/m3

kde je entalpia 1 m 3 studeného vzduchu pri t xv = 24°C

9,42 - teoretický objem vzduchu, m 3 / m 3 (tabuľka)

Tepelné straty chemickým nedokonalým spaľovaním paliva q 3,% sú spôsobené celkovým spalným teplom produktov nedokonalé spaľovanie zostávajúce v spalinách. Pre navrhnuté kotly vezmite q 3 = 0,5%.

Tepelná strata vonkajším chladením q 5,% je prevzatá z tabuľky v závislosti od parného výkonu kotla D = 1,8 kg/s

D= ; q5 = 2,23 %

kde D = 6,5 t/h – na základe údajov o zákazke.

Tepelné straty z vonkajšieho chladenia parného kotla s chvostovými plochami

Celkové tepelné straty v kotle

,%; %

Účinnosť (brutto)

,%;

3.3 Užitočný výkon kotla a spotreba paliva.

Plné množstvo teplo, užitočné na použitie v kotli,

kde D pe = D = 1,8 kg/s – množstvo vytvorenej prehriatej pary;

i pe = 2908 kJ/kg – entalpia prehriatej pary; určuje sa tlakom a teplotou prehriatej pary (Ppe =1,3 MPa; tpe =240°C – počiatočné údaje) podľa tabuľky v prílohe;

i p.v – entalpia napájacej vody, kJ/kg;

i p.v = c p.v. t p.v. kJ/kg; i p.v = 4,19 kJ/kg;

odkiaľ od p.v. = 4,19 kJ/(kg °C) – tepelná kapacita vody;

t p.v = 84°C – teplota napájacej vody;

i′ s – entalpia vriacej vody, kJ/kg; určené z tabuľky na základe tlaku prehriatej pary (počiatočné údaje).

i's = i kip = i' =814,8 kJ/kg;

Spotreba vody na preplachovanie kotla, kg/s.

kde α pr = 2,4 % je relatívne množstvo fúkania (počiatočné údaje);

kg/s; kg/s;

Špecifické objemy a entalpie vriacej vody a suchej nasýtenej pary.

Tlak prehriatej pary P pe, MPa	Teplota nasýtenia, t s ,°С	Špecifický objem vriacej vody V m3/kg	Špecifický objem suchej nasýtenej pary V“, m 3 / kg	Špecifická entalpia vriacej vody i′, kJ/kg	Špecifická entalpia suchej nasýtenej pary i”, kJ/kg

Spotreba paliva dodávaného do kotla pece

m3/s

kde Q k = 4634,8 kW, zistené podľa vzorca;

Q р = 35500 kJ/kg – počiatočné údaje;

η k = 90,95 % – zistené pomocou vzorca;

4. Geometrické charakteristiky vykurovacích plôch.

4.1 Všeobecné pokyny.

Pre tepelný výpočet kotla sú potrebné geometrické charakteristiky spaľovacej komory, prehrievača, konvekčných nosníkov a nízkoteplotných plôch

vykurovanie, ktoré sú určené rozmermi na výkresoch kotlov rovnakého typu.

Rozmery na výkresoch sú uvedené s presnosťou na 1 mm. Výpočty hodnôt v m by sa mali vykonávať s presnosťou na tri desatinné miesta, v m 2 a m 3 - s presnosťou na jedno desatinné miesto. Ak požadovaná veľkosť nie je na výkresoch uvedené, musí sa merať s presnosťou 1 mm a vynásobiť mierkou výkresu.

4.2 Geometrické charakteristiky spaľovacej komory.

4.2.1 Výpočet plochy plôch obklopujúcich objem spaľovacej komory.

Hranicami objemu spaľovacej komory sú axiálne roviny sitových rúrok alebo povrchy ochrannej žiaruvzdornej vrstvy smerujúce k ohnisku a na miestach nechránených sitami, steny spaľovacej komory a povrch bubna smerujúce k ohnisku. ohnisko. Vo výstupnej časti kúreniska a dohorovacej komory je objem spaľovacej komory kotlov typu DKVR ohraničený rovinou prechádzajúcou osou zadných clôn. Pretože plochy obklopujúce objem spaľovacej komory majú zložitú konfiguráciu, na určenie ich plochy sú plochy rozdelené do samostatných sekcií, ktorých plochy sa potom sčítajú.

Výpočet plôch kotla typu DKVR s predĺženým horným bubnom a nízkym rozložením.

h g – = 0,27 m výška od ohniska ohniska po os horákov;

h tk = 2,268 m - výška spaľovacej komory;

b g.k = 0,534 m - šírka plynovej chodby;

Plocha bočných stien F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4)2 = 12,3 m 2;

Plocha prednej steny F f.st = bh = 13,12 m 2;

Plocha zadnej steny ohniska F z.st = b(h + h) = 12,85 m 2 ;

Plocha dvoch stien komory na dodatočné spaľovanie F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;

Plocha dna pece a komory na dodatočné spaľovanie F podlaha = b(a 3 + a 4) = 7,74 m 2 ;

Plocha stropu ohniska a komory na dodatočné spaľovanie F pot = b(a 1 + a 4) = 5,64 m 2 ;

Celková plocha obvodových plôch

a1 = 2,134 m h = 3,335 m

a2 = 1,634 mh1 = 1,067 m

a3=1,1 mh2=1,968 m

a4 = 0,33 mh3 = 2,2 m

b = 3,935 mh4 = 1,968 m

Geometrické charakteristiky spaľovacích clon a výstupného okna pece

Názov množstva	Podmienené Označenie Jednotka merané	Predná obrazovka	Zadná obrazovka		Bočná obrazovka		Výstupné okno Firebox
				Prídavné spaľovanie
1. Vonkajší priemer potrubia
2. Rozstup sitových rúrok
3.Relatívny rozstup sitových rúr
4. Vzdialenosť od osi sitovej rúry k výstelke
5. Relatívna vzdialenosť od osi potrubia k obloženiu
6. Faktor sklonu
7. Odhadovaná šírka obrazovky
8. Počet potrubí
9. Priemerná osvetlená dĺžka obrazoviek							l v.o. = 1334
10. Plocha steny, ktorú zaberá obrazovka
11. Povrch obrazovky prijímajúci lúče

4.2.2 Výpočet plochy prijímajúcej lúč spaľovacích clon a výstupného okna pece.

Plynový olejový kotol DKVR-6.5-13 má komorové ohnisko a vyrába sa s predĺženým horným bubnom, s nízkou dispozíciou v ťažkom a ľahkom obložení. Kotol má 1 stupeň odparovania. Ohnisko má 2 bočné clony - nemá prednú a zadnú clonu.

Dĺžka sitovej rúry sa meria v objeme spaľovacej komory od miesta, kde je rúra zvinutá do horného bubna alebo rozdeľovača, po miesto, kde rúra vyúsťuje zo spaľovacej komory do spodného rozdeľovača alebo po miesto, kde potrubie sa zroluje do spodného bubna v súlade s výkresmi.

Vysvetlivky k tabuľke:

d-priemer rúrok tienenia stien spaľovacej komory, mm; je rovnaký pre všetky potrubia, vyznačený na pôvodných výkresoch;

S-rozstup sitových rúr, mm (akceptované podľa výkresov). Rozstup je rovnaký pre všetky obrazovky;

Relatívny rozstup sitových rúrok;

e-vzdialenosť od osi sitovej rúry k obloženiu, mm. Akceptované podľa výkresov, aby boli rovnaké pre všetky obrazovky. Ak táto veľkosť nie je uvedená na výkrese, potom môžete vziať e = 60 mm;

Relatívna vzdialenosť od osi potrubia k obloženiu;

x je uhlový koeficient jednoradových stenových zásten s hladkými rúrkami.

Určené podľa nomogramu 1a prílohy podľa krivky 2 podľa relatívneho kroku ē

atď. Uhlový koeficient roviny prechádzajúcej osami prvého radu festónu umiestneného vo výstupnom okne pece je rovný jednej;

b e - konštrukčná šírka obrazoviek, m; berie na seba pozdĺžny rez kotol Niekedy výkresy neuvádzajú veľkosť obrazovky pozdĺž osí vonkajších rúrok, ale označujú svetlú šírku, t.j. vzdialenosť od obloženia k obloženiu protiľahlých stien b St. Potom je možné vypočítať šírku obrazovky pomocou vzorca:

kde b sv je svetlá šírka steny, mm;

e a S – vzdialenosť od osi sitovej rúry k obloženiu, resp. rozstup, mm;

b st - šírka steny, na ktorej je umiestnená zástena, mm

z – počet sitových rúrok, ks; prevzaté z pôvodných výkresov. Niekedy výkresy neuvádzajú počet potrubí pre každú obrazovku. Potom z možno vypočítať pomocou vzorca:

l av e – priemerná osvetlená dĺžka sitovej rúry, mm; určená meraním výkresu konfigurácie potrubia. Ak má obrazovka rôzne dĺžky potrubia, musíte nájsť priemernú dĺžku:

l sr e =

b v.o = b g.k = 600 mm – kde b g.k je šírka plynového koridoru.

Stanovenie osvetlenej dĺžky tieniacej trubice.

Kotol DKVR s predĺženým horným bubnom.

Bočná obrazovka:

l avg eb = l eb = l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

kde l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - merané podľa výkresov.

Výstupné okno zo spaľovacej komory, nie uzavreté rúrkami obrazovka, (pre kotly DKVR)

l v.o. = h 6 = 1334 mm - merané podľa výkresov.

Predná obrazovka:

l eff = l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

kde l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 = 1667, mm – dĺžka narovnaných úsekov potrubia.

Obrazovka zadného ohniska:

l Te.z = l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 = 3967 mm

kde l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm – dĺžka úsekov potrubia.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - merané na výkresoch.

Obrazovka zadnej spaľovacej komory:

l k.d. e.z = 15-6 + 16-7 = 2867 mm;

kde l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm – dĺžka úsekov potrubia.

Plocha steny, ktorú zaberá obrazovka:

F pl = b e l av e 10 -6 = 7,72 m 2

kde b e, l av e – z výpočtov vyššie.

Plocha výstupného okna zo spaľovacej komory, ktorú nezaberajú sitové rúry:

F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0,71 m 2

kde b v.o, l v.o – z výpočtov vyššie.

Plocha obrazoviek prijímajúca lúč a výstupné okno spaľovacej komory:

Ne = F pl x = 15,44 m2

Geometrické charakteristiky spaľovacej komory

Vysvetlivky k tabuľke

Oblasť steny pece

F st = F b.st + F f.st + F g.st + F k.d + F ohnisko + F pot = 67,13 m 2;

Povrch ohniska prijímajúci lúč

Hl = Hef + Ht ez + H k. d ez + 2 H eb + H v. o = 15,44 m2,

kde N l.eff, H l.ez, H l.eb, H l.out sú uvedené v tabuľke

Výška pece h tk = 2,268 m sa meria na pozdĺžnom reze kotla od ohniska pece po stred výstupného okna pece.

Výška horákov h g =0,27, m je vzdialenosť ohniska ohniska k osi horákov.

Relatívna výška horákov:

Aktívny objem spaľovacej komory:

kde b = 3,93 m – šírka ohniska

F st.b – plocha bočnej steny, m 2

Stupeň tienenia pece

kde H l je plocha ohniska prijímajúca žiarenie, m 2

F st = 67,13 – plocha stien pece, m2,

Efektívna hrúbka sálavej vrstvy v ohnisku

kde V T.K je aktívny objem spaľovacej komory, m3

4.3 Geometrické charakteristiky prehrievača (p/p)

Prehrievače kotla DKVR sú vyrobené z bezšvíkových vertikálnych alebo horizontálnych hadov s priemerom potrubia 28-42 mm. P/P je zavesený na hornom bubne v prvom dymovode po 2-3 radoch konvekčných zväzkových rúr na jednej strane bubna.

Pri kotloch DKVR sú rúry upevnené v hornom bubne valcovaním a výstupné konce sú privarené ku komore prehriatej pary (kolektor). Slučky cievok sú utiahnuté pomocou svoriek a samotné cievky sú pripevnené k stropnému panelu pomocou závesov. Miesto je chodba.

Geometrické charakteristiky prehrievača

Názov množstva
				1. Vonkajší priemer potrubia
2.Vnútorný priemer rúr
3. Rozstup priečneho potrubia
4. Pozdĺžny rozstup rúr
5.Relatívny priečny rozstup rúr
6.Relatívny pozdĺžny rozstup rúr
7.Počet rúrok (slučiek) v rade
8. Počet radov rúrok (pozdĺž osi bubna)
9. Hĺbka plynového potrubia pre umiestnenie rozvodne
10. Priemerná osvetlená dĺžka rúrok (slučiek)	l st tr
11.Konvekčná vykurovacia plocha
12. Konvekčná vykurovacia plocha

Vysvetlivky k tabuľke

Predpokladáme, že pohyb plynov vo zväzkoch kotla je organizovaný cez os bubna a potom z podmienok s 1 = s 2 = mm

2,5 - relatívne priečne stúpanie;

2 - relatívne pozdĺžne stúpanie;

n = 8 – počet rúrok v rade, ks.

z – počet radov rúrok (pozdĺž osi bubna). Akceptované na základe požadovaného prierezu pre prechod pary f.

Priemerná teplota pary v prehrievači:

kde tpe = 240 °C – teplota prehriatej pary,

t s = t n.p., = 191 °C – teplota nasýtenej pary.

Priemerný špecifický objem prehriatej pary v= 0,16212 m 3 /kg, prevzaté z tabuliek podľa Ppe = 1,3 MPa a = 215,5 °C

Priemerný objemový prietok prehriatej pary:

V ne = D ne v= 0,291816 m 3 /kg,

kde D pe = D = 1,8 kg/s – parný výkon kotla.

Sekcia pre prechod pary do rozvodne:

f == 0,01167264 m2

W pe – rýchlosť pary v p/p, nastavená na 25 m/s.

Počet riadkov:

Požadovaná hĺbka dymovodu na umiestnenie prehrievača pary:

Lpe = s1z10-3 = 0,24 m.

l avg = 3030 mm – priemerná osvetlená dĺžka potrubia (slučky) p/p,

Vykurovacia plocha jedného radu p/p:

Np = = 2,44 m2.

Konvekčná vykurovacia plocha:

Npe = Nrz = 7,32 m2

Ryža. Prehrievač kotla DKVR-4-13-250

4.4 Geometrické charakteristiky konvekčného lúča.

4.4.1 Všeobecné pokyny.

Navrhované kotly typu DKVR majú jeden konvekčný nosník s dvoma plynovými kanálmi alebo jedným plynovým potrubím, ale s inú sekciu pozdĺž plynov. Usporiadanie konvekčných zväzkových rúr je chodbové.

Konvekčné trámy navrhnutých kotlov majú zložitý profil prúdenia spojený s rotáciami pohybu plynu a zmenami v priereze pozdĺž prúdenia plynu. Okrem toho v prvom plynovode je k prvému bubnu prišitá pomocná rúra, ktorá má v podstate iné priemery rúr a stúpanie ako konvekčné zväzkové rúry.

V závislosti od povahy plynov, ktoré umývajú vykurovaciu plochu nosníka, je rozdelený na samostatné úseky, ktoré sa počítajú samostatne. Potom sa určia priemerné ukazovatele, podľa ktorých sa vypočíta prenos tepla v konvekčnom lúči.

4.4.2 Výpočet dĺžky rúr v rade zväzku.

Rady sú umiestnené cez os bubna, rúrky radu sú zakrivené, a preto majú rôzne dĺžky. Dĺžka potrubia sa musí merať pozdĺž jeho osi od horného k spodnému bubnu. Pri kotloch s priečnou priečkou v dymovode konvekčného trámu budú výpočty vyžadovať priemet potrubia na pozdĺžny rez dymovodu pozdĺž osi bubna.

Kotly typu DKVR majú symetrický charakter ľavej a pravej časti radového potrubia, takže možno uvažovať o dĺžke polovice potrubia.

Osvetlená dĺžka rúr a priemet dĺžky rúr radu konvekčného zväzku

4.4.3 Výpočet konvekčnej vykurovacej plochy sekcií konvekčného nosníka.

V prvom rade je potrebné rozdeliť zväzky do samostatných sekcií a vyplniť tabuľku podľa ich počtu.

Geometrické charakteristiky rezov konvekčných nosníkov

1. Vonkajší priemer rúr d n, mm
2.Priečny rozstup potrubia s 1, mm
3. Pozdĺžny rozstup rúr s 2, mm
4.Relatívny priečny rozstup rúr
5.Relatívny pozdĺžny rozstup rúr
6. Počet rúr v rade n, ks.
7. Počet radov rúrok vo zväzku z, ks.
8. Priemerná dĺžka osvetleného potrubia l priemer tr, mm
9. Stredná projekcia osvetlená. dĺžky potrubia l priemer, mm
10. Konvekčná vykurovacia plocha jedného radu rúr vo zväzku H p, m 2
11. Konvekčná výhrevná plocha zväzkových rúr v reze H p.u., m 2
12. Výhrevná plocha plochy sita N e.u, m 2
13. Výhrevná plocha sekcie prehrievača N p.u., m 2
14. Celková konvekčná vykurovacia plocha prierezu nosníka N k.u, m 2

Vysvetlivky k tabuľke:

Relatívne kroky: = ;= ;

Vypočítané úseky konvekčných zväzkov kotlov

n, z – počet rúrok v rade a počet radov, ks; sú prijaté podľa plánu konvekčného lúča s prehrievačom umiestneným v ňom;

l cf tr = , mm

Kde - priemerná osvetlená dĺžka rúr v úseku, mm; (okrem potrubia pri stene)

l av p – priemerný priemet dĺžky potrubia, mm sa počíta podobne ako pri výpočtoch priemernej osvetlenej dĺžky.

Konvekčná vykurovacia plocha rúr jedného radu:

Konvekčná vykurovacia plocha rúrok zväzku (okrem rúry pri stene):

N p.y = Nrz, m2

Konvekčná vykurovacia plocha plošnej clony je plocha radu priľahlého k stene:

N e.y = l tr.e b e x 10-6, m2

kde l tr.e je osvetlená dĺžka konvekčného lúča obrazovky, mm (rúrka pri stene);

b e – šírka sita, pre kotly s priečnou priečkou:

be = 2880 mm;

x (at = 1,96) = 0,62 – zistené z nonogramu;

x (at = 2,15) = 0,58 – zistené z nonogramu;

Konvekčná vykurovacia plocha

N pe.y = N pe

Celková konvekčná vykurovacia plocha plochy:

Nk.u = N p.u + Ne.u + H p.u;

4.4.4 Výpočet otvoreného prierezu pre prechod plynov cez úseky konvekčných nosníkov.

V oblastiach konvekčných lúčov s plynulou zmenou prierezu plynového potrubia je na výpočet priemerného otvoreného prierezu pre prechod plynov potrebné poznať otvorený prierez na vstupe a výstupe oddielu.

Názov, symbol, merné jednotky.	Sekcie lúčov
1. Šírka dymovodu b, m
2.Priemerná výška dymovodu h avg, m
3. Plocha prierezu plynového potrubia F gx, m 2
4. Plocha prierezu plynového potrubia obsadeného rúrkami F tr, m 2
5. Svetlá plocha prierezu pre prechod plynov F ​​g, m 2

Vysvetlenie tabuľky.

Prierezová plocha sekcie dymovodu:

F gx = bh c p, m2

Ftr - prierezová plocha časti plynového potrubia, ktorú zaberajú potrubia zväzku alebo prehrievača, m 2

Keď sa plyny pohybujú cez os bubna:

Ftr = d n l p z 10-6, m2

l cf tr = , mm; sa berie podľa dĺžok tých rúr, ktoré spadajú do prierezu plynového potrubia;

Ak sú v priereze potrubia prehrievača, potom sa ich plocha vypočíta pomocou rovnakých vzorcov. Ak sú v časti sekcie potrubia a zväzok a podsekcia, potom sa ich plocha spočíta.

Čistá plocha prierezu oblasti pre prechod plynov:

F g = F gx - F tr, m2

Pri hladkej zmene prierezu je živý prierez pre prechod plynov cez každý prierez určený vzorcom:

Fg.y =, m2; F g.y1 = 3,99 m2; F g.y2 = 3,04 m2; F g.y3 = 2,99 m2;

F g.y4 = 3,04 m2; F g.y5 = 2,248 m2;

kde je otvorený prierez pre prechod plynov na vstupe do sekcie a na výstupe z nej. Tento výpočet sa opakuje toľkokrát, koľko je sekcií vo zväzku.

4.4.5 Charakteristika konvekčného lúča.

Konvekčná vykurovacia plocha konvekčného nosníka s p/p

Nk = N k.y1 + N k.y2 + … + N k.y n = 146,34 m 2

kde Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – z tabuľky, riadok 14

Konvekčná vykurovacia plocha konvekčného nosníka bez p/p

N k.p = N k – N pe = 139,02 m 2

Priemerný priemer konvekčných zväzkových rúr

= 0,0495 m2

Priemerný bočný sklon

s av 1 = = 106 mm

kde s 1,1, s 1,2 atď. – priečne kroky pozdĺž úsekov nosníka, mm

Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – konvekčná výhrevná plocha sekcií zväzku bez výhrevnej plochy prehrievača, m 2

Priemerný pozdĺžny sklon

s av 2 = = 111 mm

Priemerné relatívne priečne a pozdĺžne kroky

Priemerná plocha otvoreného prierezu pre prechod plynov v konvekčnom lúči

F g = m 2

Efektívna hrúbka sálavej vrstvy

s = 0,9 = 0,227 m

6. Štrukturálny výpočet ekonomizéra.

Kotly typu DKVR sú vybavené liatinovými bezvarovými ekonomizérmi, ktorých výhrevnú plochu tvoria rebrované liatinové rúry od VTI a TsKKB. Rúry sú navzájom spojené pomocou roliek. Napájacia voda prechádza postupne všetkými potrubiami zdola nahor, čo zabezpečuje odvod vzduchu z ekonomizéra. Splodiny horenia sú smerované zhora nadol, aby vytvorili protiprúdový systém na pohyb vody a plynov. Výhrevná plocha ekonomizéra vody môže byť usporiadaná v jednom alebo dvoch stĺpcoch, medzi ktorými je umiestnená oceľová priečka. Pri montáži sa neodporúča inštalovať menej ako 3 alebo viac ako 9 rúr v jednom rade a od 4 do 8 rúr v stĺpci. Každých 8 radov je zabezpečená medzera 500–600 mm na kontrolu a opravu ekonomizéra (opravné rezanie).

Ryža. Usporiadanie jednopriechodového liatinového ekonomizéra.

1 – rebrované rúry, 2 – príruby, 3 a 4 – spojovacie valce, 5 – dúchadlo.

Ryža. Podrobnosti o liatinovom ekonomizéri vody systému VTI.

a – rebrované potrubie, b – pripojenie potrubia

Geometrické charakteristiky ekonomizéra

Názov množstva
				1. Vonkajší priemer potrubia
2. Hrúbka steny potrubia
3. Veľkosť štvorcového rebra
4. Dĺžka potrubia
5.Počet rúrok v rade
6.Vyhrievacia plocha na strane plynu jedna fajka
7. Otvorený priestor na prechod plynov v jednom
8. Výhrevná plocha na strane plynu jeden riadok
9. Voľný prierez pre prechod plynov
10.Sekcia pre priechod vody
11.Výhrevná plocha ekonomizéra
12. Počet riadkov ekonomizéra
13.Počet slučiek
14.Výška ekonomizéra
15.Zohľadnenie celkovej výšky ekonomizéra pitvy

Ryža. Rozmery potrubia ekonomizéra.

Rozmery: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;

Dĺžka potrubia VTI l = 1500 mm;

Počet rúrok v rade z p = 2 ks;

Tepelná absorpcia ekonomizéra Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;

Súčiniteľ prestupu tepla k = 19 W/(m 2 K);

Priemerný teplotný rozdiel Δt = 92 K;

Vykurovacia plocha na strane plynu jedného radu N p = N tr z p, m 2

Н р = 2,18 * 2 = 4,36 m2;

Svetlý prierez pre prechod plynov v jednom rade F g = F tr Z r, m 2

Fg = 0,088 x 2 = 0,176 m2;

Prierez pre prietok vody jedného radu

= 5,652*10 -3 m2,

kde d int = d - 2 = 76 – 16 = 60 mm, je vnútorný priemer potrubia.

Vyhrievacia plocha ekonomizéra (podľa rovnice prenosu tepla):

N eq = = 82,75 m2

kde V p = 0,055 m 3 /s – druhá spotreba paliva,

Počet riadkov v ekonomizéri:

Počet slučiek:

Výška ekonomizéra:

h ekv = n p b10-3 = 2,7 m

Celková výška ekonomizéra pri zohľadnení rezov:

h eq spolu = h eq +0,5 n dis = 3,7 m

kde 0,5 m je výška jedného rezu;

n závodov – počet opravných rezov, ktoré sa vykonajú každých 8 riadkov.

Ph.D. A.V. Vasiliev, docent, Ph.D. G.V. Antropov, docent, Ph.D. Yu.I. Akimov, docent, Saratov State University Technická univerzita(„Úspora energie v regióne Saratov“ č. 1 (007), 2002)

Časopis "Heat Supply News", č. 11, (27), november 2002, s. 25 – 28, www.ntsn.ru

Väčšina veľkých vykurovacích kotolní uvádzaných do prevádzky v 60-70 rokoch používa parné kotly typu DKVR. Všetky pracujú viac ako 20 rokov a majú vyčerpanú životnosť. Podľa podmienok spoľahlivosti ich prevádzky v kotloch sa prevádzkový tlak až 0,6-0,8 MPa, ale v skutočnosti počas prevádzky mnohé kotly udržiavajú tlak 1-2 atm. Prevádzka parných kotlov na tak nízke tlaky negatívne ovplyvňuje stabilitu cirkulácie v dôsledku zníženia teploty nasýtenia a zvýšenia podielu odparovania v sitových rúrkach, pozoruje sa intenzívna tvorba vodného kameňa a zvyšuje sa pravdepodobnosť vyhorenia potrubia; Okrem toho, keď kotol pracuje pri tlaku 1 až 3 atm. Vzhľadom na nízku teplotu nasýtenia je potrebné vypnúť liatinový ekonomizér vody, pretože tam môže dochádzať k tvorbe pary, čo je za daných podmienok neprípustné spoľahlivá prevádzka. To všetko vedie k tomu, že účinnosť týchto parných kotlov nepresahuje 80-82% a v niektorých prípadoch, keď sú potrubia silne znečistené, účinnosť kotla klesá na 70-75%.

Vzhľadom na to, že v týchto kotolniach nedochádza k parnej záťaži, jedným z výhodnejších opatrení, ktoré zvyšuje účinnosť a spoľahlivosť kotolní, je prechod takýchto parných kotlov do teplovodného režimu. Táto rekonštrukcia kotolní umožňuje nielen výrazne predĺžiť životnosť kotlov, ale aj výrazne (o 20-25%) zvýšiť účinnosť kotolní.

Existuje niekoľko známych schém na premenu parných kotlov na režim horúcej vody, ktoré sú založené na princípe priameho prúdenia vody v kotle. Jedna zo schém na prenos kotlov typu DKVR do režimu teplej vody bola vyvinutá a implementovaná spoločnosťou Uralenergochermet. Podľa tejto schémy sú v hornom bubne kotla inštalované slepé priečky a spodné kolektory bočných clon. Sieťová voda vstupuje do spodných kolektorov bočných sitiek a stúpa cez všetky sitové rúry do predného oddelenia horného bubna, odkiaľ je voda nasmerovaná cez obtokové potrubie do ekonomizéra inštalovaného za kotlom. Po ekonomizéri je voda nasmerovaná do zadných oddelení spodných kolektorov bočných sitiek a z nich do spodného bubna kotla a potom cez všetky potrubia konvekčného zväzku vstupuje do zadného oddelenia horného bubna. . Z tohto oddelenia je voda nasmerovaná cez výstupné potrubie do priameho vedenia vykurovacej siete. Výhodou tejto schémy je tok vratnej sieťovej vody do sitových rúrok spaľovacej komory, čo znižuje pravdepodobnosť tvorby pary v oblasti vysoké teploty produkty spaľovania. Nevýhodou schémy je nízke rýchlosti pohyb vody v konvekčnom zväzku (0,05 m/s), čo môže viesť k tvorbe lokálnych parných uzáverov v potrubiach zväzku a v dôsledku toho k ich vyhoreniu.

V jednej z kotolní v Rostove bol kotol DKVR-10/13 prepnutý do režimu teplej vody. V tejto schéme voda zo vratnej siete vstupuje do ekonomizéra kotla, potom do spodných kolektorov spaľovacích sít a zhromažďuje sa v prednej časti horného bubna, odkiaľ je smerovaná cez nevyhrievané potrubie do zadnej časti spodného kotla. bubon. Potom sa voda pohybuje do horného bubna cez potrubia druhého stupňa konvekčného lúča. Ďalej je voda nasmerovaná cez jeden rad rúrok konvekčného zväzku do prednej časti spodného bubna, odkiaľ stúpa potrubím konvekčného zväzku prvého stupňa do strednej časti horného bubna a odtiaľ. do vykurovacej siete.

Spoločnou nevýhodou vyššie uvedených a mnohých ďalších podobných schém na prenos kotlov do režimu horúcej vody je prítomnosť prenosových potrubí potrebných na organizáciu zvolenej schémy vodnej cesty. To výrazne zvyšuje náklady na modernizáciu (kovové a montážne) a prevádzkové náklady, pretože sa výrazne zvyšuje hydraulický odpor kotlov. Hlavnou nevýhodou vyššie uvedených schém je neprijateľne nízka rýchlosť pohybu vody, najmä v zvodoch kotla, čo môže viesť k tvorbe parných uzáverov v potrubiach a výrazne znižuje spoľahlivosť prevádzky kotla.

Tento článok navrhuje novú schému prestavby parných kotlov na teplovodný režim na príklade prestavby kotla DKVR - 6,5/13, ktorá bola úspešne realizovaná v kotolni závodu Tank Metal Structures (RMK) v Saratove. Podľa nášho názoru táto schéma zvyšuje spoľahlivosť kotla v teplovodnom režime a znižuje náklady na rekonštrukciu. Schéma činnosti kotla v režime teplej vody je znázornená na obrázku. V navrhovanej schéme vstupuje voda z vratnej siete liatinový ekonomizér. V tomto prípade časť vody prechádza obtokovým potrubím, po ktorom sa oba prúdy zmiešajú a smerujú do zadnej časti horného bubna. Ďalej sa voda podrobí opakovanému zdvíhaniu a spúšťaniu v rúrkach konvekčného nosníka kotla a sitových rúrok. Na organizáciu tohto pohybu sú v hornom a dolnom bubne nainštalované priečky. Pre uľahčenie inštalácie a opravy priečky sú odnímateľné kryty (poklopy), cez ktoré je zabezpečený prístup do všetkých oddelení horného a spodného bubna počas opráv alebo kontroly kotla.

Plocha prietoku vody v každom zdvihu bola stanovená nasledovne. Na základe tepelných výpočtov priemer prúdi teplo teplovýmenné plochy v peci a v konvekčnom odparovacom lúči. Potom sa na základe týchto tepelných zaťažení určili prípustné minimálne hodnoty rýchlostí vody v spúšťacích a zdvíhacích priechodoch vodnej cesty kotla. Pomocou týchto hodnôt otáčok boli zistené prietokové úseky každého zdvihu a počet radov rúrok pozdĺž osi kotla medzi priečkami vo vnútri horného a spodného bubna kotla. V dôsledku týchto výpočtov sa zistilo, že v odparovacom konvekčnom lúči kotla by mali existovať tri prechody pohybu vody smerom nahor a tri prechody smerom nadol. So zvyšujúcou sa teplotou plynov sa zvyšuje rýchlosť pohybu vody, a to ako pri jej pohybe nadol, tak aj nahor. V hornom bubne sú inštalované 4 priečky, v spodnom bubne 2 priečky. Súčasne sa rýchlosť vody v rôznych oddeleniach pohybuje od 0,174 m/s (druhý prúd vody) do 0,882 m/s (siedmy prúd vody podľa obrázku). V bočných zástenách sú usporiadané dva priechody - jeden priechod s pohybom vody nahor, druhý s pohybom nadol.

Voda je z kotla odvádzaná z prednej časti horného bubna kotla cez existujúce potrubie na odvod pary. Poistné ventily vodnej cesty sú inštalované aj na existujúcej prípojke poistného ventilu horného bubna. Prívod vody je realizovaný cez novovyvŕtaný otvor DN 150 mm v hornom bubne. Medzi prepážkami horného bubna v jeho telese sú inštalované prieduchy DN 30 mm.

Dobitie vykurovacej siete s teplovodné kotly musí byť vykonaná chemicky čistenou vodou. Aby sa zabránilo korózii vykurovacích plôch kyslíkom a oxidom uhličitým, musí byť teplota vody vstupujúcej do kotla nad rosným bodom. To sa vykonáva primiešaním priamej sieťovej vody do vratnej vody pomocou recirkulačného potrubia.

Teplovodné kotly sú veľmi citlivé na suspendované častice v sieťovej vode, ktoré sa ľahko usadzujú v ohyboch sitových rúrok a spôsobujú prehrievanie rúry a jej zničenie. Preto nevyhnutnou podmienkou Aby sa zabezpečila spoľahlivá prevádzka teplovodných kotlov, vykurovacie siete sa musia pred spustením dôkladne prepláchnuť vykurovacej sezóny, ako aj inštaláciu odlučovača kalu vo forme bahennej vane pred sieťové čerpadlo.

Okrem toho bolo potrebné dodržiavať množstvo režimov a prevádzkové požiadavky: Vzduch by sa mal pravidelne odstraňovať z častí horného bubna cez príslušné armatúry a prietok čerpanej sieťovej vody cez kotol by nemal klesnúť pod vypočítanú hodnotu. Na zvýšenie spoľahlivosti a jednoduchosti obsluhy je potrebné ponechať 30-40 mm otvory v priečkach horného bubna v hornej a dolnej časti a v spodnom bubne sú také otvory potrebné iba v spodnej časti priečky. Horné otvory slúžia na odvádzanie vzduchu z celého horného bubna pomocou jediného vetracieho otvoru a tiež na odvádzanie pary cez bezpečnostný ventil inštalovaný v prednej časti bubna v núdzových situáciách, ako je náhly výpadok prúdu alebo zastavenie. sieťové čerpadlá. Spodné otvory v priečkach slúžia na organizáciu pravidelného čistenia a odstraňovania kalu z horného a spodného bubna. Na odvzdušnenie horného bubna môžete použiť odpojené spodné potrubie v prednej časti kotla. Spodný bubon používa štandardné pravidelné odkalovacie potrubie DN 32.

Na posúdenie možnosti prevádzky kotla v teplovodnom režime a jeho tepelnej účinnosti sa podľa [3], kalibračnej tepelnej a hydraulické výpočty na maximum, minimum a stredné zaťaženie prevádzka kotla.

Podľa požiadaviek boli pre všetky články kotla vykonané pevnostné výpočty a pri výpočtovom tlaku boli stanovené minimálne prípustné hrúbky stien bubnov, dna, rozdeľovačov a kotlových rúr. Na základe výsledkov pevnostných a tepelných výpočtov bol stanovený prípustný tlak vody v kotle.

Analýza vypočítaných ukazovateľov tepelného výkonu kotla pri rôzne režimy a skutočných výsledkoch prevádzky kotlov prenášaných podľa tejto schémy v kotolni RMK možno vyvodiť tieto závery:

1. Prestavba kotla DKVr-6,5/13 podľa navrhovanej schémy umožnila pri zachovaní štandardných horákov, odsávača dymu a ventilátora zvýšiť tepelná energia kotly od 4,5 MW do 6,2 MW a zabezpečiť účinnosť kotla pri tomto maximálnom zaťažení 93,5 %.

2. Aby sa zabránilo kyslíkovej korózii konvekčných zväzkových rúr, musí byť teplota vody na vstupe kotla minimálne 50 °C. K tomu je potrebné zabezpečiť recirkulačné čerpadlo, ktoré pri poklese teploty dodáva časť vody z priameho potrubia do vstupu do kotla. teplotný graf siete.