Oběhové schéma kotle DKVR 6 5. Ovládací a nastavovací zařízení. Popis principu činnosti

Toto a informace patří

podnik, použití třetími stranami

s majitelem!

Jak specializované výrobní a dodavatelská společnost kotel a kotel-pomocná zařízení, naše společnost nabízí spolehlivou páru kotelDKVR-20-13 GM ( kotel dodávány k zákazníkovi volně ložené, plně vybavené ) .

Dále navrhujeme provést komplexní práce v následujících oblastech:

. návrh kotelny, a to jak stacionární, tak i MKU,

Návrh na rekonstrukci kotelny (výměna kotle za větší nebo méně produktivní)),

dodávka kotlů a pomocných zařízení,

Překontrolovat: na nákup parního kotle DKVR-20-13 GM, od Budete muset zaslat na naši adresuaplikace kde Nezbytněnaznačit :

. rozložení dodávky kotle ( odborné konzultace, doporučení ) ;

Podrobnosti o společnosti;

Kontaktní osoba, pozice;

Telefony/faxy pro zpětná vazba;

. firemní email ( e-mailem:).

dodávka pro výpočet nákladů na doručení - uveďte místo určení(automatické doručení, Železniční dodávka ).

NA konzultace specialista: 8- 960- 942- 53- 03

T telefon /Fax : 8 ( 3854) 44- 86- 49

e-mail :biek22@ mail.ru

Ceník DKVR

. NA kompletní sada dodávky kotle DKVR-20-13 GM (ross) :

1. Horní buben, spodní buben s vnitřními zařízeními bubnu (otvory pro trubku kotle jsou vyfrézovány a rýhovány);

3. Plošinové schody, rám, rám, materiály obložení (na vyžádání);

5. Krabice na náhradní díly kompletní set (uzavírací ventily, přístrojová zařízení);

6. Balíček technické dokumentace: pas kotle DKVR-20-13 GM s přílohou - protokoly o ultrazvukové kontrole, certifikáty a povolení k používání "Rostekhnadzor".

. Provedení práce :

1. Demontážní práce;

2. Instalační práce;

3. Výměna potrubních systémů kotlů;

4. Zednické práce (lehké/těžké);

5. Instalace a seřízení přístrojového vybavení a automatizace;

6. Nastavení spouštění;

. Výběr vybavení já :

(Jdi na stránku)

. Automatizace kotlů . Bicí soupravy . Trubkový systém kotle .

. Kotle řady KVR / KVM . Načítání grabování GMC . Drtiče uhlí VDG, VDP .

. Přívod uhlí (TS-2) . Odstraňování strusky a popela ShZU . Modulární kotelny MKU .

. VDN, DN. Hořáky GM, GM, GM, Weishaupt . instalace VPU . Odvzdušňovače ANO .

. Filtr FIP . Ekonomizéry EB, BVES . Ventily 17s28nzh . Ukazatele Dy10Py25 .

. Vodorovná plavidla UK (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Obecná forma :

. Řízení pro provoz sériových kotlů DKVR :

(Jdi na stránku)

. Konstrukce kotle . Instalace kotle. Režim chemie vody kotle .

. Program odborné kontroly kotlů .

. Všeobecné údaje o kotli DKVR-20-13 GM:

Dvoububnový vertikální vodotrubný parní kotel DKVR-20 13 GM je určen k výrobě syté nebo mírně přehřáté páry používané pro technologické potřeby průmyslového podniku, v systémech vytápění, větrání a zásobování teplou vodou.

Kotel DKVR 20 13 GM má stíněnou spalovací komoru a vyvinutý kotlový svazek ohýbaných trubek. Pro eliminaci vtahování plamene do svazku a snížení ztrát strháváním a chemickým nedopalováním je spalovací komora kotle DKVR-20; DKVr-4; DKVR-6.5 je rozdělen šamotovou přepážkou na dvě části: vlastní topeniště a dohořívací komoru. U kotlů DKVR-10 je dohořívací komora oddělena od topeniště zadním sítovým potrubím. Mezi první a druhou řadou trubek kotlového svazku všech kotlů je dále instalována šamotová přepážka, která odděluje svazek od dohořívací komory. Uvnitř kotlového svazku je litinová přepážka, která rozděluje svazek na první a druhý plynovod a zajišťuje horizontální obracení plynů ve svazku při příčném proudění potrubí.

Přívod plynů z topeniště do dohořívací komory a výstup plynů z kotle jsou asymetrické.

Je-li přítomen přehřívák, některé trubky kotle nejsou instalovány; přehříváky páry jsou umístěny v prvním plynovém potrubí za druhou nebo třetí řadou varných trubek. Kotle mají dva bubny - horní (dlouhý) a spodní (krátký) - a potrubní systém. Pro kontrolu sudů a instalaci přístrojů do nich a také pro čištění potrubí válečky jsou na dnech oválné otvory o rozměrech 325x400 mm.

Kotlová tělesa DKVR-20-13 GM, provozní tlak 1,4 nebo 2,4 MPa, jsou vyrobena z oceli 16GS, 09G2S, tloušťka stěny 13, resp. 20 mm. Kontrola kvality výrobků je zajištěna pomocí ultrazvukové diagnostiky svary buben Pro kotel DKVR-20 13 GM je vystaven pas a přiděleno číslo kotle. Do pasportu kotle se zapisuje veškerá primární dokumentace ke komponentům (bubny, potrubní systém, sítová komora, potrubní armatury), certifikáty a povolení k použití vydané kotlem. Federální služba o environmentálním, technologickém a jaderném dozoru“ s aplikací ultrazvukových kontrolních zpráv.

Síto a kotlové svazky kotle DKVR-20 13 GM jsou vyrobeny z ocelových bezešvých trubek Ø 51 mm, stěna 20 mm. Pro odkalování mají kotle koncové poklopy na spodních komorách sít pro periodické proplachování komor jsou určeny armatury Ø 32x3 mm.

Přehříváky kotlů DKVR umístěné v prvním kouřovodu podél proudu plynu jsou profilově unifikované pro kotle stejného tlaku a liší se pro kotle různých výkonů pouze počtem paralelních hadů.

Přehříváky - jednotahová pára - zajišťují výrobu přehřáté páry bez použití chladičů přehřáté páry. Komora přehřáté páry je připevněna k hornímu bubnu; jedna podpěra této komory je pevná a druhá - pohyblivá.

Kotel DKVR-20 13 GM má následující cirkulační schéma: napájecí voda vstupuje do horního bubnu dvěma přívodními potrubími, odkud vstupuje do spodního bubnu slabě vyhřívanými konvekčními trubkami. Síta jsou poháněna nevyhřívaným potrubím z horního a spodního bubnu. Přední clona kotle DKVR-10 je napájena vodou ze dřezových trubek horního bubnu, zadní clona - z dřezových trubek spodního bubnu. Směs páry ze sít a zvedacích trubek svazku vstupuje do horního bubnu. Všechny kotle v horním bubnu jsou vybaveny zařízením pro oddělování páry uvnitř bubnu pro výrobu páry.

Parní kotel DKVR 20 13 GM, který lze dodat v jedné přenosné jednotce i v demontu, má svařený nosný rám z válcovaná ocel. Parní kotel DKVR-10-13 GM nemá nosný rám. Pevným, pevně upevněným bodem kotle je přední podpěra spodního bubnu. Zbývající podpěry spodního bubnu a bočních sítových komor jsou posuvné. Kamery přední a zadní obrazovky jsou připevněny pomocí držáků k rámu ventilátoru. Boční kamery jsou připevněny k nosnému rámu.

Kotel je vybaven regulačními a měřícími přístroji a potřebnými armaturami. Na parním kotli DKVR-20-13 GM jsou instalovány následující armatury: pojistné ventily; tlakoměry a třícestné ventily jim; rámečky hladinoměrů s brýlemi Klinger a uzamykací zařízení indikátory úrovně; uzavírací ventily, ovládání a zpětné ventily zásobování kotlem; Uzavírací ventily pro proplachování sudů, sítových komor, regulátoru výkonu a přehříváku; uzavírací ventily pro odvod syté páry (pro kotle bez přehříváku); uzavírací ventily pro odsávání přehřáté páry (pro kotle s přehříváky páry); uzavírací ventily na lince pro profukování a ohřev spodního bubnu při zatápění kotlů (u kotlů DKVR-10); ventily pro vypouštění vody ze spodního bubnu; uzavírací ventily na chemickém vstupním potrubí; ventily pro odběr vzorků páry. Pro kotle typu DKVR-10 jsou dodávány i uzavírací a jehlové ventily pro nepřetržité foukání horní buben.

Pro servis plynových potrubí je na parním kotli DKVR-20-13 GM instalována litinová armatura.

Četné testy a dlouholeté provozní zkušenosti velké číslo Kotle DKVR potvrdily svůj spolehlivý provoz při nižším tlaku, než je jmenovitý tlak. Minimální přípustný tlak (absolutní) v kotli DKVr-20 13 GM je 0,7 MPa (7 kgf/cm2). Při nižších tlacích se výrazně zvyšuje vlhkost páry produkované kotli a při spalování sirných paliv (Spr > 0,2 %) je pozorována nízkoteplotní koroze. S poklesem provozního tlaku neklesá účinnost kotlové jednotky, což potvrzují srovnávací tepelné výpočty kotlů při jmenovitém a sníženém tlaku. Kotlové články jsou dimenzovány na provozní tlak 1,4 MPa (14 kgf/cm2), bezpečnost jejich provozu zajišťují pojistné ventily instalované na kotli.

S poklesem tlaku v kotlích na 0,7 MPa se vybavení kotlů ekonomizéry nemění, neboť v tomto případě nedohřev vody v napájecích ekonomizérech na teplotu nasycení páry v kotli je více než 20 °C, což splňuje požadavky pravidel Gosgortekhnadzor.

V kotli DKVR-20 13 GM se při spalování plynu a topného oleje používají dvouzónové vířivé plyno-olejové hořáky typu GMG (2 hořáky na kotel).

Kotle typu DKVR na topný olej jsou vybaveny litinovými ekonomizéry při použití pouze zemního plynu lze pro kompletaci kotlů použít ocelové ekonomizéry.

. T technickýcharakteristický:

Tovární označení kotel	Druh paliva	Výroba páry, t/h	Tlak pára, MPa (kgf/cm 2 /)	Teplota páry. °C		Odhadovaná účinnost, %		Celkové rozměry samotného kotle mm (DxŠxV), mm	Hmotnost kotle v objemu tovární dodávka, kg
				nasycený	přehřátý	plyn	topný olej
Kotle na kapalná a plynná paliva
DKVR-2.5-13GM	Plyn, topný olej	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913x4300x5120	6886
DKVR-4-13GM	Plyn, topný olej	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203x4590x5018	8577
DKVR-4-13-225 GM	Plyn, topný olej	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203x4590x5018	9200
DKVr-6.5-13GM	Plyn, topný olej	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203x4590x5018	11447
DKVR-6.5-13-225GM	Plyn, topný olej	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526x5275x5018	11923
DKVr-10-13 GM	Plyn, topný olej	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVR-10-13-225 GM	Plyn, topný olej	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850x5830x7100	15396
DKVR-10-23 GM	Plyn, topný olej	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850x5830x7100	17651
DKVR-10-23-370 GM	Plyn, topný olej	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850x5830x7100	18374
DKVR-10-39 GM	Plyn, topný olej	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVR-10-39-440 GM	Plyn, topný olej	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Plyn, topný olej	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776x3215x6246	44634
DKVR-2O-13-250GM	Plyn, topný olej	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776x3215x6246	45047
DKVR-20-23-370 GM	Plyn, topný olej	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776x3215x6253	44440

Kotle DKVR-20-13 s parním výkonem 20 t/h a přetlakem 1,3 MPa (13 kgf/cm2). Kotle DKVR-20-13 rozpětí typu (ve směru jízdy spaliny).

Hlavní prvky kotlů DKVR-20-13. Dva kotouče: horní a spodní. Vnitřní průměr obou bubnů je 1000 mm s tloušťkou stěny 13 mm. Bubny jsou vyrobeny z oceli 16GS. Topeniště komorového typu je zcela stíněné, kromě spodní (topeniště) části.

Topné plochy: soustava stínících trubek a soustava konvekčních trubek (konvekční trám). Trubky topné plochy jsou k bubnům připevněny rozšiřováním.

Sluchátka.

Zdivo.

Plynovody atd.

Kotle DKVR-20-13 se konstrukčně liší od kotlů DKVR s nižší parní kapacitou, zejména:

1. U kotlů DKVR-20-13 je horní buben zkrácený a nezapadá do topeniště. Oba bubny mají stejnou délku 4500 mm. Zkrácení délky horního bubnu zlepšuje spolehlivost kotle a eliminuje náklady na drahé odpalování horního bubnu;

2. Pro udržení požadovaného objemu vody a získání vypočteného množství páry (z důvodu zmenšení horního bubnu) jsou kotle osazeny dvěma dálkovými cyklony. Cyklony produkují až 20 % páry z celkového objemu páry vyrobené v kotli.

Vzhledem ke konstrukčním vlastnostem kotle se hladina vody v bubnu zvyšuje cca 50 mm nad osu bubnu, přičemž nejnižší hladina zůstává nezměněna.

3. Spodní buben je zvednutý vzhledem k nulové úrovni, což zajišťuje snadnou kontrolu a údržbu.

4. Kotle DKVR-20-13 mají čtyři boční clony, z toho dvě levé a dvě pravé, dále přední (přední) a zadní clonu. Každá obrazovka má dva kolektory. Kotel má tedy šest horních a šest spodních kolektorů.

5. Boční síta jsou rozdělena do dvou bloků: první blok (nebo boční síta prvního odpařovacího stupně) a druhý blok (boční síta druhého odpařovacího stupně). Druhý blok je umístěn před konvekčním nosníkem. Čísla bloků se počítají z přední strany kotle.

6. U kotlů DKVR-20-13 se vyrábí boční sítové trubky ve tvaru L a jsou namontovány následovně. První trubka, například pravá boční clona, ​​je na jednom konci přivařena ke spodnímu rozdělovači pravého rozdělovače a její horní konec je přivařen k hornímu rozdělovači levé clony. První trubka levé boční clony je připevněna stejným způsobem. Tímto způsobem jsou všechny trubky bočních zástěn připojeny přes jednu. Křížovým spojením trubek bočních clon do horních bočních kolektorů vzniká stropní clona. Spalovací komora je kompletně stíněná.

7. Konvekční nosník nemá žádné přepážky.

Kotle DKVR-20-13 mají dvoustupňové odpařování. První fáze odpařování zahrnuje: přední clonu, boční clony druhého bloku, zadní clonu a konvekční paprsek. Druhá fáze odpařování zahrnuje: boční clony prvního bloku a vzdálené cyklóny. Dvoustupňové odpařování - účinná metoda snížení ztrát kotlové vody při odkalování. Vodní kotel je rozdělen na dvě části: solný a dokončovací oddíl. Dokončovací oddíl (ve skutečnosti horní buben) kotle tvoří přibližně 80 % celkového objemu vody. V solné komoře (vzdálené cyklony) je obsah soli v kotlové vodě 5-6krát vyšší než v dokončovací komoře.

Proto se ze zásobníku soli provádí nepřetržité čištění. Pára se vyrábí v dokončovacím a solném prostoru. Ale až 80 % páry se získává v čisté komoře, takže pára vyrobená v kotlích s postupným odpařováním je více Vysoká kvalita. I. K profukování kotle jsou na boční stěně kotle (obvykle na levé straně) instalována dvě dmychadla s elektropohonem. . Čištění vnitřní povrchy kotel topná kyselina. Lehká vložka, vložka potrubí s kovovou vložkou. I. Účinnost kotle: při provozu na plyn - 90-92%, při provozu na topný olej - 85-88%. k Kotel má devět bodů periodického proplachování (ze všech spodních kolektorů, spodního bubnu a vzdálených cyklonů).

Specifikace parního kotle typu DKVR -20 - 13.

Konvekční paprsek:

1 - horní buben;

2 - spouštěcí a stoupací potrubí konvekčního nosníku;

3 - spodní buben;

Zadní obrazovka:

4 - obtokové potrubí zadního síta (3 ks);

5 - spodní sběrné potrubí zadního okna;

6 - zvedací trubky zadního okna;

7 - horní sběrné potrubí zadního okna;

8 - výstupní trubky zadní clony; Boční clony prvního stupně odpařování (2 ks):

9 - obtokové potrubí bočního síta;

10 - spodní boční kolektor sít;

11 - zvedací trubky boční obrazovky;

12 - horní boční sběrač sít;

13 - recirkulační potrubí (pro zajištění spolehlivé cirkulace vody v sítových trubkách);

14 - výstupní trubky boční clony;

Přední obrazovka:

15 - spouštěcí trubky přední clony;

16 - spodní sběrač přední clony;

17 - zvedací trubky přední clony;

18 - horní přední sběrač sít;

19 - výstupní potrubí;

20 - recirkulační potrubí;

Cirkulační okruhy druhého stupně odpařování:

21 - obtokové potrubí;

22 - spouštěcí trubky;

23 - zvedací trubky;

24 - spodní kolektor;

25 - horní kolektor;

26 - vzdálený cyklon;

27 - výstupní potrubí;

28 - parní potrubí

29 - obtokové potrubí;

30 - recirkulační potrubí;

31 - kontinuální foukání;

32 - periodické čištění (7 bodů);

33 - odvzdušňovací otvor z cyklonu;

34 - vstup napájecí vody do horního bubnu;

35 - pojistné pružinové ventily;

36 - hlavní uzávěr páry na parním potrubí kotle;

37 - potrubí pro zavádění chemikálií;

38 - parovod pro vlastní potřebu.

Obsluha cirkulačního okruhu vody prvního bloku pravé spalovací clony (druhý stupeň odpařování) v parním kotli DKVR-20-13. Kotlová voda z horního bubnu kotle systémem spouštěcích trubek umístěných v druhé polovině konvekčního nosníku (podél spalin) vstupuje do spodního bubnu. Ze spodního bubnu proudí voda obtokovým potrubím do pravého vzdáleného cyklonu v cyklonu, tato voda se mísí s neodpařenou vodou provozního cyklonu a z něj voda dvěma svody vstupuje do spodního kolektoru pravého spalování; síto prvního bloku - to je hlavní proud vody vstupující do kolektoru. Navíc neodpařená voda z horního kolektoru tohoto síta vstupuje do tohoto kolektoru čtyřmi svody.

Ze spodního kolektoru vstupuje voda soustavou zvedacích trubek ve tvaru L do horního kolektoru levého síta prvního bloku ve formě směsi pára-voda a z kolektoru směs páry a vody vstupuje doleva. vzdálený cyklon přes dvě trubky. V cyklonu se další pára vytváří ze vstupní směsi páry a vody. Pára vznikající v cyklonu zabírá horní část cyklonu a poté je z cyklonu směrována do horního bubnu kotle (pod separační zařízení) a voda v cyklonu, která se nestihla odpařit, zabírá jeho spodní část. díl a vstupuje do spodního kolektoru levé obrazovky prvního bloku. Cirkulační okruh vody levého síta prvního bloku (druhý odpařovací stupeň) funguje podobně, ale v opačném pořadí.

Obsluha cirkulačního okruhu vody pravé spalovací clony druhého bloku (první odpařovací stupeň). Spodní kolektor tohoto síta je napájen vodou ze spodního bubnu dvěma obtokovými trubkami - to je hlavní proud vody. Neodpařená voda z horního kolektoru tohoto síta vstupuje do stejného kolektoru čtyřmi svody. Ze spodního sběrače se voda pohybuje vzhůru soustavou zvedacích trubek síta, mění se na směs páry a vody a vstupuje do horního sběrače levého spalovacího síta druhého bloku (první odpařovací stupeň). Z horního sběrače pára proudí dvěma parovody do horního bubnu kotle (pod separačními zařízeními) a neodpařená voda z horního sběrače spouštěcími trubkami vstupuje do spodního sběrače levého síta druhého bloku.

Obdobně, ale v opačném pořadí, funguje cirkulační okruh vody levé spalovací clony druhého bloku (první odpařovací stupeň).

Obsluha okruhu cirkulace vody předního skla. Spodní kolektor předního síta (první odpařovací stupeň) je napájen vodou z horního bubnu dvěma obtokovými trubkami. Tentýž kolektor přijímá neodpařenou vodu z horního kolektoru čtyřmi svody. Ze spodního kolektoru se voda pohybuje nahoru systémem zvedacích trubek síta, ohřívá se a vstupuje do horního kolektoru předního síta ve formě směsi páry a vody a poté dvěma parovody vstupuje pára do horního bubnu kotle a neodpařená voda je směřována přes spouštěcí potrubí do spodního kolektoru.

Obsluha cirkulačního okruhu vody zadní stěny kotle DKVR-20-13. Voda z horního bubnu systémem spouštěcích trubek konvekčního nosníku, umístěných v posledních řadách konvekčního nosníku, vstupuje do spodního bubnu a poté přes obtokové potrubí vstupuje do spodního kolektoru zadního síta. Ze sběrače proudí voda systémem sítových trubek do horního sběrače zadního síta ve formě směsi páry a vody. Z horního sběrače proudí směs páry a vody dvěma potrubími do horního bubnu kotle.

Schéma pohybu spalin v kotli DKVR-20-13. Produkty spalování z pece vstupují do dohořívací komory, na jejímž konci může být instalován přehřívák. Protože konvekční nosník kotle DKVR-20-13 nemá přepážky, spaliny jím procházejí jedním přímým zdvihem a po odevzdání tepla vystupují z kotle po celé šířce zadní stěny kotle. Dále spaliny vstupují kouřovodem do ekonomizéru.

Parní kotle DKVR-2,5; 4; 6,5; 10; 20 s plynoolejovými pecemi - dvoububnové, vertikální vodotrubné, určené k výrobě syté nebo přehřáté páry používané pro technologické potřeby průmyslových podniků, systémů vytápění, větrání a zásobování teplou vodou.

výhody:

Spolehlivá hydraulická a aerodynamická konstrukce kotle zajišťuje vysokou účinnost - až 91%;

Nízké náklady na provoz a údržbu;

Kotel DKVR má prefabrikovanou konstrukci, která umožňuje jeho instalaci v kotelně bez zničení stěn a rychlé připojení ke stávajícím systémům;

Je možné převést kotel z jednoho druhu paliva na jiný;

Široký rozsah regulace výkonu (od 40 do 150 % jmenovitého) umožňuje použití kotle s maximální účinnost a výrazně ušetřit náklady na dodávku tepla a elektřiny;

Možnost přepnutí kotle do teplovodního režimu;

Konstrukce kotle umožňuje použití různých možností instrumentace a automatizace, včetně automatizovaných hořáků, na přání.

Technické vlastnosti a vybavení kotlů DKVR

Index	DKVR-4.0-13GM	DKVR-6.5-13GM	DKVR-10-13GM	DKVR-20-13GM
Jmenovitý výkon páry, t/h
Tlak páry, MPa (kg/cm2)
Teplota páry, °C
Topná plocha kotle, m 2: sálavá / konvektivní / celk	21,4/116,9/138,3	27,9/197,4/22 5,8	47,9/229,1/227,0	51,3/357,4/408,7
Objem kotle, m 3: pára / voda
	plyn, topný olej
Spotřeba paliva, m 3 /h (kg/h): plyn (topný olej)*
Účinnost, %: plyn / topný olej
Ekonomizér: litina
ocel
Fanoušek	VDN-10 (1000)	VDN-9 (1500)	VDN-11.2 (1000)	VDN-12,5 (1000)
Dodávka (v blocích, hromadně atd.)	blok, rozptyl	blok, rozptyl
Celkové rozměry (d × š × v), m	5,4 × 3,4 × 4,4	6,5 × 3,8 × 4,4	6,8 × 3,8 × 6,3	9,7 × 3,2 × 7,6
Váha (kg

* S plynem Qcalc.8525 kcal/kg, topný olej Qcalc.9170 kcal/kg.Poznámka . Pro kompletaci kotlů DKVR-2.5; 4; 6,5; 10 při spalování plynu a topného oleje se používají dvouzónové vířivé plynové a olejové hořáky typu GMG. Pro úsporu paliva a zlepšení parametrů páry jsou kotle vybaveny automatizovanými blokovými hořáky jako Cib Unigas, Weishaupt.

V zařízeních spalujících plynná paliva je přechod na rezervní palivo a práce na něm velmi významné. Nejvýhodnějším záložním palivem z hlediska rychlosti přechodu k němu a zpět je kapalné palivo (topný olej, břidlicová ropa atd.). Zároveň pro většinu kotelen, nízkých i velkých, je zálohou tuhé palivo, které vytváří určité potíže a přechod na něj a zpět na plyn trvá dlouho.

Nejdelší dobu přechodu na záložní palivo a zpět na plyn vyžadují jednotky, které mají topeniště pro vrstvené spalování tuhého paliva. V těchto instalacích je obvykle nutné přejít na tuhé palivo vyjměte z roštu ochranná vrstvažáruvzdorné cihly nebo strusku a někdy vyjměte hořáky (například při vybavování pece nístějovými hořáky). Kromě toho jsou na přední stěně kotle zpravidla umístěny mechanizované topeniště pro vrstvené spalování tuhého paliva a zařízení pro přívod paliva do nich (například topeniště s pneumomechanickými vrhači, mechanický řetězový rošt, šustící pás , atd.). Při provozu na plyn musí být tato zařízení chráněna zakrytím ohnivzdornými cihlami, a proto při přechodu na tuhá paliva musí být ochranná ohnivzdorná cihla odstraněna.

Jako příklad uveďme přechod na záložní tuhá paliva kotlové jednotky DKVR, vybavené vertikálními štěrbinovými hořáky, které jsou z hlediska rychlosti přechodu nejvýhodnější. Kotel typu DKVR-10-13, s pecí s pneumo-mechanickým vrhačem, přeměněný na plynné palivo při instalaci vertikálních štěrbinových hořáků navržených Lengiproinzhproekt. K přechodu na spalování pevných paliv v v tomto případě je nutné provést práci v níže uvedeném pořadí.

Po vypnutí hořákových zařízení otevřete dvířka pro ruční přikládání tuhého paliva a vyklepněte ohnivzdornou cihlu, se kterou byly umístěny do spalovací komory. Tato operace trvá asi 15-30 minut. Otevřenými otvory se pak frézou odlamuje šamot nebo struska chránící rošt. V tomto případě je vhodné nalámat spékaný šamot nebo škváru na co nejmenší kousky a shrabat je na další úsek. Poté se testuje snadnost pohybu pohonu pro naklonění roštových tyčí bez použití velké síly, aby nedošlo k poškození pohonného mechanismu. Poté pomocí stávajícího pohonu přečerpejte přední a zadní část roštu a lopatkou odstraňte strusku nebo šamot z přední desky. Dále je třeba hráběmi oddělit uvízlý šamotový šrot nebo škváru ze zadní stěny pece a odčerpat a rošt opět uzavřít, poté přemístit strusku nebo šamotový šrot na vyčištěný úsek a vyčistit ho načerpáním roštu. stejným způsobem, jak je popsáno. Zbylý šamotový odpad se rovnoměrně shrabuje po obou sekcích a sekce se čistí postupným čerpáním roštu. Pokud šamot nevadne, je nutné jej rozbíjet tahy pádla.

Operace čištění roštu trvá asi jednu hodinu a musí ji provádět dvě osoby z důvodu pracnosti práce a vysoké teploty. Současně s čištěním roštu od strusky byste měli otevřít přední plech vzduchového boxu a vyplnit štěrbiny hořáku žáruvzdornými cihlami. Střílny pneumomechanických vrhačů se otevírají současně s odstraněním ohnivzdorné ochranné cihly z ručních nakládacích dvířek. Celá operace přípravy pece na přechod na spalování tuhého paliva může být dokončena za dvě až tři hodiny. Po přípravě topeniště začnou topit pevným palivem. K tomu se nejprve kolo odzkouší uvedením do provozu.

Je nutné roztavit v následujícím pořadí:

a) naplňte uhelnou skříň uhlím;

b) otevřete dvířka ventilátoru nebo vzduchové klapky, zapněte odsavač kouře (při nepřítomnosti nebo nedostatečném přirozeném tahu), mírně pootevřete vodicí zařízení odsavače kouře nebo klapku za kotlem, vyvětrejte topeniště po dobu 10 minut;

c) krátce zapněte elektromotor sypačů a zasypte rošt vrstvou uhlí o síle 30 - 40 mm. Vrstvu vyhlaďte hráběmi. Položte nasekané dřevo na vrstvu a zapalte ji (bez spuštění fukaru). Místo palivového dřeva můžete použít teplo z jiného pracovního kotle;

d) jakmile palivové dříví dohoří, rozprostřete vzniklý dřevěný koks v rovnoměrné vrstvě po roštu, zavřete dvířka dmychadla, zapněte dmychadlo a jemně foukejte pod rošt;

e) otevřete vodu, aby se ochladila ložiska vrhače. Jak vrstva na roštu hoří a kotel se zahřívá, postupně zvyšujte přísun paliva a vzduchu.

Vzhledem k tomu, že kotel byl po provozu na plyn poměrně dobře nahřátý, lze dobu jeho svícení na pevné palivo zkrátit na 3/4 - 1 hodinu a je dána možnou rychlostí spalování uhlí. Obnovení normálního výkonu kotle tak lze při dobré organizaci práce dosáhnout za tři až čtyři hodiny. Pro přechod z tuhého paliva na plynné palivo, vzhledem k tomu, že je nutné zasypat střílny pneumomechanických vrhačů žáruvzdornými cihlami, je nutné kotel odstavit a chladit 2 - 3 dny. Při přestavbě kotle na plynné palivo je nutné provést následující práce: zasypat střílny pneumomechanických vrhačů žáruvzdornými cihlami, otevřít štěrbiny plynových hořáků, zakrýt rošt vrstvou strusky o výšce 50 mm, a na to hodit vrstvu rozbitých šamotových cihel o výšce 150 mm (kusy šamotových cihel by neměly být větší než 100 mm).

Nejrychleji lze přejít z plynného paliva na tuhá a zpět v případech, kdy je kotel vybaven komorovým topeništěm pro práškové spalování tuhého paliva. Kromě toho je možné spoluspalování plynných a pevných paliv. Pro přeměnu kotelny z plynu na pevná paliva se provádějí následující operace:

a) vrata, která uzavírají mlýnské šachty, se zcela otevřou a vrata, která regulují přívod vzduchu do šachtových mlýnů, se mírně otevřou; mlýny se ventilují po dobu 5-8 minut;

b) důlní mlýny a jejich podavače paliva jsou uvedeny do provozu jeden po druhém, aby bylo zajištěno správné otáčení a absence poruch; c) přivaděče paliva a důlní mlýny jsou zastaveny a zásobníky jsou nakládány palivem. Jeden z mlýnů a podavač paliva jsou zapnuty na minimální otáčky s minimálním přívodem vzduchu do šachtového mlýna. V tomto případě je nutné sledovat ampérmetr indikující zatížení elektromotoru mlýna, aby nedošlo k jeho přetížení. Pokud zatížení motoru mlýna překročí přípustný limit, okamžitě vypněte podavač paliva;

d) jakmile se zažehne prachový plamen, snižte přívod plynu do hořáku uzavřením provozního ventilu. V tomto případě byste měli sledovat vakuum ve spalovací komoře, udržovat ho na hodnotě 2-3 mm vodního sloupce a zatížení kotle podle manometru, aby nedošlo ke zvýšení jeho produktivity nad nominální hodnotu, stejně jako pára. tlak v kotli, který by se neměl odchýlit od stanovené hodnoty o více než 0,5-0,7 hod.;

e) postupně zvyšovat přívod paliva do mlýna, odpovídajícím způsobem snižovat přívod plynu do hořáku; Současně pečlivě sledujte stabilitu spalování oblaku prachu;

f) když tlak plynu před hořákem dosáhne minimální přípustné hodnoty, zcela uzavřete provozní a regulační ventily a otevřete kohout na pojistné zátce. Poté zastavte přívod vzduchu do hořáku.

Všechny operace pro zapnutí a vypnutí druhé frézy se provádějí stejným způsobem, jak je popsáno. plynový hořák. Při přechodu na pevná paliva byste měli pečlivě sledovat změnu teploty přehřáté páry a udržovat ji na dané úrovni regulací přívodu vody do chladiče přehřáté páry.

Při přechodu z práškového paliva na plynné palivo je třeba provést následující operace:

a) propláchnout plynovody a zkontrolovat kvalitu proplachu spálením vybraného vzorku plynu;

b) zapalte přenosný zapalovač a vložte jej do zapalovacího otvoru jednoho z plynových hořáků. Zkontrolujte stabilitu plamene zapalovače;

c) zavřete kohout na bezpečnostní zátce. Zcela otevřete regulační ventil, poté pootevřete pracovní ventil a nastavením minimálního přípustného tlaku plynu před hořákem podle stávajícího návodu se ujistěte, že se plyn vznítil. Otevřete a upravte přívod vzduchu k hořáku. Pokud se plyn nevznítí, ihned uzavřete provozní a regulační ventily a otevřete kohout na pojistné zátce. Zjistěte důvod, proč se hořák nezapálil;

d) spálit palivo z bunkrů. Postupně snižujte produktivitu podavače paliva a současně zvyšujte přívod plynu do hořáku;

e) po vypuštění paliva z bunkrů zastavit podavač uhlí a propláchnout mlýn vzduchem (konec proplachu mlýna je řízen zatížením elektromotoru pomocí ampérmetru). Poté mlýn zastavte uzavřením přívodu vzduchu k němu a brány, která vypíná hřídel. Zavřete klapku, která reguluje přívod sekundárního vzduchu do topeniště. Druhý hořák se zapálí stejným způsobem a zastaví se odpovídající podavač paliva a mlýn.

V zařízeních, kde je záložním palivem topný olej, přechod na něj nezpůsobuje potíže a v případě instalace kombinovaných hořáků na plyn a naftu se provádí v následujícím pořadí: topný olej se zahřeje na požadovanou teplotu stanovenou místními pokyny v závislosti na značce topného oleje. Po přípravě topného oleje se výkon všech instalovaných hořáků, s výjimkou těch přeměněných na topný olej, zvýší na maximum. Poté se uzavřením pracovních a regulačních ventilů zastaví přívod plynu do hořáku, který je převeden na topný olej; Ventil pro zapalovací svíčku se zcela otevře.

Přívod vzduchu do hořáku se zastaví. Do zapalovacího otvoru se vloží zapalovací hořák a z něj se zapálí tryska na topný olej. Poté, co se plamen trysky na topný olej ustálí a provedou podobné operace, se další hořáky přepnou na spalování topného oleje.

Přechod od spalování topného oleje ke spalování plynu se provádí v tomto pořadí: propláchne se plynové potrubí, zapálí se přenosný plynový zapalovač a vloží se do zapalovacího otvoru, zastaví se přívod topného oleje k jednomu z hořáků a dojde k jeho zapálení dodávkami plynu. Poté, co výkon hořáků při provozu na plyn dosáhne jmenovité hodnoty, provedou se podobné operace na zbývajících plyno-olejových hořácích.

Vzhledem k sezónnímu provozu mnoha instalací na plynná paliva je velmi důležitá otázka uchování plynového zařízení na dlouhou dobu při spalování jiného druhu paliva. Konzervace zařízení začíná po vypnutí systému přívodu plynu, instalaci kovové zátky na vstupu a uvolnění všech plynovodů od plynu.

Předmětem konzervace jsou: regulátory tlaku, pojistné a bezpečnostní uzavírací armatury, přístrojové vybavení, armatury hydraulického štěpení a vnitrodílenských plynovodů, hořáková zařízení a přístrojové vybavení kotlových jednotek, které jsou v provozu pouze při provozu zařízení na plynné palivo . Před konzervací zařízení je nutné provést preventivní opravy. Pro konzervaci se doporučuje použít speciální mazivo sestávající ze čtyř hmotnostních dílů přístrojového oleje třídy MVP (GOST 1805-51) a jednoho dílu čistého parafínu. Lubrikant se připraví následovně. Do přístrojového oleje se nasype drcený parafín, zahřeje se na teplotu 50-60 °C a míchá se, dokud se úplně nerozpustí.

Kryty ochranného maziva: ventil, pákový systém, části regulačního regulátoru, jakož i vnitřní povrchy pouzdra regulátoru tlaku, šoupátko (a jeho části), pojistné pružinové ventily (a jejich části), plynoměry (a jejich části), plynové blokovací ventily vzduchu“ (a jejich části). Mazivo se nanáší v tenké vrstvě v zahřátém stavu pomocí stříkací pistole nebo ruční pumpy. Mazivo pro plynoměrná kola se nalévá do skříně a rotory měřiče se otáčejí tak, aby rovnoměrně pokrývaly všechny zuby ozubených kol.

Pokud je zařízení GRU umístěno přímo v kotelně, pak by mělo být po preventivních opravách a aplikaci maziva zakryto plachtami. Všechny armatury hlavního rozvodu plynu a vnitropodnikových plynovodů jsou demontovány, vyčištěny a promazány a znovu namontována těsnění. Před konzervací by měla být hořáková zařízení zkontrolována a jejich výstupní střílny by měly být zakryty ohnivzdornými cihlami z topeniště. Všechny U-trubice měřidla by měly být odstraněny, zbaveny rtuti a omyty.

Před vypuštěním plynu do systému, který byl zakonzervován, je nutné otestovat jeho hustotu.

Otázky .

1. Stručný popis kotle typu DKVR.

DKVR je dvoububnový parní kotel, vertikální vodní trubka, rekonstruovaný s přirozenou cirkulací a vyváženým tahem, určený k výrobě syté páry.

Bubny jsou uspořádány podélně. Pohyb plynů v kotlích je horizontální s několika otáčkami nebo bez závitů, ale se změnou průřezu podél toku plynů.

Kotle patří do horizontálního kotlového systému, tzn. Ke zvýšení produkce páry dochází jejich rozvojem do délky a šířky při zachování výšky.

Kotle vyrábí kotelna Biysk s produktivitou 2,5; 4; 6,5; 10 a 20 t/h. S přetlakem páry na výstupu z kotle (u kotlů s přehřívačem - tlak páry za přehřívačem) 1,3 MPa a některých typů kotlů s tlakem 2,3 a 3,9 MPa. Přehřev páry v kotlích s tlakem 1,3 MPa je do 250˚C, s tlakem 2,3 MPa - do 370˚C, s tlakem 3,9 MPa - do 440˚C.

Kotle se používají k provozu na pevná, kapalná a plynná paliva. Typ použitého paliva určuje vlastnosti dispozičního řešení kotle.

Plynové kotle typu DKVR mají komorové topeniště.

Kotle s kapacitou páry 2,5; 4; 6,5 t/h se vyrábí s prodlouženým horním bubnem, 10 t/h – s prodlouženým a krátkým horním bubnem, 20 t/h – s krátkým horním bubnem.

Plynové kotle DKVR – 2,5; 4; 6,5 t/h s přetlakem 1,3 MPa se vyrábí s nízkým rozložením v těžké a lehké vložce, kotle DKVR - 10 t/h - s vysokým rozložením v těžké vložce a s malým rozložením v těžké a lehké vložce, DKVR -20 t/h - s vysokým rozložením a lehkou podšívkou.

kotle DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h s prodlouženým bubnem jsou dodávány v plném rozsahu sestavená forma bez podšívky.

Kotle DKVR 10 a 20 t/h s krátkým bubnem jsou dodávány ve 3 blocích: přední spalovací jednotka, zadní spalovací jednotka, konvekční trámová jednotka. Kotle s odlehčenou vložkou lze dodat společně s vložkou.

Kotle s prodlouženým horním bubnem mají jeden odpařovací stupeň a kotle s krátkým horním bubnem dva odpařovací stupně.

Schéma kotle DKVR s dlouhým horním bubnem je na obrázku 1, s krátkým - na obrázku 2.

Strukturální diagram kotle DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h s dlouhým horním bubnem je stejný (obrázek 3).

kotle DKVR – 2,5; 4; 6,5; t/h v topeništi mají dvě boční clony - nemají přední a zadní clonu. Kotle o výkonu páry 10 a 20 t/h mají 4 síta: přední, zadní a dvě boční. Boční obrazovky jsou stejné. Přední clona se liší od zadní clony menším počtem trubek (část stěny zabírají hořáky) a napájecím obvodem. Zadní clona se instaluje před šamotovou přepážku.

Boční sítové trubky jsou srolovány do horního bubnu. Spodní konce sítových trubek nádrže jsou přivařeny ke spodním kolektorům (komůrkám), které jsou umístěny pod vyčnívající částí horního bubnu v blízkosti obložení bočních stěn. Pro vytvoření cirkulačního okruhu je přední konec každého sítového kolektoru připojen spodní nevytápěnou trubkou k hornímu bubnu a zadní konec je připojen obtokovou (spojovací) trubkou ke spodnímu bubnu.

Voda vstupuje do bočních sít současně z horního bubnu předními spádovými trubkami a ze spodního bubnu obtokovými trubkami. Toto schéma napájení bočních clon zvyšuje spolehlivost provozu kotle při poklesu hladiny vody v horním bubnu a zvyšuje rychlost cirkulace.

Schéma parního kotle typu DKVR s dlouhým horním bubnem.

1-odvzdušňovací ventil; 2- bezpečnostní ventil; 3-sklo indikátor vody;

4-výkonový regulátor; 5-chemický vstupní ventil; 6- zpětný ventil; ventil 7 nasycené páry; 8-vrchní buben; 9-foukací šňůra; 10-ventil přehřáté páry; 11-odvzdušňovací ventil; 12-přehřívač páry; 13 ventilů pro vypouštění vody z kotle; 14-spodní buben; 15-varné trubky; 16-ti obrazovkový rozdělovač; 17-síťová trubka; 18-vodní trubka.

Parní kotel typ DKVR s krátkým horním bubnem

1-spodní rozdělovač obrazovky; 2-stropní stínící trubky; 3-horní rozdělovač obrazovky; 4-vzdálený cyklon; 5-parní přenosové potrubí; 6-vrchní buben; 7-varné trubky; 8-spodní buben.

Schéma návrhu kotle DKVR - 6,5 s plynovým a olejovým kotlem.

Horní konce trubek zadního a bočního síta jsou srolovány do horního bubnu a spodní konce do kolektorů. Přední síto přijímá vodu z horního bubnu samostatnou nevyhřívanou trubkou a zadní síto přijímá vodu přepadovou trubkou ze spodního bubnu.

K cirkulaci ve varných trubkách konvekčního paprsku dochází v důsledku rychlého odpařování vody v předních řadách trubek, protože jsou umístěny blíže topeništi a jsou omývány teplejšími plyny než zadními, v důsledku čehož v zadní trubky umístěné na výstupu z kotle, voda teče ne nahoru, ale dolů.

Dohořívací komora je oddělena od konvekčního trámu šamotovou přepážkou instalovanou mezi první a druhou řadou varných trubek, v důsledku čehož je první řada konvekčního trámu zároveň zadní clonou dohořívací komory.

Uvnitř konvekčního nosníku je instalována příčná litinová přepážka, která jej rozděluje na 1 a 2 kouřovody, po kterých se pohybují spaliny a příčně omývají všechna varná potrubí. Poté opouštějí kotel speciálním oknem umístěným na levé straně v zadní stěně.

U kotlů s přehřátou párou se přehřívák instaluje do prvního kouřovodu po 2 - 3 řadách varných trubek (místo části varných trubek).

Napájecí voda je přiváděna do horního bubnu a v jeho vodním prostoru je rozváděna perforovaným potrubím.

Buben je vybaven zařízeními pro plynulé foukání, pojistnými ventily, vodoznaky a separačními zařízeními sestávajícími z žaluzií a děrovaných plechů.

Spodní buben je usazovací nádrž a je z něj prováděno periodické profukování perforovanou trubkou. Ve spodním bubnu je instalováno potrubí pro ohřev kotle párou při zapalování.

Plynové olejové blokové kotle DKVR-10 a DKVR-20 s krátkým horním bubnem (obr. 2 a obr. 4) mají vlastnosti oproti výše popsaným kotlům.

Tyto kotle používají dvoustupňové schéma odpařování. První odpařovací stupeň zahrnuje konvekční paprsek, přední a zadní clony a boční clony zadní spalovací jednotky. Síta nádrže přední spalovací jednotky jsou zařazena do druhého odpařovacího stupně. Separační zařízení druhého stupně odpařování jsou vzdálené cyklony odstředivého typu.

Horní a spodní konce spalovací clony jsou přivařeny ke kolektorům (komůrkám), což zajišťuje členění na bloky, ale zvyšuje odpor cirkulačního okruhu. Pro zvýšení rychlosti cirkulace bylo do okruhu zavedeno nevyhřívané recirkulační potrubí.

Trubky bočních clon kotle kryjí strop spalovací komory. Spodní konce trubek bočního stínění jsou přivařeny ke spodním kolektorům, tzn. pravé sítové trubky jsou přivařeny k pravému rozdělovači a levé česle jsou přivařeny k levému rozdělovači.

Horní konce stínících trubek jsou ke kolektorům připojeny odlišně. Konec první trubky pravé clony je přivařen k pravému rozdělovači a všechny ostatní trubky jsou přivařeny k levému rozdělovači. Konce clonových trubek levé řady jsou umístěny stejným způsobem, díky čemuž tvoří stropní clonu na stropě (obr. 5).

Přední a zadní clona kryje část přední a zadní stěny topeniště.

Na šikmé části zadní clony je instalována šamotová přepážka, která rozděluje spalovací komoru na vlastní topeniště a dohořívací komoru.

Konvekční trámová jednotka kotle DKVR-20 obsahuje horní a spodní buben stejná velikost a svazek varných trubek rozpětí s chodbami po okrajích, jako kotle o výkonu 2,5 t/h; Druhá část konvekčního svazku nemá žádné chodby. Obě části mají chodbové uspořádání potrubí se stejnými kroky jako všechny ostatní kotle typu DKVR.

Kotel DKVR-20-13

1-olejový plynový hořák; 2-stranné obrazovky; 3-vzdálený cyklon; 4-výbušná bezpečnostní ventilová skříň; 5-zadní spalovací jednotka; 6- konvekční povrch vytápění (konvekční blok); 7-izolace horního bubnu; 8-spodní buben; 9 zadní obrazovka.

Pro zlepšení plynového praní první části svazku by měly být za 6. řadou trubek instalovány diafragmy ze šamotových cihel, které blokují boční chodby. Při absenci membrán může teplota za kotlem stoupnout až na 500˚C.

Napájecí voda přívodním potrubím 15 vstupuje do horního bubnu 16, kde se mísí s kotlovou vodou. Z horního bubnu poslední řádky potrubím konvekčního svazku 18 je voda spouštěna do spodního bubnu 17, odkud je přiváděna napájecím potrubím 21 do cyklonů 8. Z cyklonů je prostřednictvím spouštěcích potrubí 26 přiváděna voda do spodních kolektorů (komor) 24 bočních sít 22 druhého stupně odpařování stoupá směs páry a vody do horních komor 10 těchto sít, odkud proudí potrubím 9 do vzdálených cyklonů 8, ve kterých se rozdělí na páru a vodu. Voda je spouštěna trubkami 31 do spodních komor 20 sít a oddělená pára je vypouštěna obtokovými trubkami 12 do horního bubnu. Cyklony (2 z nich) jsou vzájemně propojeny přepadovou trubkou 25.

Síta prvního stupně odpařování jsou přiváděna ze spodního bubnu. Voda vstupuje do spodních komor 20 bočních sít 22 skrz spojovací potrubí 30, do spodní komory 19 přes další spojovací trubky. Čelní síto je napájeno z horního bubnu - voda vstupuje do spodní komory 3 přepadovými trubkami 27.

Obecné schéma oběhu kotle DKVR-10 se zkráceným horním

buben s nízkým rozložením

1-horní buben; 2-horní boční kolektory sít; 3-stranné obrazovky; 4-spodní boční kolektory stínění; 5-přepážka kolektorů 2 a 4; 6-vzdálené cyklony; 7-kapkové trubky; 8-spodní buben; 9-trubka pro podávání cyklonů ze spodního bubnu; 10-trubky spojující přední část kolektorů 2 se vzdálenými cyklony 6; 11-trubky pro odvod páry z cyklonu 6 do horního bubnu 1; 12-trubky napájející síta prvního stupně odpařování; 13-trubky pro vypouštění směsi páry a vody ze sít prvního stupně odpařování do horního bubnu 1; 14-recirkulační potrubí; 15-kotlový svazek; 16-ti parní odsávací armatura; 17-trubka napájecí vody.

Pokračování Obr. 6

Oběhové schéma kotle DKVR-20

1-sekundový odpařovací stupeň: 2-přední clona; 3-komorový; 4-nepřetržité foukání; 5-recirkulační potrubí: 6-obtokové potrubí z horního kolektoru do bubnu; 7,10,11 - horní komory; 8-vzdálené cyklony; 9-obtokové potrubí z horní komory do vzdáleného cyklonu; 12 obtokových trubek ze vzdáleného cyklonu do bubnu; 13-parní výfukové potrubí; 14-separační zařízení; 15-krmné linky; 16-ti horní buben; 17-spodní buben; 18-konvekční paprsek; 19,20,23,24 - dolní komory; 21-přívodní potrubí; 22 bočních obrazovek; 25-obtokové potrubí; 26-kapkové trubky; 27,29,30,31 - obtokové potrubí; 28 parních výfukových potrubí.

Směs páry a vody je vypouštěna do horního bubnu z horních komor 10 bočních sít 1. stupně odpařování potrubím 28 pro odvod páry, z horní komory 11 zadního síta potrubím 29, z horní komory 7 předního skla potrubím 6. Přední sklo má recirkulační potrubí 5.

V horní části parního objemu horního bubnu jsou instalována žaluziová separační zařízení s perforovanými (děrovanými) plechy.

Vodicí štít ve tvaru žlabu je instalován ve vodním objemu horního bubnu. Pro změnu směru pohybu proudu parovodní směsi vystupující z mezery mezi stěnami bubnu a vodícím štítem jsou nad horními okraji vodícího štítu instalovány podélné blatníky.

Konstrukčním znakem kotlů s dvoustupňovým odpařováním je, že objem vody v odpařovacích okruzích 2. stupně je 11 % vodního objemu kotle a jejich produkce páry je 25-35 %. To je způsobeno skutečností, že v případě možného porušení provozního režimu kotle klesá hladina vody ve druhém stupni odpařování mnohem rychleji než v prvním.

Na začátku konvekčního nosníku u kotlů s přehřátou párou (po 2-3 řadách) jsou na horním bubnu jednostranně nebo oboustranně zavěšeny vertikální přehřívací spirály. Teplota přehřáté páry u všech kotlů typu DKVR není regulována.

Všechny kotle typu DKVR jsou unifikované a mají stejné průměry horních a spodních bubnů, sítových a kotlových trubek, stejné rozteče bočních sítových trubek, přední a zadní clony a konvekční trámové trubky.

2 Objem a entalpie vzduchu a spalin.

2.1 Složení a výhřevnost paliva.

Charakteristiky designu plynné palivo.

2.2 Součinitele sání a přebytku vzduchu pro jednotlivé plynové kanály.

Koeficient přebytečného vzduchu na výstupu z topeniště u plynových kotlů malého výkonu by měl být měřen v rozmezí α t = 1,05-1,1.

Všechny kotle typu DKVR mají jeden konvekční nosník.

Přísavky v plynových potrubích za kotlem posuzovat podle přibližné délky plynového potrubí, která se bere u kotlů typu DKVR - 5m.

Součinitel přebytečného vzduchu a sání v kouřovodech kotle.

Přebytečný vzduch a nasávání spalinami kotle.

Součinitel přebytku vzduchu v úseku za otopnou plochou α ” plynové cesty kotle s vyrovnaným tahem se stanoví sečtením součinitele přebytku vzduchu v topeništi α t s přísavkami v kouřovodech kotle Δα umístěnými mezi topeništěm. a příslušnou topnou plochu.

Například:

α t = α ” t = α sr t = α ’ c.p. já,

α” c.p. I = α t + Δα c.p. I = α ' c.p. I + Δα c.p. já,

α” c.p. I I = α t + Aα c.p. I + Δα c.p. I I = α ' c.p. I + Δα c.p. já já atd.

Součinitel přebytku vzduchu na výstupu z plochy α ” je součinitel přebytku vzduchu na vstupu na další topnou plochu α ’ .

Průměrný přebytek vzduchu v kouřovodu kotle:

α prům ,

α prům atd.

2.3 Objemy vzduchu a spalin.

Objemy vzduchu a spalin jsou přepočteny na 1 m 3 plynného paliva za standardních podmínek (0˚C a 101,3 kPa).

Teoretické objemy vzduchu a produktů spalování daného paliva při jeho úplném spálení (α=1) jsou brány podle tabulky XIII přílohy (viz pokyny pro projekt kurzu) a zapisují se do tabulky.

Teoretické objemy vzduchu a spalin

Název množství	Symbol	Hodnota, m³/kg
Teoretický objem vzduchu
Teoretické objemy spalin: Tříatomové plyny;
Vodní pára;

Objemy plynů při úplném spálení paliva a α > 1 se stanoví pro každý plynový kanál pomocí vzorců uvedených v tabulce. Data výpočtu se zadávají do stejné tabulky.

Vysvětlivky k tabulce:

Součinitel přebytečného vzduchu α = α avg pro každý kouřovod se bere podle tabulky;

Převzato z tabulky, m³/m3;

– objem vodní páry při α > 1, m³/kg;

– objem spalin při α > 1 m³/kg;

– objemový podíl vodní páry;

– objemový podíl tříatomových plynů;

r p – objemový podíl vodní páry a tříatomových plynů;

– hmotnost spalin, kg/m3;

=, kg/m 3 ,

kde = je hustota suchého plynu za normálních podmínek, kg/m3; přijato podle tabulky;

10 g/m 3 – vlhkost plynného paliva, vztaženo na 1 m 3 suchého plynu.

2.4 Entalpie vzduchu a spalin.

Pro každou hodnotu součinitele přebytku vzduchu α v oblasti pokrývající předpokládaný teplotní rozsah v kouřovodu jsou vypočteny entalpie vzduchu a spalin.

Entalpie 1m³ vzduchu a spalin

Vysvětlení tabulky:

Údaje pro výpočty jsou převzaty z tabulek.

Entalpie plynů při poměru přebytku vzduchu a teplotě °C,

Entalpie teoreticky požadované množství vzduchu o teplotě t, °C

kJ/m3.

Entalpie vzduchu a spalin při α >1 (tabulka I-ϧ)

Topné plochy	ϧ (t), °C
Topeniště, vstup do prvního konvekčního paprsku a přehříváku α t = 1,07
První konvekční paprsek a přehřívák (vstup do druhého konvekčního paprsku) α k.p. I = 1,12
Druhý konvekční paprsek (vstup do ekonomizéru) α k.p. I I = 1,22
Ekonomizér

Entalpie skutečného objemu spalin na 1 m 3 paliva při teplotě °C,

kJ/m3.

Změna entalpie plynů, kJ/m 3.

kde je vypočtená hodnota entalpie, kJ/m 3

Předchozí ve vztahu k vypočtené hodnotě entalpie, kJ/m 3 .

Indikátor ∆I r se snižuje s klesající teplotou plynu °C.

Porušení tohoto vzoru indikuje přítomnost chyb ve výpočtech entalpie.

Tabulku bude nutné neustále používat při dalších výpočtech. Používá se ke stanovení entalpie ze známé teploty nebo teploty ze známé entalpie. Výpočty se provádějí interpolací pomocí následujících vzorců:

Entalpie při dané teplotě ϧ

, kJ/m 3 ,

kJ/m3;

Teplota při dané entalpii I

,°C,

°C,

kde entalpie plynů se berou podle sloupce I r a entalpie vzduchu - podle sloupce I o.в

Příklady interpolačních výpočtů

(zdrojová data z tabulky I-ϧ)

a) při známé teplotě plynu ϧ =152 °C (dáno podmínkami)

I r = kJ/m3

Vzorec z knihy......

3. Tepelná bilance kotle a spotřeba paliva.

3.1 Tepelná bilance kotle.

Sestavení tepelná bilance kotle je zajistit rovnost mezi množstvím tepla vstupujícího do kotle, nazývané dostupné teplo Q p , a součet užitečného tepla Q 1 a tepelných ztrát Q 2, Q 3, Q 4, Q 5, Q 6. Na základě tepelné bilance, účinnosti a požadovaná spotřeba palivo.

Tepelná bilance se sestavuje ve vztahu k ustálenému stavu tepelný stav kotel na 1 kg (1 m3) paliva o teplotě 0 °C a tlaku 101,3 kPa.

Obecná rovnice tepelné bilance má tvar:

Q r + Q i.vn + Q f = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 +Q 6, kJ/m 3,

kde Q р - dostupné teplo paliva, kJ/kg;

Q in.in - teplo přiváděné do topeniště vzduchem při jeho ohřevu mimo kotel, kJ/m 3;

Qf - teplo přiváděné do pece proudem páry („tryska“), kJ/m 3;

Q 1 - užitečně využité teplo, kJ/m 3;

Q 2 - tepelné ztráty spalinami, kJ/m 3;

Q 3 - tepelné ztráty z chemického nedokonalého spalování paliva, kJ/m 3;

Q 4 - tepelné ztráty z mechanického nedokonalého spalování paliva, kJ/m 3;

Q 5 - tepelné ztráty z vnějšího chlazení, kJ/m 3;

Q 6 - tepelné ztráty strusky, kJ/m 3.

V podmínkách design kurzu při spalování plynného paliva bez vnějšího ohřevu vzduchu a parního rázu jsou hodnoty Q in, Q f, Q 4, Q 6 rovny nule, proto rovnice tepelné bilance bude mít tvar:

Q р = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ/m3

K dispozici teplo 1 m 3 plynné palivo

Q р = Q d i + i tl, kJ/m 3,

Kde Q d i je nižší výhřevnost plynného paliva, kJ/m 3

i tl - fyzikální teplo paliva, kJ/m 3. Bere se v úvahu, když je palivo předehříváno externím zdrojem tepla (například parní ohřev topného oleje).

Proto za podmínek návrhu kurzu i tl = 0

Q р = Q d i = 35500, kJ/m3

3.2 Tepelné ztráty a účinnost kotle.

Tepelné ztráty se obvykle vyjadřují jako procento dostupného tepla paliva:

q2 = Q2/Qr* 100 %; q 3 = Q 3 / Q p * 100 % atd.

Tepelné ztráty se spalinami dovnitř životní prostředí(atmosféra) je definována jako rozdíl mezi entalpiemi spalin na výstupu z poslední topné plochy (ekonomizér v podmínkách návrhu kurzu) a studeného vzduchu:

q 2 = ; q 2 =

kde je entalpie výfukových plynů, kJ/m3. stanovena interpolací podle tabulkových údajů a zadané teploty spalin ϧ х = 152 °C

=, kJ/m3

a х = α "ek =1,3 - koeficient přebytku vzduchu za ekonomizérem (tabulka)

I o.h.v. – entalpie studeného vzduchu

I o.h.v. = = kJ/m3

kde je entalpie 1 m 3 studeného vzduchu při t xv = 24°C

9,42 - teoretický objem vzduchu, m 3 / m 3 (tabulka)

Tepelné ztráty chemickým nedokonalým spalováním paliva q 3,% jsou způsobeny celkovým spalným teplem produktů nedokonalé spalování zůstávající ve spalinách. U navržených kotlů vezměte q 3 = 0,5 %.

Tepelná ztráta externím chlazením q 5,% je převzata z tabulky v závislosti na parním výkonu kotle D = 1,8 kg/s

D= ; q5 = 2,23 %

kde D = 6,5 t/h – na základě dat zakázky.

Tepelné ztráty z vnějšího chlazení parního kotle s ocasními plochami

Celkové tepelné ztráty v kotli

,%; %

Účinnost (hrubá)

,%;

3.3 Užitečný výkon kotle a spotřeba paliva.

Plné množství teplo, užitečné pro použití v kotli,

kde D pe = D = 1,8 kg/s – množství vyrobené přehřáté páry;

i pe = 2908 kJ/kg – entalpie přehřáté páry; určeno tlakem a teplotou přehřáté páry (Ppe =1,3 MPa; tpe =240°C – výchozí údaje) dle tabulky v příloze;

i p.v – entalpie napájecí vody, kJ/kg;

i p.v = c p.v. t p.v. kJ/kg; i p.v = 4,19 kJ/kg;

odkud z p.v. = 4,19 kJ/(kg °C) – tepelná kapacita vody;

t p.v = 84°C – teplota napájecí vody;

i′ s – entalpie vroucí vody, kJ/kg; určeno z tabulky na základě tlaku přehřáté páry (výchozí údaje).

i's = i kip = i' =814,8 kJ/kg;

Spotřeba vody na propláchnutí kotle, kg/s.

kde α pr = 2,4 % je relativní množství foukání (počáteční údaje);

kg/s; kg/s;

Měrné objemy a entalpie vroucí vody a suché syté páry.

Tlak přehřáté páry P pe, MPa	Teplota nasycení, t s ,°С	Specifický objem vroucí vody PROTI m3/kg	Měrný objem suché syté páry PROTI“, m 3 / kg	Specifická entalpie vroucí vody i′, kJ/kg	Specifická entalpie suché syté páry i”, kJ/kg

Spotřeba paliva dodávaného do topeniště kotle

m3/s

kde Q k = 4634,8 kW, zjištěno vzorcem;

Q р = 35500 kJ/kg – výchozí údaje;

η k = 90,95 % – zjištěno pomocí vzorce;

4. Geometrické charakteristiky topných ploch.

4.1 Všeobecné pokyny.

Pro tepelný výpočet kotle jsou nutné geometrické charakteristiky spalovací komory, přehříváku, konvekčních nosníků a nízkoteplotních ploch

vytápění, které jsou určeny rozměry na výkresech kotlů stejného typu.

Rozměry na výkresech jsou uvedeny s přesností na 1 mm. Výpočty hodnot v m by měly být prováděny s přesností na tři desetinná místa, v m 2 a m 3 - s přesností na jedno desetinné místo. Li požadovaná velikost není na výkresech uveden, musí být změřen s přesností na 1 mm a vynásoben měřítkem výkresu.

4.2 Geometrické charakteristiky spalovací komory.

4.2.1 Výpočet plochy povrchů obklopujících objem spalovací komory.

Hranice objemu spalovací komory jsou axiální roviny sítových trubek nebo povrchy ochranné žáruvzdorné vrstvy přivrácené k topeništi a v místech nechráněných síty stěny spalovací komory a povrch bubnu směřující k ohništi. topeniště. Ve výstupní části topeniště a dohořívací komory je objem spalovací komory kotlů typu DKVR omezen rovinou procházející osou zadních clon. Protože plochy obklopující objem spalovací komory mají složitou konfiguraci, pro určení jejich plochy jsou plochy rozděleny do samostatných sekcí, jejichž plochy se pak sečtou.

Výpočet ploch kotle typu DKVR s prodlouženým horním bubnem a nízkou dispozicí.

h g – = 0,27 m výška od ohniště topeniště k ose hořáků;

h tk = 2,268 m - výška spalovací komory;

b g.k = 0,534 m - šířka plynového koridoru;

Plocha bočních stěn F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4)2 = 12,3 m 2;

Plocha přední stěny F f.st = bh = 13,12 m 2;

Plocha zadní stěny topeniště F z.st = b(h + h) = 12,85 m 2 ;

Plocha dvou stěn dopalovací komory F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;

Plocha dna pece a dopalovací komory F podlaha = b(a 3 + a 4) = 7,74 m 2 ;

Plocha stropu topeniště a dohořívací komory F pot = b(a 1 + a 4) = 5,64 m 2 ;

Celková plocha obvodových ploch

a 1 = 2,134 m h = 3,335 m

a2 = 1,634 m h 1 = 1,067 m

a3=1,1 mh2=1,968 m

a4=0,33 mh3=2,2 m

b = 3,935 m h4 = 1,968 m

Geometrické charakteristiky spalovacích clon a výstupního okna pece

Název množství	Podmiňovací způsob Označení Jednotka měřeno	Přední obrazovka	Zadní obrazovka		Boční obrazovka		Výstupní okno Fireboxu
				Přídavné spalování
1. Vnější průměr trubky
2. Rozteč sítových trubek
3.Relativní stoupání sítových trubek
4. Vzdálenost od osy sítové trubky k vyzdívce
5. Relativní vzdálenost od osy potrubí k vyzdívce
6. Faktor sklonu
7. Odhadovaná šířka obrazovky
8. Počet trubek
9. Průměrná osvětlená délka obrazovek							l v.o. = 1334
10. Plocha stěny, kterou zabírá obrazovka
11. Povrch obrazovky přijímající paprsek

4.2.2 Výpočet plochy přijímající paprsek spalovací clony a výstupního okna pece.

Plynový olejový kotel DKVR-6,5-13 má komorové topeniště a vyrábí se s prodlouženým horním bubnem, s nízkou dispozicí v těžké a lehké vyzdívce. Kotel má 1 odpařovací stupeň. Ohniště má 2 boční zástěny - nemá přední a zadní zástěnu.

Délka sítové trubky se měří v objemu spalovací komory od místa svinutí trubky do horního bubnu nebo rozdělovače po místo, kde trubka vyúsťuje ze spalovací komory do spodního rozdělovače nebo do místa, kde trubka je srolován do spodního bubnu v souladu s výkresy.

Vysvětlivky k tabulce:

d-průměr trubek stínících stěny spalovací komory, mm; je pro všechna potrubí stejná, vyznačená na originálních výkresech;

S-rozteč trubek sít, mm (akceptováno podle výkresů). Rozteč je stejná pro všechny obrazovky;

Relativní rozteč stínících trubek;

e-vzdálenost od osy sítové trubky k vyzdívce, mm. Přijato podle výkresů, aby byly stejné pro všechny obrazovky. Pokud tato velikost není na výkresu uvedena, můžete vzít e = 60 mm;

Relativní vzdálenost od osy potrubí k obložení;

x je úhlový koeficient jednořadých stěnových zástěn s hladkými trubkami.

Stanoveno podle nomogramu 1a přílohy podle křivky 2 podle relativního kroku ē

atd. Úhlový koeficient roviny procházející osami první řady festonu umístěného ve výstupním okně pece je rovný jedné;

b e - návrhová šířka zástěn, m; bere na sebe podélný řez kotel Někdy výkresy neuvádějí velikost obrazovky podél os vnějších trubek, ale udávají světlou šířku, tj. vzdálenost od obložení k obložení protilehlých stěn b St. Poté lze šířku obrazovky vypočítat pomocí vzorce:

kde b sv je světlá šířka stěny, mm;

e a S – vzdálenost od osy stínící trubky k vyzdívce a stoupání mm;

b st - šířka stěny, na které je zástěna umístěna, mm

z – počet sítových trubek, ks; převzato z původních výkresů. Někdy výkresy neuvádějí počet potrubí pro každou obrazovku. Potom z lze vypočítat pomocí vzorce:

l av e – průměrná osvětlená délka stínící trubky, mm; určeno měřením výkresu konfigurace potrubí. Pokud má obrazovka různé délky potrubí, musíte najít průměrnou délku:

l sr e =

b v.o = b g.k = 600 mm – kde b g.k je šířka plynového koridoru.

Stanovení osvětlené délky tubusu obrazovky.

Kotel DKVR s prodlouženým horním bubnem.

Boční obrazovka:

l avg eb = l eb = l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

kde l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - měřeno podle výkresů.

Výstupní okno spalovací komory, ne uzavřena trubkami obrazovka, (pro kotle DKVR)

l v.o. = h 6 = 1334 mm - měřeno podle výkresů.

Přední obrazovka:

l eff = l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

kde l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 = 1667, mm – délka narovnaných úseků trubky.

Obrazovka zadního topeniště:

l Te.z = l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 = 3967 mm

kde l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm – délka úseků potrubí.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - měřeno na výkresech.

Obrazovka zadní spalovací komory:

l k.d. e.z = 15-6 + 16-7 = 2867 mm;

kde l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm – délka úseků potrubí.

Plocha stěny, kterou zabírá obrazovka:

F pl = b e l av e 10 -6 = 7,72 m 2

kde b e, l av e – z výpočtů výše.

Plocha výstupního okna ze spalovací komory, která není obsazena sítovými trubkami:

F v.o = b v.o l v.o 10-6 = 0,71 m 2

kde b v.o, l v.o – z výpočtů výše.

Povrch clon přijímající paprsek a výstupní okno spalovací komory:

Ne = F pl x = 15,44 m2

Geometrické charakteristiky spalovací komory

Vysvětlivky k tabulce

Oblast stěny pece

F st = F b.st + F f.st + F g.st + F k.d + F topeniště + F pot = 67,13 m 2;

Povrch topeniště přijímající paprsek

Hl=Heff+Htez+Hk.dez+2Heb+Hv.o = 15,44 m2,

kde N l.eff, H l.ez, H l.eb, H l.out jsou uvedeny v tabulce

Výška topeniště h tk = 2,268 m je měřena na podélném řezu kotlem od nístěje topeniště ke středu výstupního okna topeniště.

Výška hořáků h g =0,27, m je vzdálenost od topeniště topeniště k ose hořáků.

Relativní výška hořáků:

Aktivní objem spalovací komory:

kde b = 3,93 m – šířka topeniště

F st.b – plocha boční stěny, m 2

Stupeň stínění pece

kde Hl je povrch topeniště přijímající záření, m2

F st = 67,13 – plocha stěn pece, m2,

Efektivní tloušťka sálavé vrstvy v topeništi

kde V T.K je aktivní objem spalovací komory, m3

4.3 Geometrické charakteristiky přehříváku (p/p)

Přehříváky kotle DKVR jsou vyrobeny z bezešvých vertikálních nebo horizontálních hadů o průměru potrubí 28-42 mm. P/P je zavěšen na horním bubnu v prvním kouřovodu po 2-3 řadách konvekčních svazkových trubek na jedné straně bubnu.

U kotlů DKVR jsou trubky upevněny v horním bubnu válcováním a výstupní konce jsou přivařeny ke komoře přehřáté páry (kolektoru). Smyčky cívek jsou utaženy pomocí svorek a samotné cívky jsou připevněny ke stropnímu panelu pomocí závěsů. Místo je chodba.

Geometrické charakteristiky přehříváku

Název množství
				1. Vnější průměr trubky
2.Vnitřní průměr trubek
3. Příčné stoupání potrubí
4. Podélné stoupání trubek
5.Relativní příčné stoupání trubek
6.Poměrné podélné stoupání potrubí
7.Počet trubek (smyček) v řadě
8. Počet řad trubek (podél osy bubnu)
9. Hloubka plynového potrubí pro umístění trafostanice
10. Průměrná osvětlená délka trubek (smyček)	l st tr
11.Konvekční topná plocha
12. Konvekční topná plocha

Vysvětlivky k tabulce

Předpokládáme, že pohyb plynů ve svazcích kotlů je organizován napříč osou bubnu a pak z podmínek s 1 = s 2 = mm

2,5 - relativní příčné stoupání;

2 - relativní podélná rozteč;

n = 8 – počet trubek v řadě, ks.

z – počet řad trubek (podél osy bubnu). Schváleno na základě požadovaného průřezu pro průchod páry f.

Průměrná teplota páry v přehříváku:

kde tpe = 240 °C – teplota přehřáté páry,

t s = t n.p., = 191 °C – teplota syté páry.

Průměrný měrný objem přehřáté páry proti= 0,16212 m 3 /kg, převzato z tabulek podle P pe = 1,3 MPa a = 215,5 °C

Průměrný objemový průtok přehřáté páry:

PROTI ne = D ne proti= 0,291816 m 3 /kg,

kde D pe = D = 1,8 kg/s – parní výkon kotle.

Sekce pro průchod páry do rozvodny:

f == 0,01167264 m2

W pe – rychlost páry v p/p, nastavená na 25 m/s.

Počet řádků:

Požadovaná hloubka kouřovodu pro umístění přehříváku páry:

Lpe = s 1 z 10-3 = 0,24 m.

l avg = 3030 mm – průměrná osvětlená délka trubky (smyčky) p/p,

Topná plocha jedné řady p/p:

Np = = 2,44 m2.

Konvekční topná plocha:

Npe = Nrz = 7,32 m2

Rýže. Kotlový přehřívák DKVR-4-13-250

4.4 Geometrické charakteristiky konvekčního paprsku.

4.4.1 Všeobecné pokyny.

Navržené kotle typu DKVR mají jeden konvekční nosník se dvěma plynovody nebo jedním plynovodem, ale s jiná sekce podél plynů. Uspořádání konvekčního svazkového potrubí je chodbové.

Konvekční nosníky navržených kotlů mají složitý profil proudění spojený s rotací pohybu plynu a změnami v průřezu podél proudění plynů. Navíc v prvním plynovém potrubí je k prvnímu bubnu přišita pomocná trubka, která má v podstatě jiné průměry trubek a rozteče než konvekční svazkové trubky.

Podle charakteru plynů omývajících topnou plochu nosníku se dělí na samostatné úseky, které se počítají samostatně. Poté se určí průměrné ukazatele, podle kterých bude vypočítán přenos tepla v konvekčním paprsku.

4.4.2 Výpočet délky potrubí v řadě svazku.

Řady jsou umístěny napříč osou bubnu, trubky řady jsou zakřivené, a proto mají různé délky. Délka trubky musí být měřena podél její osy od horního ke spodnímu bubnu. U kotlů s příčnou přepážkou v kouřovodu konvekčního trámu budou výpočty vyžadovat průmět trubky na podélný řez kouřovodu podél osy bubnu.

Kotle typu DKVR mají symetrický charakter levé a pravé části řadového potrubí, lze tedy uvažovat o délce poloviny potrubí.

Osvětlená délka potrubí a projekce délky potrubí řady konvekčního svazku

4.4.3 Výpočet konvekční otopné plochy konvekčních sekcí nosníku.

Nejprve je nutné rozdělit svazky do samostatných sekcí a vyplnit tabulku podle jejich počtu.

Geometrické charakteristiky řezů konvekčních nosníků

1. Vnější průměr trubek d n, mm
2. Příčné stoupání trubky s 1, mm
3. Podélná rozteč trubek s 2, mm
4.Relativní příčné stoupání trubek
5.Poměrné podélné stoupání potrubí
6. Počet trubek v řadě n, ks.
7. Počet řad trubek ve svazku z, ks.
8.Průměrná délka osvětlené trubky l prům. tr, mm
9. Střední projekce osvětlená. délky potrubí l průměr, mm
10. Konvekční otopná plocha jedné řady trubek ve svazku H p, m 2
11. Konvekční topná plocha svazkových trubek v řezu H p.u., m 2
12. Topná plocha plochy síta N e.u, m 2
13. Topná plocha sekce přehříváku N p.u., m 2
14. Celková konvekční topná plocha průřezu nosníku N k.u, m 2

Vysvětlivky k tabulce:

Relativní kroky: = ;= ;

Výpočtové úseky konvekčních svazků kotlů

n, z – počet trubek v řadě, resp. počet řad, ks; jsou přijaty podle plánu konvekčního paprsku s přehřívačem umístěným v něm;

l cf tr = , mm

Kde - průměrná osvětlená délka potrubí v řezu, mm; (kromě potrubí u zdi)

l av p – průměrný průmět délky trubky, mm se počítá podobně jako výpočty průměrné osvětlené délky.

Konvekční topná plocha trubek jedné řady:

Konvekční topná plocha trubek svazku (kromě trubky u stěny):

N p.u = Nr z, m2

Konvekční topná plocha plošné clony je plocha řady přiléhající ke stěně:

N e.y = l tr.e b e x 10-6, m 2

kde l tr.e je osvětlená délka trubky stínění konvekčního paprsku, mm (trubka u stěny);

b e – šířka síta, pro kotle s příčnou přepážkou:

be = 2880 mm;

x (at = 1,96) = 0,62 – zjištěno z nonogramu;

x (at = 2,15) = 0,58 – zjištěno z nonogramu;

Konvekční topná plocha

N pe.y = N pe

Celková plocha konvekčního vytápění plochy:

N k.u = N p.u + Ne.u + H p.u;

4.4.4 Výpočet otevřeného průřezu pro průchod plynů sekcemi konvekčních nosníků.

V oblastech konvekčních nosníků s plynulou změnou průřezu plynovodu je pro výpočet průměrného otevřeného průřezu pro průchod plynů nutné znát otevřený průřez na vstupu a výstupu. oddílu.

Název, symbol, měrné jednotky.	Sekce nosníků
1. Šířka kouřovodu b, m
2.Průměrná výška kouřovodu h avg,m
3. Plocha průřezu plynového potrubí F gx, m 2
4. Průřezová plocha plynového potrubí, kterou zabírají trubky F tr, m 2
5. Světlá plocha průřezu pro průchod plynů F g, m 2

Vysvětlení tabulky.

Průřez sekce kouřovodu:

F gx = bh c p, m2

Ftr – plocha průřezu části plynového potrubí, kterou zabírají trubky svazku nebo přehřívače, m 2

Když se plyny pohybují přes osu bubnu:

Ftr = d n l p z 10-6, m2

l cf tr = , mm; se bere podle délek těch trubek, které spadají do průřezu plynového potrubí;

Pokud jsou v průřezu trubky přehříváku, pak se jejich plocha vypočítá pomocí stejných vzorců. Pokud jsou v sekci sekce potrubí a svazek a rozvodna, pak se jejich plocha sečte.

Otevřená plocha průřezu oblasti pro průchod plynů:

F g = F gx - F tr, m2

Při hladké změně průřezu je živý průřez pro průchod plynů každou částí určen vzorcem:

F g.y =, m2; F g.y1 = 3,99 m2; F g.y2 = 3,04 m2; F g.y3 = 2,99 m2;

F g.y4 = 3,04 m2; F g.y5 = 2,248 m2;

kde je otevřený průřez pro průchod plynů na vstupu do sekce a na výstupu z ní. Tento výpočet se opakuje tolikrát, kolikrát je sekcí ve svazku.

4.4.5 Charakteristika konvekčního paprsku.

Konvekční topná plocha konvekčního nosníku s p/p

Nk = N k.y1 + N k.y2 + … + N k.y n = 146,34 m 2

kde Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – z tabulky, řádek 14

Konvekční topná plocha konvekčního nosníku bez p/p

N k.p = N k – N pe = 139,02 m 2

Průměrný průměr konvekčních svazkových trubek

= 0,0495 m2

Průměrný boční sklon

s av 1 = = 106 mm

kde s 1,1, s 1,2 atd. – příčné kroky podél úseků nosníku, mm

Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – konvekční topná plocha sekcí svazku bez topné plochy přehříváku, m 2

Průměrný podélný sklon

s av 2 = = 111 mm

Průměrné relativní příčné a podélné kroky

Průměrná plocha otevřeného průřezu pro průchod plynů v konvekčním paprsku

F g = m 2

Efektivní tloušťka sálavé vrstvy

s = 0,9 = 0,227 m

6. Strukturální výpočet ekonomizéru.

Kotle typu DKVR jsou vybaveny litinovými bezvarnými ekonomizéry, jejichž topnou plochu tvoří žebrované litinové trubky od VTI a TsKKB. Trubky jsou navzájem spojeny pomocí rolí. Napájecí voda prochází postupně všemi potrubími zdola nahoru, což zajišťuje odvod vzduchu z ekonomizéru. Produkty spalování jsou směrovány shora dolů a vytvářejí protiproudý systém pro pohyb vody a plynů. Topná plocha ekonomizéru vody může být uspořádána v jednom nebo dvou sloupcích, mezi kterými je umístěna ocelová přepážka. Při montáži se nedoporučuje instalovat méně než 3 nebo více než 9 trubek v jedné řadě a 4 až 8 trubek ve sloupci. Každých 8 řad je zajištěna mezera 500–600 mm pro kontrolu a opravu ekonomizéru (opravné řezání).

Rýže. Uspořádání jednoprůchodového litinového ekonomizéru.

1 – žebrované trubky, 2 – příruby, 3 a 4 – spojovací válce, 5 – dmychadlo.

Rýže. Detaily litinového ekonomizéru vody systému VTI.

a – žebrované potrubí, b – připojení potrubí

Geometrické charakteristiky ekonomizéru

Název množství
				1. Vnější průměr trubky
2. Tloušťka stěny potrubí
3. Velikost čtvercového žebra
4. Délka potrubí
5.Počet trubek v řadě
6.Plynová topná plocha jedna trubka
7. Otevřený prostor pro průchod plynů v jednom
8. Topná plocha na straně plynu jeden řádek
9. Volný průřez pro průchod plynů
10.Sekce pro průchod vody
11.Výhřevná plocha ekonomizéru
12. Počet řádků ekonomizéru
13.Počet smyček
14.Výška ekonomizéru
15.Zohlednění celkové výšky ekonomizéru pitvy

Rýže. Rozměry potrubí ekonomizéru.

Rozměry: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;

Délka trubky VTI l = 1500 mm;

Počet trubek v řadě z p = 2 ks;

Tepelná absorpce ekonomizéru Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;

Součinitel prostupu tepla k = 19 W/(m 2 K);

Průměrný teplotní rozdíl Δt = 92 K;

Topná plocha na plynové straně jedné řady N p = N tr z p, m 2

Н р = 2,18*2=4,36 m2;

Světlý průřez pro průchod plynů v jedné řadě F g = F tr Z r, m 2

Fg = 0,088*2= 0,176 m2;

Průřez pro průchod vody jedné řady

= 5,652*10-3 m2,

kde d int = d - 2 =76 – 16 = 60 mm, je vnitřní průměr trubky.

Topná plocha ekonomizéru (podle rovnice přenosu tepla):

N eq = = 82,75 m2

kde V p = 0,055 m 3 /s – druhá spotřeba paliva,

Počet řádků v ekonomizéru:

Počet smyček:

Výška ekonomizéru:

h ekv = n p b10-3 = 2,7 m

Celková výška ekonomizéru s přihlédnutím k řezům:

h eq celkem = h eq +0,5 n dis = 3,7 m

kde 0,5 m je výška jednoho řezu;

n závodů – počet opravných řezů, které jsou provedeny každých 8 řad.

Ph.D. A.V. Vasiliev, docent, Ph.D. G.V. Antropov, docent, Ph.D. Yu.I. Akimov, docent, Saratov State University Technická univerzita(„Úspora energie v Saratovské oblasti“ č. 1 (007), 2002)

Časopis "Heat Supply News", č. 11, (27), listopad 2002, s. 25 – 28, www.ntsn.ru

Většina velkých topných kotelen uváděných do provozu v 60.-70. letech používá parní kotle typu DKVR. Všechny pracovaly více než 20 let a vyčerpaly svou životnost. Podle podmínek spolehlivosti jejich provozu v kotlích se pracovní tlak až 0,6-0,8 MPa, ale ve skutečnosti během provozu mnoho kotlů udržuje tlak 1-2 atm. Provoz parních kotlů na tak nízké tlaky negativně ovlivňuje stabilitu cirkulace v důsledku snížení teploty nasycení a zvýšení podílu odpařování v trubkách síta, pozoruje se intenzivní tvorba vodního kamene a zvyšuje se pravděpodobnost vyhoření potrubí; Navíc, když kotel pracuje při tlaku 1 až 3 atm. Vzhledem k nízké teplotě sycení je nutné vypnout litinový ekonomizér vody, protože může zde docházet k tvorbě páry, což je za daných podmínek nepřijatelné spolehlivý provoz. To vše vede k tomu, že účinnost těchto parních kotlů nepřesahuje 80-82% a v některých případech, kdy je potrubí silně znečištěno, účinnost kotle klesá na 70-75%.

Vzhledem k tomu, že u těchto kotelen nedochází k parní zátěži, je jedním z výhodnějších opatření zvyšujících účinnost a spolehlivost kotelen přechod takových parních kotlů na horkovodní režim. Tato rekonstrukce kotelen umožňuje nejen výrazně prodloužit životnost kotlů, ale také výrazně (o 20-25%) zvýšit účinnost kotelen.

Existuje několik známých schémat pro přestavbu parních kotlů na horkovodní režim, která jsou založena na principu přímého proudění vody v kotli. Jedno ze schémat převodu kotlů typu DKVR do teplovodního režimu bylo vyvinuto a implementováno společností Uralenergochermet. Podle tohoto schématu jsou v horním bubnu kotle a spodních kolektorech bočních clon instalovány slepé přepážky. Síťová voda vstupuje do spodních kolektorů bočních sít a stoupá všemi sítovými trubkami do přední komory horního bubnu, odkud je voda směrována přes obtokové potrubí do ekonomizéru instalovaného za kotlem. Po ekonomizéru je voda nasměrována do zadních oddílů spodních kolektorů bočních sít a z nich do spodního bubnu kotle a poté všemi trubkami konvekčního svazku vstupuje do zadního oddílu horního bubnu. . Z tohoto oddělení je voda odváděna výstupním potrubím do přímého vedení topné sítě. Výhodou tohoto schématu je proudění vratné síťové vody do sítových trubek spalovací komory, což snižuje pravděpodobnost tvorby páry v oblasti vysoké teploty produkty spalování. Nevýhodou schématu je nízké rychlosti pohyb vody v konvekčním svazku (0,05 m/s), což může vést k vytvoření lokálních parních uzávěrů v potrubí svazku a v důsledku toho k jejich vyhoření.

V jedné z kotelen v Rostově byl kotel DKVR-10/13 přepnut do teplovodního režimu. V tomto schématu vratná síťová voda vstupuje do ekonomizéru kotle, dále do spodních kolektorů spalovacích sít a shromažďuje se v přední části horního bubnu, odkud je směrována nevyhřívaným potrubím do zadní části spodního kotle. buben. Poté se voda pohybuje do horního bubnu potrubím druhého stupně konvekčního nosníku. Dále je voda vedena jednou řadou trubek konvekčního svazku do přední části spodního bubnu, odkud stoupá potrubím konvekčního svazku prvního stupně do střední části horního bubnu a odtud do topné sítě.

Společnou nevýhodou výše uvedených a mnoha dalších podobných schémat pro převod kotlů do režimu horké vody je přítomnost přenosových potrubí nezbytných pro organizaci zvoleného schématu vodní cesty. To výrazně zvyšuje náklady na modernizaci (kovové a montážní) a provozní náklady, protože se výrazně zvyšuje hydraulický odpor kotlů. Hlavní nevýhodou výše uvedených schémat je nepřijatelně nízká rychlost pohybu vody, zejména ve svodech kotle, což může vést k vytváření parních zámků v potrubí a prudce snižuje spolehlivost provozu kotle.

Tento článek navrhuje nové schéma přestavby parních kotlů na horkovodní režim na příkladu přestavby kotle DKVR - 6,5/13, který byl úspěšně realizován v kotelně závodu Tank Metal Structures (RMK) v Saratově. Dle našeho názoru toto schéma zvyšuje spolehlivost kotle v teplovodním režimu a snižuje náklady na rekonstrukci. Schéma provozu kotle v teplovodním režimu je na obrázku. V navrženém schématu vstupuje voda z vratné sítě litinový ekonomizér. V tomto případě část vody prochází obtokovým potrubím, načež se oba proudy smíchají a směřují do zadní části horního bubnu. Dále voda prochází opakovaným zdvihacím a spouštěcím pohybem v trubkách konvekčního nosníku kotle a sítových trubek. Pro organizaci tohoto pohybu jsou v horním a spodním bubnu instalovány přepážky. Pro snadnou instalaci a opravu přepážky jsou odnímatelné kryty (poklopy), kterými je umožněn přístup do všech oddílů horního a spodního bubnu při opravách nebo kontrole kotle.

Průtoková plocha pro vodu v každém zdvihu byla stanovena následovně. Na základě tepelných výpočtů byly získány průměrné hodnoty proudí teplo teplosměnné plochy v peci a v konvekčním odpařovacím paprsku. Poté byly na základě těchto tepelných zatížení stanoveny přípustné minimální hodnoty rychlostí vody ve spouštěcích a zvedacích průchodech vodní cesty kotle. Pomocí těchto hodnot rychlosti byly zjištěny průtokové úseky každého zdvihu a počet řad potrubí podél osy kotle mezi přepážkami uvnitř horního a spodního bubnu kotle. V důsledku těchto výpočtů bylo zjištěno, že v odpařovacím konvekčním paprsku kotle by měly být tři průchody pohybu vody směrem nahoru a tři průchody směrem dolů. Se zvyšující se teplotou plynů se zvyšuje rychlost pohybu vody, a to jak při jejím pohybu dolů, tak i nahoru. 4 přepážky jsou instalovány v horním bubnu, 2 přepážky jsou instalovány ve spodním bubnu. Současně se rychlost vody v různých odděleních pohybuje od 0,174 m/s (druhý proud vody) do 0,882 m/s (sedmý proud vody podle obrázku). V bočních zástěnách jsou organizovány dva průchody - jeden průchod s pohybem vody nahoru, druhý s pohybem dolů.

Voda je z kotle odváděna z přední části horního bubnu kotle stávajícím odtahem páry. Pojistné ventily vodní cesty jsou také instalovány na stávající přípojce pojistného ventilu horního bubnu. Přívod vody je proveden nově vyvrtaným otvorem DN 150 mm v horním bubnu. Mezi přepážkami horního bubnu v jeho tělese jsou instalovány odvzdušňovače DN 30 mm.

Dobíjení topné sítě s teplovodní kotle musí být provedeno chemicky čištěnou vodou. Aby nedocházelo ke korozi topných ploch kyslíkem a oxidem uhličitým, musí být teplota vody vstupující do kotle nad rosným bodem. To se provádí přimícháním přímé síťové vody do vratné vody pomocí recirkulačního potrubí.

Teplovodní kotle jsou velmi citlivé na suspendované částice v síťové vodě, které se snadno usazují v ohybech sítového potrubí a způsobují přehřívání potrubí a jeho destrukci. Proto nutná podmínka Aby byl zajištěn spolehlivý provoz teplovodních kotlů, musí být topné sítě před spuštěním důkladně propláchnuty topná sezóna a také instalace odlučovače kalu ve formě bahenní pánve před čerpadlo sítě.

Kromě toho bylo nutné dodržovat řadu režimů a provozní požadavky: Ze sekcí horního bubnu by měl být pravidelně odváděn vzduch vhodnými armaturami a průtok čerpané síťové vody kotlem by neměl klesnout pod vypočítanou hodnotu. Pro zvýšení spolehlivosti a snadnosti ovládání je nutné ponechat 30-40 mm otvory v přepážkách horního bubnu v horní a spodní části a ve spodním bubnu jsou takové otvory potřebné pouze ve spodní části přepážky. Horní otvory slouží k odvodu vzduchu z celého horního bubnu pomocí jediného průduchu a také k odvodu páry přes pojistný ventil instalovaný v přední části bubnu v nouzových situacích, jako je náhlý výpadek proudu nebo zastavení. síťová čerpadla. Spodní otvory v přepážkách slouží k organizování periodického proplachování a odstraňování kalu z horního a spodního bubnu. Pro odvzdušnění z horního bubnu lze použít odpojené spodní trubky v přední části kotle. Spodní buben využívá standardní periodické odkalovací potrubí DN 32.

Pro posouzení možnosti provozu kotle v teplovodním režimu a jeho tepelné účinnosti dle [3], kalibrační tepelné a hydraulické výpočty na maximum, minimum a střední zátěže provoz kotle.

Dle požadavků byly provedeny pevnostní výpočty všech kotlových článků a stanoveny minimální přípustné tloušťky stěn bubnů, dna, rozdělovačů a kotlových trubek při návrhovém tlaku. Na základě výsledků pevnostních a tepelných výpočtů byl stanoven přípustný tlak vody v kotli.

Analýza vypočtených ukazatelů tepelného výkonu kotle při různé režimy a skutečných výsledcích provozu kotlů převáděných podle tohoto schématu v kotelně RMK lze vyvodit následující závěry:

1. Přestavba kotle DKVr-6,5/13 podle navrženého schématu umožnila při zachování standardních hořáků, odsavače kouře a ventilátoru zvýšit tepelný výkon kotle od 4,5 MW do 6,2 MW a zajistit účinnost kotle při tomto maximálním zatížení 93,5 %.

2. Aby se zabránilo kyslíkové korozi konvekčního svazkového potrubí, musí být teplota vody na vstupu do kotle minimálně 50 °C. K tomu je nutné zajistit recirkulační čerpadlo, které při poklesu teploty dodává část vody z přímého potrubí do vstupu do kotle. teplotní graf sítí.