Sơ đồ tuần hoàn của lò hơi DKVR 6 5. Thiết bị điều khiển, điều chỉnh. Mô tả nguyên lý hoạt động

Cái này và thông tin thuộc về

doanh nghiệp, sử dụng bởi bên thứ ba

với chủ nhân!

Làm sao chuyên công ty sản xuất và cung ứng nồi hơi và thiết bị phụ trợ nồi hơi, công ty chúng tôi cung cấp hơi nước đáng tin cậy Nồi hơiDKVR-20-13 GM ( Nồi hơi giao cho khách hàng số lượng lớn, đầy đủ tiện nghi ) .

Chúng tôi cũng đề xuất thực hiện công việc toàn diện trong các lĩnh vực sau:

. thiết kế phòng nồi hơi, cả cố định và MKU,

Thiết kế để tái thiết một lò hơi (thay thế lò hơi bằng lò hơi lớn hơn hoặc kém năng suất hơn)),

Cung cấp nồi hơi và thiết bị phụ trợ,

Thủ tục thanh toán: mua nồi hơi DKVR-20-13 GM, từ Bạn sẽ cần phải gửi đến địa chỉ của chúng tôiứng dụng ở đâu nhất thiếtbiểu thị :

. sơ đồ phân phối nồi hơi ( tư vấn chuyên môn, khuyến nghị ) ;

Thông tin chi tiết về công ty;

Người liên hệ, chức vụ;

Điện thoại/fax cho nhận xét;

. email công ty ( e-mail:).

Vận chuyển để tính chi phí giao hàng - cho biết điểm đến(giao hàng tự động, Giao hàng đường sắt ).

ĐẾN tư vấn chuyên gia: 8- 960- 942- 53- 03

T điện thoại /Số fax : 8 ( 3854) 44- 86- 49

email :biek22@ mail.ru

Bảng giá DKVR

. ĐẾN bộ hoàn chỉnh giao nồi hơi DKVR-20-13 GM (ross) :

1. Trống trên, trống dưới với các thiết bị trống bên trong (lỗ cho ống nồi hơi được phay và khía);

3. Nền cầu thang, khung, khung, vật liệu lót (theo yêu cầu);

5. Hộp đựng phụ tùng bộ hoàn chỉnh (van đóng, thiết bị đo đạc);

6. Gói tài liệu kỹ thuật: hộ chiếu của nồi hơi DKVR-20-13 GM có phụ lục - báo cáo kiểm tra siêu âm, giấy chứng nhận và giấy phép sử dụng "Rostekhnadzor".

. Thực hiện công việc :

1. Tháo dỡ công trình;

2. Công việc lắp ráp;

3. Thay thế hệ thống đường ống nồi hơi;

4. Công việc xây dựng (nhẹ/nặng);

5. Lắp đặt và điều chỉnh thiết bị đo đạc và tự động hóa;

6. Điều chỉnh khởi động;

. Lựa chọn thiết bị TÔI :

(đi tới trang)

. Tự động hóa nồi hơi . Bộ trống . Hệ thống ống nồi hơi .

. Nồi hơi dòng KVR / KVM . Đang tải lấy GMC . Máy nghiền than VDG, VDP .

. Thức ăn than (TS-2) . Loại bỏ xỉ và tro ShZU . Phòng nồi hơi mô-đun MKU .

. VDN, DN. Đầu đốt GM, GM, GM, Weishaupt . Cài đặt VPU . Máy khử khí CÓ .

. Lọc FIP . Nhà kinh tế EB, BVES . Van 17s28nzh . Con trỏ Dy10Py25 .

. Cấp tàu Anh (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Hình thức chung :

. Sự quản lý cho hoạt động của nồi hơi loạtĐKVR :

(đi tới trang)

. Kết cấu nồi hơi . Lắp đặt nồi hơi. Chế độ hóa học nước của lò hơi .

. Chương trình kiểm tra chuyên gia nồi hơi .

. Dữ liệu chung về nồi hơi DKVR-20-13 GM:

Nồi hơi ống nước thẳng đứng, trống đôi DKVR-20 13 GM được thiết kế để tạo ra hơi bão hòa hoặc hơi quá nhiệt sử dụng cho nhu cầu công nghệ của một doanh nghiệp công nghiệp, trong hệ thống sưởi ấm, thông gió và cung cấp nước nóng.

Lò hơi DKVR 20 13 GM có buồng đốt được che chắn và bó ống uốn cong được phát triển. Để loại bỏ ngọn lửa bị hút vào bó và giảm tổn thất do cuốn theo và đốt cháy quá mức hóa chất, buồng đốt của nồi hơi DKVR-20; DKVr-4; DKVR-6.5 được chia bằng vách ngăn bằng đất sét nung thành hai phần: hộp cứu hỏa riêng và buồng đốt sau. Trên nồi hơi DKVR-10, buồng đốt sau được ngăn cách với hộp cứu hỏa bằng các ống chắn phía sau. Một vách ngăn bằng đất sét nung cũng được lắp đặt giữa hàng ống thứ nhất và thứ hai của bó nồi hơi của tất cả các nồi hơi, ngăn cách bó ống với buồng đốt sau. Bên trong bó nồi hơi có một vách ngăn bằng gang chia bó thành ống dẫn khí thứ nhất và thứ hai và đảm bảo sự đảo ngược theo chiều ngang của khí trong bó khi có dòng chảy ngang của ống.

Đầu vào của khí từ lò vào buồng đốt sau và đầu ra của khí từ lò hơi không đối xứng.

Nếu có bộ quá nhiệt thì một số đường ống lò hơi chưa được lắp đặt; bộ quá nhiệt hơi nước được đặt trong ống dẫn khí đầu tiên sau hàng ống sôi thứ hai hoặc thứ ba. Nồi hơi có hai trống - trên (dài) và dưới (ngắn) - và hệ thống đường ống. Để kiểm tra trống và lắp đặt các thiết bị trong đó, cũng như để làm sạch đường ống bằng con lăn, có các lỗ hình bầu dục ở đáy có kích thước 325x400 mm.

Trống lò hơi DKVR-20-13 GM, áp suất vận hành 1,4 hoặc 2,4 MPa, được làm bằng thép 16GS, 09G2S, thành dày tương ứng 13 hoặc 20 mm. Kiểm soát chất lượng sản phẩm được đảm bảo thông qua chẩn đoán siêu âm mối hàn cái trống Hộ chiếu được cấp cho nồi hơi DKVR-20 13 GM và số nồi hơi được chỉ định. Tất cả các tài liệu chính về các bộ phận (trống, hệ thống đường ống, buồng sàng, phụ kiện đường ống), chứng chỉ và giấy phép sử dụng do lò hơi cấp đều được nhập vào hộ chiếu lò hơi. Dịch vụ liên bang về giám sát môi trường, công nghệ và hạt nhân” với việc áp dụng báo cáo kiểm tra siêu âm.

Các bó lò hơi và sàng lọc của nồi hơi DKVR-20 13 GM được làm bằng ống thép liền mạch Ø 51 mm, thành 20 mm. Để loại bỏ bùn, nồi hơi có cửa sập ở các khoang dưới của màn chắn; để làm sạch các khoang định kỳ có các phụ kiện Ø 32x3 mm.

Bộ quá nhiệt của nồi hơi DKVR, nằm trong ống dẫn khí đầu tiên dọc theo dòng khí, được thống nhất về mặt cấu hình cho các nồi hơi có cùng áp suất và khác nhau đối với các nồi hơi có công suất khác nhau chỉ ở số lượng cuộn dây song song.

Bộ quá nhiệt - hơi nước một lần - cung cấp việc sản xuất hơi quá nhiệt mà không cần sử dụng bộ khử quá nhiệt. Buồng hơi quá nhiệt được gắn vào trống phía trên; một giá đỡ của buồng này được làm cố định và cái còn lại có thể di chuyển được.

Nồi hơi DKVR-20 13 GM có sơ đồ tuần hoàn như sau: nước cấp vào trống phía trên qua hai đường cấp, từ đó đi vào trống phía dưới qua các ống chùm đối lưu được làm nóng yếu. Các màn chắn được cung cấp năng lượng bằng các ống không được làm nóng từ trống trên và trống dưới. Màn chắn phía trước của nồi hơi DKVR-10 được cấp nước từ ống chìm của trống phía trên, màn chắn phía sau - từ ống chìm của trống phía dưới. Hỗn hợp hơi-hơi từ lưới chắn và ống nâng của bó đi vào trống phía trên. Tất cả các nồi hơi ở trống phía trên đều được trang bị thiết bị tách hơi bên trong trống để tạo ra hơi nước.

Nồi hơi DKVR 20 13 GM, có thể được cung cấp dưới dạng một bộ phận có thể vận chuyển và tháo rời, có khung đỡ được hàn làm bằng thép cán. Nồi hơi DKVR-10-13 GM không có khung đỡ. Điểm cố định, cố định chắc chắn của lò hơi là giá đỡ phía trước của trống phía dưới. Các giá đỡ còn lại của trống phía dưới và các buồng chắn bên đang trượt. Camera của màn hình phía trước và phía sau được gắn bằng giá đỡ vào khung quạt gió. Các camera màn hình bên được gắn vào khung đỡ.

Lò hơi được trang bị các dụng cụ điều khiển, đo lường và các phụ kiện cần thiết. Các phụ kiện sau được lắp đặt trên nồi hơi DKVR-20-13 GM: van an toàn; đồng hồ đo áp suất và van ba chiềuđối với họ; khung của các chỉ báo mức độ với kính Klinger và thiết bị khóa chỉ số mức độ; van ngắt, điều khiển và van kiểm tra cung cấp nồi hơi; van ngắt để làm sạch trống, buồng sàng lọc, bộ điều chỉnh công suất và bộ quá nhiệt; van ngắt để chiết hơi bão hòa (đối với nồi hơi không có bộ quá nhiệt); van ngắt để xả hơi quá nhiệt (đối với nồi hơi có bộ quá nhiệt hơi); van ngắt trên dây chuyền thổi và làm nóng trống dưới khi đốt nồi hơi (đối với nồi hơi DKVR-10); van xả nước từ trống dưới; van ngắt trên đường vào hóa chất; Van lấy mẫu hơi nước. Đối với nồi hơi loại DKVR-10, van ngắt và van kim cũng được cung cấp cho thổi liên tục trống hàng đầu.

Để bảo trì các ống dẫn khí, một khớp nối bằng gang được lắp đặt trên nồi hơi DKVR-20-13 GM.

Nhiều thử nghiệm và kinh nghiệm vận hành lâu dài số lượng lớn Nồi hơi DKVR khẳng định hoạt động đáng tin cậy của chúng ở áp suất thấp hơn áp suất danh nghĩa. Áp suất tối thiểu cho phép (tuyệt đối) trong nồi hơi DKVr-20 13 GM là 0,7 MPa (7 kgf/cm2). Ở áp suất thấp hơn, độ ẩm của hơi do nồi hơi tạo ra tăng đáng kể và khi đốt nhiên liệu lưu huỳnh (Spr > 0,2%), quan sát thấy hiện tượng ăn mòn ở nhiệt độ thấp. Khi áp suất vận hành giảm, hiệu suất của tổ máy nồi hơi không giảm, điều này được xác nhận bằng các tính toán so sánh nhiệt của nồi hơi ở áp suất danh nghĩa và áp suất giảm. Các bộ phận của lò hơi được thiết kế cho áp suất vận hành 1,4 MPa (14 kgf/cm2), sự an toàn trong vận hành của chúng được đảm bảo bằng các van an toàn được lắp đặt trên lò hơi.

Khi áp suất trong nồi hơi giảm xuống 0,7 MPa, thiết bị của nồi hơi có bộ tiết kiệm không thay đổi, vì trong trường hợp này, độ nóng của nước trong bộ tiết kiệm thức ăn đến nhiệt độ bão hòa hơi trong nồi hơi là hơn 20 ° C, đáp ứng yêu cầu yêu cầu của quy tắc Gosgortekhnadzor.

Trong nồi hơi DKVR-20 13 GM, khi đốt khí đốt và dầu đốt, người ta sử dụng vòi đốt khí-dầu xoáy loại GMG (2 đầu đốt cho mỗi nồi hơi).

Nồi hơi loại DKVR chạy bằng dầu nhiên liệu được trang bị bộ tiết kiệm gang; khi chỉ sử dụng khí đốt tự nhiên, có thể sử dụng bộ tiết kiệm thép để hoàn thiện nồi hơi.

. T kỹ thuậtđặc trưng:

chỉ định nhà máy Nồi hơi	Loại nhiên liệu	Sản lượng hơi nước, t/h	Áp lực hơi nước, MPa (kgf/cm 2 /)	Nhiệt độ hơi nước. °C		Hiệu quả ước tính, %		Kích thước tổng thể của lò hơi, mm (LxBxH), mm	Khối lượng nồi hơi về thể tích giao hàng tại xưởng, kg
				bão hòa	quá nóng	khí ga	dầu nhiên liệu
Nồi hơi hoạt động bằng nhiên liệu lỏng và khí
DKVR-2.5-13GM	Gas, dầu nhiên liệu	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913x4300x5120	6886
DKVR-4-13GM	Gas, dầu nhiên liệu	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203x4590x5018	8577
DKVR-4-13-225 GM	Gas, dầu nhiên liệu	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203x4590x5018	9200
DKVr-6.5-13GM	Gas, dầu nhiên liệu	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203x4590x5018	11447
DKVR-6.5-13-225GM	Gas, dầu nhiên liệu	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526x5275x5018	11923
DKVr-10-13 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVR-10-13-225 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850x5830x7100	15396
DKVR-10-23 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850x5830x7100	17651
DKVR-10-23-370 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850x5830x7100	18374
DKVR-10-39 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVR-10-39-440 GM	Gas, dầu nhiên liệu	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Gas, dầu nhiên liệu	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776x3215x6246	44634
DKVR-2O-13-250GM	Gas, dầu nhiên liệu	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776x3215x6246	45047
DKVR-20-23-370 GM	Gas, dầu nhiên liệu	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776x3215x6253	44440

Nồi hơi DKVR-20-13 có công suất hơi 20 t/h và áp suất vượt mức 1,3 MPa (13 kgf/cm2). Nồi hơi DKVR-20-13 loại nhịp (theo hướng di chuyển khí thải).

Các bộ phận chính của nồi hơi DKVR-20-13. Hai cuộn: trên và dưới. Đường kính trong của cả hai trống là 1000 mm với độ dày thành 13 mm. Trống được làm bằng thép 16GS. Hộp cứu hỏa kiểu buồng được che chắn hoàn toàn, ngoại trừ phần dưới (lò sưởi).

Bề mặt gia nhiệt: hệ thống ống lưới và hệ thống ống đối lưu (dùm đối lưu). Các ống bề mặt gia nhiệt được gắn vào trống bằng cách loe ra.

Tai nghe.

Gạch.

Ống dẫn khí, vv

Nồi hơi DKVR-20-13 có cấu trúc khác với nồi hơi DKVR có công suất hơi thấp hơn, cụ thể:

1. Đối với nồi hơi DKVR-20-13, trống phía trên được rút ngắn và không nằm trong hộp cứu hỏa. Cả hai trống đều có cùng chiều dài 4500 mm. Việc giảm chiều dài của trống phía trên giúp cải thiện độ tin cậy của lò hơi và loại bỏ chi phí lắp đặt trống phía trên đắt tiền;

2. Để duy trì lượng nước cần thiết và đạt được lượng hơi nước tính toán (do giảm trống phía trên), các nồi hơi được lắp ráp bằng hai lốc xoáy từ xa. Lốc xoáy tạo ra tới 20% hơi nước từ tổng lượng hơi được tạo ra trong lò hơi.

Do đặc điểm thiết kế của nồi hơi, mực nước trong trống tăng khoảng 50 mm so với trục trống, trong khi vẫn duy trì mức thấp nhất không đổi.

3. Trống phía dưới được nâng lên tương ứng với mức 0, điều này đảm bảo dễ dàng kiểm tra và bảo trì.

4. Nồi hơi DKVR-20-13 có bốn màn hình bên, trong đó hai màn hình bên trái và hai màn hình bên phải, cũng như màn hình phía trước (phía trước) và phía sau. Mỗi màn hình có hai bộ sưu tập. Như vậy, lò hơi có sáu bộ thu trên và sáu bộ thu dưới.

5. Màn chắn bên được chia thành hai khối: khối thứ nhất (hoặc màn chắn cạnh của giai đoạn bay hơi thứ nhất) và khối thứ hai (màn chắn cạnh của giai đoạn bay hơi thứ hai). Khối thứ hai nằm ở phía trước chùm đối lưu. Số khối được tính từ mặt trước của lò hơi.

6. Đối với nồi hơi DKVR-20-13, chế tạo ống chắn cạnh hình chữ L và được gắn như sau. Ví dụ, ống đầu tiên, màn chắn bên phải, được hàn ở một đầu với ống góp dưới của ống góp bên phải, và đầu trên của nó được hàn với ống góp phía trên của màn chắn bên trái. Ống đầu tiên của màn hình bên trái được gắn theo cách tương tự. Bằng cách này, tất cả các ống của màn chắn bên được gắn qua một. Bằng cách nối chéo các ống chắn bên vào các bộ thu phía trên, một tấm chắn trần sẽ được hình thành. Buồng đốt được che chắn hoàn toàn.

7. Chùm đối lưu không có vách ngăn.

Nồi hơi DKVR-20-13 có quá trình bay hơi hai giai đoạn. Giai đoạn bốc hơi đầu tiên bao gồm: màn chắn phía trước, màn chắn bên của khối thứ hai, màn chắn phía sau và chùm tia đối lưu. Giai đoạn bốc hơi thứ hai bao gồm: màn chắn bên của khối thứ nhất và lốc xoáy từ xa. Sự bay hơi hai giai đoạn - phương pháp hiệu quả giảm tổn thất nước lò hơi khi xả đáy. Nồi hơi nước được chia thành hai phần: ngăn muối và ngăn hoàn thiện. Khoang hoàn thiện (thực chất là trống phía trên) của nồi hơi chiếm khoảng 80% tổng lượng nước. Tại ngăn chứa muối (cyclon từ xa), hàm lượng muối trong nước lò hơi cao gấp 5-6 lần so với ngăn hoàn thiện.

Do đó, việc tẩy rửa liên tục được thực hiện từ ngăn chứa muối. Hơi nước được tạo ra trong ngăn hoàn thiện và ngăn chứa muối. Nhưng có tới 80% hơi nước thu được trong ngăn sạch, do đó hơi nước tạo ra trong nồi hơi có quá trình bay hơi theo giai đoạn sẽ nhiều hơn. Chất lượng cao. I. Để thổi lò hơi, hai máy thổi có truyền động điện được lắp đặt trên thành bên của lò hơi (thường ở phía bên trái). . Làm sạch bề mặt bên trong axit đun nóng nồi hơi. Lớp lót nhẹ, lớp lót ống có lớp lót bằng kim loại. I. Hiệu suất nồi hơi: khi vận hành bằng gas - 90-92%, khi vận hành bằng dầu đốt - 85-88%. k Lò hơi có chín điểm thanh lọc định kỳ (từ tất cả các bộ thu thấp hơn, trống dưới và lốc xoáy từ xa).

Đặc điểm kỹ thuật nồi hơi loại DKVR -20 - 13.

Chùm đối lưu:

1 - trống trên;

2 - ống nâng và hạ của dầm đối lưu;

3 - trống dưới;

Màn hình phía sau:

4 - ống dẫn ngang màn sau (3 chiếc);

5 - ống góp dưới của màn hình phía sau;

6 - ống nâng của màn sau;

7 - ống góp phía trên của màn hình phía sau;

8 - ống thoát của màn sau; Màn chắn bên của giai đoạn bay hơi đầu tiên (2 chiếc.):

9 - ống dẫn ngang màn hình bên;

10 - bộ thu màn hình phía dưới;

11 - ống nâng lưới chắn bên;

12 - bộ thu màn hình phía trên;

13 - ống tuần hoàn (để đảm bảo lưu thông nước đáng tin cậy trong ống sàng);

14 - ống thoát nước bên màn hình;

Màn hình phía trước:

15 - ống hạ thấp của tấm chắn phía trước;

16 - bộ thu dưới của màn hình phía trước;

17 - ống nâng của màn chắn phía trước;

18 - bộ thu màn hình phía trước phía trên;

19 - ống thoát;

20 - ống tuần hoàn;

Mạch tuần hoàn của giai đoạn bay hơi thứ hai:

21 - đường ống bypass;

22 - ống hạ thấp;

23 - ống nâng;

24 - bộ thu dưới;

25 - bộ thu trên;

26 - lốc xoáy từ xa;

27 - ống thoát;

28 - ống hơi

29 - đường ống bypass;

30 - ống tuần hoàn;

31 - thổi liên tục;

32 - thanh lọc định kỳ (7 điểm);

33 - lỗ thoát khí từ lốc xoáy;

34 - cấp nước vào trống trên;

35 - van lò xo an toàn;

36 - van ngắt hơi chính trên đường hơi của lò hơi;

37 - Đường ống dẫn hóa chất;

38 - đường ống dẫn hơi nước cho nhu cầu riêng.

Vận hành mạch tuần hoàn nước khối 1 của sàng đốt bên phải (giai đoạn bay hơi thứ 2) trong nồi hơi DKVR-20-13. Nước nồi hơi từ trống phía trên của lò hơi, thông qua hệ thống ống hạ thấp nằm ở nửa sau của chùm đối lưu (dọc theo khí thải), đi vào trống phía dưới. Từ trống dưới, nước chảy qua đường ống nhánh vào cyclon từ xa bên phải; trong cyclon, nước này được trộn với nước chưa bay hơi của cyclon đang vận hành và từ đó nước qua hai ống xả đi vào bộ thu phía dưới của quá trình đốt bên phải. màn hình của khối đầu tiên - đây là dòng nước chính đi vào bộ thu. Ngoài ra, nước chưa bay hơi từ bộ thu phía trên của màn hình này sẽ đi vào bộ thu này thông qua bốn ống dẫn xuống.

Từ bộ thu dưới, nước qua hệ thống ống nâng hình chữ L đi vào bộ thu trên của sàng bên trái của khối thứ nhất dưới dạng hỗn hợp hơi nước và từ bộ thu hỗn hợp hơi nước đi vào bên trái. lốc xoáy từ xa qua hai đường ống. Trong cyclon, hơi bổ sung được tạo ra từ hỗn hợp hơi-nước đi vào. Hơi nước hình thành trong cyclon chiếm phần trên của cyclon rồi từ cyclon được dẫn đến trống phía trên của nồi hơi (dưới các thiết bị phân tách), nước trong cyclon chưa có thời gian bay hơi sẽ chiếm phần dưới của nó. một phần và đi vào bộ thu dưới của màn hình bên trái của khối đầu tiên. Mạch tuần hoàn nước ở màn hình bên trái của khối thứ nhất (giai đoạn bay hơi thứ hai) hoạt động tương tự nhưng theo thứ tự ngược lại.

Vận hành mạch tuần hoàn nước của màn đốt bên phải khối thứ hai (giai đoạn bay hơi thứ nhất). Bộ thu dưới của màn hình này được cấp nước từ trống dưới thông qua hai ống nhánh - đây là dòng nước chính. Nước chưa bay hơi từ bộ thu phía trên của màn hình này đi vào cùng một bộ thu thông qua bốn ống xả. Từ bộ thu dưới, nước di chuyển lên trên qua hệ thống ống nâng sàng, chuyển thành hỗn hợp hơi nước và đi vào bộ thu trên của sàng đốt bên trái khối thứ hai (giai đoạn bay hơi thứ nhất). Từ bộ thu phía trên, hơi nước chảy qua hai đường dẫn hơi vào trống phía trên của lò hơi (dưới các thiết bị phân tách), và nước không bay hơi từ bộ thu phía trên qua các ống hạ thấp đi vào bộ thu phía dưới của màn chắn bên trái của khối thứ hai.

Mạch tuần hoàn nước của màn đốt bên trái khối thứ hai (giai đoạn bay hơi thứ nhất) hoạt động tương tự nhưng theo thứ tự ngược lại.

Hoạt động của mạch tuần hoàn nước màn hình phía trước. Bộ thu dưới của màn chắn phía trước (giai đoạn bay hơi đầu tiên) được cấp nước từ trống phía trên qua hai ống nhánh. Bộ thu tương tự nhận nước chưa bay hơi từ bộ thu phía trên thông qua bốn ống dẫn xuống. Từ bộ thu dưới, nước di chuyển lên trên qua hệ thống ống nâng sàng, nóng lên và đi vào bộ thu trên của sàng trước dưới dạng hỗn hợp hơi nước, sau đó qua hai đường hơi hơi nước đi vào trống trên của nồi hơi, và nước chưa bay hơi được dẫn qua các ống hạ thấp đến bộ thu phía dưới.

Hoạt động của mạch tuần hoàn nước của màn chắn phía sau nồi hơi DKVR-20-13. Nước từ trống phía trên qua hệ thống ống hạ thấp của dầm đối lưu nằm ở các hàng cuối cùng của dầm đối lưu đi vào trống phía dưới rồi qua các ống bypass đi vào bộ thu phía dưới của song chắn sau. Từ bộ thu nước, nước chảy qua hệ thống ống sàng vào bộ thu phía trên của lưới lọc phía sau dưới dạng hỗn hợp hơi nước. Từ bộ thu phía trên, hỗn hợp hơi nước chảy qua hai đường ống vào trống phía trên của lò hơi.

Sơ đồ chuyển động của khí thải trong lò hơi DKVR-20-13. Các sản phẩm đốt từ lò đi vào buồng đốt sau, ở cuối buồng có thể lắp đặt bộ quá nhiệt. Do chùm đối lưu của nồi hơi DKVR-20-13 không có vách ngăn nên khí thải đi qua nó trong một hành trình trực tiếp và sau khi tỏa nhiệt sẽ thoát ra khỏi lò hơi dọc theo toàn bộ chiều rộng của bức tường phía sau của lò hơi. Tiếp theo, khí thải đi vào bộ tiết kiệm thông qua ống khói.

Nồi hơi DKVR-2.5; 4; 6,5; 10; 20 với lò đốt dầu khí - trống đôi, ống nước thẳng đứng, được thiết kế để tạo ra hơi bão hòa hoặc quá nhiệt dùng cho nhu cầu công nghệ của các doanh nghiệp công nghiệp, hệ thống sưởi ấm, thông gió và cấp nước nóng.

Thuận lợi:

Thiết kế thủy lực và khí động học đáng tin cậy của nồi hơi đảm bảo hiệu suất cao - lên tới 91%;

Chi phí vận hành và bảo trì thấp;

Lò hơi DKVR có thiết kế đúc sẵn, cho phép lắp đặt trong phòng lò hơi mà không phá hủy các bức tường và kết nối nhanh chóng với các hệ thống hiện có;

Có thể chuyển lò hơi từ loại nhiên liệu này sang loại nhiên liệu khác;

Phạm vi kiểm soát hiệu suất rộng (từ 40 đến 150% danh nghĩa) cho phép sử dụng nồi hơi với hiệu quả tối đa và tiết kiệm đáng kể chi phí cung cấp nhiệt và điện;

Khả năng chuyển nồi hơi sang chế độ nước nóng;

Thiết kế của lò hơi cho phép sử dụng nhiều tùy chọn thiết bị đo và tự động hóa khác nhau, bao gồm cả đầu đốt tự động, theo yêu cầu.

Đặc tính kỹ thuật và thiết bị của nồi hơi DKVR

Mục lục	DKVR-4.0-13GM	DKVR-6.5-13GM	DKVR-10-13GM	DKVR-20-13GM
Sản lượng hơi danh định, t/h
Áp suất hơi, MPa (kg/cm2)
Nhiệt độ hơi nước, °C
Bề mặt gia nhiệt nồi hơi, m2: bức xạ/đối lưu/tổng	21,4/116,9/138,3	27,9/197,4/22 5,8	47,9/229,1/227,0	51,3/357,4/408,7
Thể tích nồi hơi, m3: hơi/nước
	khí đốt, dầu nhiên liệu
Tiêu thụ nhiên liệu, m 3 /h (kg/h): gas (dầu nhiên liệu)*
Hiệu suất, %: gas/dầu nhiên liệu
Bộ tiết kiệm: gang
Thép
Cái quạt	VDN-10 (1000)	VDN-9 (1500)	VDN-11.2 (1000)	VDN-12.5 (1000)
Giao hàng (theo khối, số lượng lớn, v.v.)	khối, tán xạ	khối, tán xạ
Kích thước tổng thể (l × w × h), m	5,4 × 3,4 × 4,4	6,5 × 3,8 × 4,4	6,8 × 3,8 × 6,3	9,7 × 3,2 × 7,6
Trọng lượng, kg

* Với khí Qcalc.8525 kcal/kg, dầu nhiên liệu Qcalc.9170 kcal/kg.Ghi chú . Để hoàn thiện nồi hơi DKVR-2.5; 4; 6,5; 10 khi đốt khí đốt và dầu nhiên liệu, sử dụng vòi đốt dầu và khí xoáy hai vùng thuộc loại GMG. Để tiết kiệm nhiên liệu và cải thiện thông số hơi, các lò hơi được trang bị đầu đốt khối tự động như Cib Unigas, Weishaupt.

Trong các cơ sở lắp đặt đốt nhiên liệu khí, việc chuyển sang sử dụng nhiên liệu dự trữ và làm việc với nó là rất quan trọng. Nhiên liệu dự phòng thuận tiện nhất xét về tốc độ chuyển đổi sang nó và ngược lại là nhiên liệu lỏng (dầu nhiên liệu, dầu đá phiến, v.v.). Đồng thời, đối với hầu hết các nhà máy nồi hơi, cả thấp và lớn, nhiên liệu dự phòng là nhiên liệu rắn, điều này gây ra những khó khăn nhất định và cần có thời gian để chuyển sang sử dụng nhiên liệu rắn và quay trở lại sử dụng gas.

Thời gian dài nhất để chuyển sang nhiên liệu dự trữ và quay trở lại khí là yêu cầu lâu nhất ở các đơn vị có lò đốt nhiên liệu rắn theo lớp. Trong những cài đặt này, thông thường cần phải chuyển sang nhiên liệu rắn loại bỏ khỏi lưới lớp bảo vệ gạch hoặc xỉ chịu lửa, và đôi khi loại bỏ các đầu đốt (ví dụ, khi trang bị cho lò đốt đầu đốt lò sưởi). Ngoài ra, các lò cơ giới hóa để đốt nhiên liệu rắn theo lớp và các thiết bị cung cấp nhiên liệu cho chúng thường được đặt trên thành trước của lò hơi (ví dụ, lò có máy ném cơ khí, lưới xích cơ khí, có dải rỉ sét). , vân vân.). Khi vận hành bằng gas, các thiết bị này phải được bảo vệ bằng cách phủ gạch chống cháy và do đó, khi chuyển sang sử dụng nhiên liệu rắn phải loại bỏ lớp gạch chống cháy bảo vệ.

Ví dụ: chúng ta hãy xem xét việc chuyển đổi sang nhiên liệu rắn dự phòng của tổ máy nồi hơi DKVR, được trang bị đầu đốt khe dọc, thuận tiện nhất về tốc độ chuyển đổi. Đơn vị nồi hơi loại DKVR-10-13, có lò đốt với bộ phun cơ khí khí nén, được chuyển đổi thành nhiên liệu khí khi lắp đặt các đầu đốt khe dọc do Lengiproinzhproekt thiết kế. Chuyển sang đốt nhiên liệu rắn ở trong trường hợp này cần phải thực hiện công việc theo trình tự dưới đây.

Sau khi tắt các thiết bị đầu đốt, hãy mở các cửa để thêm nhiên liệu rắn theo cách thủ công và đập bỏ viên gạch chống cháy mà chúng đã được đặt vào buồng đốt. Thao tác này mất khoảng 15-30 phút. Sau đó, thông qua các lỗ đã mở, lớp đất sét nung hoặc xỉ bảo vệ tấm lưới sẽ được dùng dao cắt ra. Trong trường hợp này, nên đập vỡ đất sét hoặc xỉ đã thiêu kết thành những mảnh nhỏ nhất có thể và cào chúng sang phần tiếp theo. Sau đó, độ dễ chuyển động của bộ truyền động được kiểm tra để nghiêng các thanh ghi mà không cần dùng nhiều lực để tránh làm hỏng cơ cấu truyền động. Sau đó, bằng cách sử dụng bộ truyền động hiện có, bạn nên bơm các phần phía trước và phía sau của lưới và loại bỏ xỉ hoặc đất sét nung khỏi tấm phía trước bằng một mái chèo. Tiếp theo, bạn cần dùng cào để tách vụn hoặc xỉ đất sét nung bị kẹt ra khỏi thành sau của lò rồi bơm và đóng ghim lại, sau đó di chuyển xỉ hoặc xỉ đất sét nung lên phần đã được làm sạch và làm sạch bằng cách bơm lưới vào. theo cách tương tự như được mô tả. Chất thải đất sét nung còn lại được cào đều trên cả hai phần và các phần được làm sạch bằng cách bơm lưới tuần tự. Nếu đất sét nung không bị hỏng thì cần phải đập vỡ nó bằng những cú chèo.

Thao tác làm sạch vỉ nướng mất khoảng một giờ và phải được thực hiện bởi hai người do cường độ lao động và nhiệt độ cao. Đồng thời với việc làm sạch xỉ khỏi vỉ, bạn nên mở tấm mặt trước của hộp khí và lấp đầy các khe đốt bằng gạch chịu lửa. Các vòng ôm của máy ném cơ khí mở đồng thời với việc loại bỏ gạch bảo vệ chống cháy khỏi cửa nạp bằng tay. Toàn bộ quá trình chuẩn bị lò chuyển sang đốt nhiên liệu rắn có thể hoàn thành trong vòng hai đến ba giờ. Sau khi chuẩn bị hộp cứu hỏa, họ bắt đầu đốt nó bằng nhiên liệu rắn. Để làm được điều này, trước hết bánh xe được kiểm tra bằng cách đưa vào vận hành.

Cần phải tan chảy theo thứ tự sau:

a) đổ đầy than vào thùng than;

b) mở cửa quạt gió hoặc van điều tiết, bật ống xả khói (trong trường hợp không có hoặc không đủ gió tự nhiên), mở nhẹ cơ cấu dẫn hướng của ống xả khói hoặc van điều tiết phía sau lò hơi, thông gió cho hộp cứu hỏa trong 10 phút;

c) Bật mô tơ điện của máy rải trong thời gian ngắn và phủ lên vỉ một lớp than dày 30 - 40 mm. Làm phẳng lớp bằng một cái cào. Đặt củi đã cắt nhỏ lên trên lớp và đốt nó (không cần khởi động máy thổi). Thay vì củi, bạn có thể sử dụng nhiệt từ một lò hơi đang hoạt động khác;

d) ngay khi củi cháy hết, trải đều than cốc thu được lên trên vỉ, đóng cửa quạt gió, bật quạt thổi và thổi nhẹ dưới vỉ;

e) mở nước làm mát ổ trục máy ném. Khi lớp trên lưới đốt cháy và lò hơi nóng lên, hãy tăng dần việc cung cấp nhiên liệu và không khí.

Vì lò hơi được làm nóng khá tốt sau khi vận hành bằng khí đốt nên thời gian đốt bằng nhiên liệu rắn có thể giảm xuống còn 3/4 - 1 giờ và được xác định bằng tốc độ đốt cháy có thể có của than. Vì vậy, việc khôi phục hiệu suất bình thường của lò hơi có thể đạt được bằng cách tổ chức công việc tốt trong vòng ba đến bốn giờ. Để chuyển từ nhiên liệu rắn sang nhiên liệu khí, do phải lấp đầy các vòng ôm của máy ném cơ khí bằng gạch chịu lửa nên phải dừng lò hơi và làm nguội trong 2 - 3 ngày. Khi chuyển lò hơi sang nhiên liệu khí, cần thực hiện các công việc sau: lấp đầy các vòng ôm của máy ném cơ khí khí nén bằng gạch chịu lửa, mở các khe của đầu đốt gas, phủ một lớp xỉ cao 50 mm lên vỉ, bên trên ném một lớp gạch đất sét nung vỡ cao 150 mm (mảnh gạch đất sét nung không được quá 100 mm).

Có thể nhanh chóng chuyển từ nhiên liệu khí sang nhiên liệu rắn và ngược lại trong trường hợp bộ nồi hơi được trang bị hộp cứu hỏa dạng buồng để đốt nhiên liệu rắn nghiền thành bột. Ngoài ra, có thể đồng đốt nhiên liệu khí và nhiên liệu rắn. Để chuyển đổi bộ nồi hơi từ khí sang nhiên liệu rắn, các hoạt động sau được thực hiện:

a) các cửa chặn trục máy nghiền mở hoàn toàn và các cửa điều tiết việc cung cấp không khí cho máy nghiền trục mở nhẹ; máy nghiền được thông gió trong 5-8 phút;

b) các nhà máy khai thác mỏ và các máy cấp nhiên liệu của chúng được đưa vào vận hành lần lượt để đảm bảo quá trình quay chính xác và không có trục trặc; c) các máy cấp nhiên liệu và máy nghiền mỏ bị dừng và các hầm chứa nhiên liệu được nạp nhiên liệu. Một trong các máy nghiền và bộ cấp nhiên liệu được bật ở tốc độ tối thiểu với lượng không khí cung cấp tối thiểu cho máy nghiền trục. Trong trường hợp này, cần theo dõi ampe kế chỉ tải của động cơ điện máy nghiền, tránh tình trạng quá tải. Nếu tải động cơ máy nghiền vượt quá giới hạn cho phép thì hãy tắt ngay bộ cấp nhiên liệu;

d) ngay khi ngọn lửa bụi bốc cháy, hãy giảm lượng khí cung cấp cho đầu đốt bằng cách đóng van vận hành. Trong trường hợp này, bạn nên theo dõi độ chân không trong buồng đốt, duy trì nó bằng cột nước 2-3 mm và tải nồi hơi theo đồng hồ đo hơi, không để năng suất của nó tăng cao hơn danh nghĩa, cũng như áp suất hơi. áp suất trong nồi hơi, không được sai lệch so với giá trị quy định quá 0,5-0,7 giờ sáng;

e) tăng dần lượng nhiên liệu cung cấp cho máy nghiền, tương ứng giảm lượng khí cung cấp cho lò đốt; Đồng thời, theo dõi cẩn thận độ ổn định quá trình cháy của đám bụi;

f) khi áp suất khí ở phía trước đầu đốt đạt đến giá trị tối thiểu cho phép, hãy đóng hoàn toàn các van vận hành và điều khiển và mở vòi trên phích cắm an toàn. Sau đó ngừng cung cấp không khí cho đầu đốt.

Tất cả các thao tác bật và tắt máy nghiền thứ hai được thực hiện tương tự như mô tả. đầu đốt gas. Khi chuyển sang sử dụng nhiên liệu rắn, bạn nên theo dõi cẩn thận sự thay đổi nhiệt độ của hơi quá nhiệt, duy trì ở mức nhất định bằng cách điều tiết lượng nước cung cấp cho bộ khử quá nhiệt.

Khi chuyển từ nhiên liệu bột sang nhiên liệu khí phải thực hiện các thao tác sau:

a) làm sạch đường ống dẫn khí và kiểm tra chất lượng làm sạch bằng cách đốt mẫu khí đã chọn;

b) đốt một thiết bị đánh lửa di động và lắp nó vào lỗ dẫn hướng của một trong các mỏ đốt gas. Kiểm tra độ ổn định của ngọn lửa đánh lửa;

c) đóng vòi trên phích cắm an toàn. Mở hoàn toàn van điều khiển, sau đó mở nhẹ van làm việc và bằng cách đặt áp suất khí tối thiểu cho phép ở phía trước đầu đốt, theo hướng dẫn hiện có, đảm bảo rằng khí đã bốc cháy. Mở và điều chỉnh nguồn cấp khí cho đầu đốt. Nếu khí không bốc cháy, hãy đóng ngay các van vận hành và điều khiển đồng thời mở vòi trên phích cắm an toàn. Tìm hiểu nguyên nhân khiến đầu đốt không sáng;

d) đốt hết nhiên liệu từ hầm chứa. Giảm dần năng suất của bộ cấp nhiên liệu, đồng thời tăng lượng khí cung cấp cho đầu đốt;

e) sau khi nhiên liệu đã được thải ra khỏi hầm, dừng máy cấp than và làm sạch máy nghiền bằng không khí (kết thúc quá trình làm sạch máy nghiền được điều khiển bằng cách nạp động cơ điện bằng ampe kế). Sau đó dừng máy nghiền bằng cách đóng nguồn cung cấp không khí cho nó và cổng tắt trục. Đóng van điều tiết điều chỉnh việc cung cấp không khí thứ cấp cho hộp cứu hỏa. Đầu đốt thứ hai được đốt cháy theo cách tương tự, và bộ cấp nhiên liệu và máy nghiền tương ứng được dừng lại.

Trong các hệ thống lắp đặt nhiên liệu dự phòng là dầu nhiên liệu, việc chuyển đổi sang nhiên liệu dự phòng không gây khó khăn và được thực hiện theo trình tự sau đối với trường hợp lắp đặt vòi đốt khí-dầu kết hợp: dầu nhiên liệu được làm nóng đến nhiệt độ yêu cầu, do người dân địa phương thiết lập. hướng dẫn, tùy thuộc vào nhãn hiệu dầu nhiên liệu. Sau khi chuẩn bị dầu đốt, hiệu suất của tất cả các đầu đốt được lắp đặt, ngoại trừ những đầu đốt được chuyển đổi sang dầu đốt, sẽ tăng lên mức tối đa. Sau đó, việc cung cấp khí cho đầu đốt, được chuyển sang dầu đốt, được dừng lại bằng cách đóng các van làm việc và điều khiển; Van bugi mở hoàn toàn.

Việc cung cấp không khí cho đầu đốt dừng lại. Ngọn đuốc dẫn dầu nhiên liệu được đưa vào lỗ dẫn hướng và vòi phun dầu nhiên liệu được đốt cháy từ đó. Sau khi ngọn lửa của vòi phun dầu nhiên liệu ổn định, thực hiện các thao tác tương tự, các đầu đốt tiếp theo chuyển sang đốt dầu nhiên liệu.

Quá trình chuyển đổi từ đốt dầu nhiên liệu sang đốt khí được thực hiện theo trình tự sau: đường ống dẫn khí được thanh lọc, bộ phận đánh lửa khí di động được đánh lửa và đưa vào lỗ đánh lửa, việc cung cấp dầu nhiên liệu cho một trong các đầu đốt bị dừng và nó bốc cháy bằng nguồn cung cấp khí đốt. Sau khi hiệu suất của các đầu đốt khi vận hành bằng khí đạt giá trị danh nghĩa, các hoạt động tương tự được thực hiện trên các đầu đốt khí-dầu còn lại.

Do nhiều cơ sở lắp đặt nhiên liệu khí hoạt động theo mùa nên vấn đề bảo quản thiết bị gas được lâu khi đốt một loại nhiên liệu khác là rất quan trọng. Việc bảo quản thiết bị bắt đầu sau khi tắt hệ thống cấp khí, lắp phích cắm kim loại ở đầu vào và giải phóng tất cả các đường ống dẫn khí khỏi khí.

Những thiết bị sau đây phải được bảo tồn: bộ điều chỉnh áp suất, van ngắt an toàn và an toàn, thiết bị đo, thiết bị bẻ gãy thủy lực và phụ kiện đường ống dẫn khí trong nhà máy, thiết bị đốt và thiết bị đo của các bộ nồi hơi chỉ hoạt động khi hệ thống lắp đặt vận hành bằng nhiên liệu khí . Trước khi bảo quản thiết bị cần tiến hành sửa chữa phòng ngừa. Để bảo quản, nên sử dụng chất bôi trơn đặc biệt bao gồm bốn phần trọng lượng là dầu dụng cụ loại MVP (GOST 1805-51) và một phần parafin nguyên chất. Chất bôi trơn được chuẩn bị như sau. Đổ parafin đã nghiền vào dầu dụng cụ, đun nóng đến nhiệt độ 50-60°C và khuấy cho đến khi hòa tan hoàn toàn.

Vỏ bôi trơn bảo vệ: van, hệ thống đòn bẩy, các bộ phận của bộ điều khiển, cũng như các bề mặt bên trong của vỏ bộ điều chỉnh áp suất, van đóng sập (và các bộ phận của nó), van lò xo an toàn (và các bộ phận của chúng), đồng hồ đo khí (và các bộ phận của chúng), van chặn khí" (và các bộ phận của chúng). Chất bôi trơn được bôi một lớp mỏng ở trạng thái nóng lên bằng súng phun hoặc bơm tay. Dầu bôi trơn cho bánh răng đồng hồ đo khí được đổ vào hộp, đồng thời rôto đồng hồ được quay để phủ đều tất cả các răng bánh răng.

Nếu thiết bị GRU được đặt trực tiếp trong xưởng nồi hơi, thì sau khi sửa chữa phòng ngừa và tra dầu bôi trơn, thiết bị đó phải được che phủ bằng bạt. Tất cả các phụ kiện của hệ thống phân phối khí chính và đường ống dẫn khí trong nhà đều được tháo rời, làm sạch và bôi trơn, đồng thời lắp lại các vòng đệm. Trước khi bảo quản, các thiết bị đầu đốt phải được kiểm tra và các lỗ thoát ra của chúng phải được phủ bằng gạch chịu lửa từ hộp cứu hỏa. Tất cả các đồng hồ đo ống chữ U phải được loại bỏ, xả hết thủy ngân và rửa sạch.

Trước khi xả khí vào hệ thống đã bị đóng băng, cần phải kiểm tra mật độ của nó.

Câu hỏi .

1. Mô tả ngắn gọn về nồi hơi loại DKVR.

DKVR là nồi hơi hai tang trống, ống nước thẳng đứng, được thiết kế tuần hoàn tự nhiên và đối lưu cân bằng, được thiết kế để tạo ra hơi bão hòa.

Trống được sắp xếp theo chiều dọc. Chuyển động của khí trong nồi hơi theo chiều ngang với nhiều vòng hoặc không vòng, nhưng có sự thay đổi về mặt cắt ngang dọc theo dòng khí.

Các nồi hơi thuộc hệ thống nồi hơi nằm ngang, tức là. Sự gia tăng sản xuất hơi nước xảy ra do chúng phát triển về chiều dài và chiều rộng trong khi vẫn duy trì được chiều cao.

Các nồi hơi được sản xuất bởi Nhà máy nồi hơi Biysk với công suất 2,5; 4; 6,5; 10 và 20 tấn/giờ. Với áp suất hơi dư ở đầu ra của lò hơi (đối với nồi hơi có bộ quá nhiệt - áp suất hơi phía sau bộ quá nhiệt) là 1,3 MPa và một số loại nồi hơi có áp suất 2,3 và 3,9 MPa. Quá nhiệt hơi trong nồi hơi có áp suất 1,3 MPa lên tới 250˚C, với áp suất 2,3 MPa - lên tới 370˚C, với áp suất 3,9 MPa - lên tới 440˚C.

Nồi hơi được sử dụng để hoạt động bằng nhiên liệu rắn, lỏng và khí. Loại nhiên liệu được sử dụng quyết định các tính năng của giải pháp bố trí nồi hơi.

Nồi hơi đốt dầu loại DKVR có hộp cứu hỏa dạng buồng.

Nồi hơi có công suất hơi 2,5; 4; 6,5 t/h được chế tạo với trống phía trên kéo dài, 10 t/h – với trống phía trên dài và ngắn, 20 t/h – với trống phía trên ngắn.

nồi hơi đốt gas DKVR – 2,5; 4; 6,5 t/h với áp suất vượt quá 1,3 MPa được sản xuất với bố cục thấp trong lớp lót nặng và nhẹ, nồi hơi DKVR - 10 t/h - với bố cục cao trong lớp lót nặng và bố trí thấp trong lớp lót nặng và nhẹ, DKVR -20 t/h - với bố cục cao và lớp lót nhẹ.

nồi hơi DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h với trống mở rộng được cung cấp đầy đủ hình thức lắp ráp không có lớp lót.

Nồi hơi DKVR 10 và 20 t/h có trống ngắn được cung cấp theo 3 khối: bộ đốt trước, bộ đốt sau, bộ chùm đối lưu. Nồi hơi có lớp lót nhẹ có thể được cung cấp cùng với lớp lót.

Nồi hơi có trống phía trên thon dài có một giai đoạn bay hơi và nồi hơi có trống phía trên ngắn có hai giai đoạn bay hơi.

Sơ đồ nồi hơi DKVR có trống trên dài được thể hiện trong Hình 1, với trống ngắn - trong Hình 2.

Sơ đồ kết cấu nồi hơi DKVR – 2,5; 4; 6,5; 10 t/h với trống trên dài là như nhau (Hình 3).

nồi hơi DKVR – 2,5; 4; 6,5; t/h trong hộp cứu hỏa, chúng có hai màn hình bên - chúng không có màn hình phía trước và phía sau. Nồi hơi có công suất hơi 10 và 20 t/h có 4 màn chắn: phía trước, phía sau và hai bên. Các màn hình bên đều giống nhau. Màn hình phía trước khác với màn hình phía sau ở số lượng ống ít hơn (một phần của bức tường được chiếm bởi đầu đốt) và mạch điện. Màn hình phía sau được lắp đặt phía trước vách ngăn Fireclay.

Các ống sàng bên được cuộn vào trống phía trên. Đầu dưới của ống lưới chắn bể được hàn vào bộ thu phía dưới (buồng), nằm dưới phần nhô ra của trống phía trên gần lớp lót của thành bên. Để tạo mạch tuần hoàn, đầu trước của mỗi bộ thu màn hình được kết nối bằng một ống không được làm nóng phía dưới với trống phía trên và đầu phía sau được nối bằng một ống bypass (kết nối) với trống phía dưới.

Nước đi vào các màn chắn bên đồng thời từ trống phía trên qua các ống dẫn nước phía trước và từ trống phía dưới qua các ống nhánh. Sơ đồ cấp điện cho màn chắn bên này giúp tăng độ tin cậy vận hành lò hơi khi mực nước ở trống phía trên giảm và tốc độ tuần hoàn tăng.

Sơ đồ nồi hơi loại DKVR có trống phía trên dài.

van chảy máu 1 chiều; 2- van an toàn; kính báo 3 nước;

bộ điều chỉnh 4 nguồn; van đầu vào 5 hóa chất; van 6 chiều; van hơi 7 bão hòa; trống 8 mặt; đường thổi 9; 10 van hơi quá nhiệt; van 11 lỗ chảy máu; Bộ tản nhiệt 12 hơi; 13 van xả nước từ lò hơi; trống 14 đáy; 15 ống sôi; Đa màn hình 16 màn hình; ống 17 màn; Ống 18 nước.

Nồi hơi loại DKVR có trống phía trên ngắn

1-ống màn hình thấp hơn; ống lưới 2 trần; 3-ống màn hình phía trên; lốc xoáy 4 xa; ống chuyển 5 hơi; trống 6 mặt; 7-ống đun sôi; Trống 8 đáy.

Sơ đồ thiết kế nồi hơi DKVR - 6.5 với lò gas và dầu.

Đầu trên của ống chắn phía sau và bên được cuộn vào trống phía trên, và đầu dưới vào bộ thu. Màn chắn phía trước nhận nước từ trống phía trên thông qua một đường ống không được làm nóng riêng biệt, và màn chắn phía sau nhận nước qua ống tràn từ trống phía dưới.

Sự lưu thông trong các ống sôi của chùm tia đối lưu xảy ra do sự bay hơi nhanh của nước ở các hàng ống phía trước, vì chúng nằm gần hộp cứu hỏa hơn và được rửa sạch bằng khí nóng hơn các hàng phía sau, do đó trong ống phía sau nằm ở đầu ra của nồi hơi, nước đang chảy không phải lên mà là xuống.

Buồng đốt sau được ngăn cách với chùm đối lưu bằng vách ngăn đất sét nung giữa hàng ống sôi thứ nhất và thứ hai, do đó hàng thứ nhất của chùm đối lưu cũng là tấm chắn phía sau của buồng đốt sau.

Một vách ngăn ngang bằng gang được lắp đặt bên trong chùm đối lưu, chia nó thành 1 và 2 ống khói, dọc theo đó khí thải di chuyển, rửa theo chiều ngang tất cả các ống sôi. Sau đó, họ thoát khỏi lò hơi thông qua một cửa sổ đặc biệt nằm ở phía bên trái của bức tường phía sau.

Trong các nồi hơi có hơi quá nhiệt, bộ quá nhiệt được lắp ở ống khói đầu tiên sau 2 - 3 hàng ống sôi (thay vì một phần ống sôi).

Nước cấp được cung cấp cho trống phía trên và trong không gian chứa nước của nó được phân phối qua một ống đục lỗ.

Trống được trang bị các thiết bị thổi liên tục, van an toàn, đồng hồ báo nước và thiết bị phân tách bao gồm các cửa gió và tấm đục lỗ.

Trống phía dưới là bể lắng bùn và việc thổi định kỳ được thực hiện từ nó thông qua một ống đục lỗ. Một đường ống được lắp đặt ở trống phía dưới để làm nóng lò hơi bằng hơi nước trong quá trình chiếu sáng.

Nồi hơi khối dầu khí DKVR-10 và DKVR-20 có trống phía trên ngắn (Hình 2 và Hình 4) có các tính năng so với các nồi hơi được mô tả ở trên.

Những nồi hơi này sử dụng sơ đồ bay hơi hai giai đoạn. Giai đoạn bay hơi đầu tiên bao gồm chùm đối lưu, các tấm chắn trước và sau, các tấm chắn bên của bộ đốt sau. Các màn chắn bể của bộ phận đốt phía trước được đưa vào giai đoạn bay hơi thứ hai. Các thiết bị tách của giai đoạn bay hơi thứ hai là loại lốc xoáy ly tâm từ xa.

Đầu trên và đầu dưới của màn đốt được hàn vào các bộ thu (buồng), đảm bảo phân hủy thành khối nhưng làm tăng điện trở của mạch tuần hoàn. Để tăng tốc độ tuần hoàn, các ống tuần hoàn không được làm nóng đã được đưa vào mạch.

Các đường ống của màn chắn bên lò hơi che phủ trần buồng đốt. Đầu dưới của ống sàng bên được hàn vào bộ thu phía dưới, tức là. các ống màn chắn bên phải được hàn vào ống góp bên phải, và các ống màn chắn bên trái được hàn vào ống góp bên trái.

Đầu trên của ống sàng được kết nối với các bộ thu theo cách khác nhau. Phần cuối của ống đầu tiên của màn hình bên phải được hàn vào ống góp bên phải, và tất cả các ống khác được hàn vào ống góp bên trái. Các đầu của ống lưới ở hàng bên trái được bố trí giống nhau, do đó chúng tạo thành một tấm chắn trên trần nhà (Hình 5).

Các tấm chắn phía trước và phía sau che một phần bức tường phía trước và phía sau của hộp cứu hỏa.

Một vách ngăn bằng đất sét nung được lắp đặt trên phần nghiêng của màn chắn phía sau, chia buồng đốt thành chính hộp cứu hỏa và buồng đốt sau.

Bộ chùm đối lưu của nồi hơi DKVR-20 bao gồm trống trên và trống dưới cùng cỡ và bó ống đun sôi kiểu nhịp có hành lang dọc theo các cạnh, giống như nồi hơi có công suất 2,5; Phần thứ hai của bó đối lưu không có hành lang. Cả hai phần đều có hành lang bố trí các đường ống với các bước giống như tất cả các nồi hơi loại DKVR khác.

Nồi hơi DKVR-20-13

1-đốt dầu-khí; màn hình 2 mặt; lốc xoáy 3 xa; hộp van an toàn 4-nổ; bộ đốt sau 5; 6- bề mặt đối lưu sưởi ấm (khối đối lưu); 7-cách nhiệt của trống trên; trống 8 đáy; Màn hình 9 mặt sau.

Để cải thiện khả năng rửa khí của phần đầu tiên của bó, nên lắp đặt các vách ngăn bằng gạch đất nung phía sau hàng ống thứ 6, chặn các hành lang bên. Trong trường hợp không có màng ngăn, nhiệt độ phía sau lò hơi có thể tăng lên 500˚C.

Nước cấp qua ống cấp 15 đi vào trống phía trên 16, nơi nó được trộn với nước lò hơi. Từ trống trên cùng hàng cuối cùng các ống của bó đối lưu 18, nước được hạ xuống trống dưới 17, từ đó nước được dẫn qua ống cấp 21 đến lốc xoáy 8. Từ lốc xoáy, qua các ống hạ thấp 26, nước được cung cấp cho các bộ thu (buồng) bên dưới 24 trong số các màn chắn bên 22 của giai đoạn bay hơi thứ hai, hỗn hợp hơi nước-nước dâng lên các khoang phía trên 10 màn chắn này, từ đó nó chảy qua các ống 9 vào các lốc xoáy từ xa 8, trong đó nó được tách thành hơi nước và nước. Nước được hạ qua ống 31 vào khoang dưới 20 của màn chắn, và hơi nước tách ra được xả qua ống dẫn 12 vào trống phía trên. Các lốc xoáy (2 trong số chúng) được nối với nhau bằng ống tràn 25.

Các màn chắn của giai đoạn bay hơi đầu tiên được cấp từ trống phía dưới. Nước đi vào khoang dưới 20 của màn chắn bên 22 qua kết nối đường ống 30, vào khoang dưới 19 thông qua các ống nối khác. Màn chắn phía trước được cấp từ trống phía trên - nước đi vào khoang dưới 3 qua ống tràn 27.

Đề án chung tuần hoàn của nồi hơi DKVR-10 với phần trên được rút ngắn

trống có bố cục thấp

1-trống phía trên; 2-bộ thu màn hình phía trên; màn hình 3 mặt; Bộ thu màn hình 4 bên phía dưới; 5-phân vùng của bộ thu 2 và 4; 6-lốc xoáy từ xa; ống 7 giọt; trống 8 đáy; 9 ống cấp lốc xoáy từ trống phía dưới; 10 ống nối phần trước của bộ thu 2 với lốc xoáy từ xa 6; 11 ống thoát hơi từ lốc 6 tới trống trên 1; 12 ống cung cấp màn chắn cho giai đoạn bay hơi đầu tiên; 13 ống xả hỗn hợp hơi nước của màng lọc giai đoạn bay hơi đầu tiên vào trống trên 1; 14 ống tuần hoàn; bó 15 nồi hơi; Đầu nối chiết 16 hơi; 17 ống cấp nước.

Tiếp theo Hình 6

Sơ đồ tuần hoàn của nồi hơi DKVR-20

Giai đoạn bay hơi 1 giây: màn hình 2 mặt trước; 3 buồng; 4-thổi liên tục; 5 ống tuần hoàn: 6 ống nhánh từ bộ thu phía trên đến trống; 7,10,11 - khoang trên; 8-lốc xoáy từ xa; 9 đường ống nối từ buồng trên tới lốc xoáy từ xa; 12 ống nhánh từ xa đến thùng chứa; ống xả 13 hơi; thiết bị tách 14; 15 đường cấp liệu; trống 16 mặt; trống 17 đáy; chùm tia đối lưu 18; 19,20,23,24 - khoang dưới; 21 ống cấp liệu; 22 màn hình phụ; ống 25 nhánh; ống 26 giọt; 27,29,30,31 - đường ống bypass; 28 ống xả hơi.

Hỗn hợp hơi nước được xả vào trống phía trên từ khoang trên 10 của màn chắn bên của giai đoạn bay hơi thứ nhất qua ống loại bỏ hơi nước 28, từ khoang trên 11 của màn chắn phía sau bằng ống 29, từ khoang trên 7 của màn trước bằng ống 6. Màn trước có ống tuần hoàn 5.

Ở phần trên của thể tích hơi của trống phía trên, các thiết bị phân tách có cửa chớp với các tấm đục lỗ (đục lỗ) được lắp đặt.

Một tấm chắn dẫn hướng hình máng được lắp đặt trong lượng nước của trống phía trên. Để thay đổi hướng chuyển động của dòng hỗn hợp hơi nước thoát ra từ khe hở giữa thành trống và tấm chắn dẫn hướng, các tấm chắn bùn dọc được lắp đặt phía trên các cạnh trên của tấm chắn dẫn hướng.

Đặc điểm thiết kế của nồi hơi có quá trình bay hơi hai giai đoạn là thể tích nước của chu trình bay hơi giai đoạn hai là 11% thể tích nước của nồi hơi và sản lượng hơi của chúng là 25-35%. Điều này là do trong trường hợp có thể vi phạm chế độ vận hành lò hơi, mực nước ở giai đoạn bay hơi thứ hai giảm nhanh hơn nhiều so với giai đoạn đầu.

Ở đầu chùm đối lưu trong nồi hơi có hơi quá nhiệt (sau 2-3 hàng) có các cuộn dây quá nhiệt thẳng đứng được treo ở trống phía trên ở một hoặc cả hai bên. Nhiệt độ của hơi quá nhiệt trong tất cả các nồi hơi loại DKVR không được điều chỉnh.

Tất cả các nồi hơi thuộc loại DKVR đều thống nhất và có cùng đường kính của trống trên và dưới, ống sàng và ống nồi hơi, cùng độ cao của ống sàng bên, màn chắn trước và sau và ống dầm đối lưu.

2 Thể tích và entanpy của không khí và sản phẩm cháy.

2.1 Thành phần và nhiệt trị của nhiên liệu

Đặc điểm thiết kế nhiên liệu khí.

2.2 Hệ số hút không khí và không khí dư cho từng ống dẫn khí.

Hệ số không khí dư ra khỏi lò đối với nồi hơi gas công suất nhỏ lấy trong khoảng α t = 1,05-1,1.

Tất cả các nồi hơi loại DKVR đều có một chùm tia đối lưu.

Các giác hút trong ống dẫn khí phía sau lò hơi phải được đánh giá theo chiều dài gần đúng của ống dẫn khí, được lấy đối với nồi hơi loại DKVR - 5 m.

Hệ số không khí dư thừa và lực hút trong ống khói lò hơi.

Không khí dư thừa và lực hút qua ống khói lò hơi.

Hệ số không khí dư ở phần phía sau bề mặt gia nhiệt α ”của đường dẫn khí của nồi hơi có thông gió cân bằng được xác định bằng cách lấy tổng hệ số không khí dư trong lò α t với các giác hút trong ống khói lò hơi Δα đặt giữa lò và bề mặt sưởi ấm được đề cập.

Ví dụ:

α t = α ” t = α sr t = α ’ c.p. TÔI,

α” cp I = α t + Δα c.p. I = α ’ c.p. Tôi + Δα c.p. TÔI,

α” cp I I = α t + Δα c.p. I + Δα c.p. Tôi tôi = α ’ c.p. I + Δα c.p. tôi tôi v.v.

Hệ số không khí dư ở lối ra của bề mặt α ” là hệ số không khí dư ở lối vào bề mặt gia nhiệt tiếp theo α ’ .

Lượng không khí dư trung bình trong ống khói lò hơi:

α trung bình p. ,

α trung bình p. vân vân.

2.3 Thể tích không khí và sản phẩm cháy.

Thể tích không khí và sản phẩm cháy được tính trên 1 m 3 nhiên liệu khí ở điều kiện tiêu chuẩn (0˚C và 101,3 kPa).

Thể tích lý thuyết của không khí và sản phẩm cháy của một loại nhiên liệu nhất định trong quá trình đốt cháy hoàn toàn (α=1) được lấy theo Bảng XIII của Phụ lục (xem hướng dẫn về dự án khóa học) và được nhập vào bảng.

Khối lượng lý thuyết của không khí và sản phẩm cháy

Tên số lượng	Biểu tượng	Giá trị, m³/kg
Thể tích không khí lý thuyết
Khối lượng lý thuyết của sản phẩm cháy: Khí ba nguyên tử;
Hơi nước;

Thể tích các khí khi đốt cháy hoàn toàn nhiên liệu và α > 1 được xác định cho từng ống dẫn khí theo công thức trong bảng. Dữ liệu tính toán được nhập vào cùng một bảng.

Giải thích cho bảng:

Hệ số không khí dư α = α trung bình cho mỗi ống khói lấy theo bảng;

Lấy từ bảng, m³/m3;

– thể tích hơi nước ở α > 1, m³/kg;

– thể tích khí thải ở mức α > 1 m³/kg;

- phần thể tích của hơi nước;

- phần thể tích của khí ba nguyên tử;

r p - phần thể tích của hơi nước và khí ba nguyên tử;

- khối lượng khí thải, kg/m3;

=, kg/m 3 ,

trong đó = là mật độ của khí khô ở điều kiện bình thường, kg/m3; chấp nhận theo bảng;

10 g/m3 - độ ẩm của nhiên liệu khí, quy đổi cho 1 m3 khí khô.

2.4 Entanpi của không khí và sản phẩm cháy.

Entanpi của không khí và sản phẩm cháy được tính cho từng giá trị của hệ số không khí dư α trong diện tích bao trùm phạm vi nhiệt độ dự kiến ​​trong ống khói.

Entanpi của 1m³ không khí và sản phẩm cháy

Giải thích về bảng:

Dữ liệu để tính toán được lấy từ các bảng.

Entanpi của khí ở tỷ lệ không khí dư và nhiệt độ °C,

Entanpi về mặt lý thuyết số lượng yêu cầu không khí ở nhiệt độ t, °C

, kJ/m3.

Entanpi của không khí và sản phẩm cháy ở α >1 (bảng I-ϧ)

Bề mặt sưởi ấm	ϧ (t),°C
Hộp cứu hỏa, lối vào chùm đối lưu thứ nhất và bộ quá nhiệt α t = 1,07
Chùm đối lưu thứ nhất và bộ quá nhiệt (lối vào chùm đối lưu thứ hai) α k.p. Tôi = 1,12
Chùm đối lưu thứ hai (lối vào tiết kiệm) α kp tôi tôi = 1,22
Bộ phận tiết kiệm nhiên liệu

Entanpy của thể tích thực tế của khí thải trên 1 m 3 nhiên liệu ở nhiệt độ °C,

, kJ/m3.

Thay đổi entanpy của khí, kJ/m 3.

đâu là giá trị entanpy được tính toán, kJ/m 3

Trước đây liên quan đến giá trị tính toán của entanpy, kJ/m 3.

Chỉ báo ∆I r giảm khi nhiệt độ khí °C giảm.

Vi phạm mẫu này cho thấy có sai sót trong tính toán entanpy.

Bảng sẽ phải được sử dụng liên tục trong các tính toán tiếp theo. Nó được sử dụng để xác định entanpy từ một nhiệt độ đã biết hoặc nhiệt độ từ một entanpy đã biết. Việc tính toán được thực hiện bằng phép nội suy sử dụng các công thức sau:

Entanpy ở nhiệt độ nhất định ϧ

, kJ/m3 ,

, kJ/m3 ;

Nhiệt độ ở một entanpy nhất định I

,°C,

° C,

trong đó entanpy của chất khí được lấy theo cột I r, và entanpy của không khí - theo cột I o.в

Ví dụ về tính toán nội suy

(dữ liệu nguồn từ bảng I-ϧ)

a) ở nhiệt độ khí đã biết ϧ =152°C (theo điều kiện)

Tôi r = kJ/m3

Công thức từ cuốn sách……..

3. Cân bằng nhiệt nồi hơi và tiêu hao nhiên liệu.

3.1 Cân bằng nhiệt nồi hơi.

biên soạn cân bằng nhiệt nồi hơi là thiết lập sự cân bằng giữa lượng nhiệt đưa vào lò hơi, gọi là nhiệt lượng sẵn có Q p , và tổng nhiệt lượng hữu ích Q 1 và tổn thất nhiệt Q 2, Q 3, Q 4, Q 5, Q 6. Dựa trên sự cân bằng nhiệt, hiệu quả và mức tiêu thụ cần thiết nhiên liệu.

Cân bằng nhiệt được biên soạn liên quan đến trạng thái ổn định trạng thái nhiệt nồi hơi cho 1 kg (1 m3) nhiên liệu ở nhiệt độ 0°C và áp suất 101,3 kPa.

Phương trình cân bằng nhiệt tổng quát có dạng:

Q r + Q i.vn + Q f = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 +Q 6, kJ/m 3,

Q ở đâu - nhiệt lượng nhiên liệu sẵn có, kJ/kg;

Q in.in - nhiệt lượng được đưa vào lò bằng không khí khi nó được làm nóng bên ngoài lò hơi, kJ/m 3;

Qf - nhiệt lượng đưa vào lò bằng hơi nước (hơi "vòi phun"), kJ/m 3;

Q 1 - nhiệt lượng hữu ích, kJ/m 3;

Q 2 - tổn thất nhiệt với khí thải, kJ/m 3;

Q 3 - tổn thất nhiệt do đốt cháy không hoàn toàn hóa chất của nhiên liệu, kJ/m 3;

Q 4 - tổn thất nhiệt do đốt cháy không hoàn toàn cơ học nhiên liệu, kJ/m 3;

Q 5 - tổn thất nhiệt do làm mát bên ngoài, kJ/m 3;

Q 6 - tổn thất nhiệt của xỉ, kJ/m 3.

Trong điều kiện thiết kế khóa học Khi đốt nhiên liệu khí trong điều kiện không có sự gia nhiệt bên ngoài của không khí và luồng hơi nước thì các giá trị Q in. in, Q f, Q 4, Q 6 đều bằng 0 nên phương trình cân bằng nhiệt sẽ có dạng:

Q р = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ/m 3

Nhiệt sẵn có 1 m3 nhiên liệu khí

Q р = Q d i + i tl, kJ/m 3,

Trong đó Q d i là nhiệt trị thấp hơn của nhiên liệu khí, kJ/m 3

i tl - nhiệt lượng vật lý của nhiên liệu, kJ/m3. Được tính đến khi nhiên liệu được làm nóng trước bằng nguồn nhiệt bên ngoài (ví dụ, làm nóng dầu nhiên liệu bằng hơi nước).

Trong điều kiện thiết kế khóa học i tl = 0, do đó

Q р = Q d i = 35500, kJ/m 3

3.2 Tổn thất nhiệt và hiệu suất lò hơi.

Tổn thất nhiệt thường được biểu thị bằng phần trăm nhiệt lượng sẵn có của nhiên liệu:

q 2 = Q 2 / Q р * 100%; q 3 = Q 3 / Q p * 100%, v.v.

Tổn thất nhiệt do khí thải trong môi trường(khí quyển) được định nghĩa là sự chênh lệch giữa entanpy của các sản phẩm cháy ở lối ra khỏi bề mặt gia nhiệt cuối cùng (bộ tiết kiệm trong điều kiện thiết kế khóa học) và không khí lạnh:

q 2 = ; q 2 =

Entanpy của khí thải là kJ/m3. được xác định bằng phép nội suy theo dữ liệu bảng và nhiệt độ khí thải quy định ϧ х =152°C

=, kJ/m3

a х = α "ek =1,3 - hệ số không khí dư phía sau bộ tiết kiệm (bảng)

Tôi o .h.v. - entanpy của không khí lạnh

Tôi o.h.v. = = kJ/m3

entanpy của 1 m 3 không khí lạnh ở nhiệt độ t xv = 24°C là bao nhiêu?

9,42 - thể tích không khí lý thuyết, m 3 / m 3 (bảng)

Tổn thất nhiệt do đốt cháy không hoàn toàn hóa chất của nhiên liệu q 3,% là do tổng nhiệt đốt cháy sản phẩm đốt cháy không hoàn toàn còn lại trong khí thải. Đối với nồi hơi được thiết kế lấy q 3 = 0,5%.

Tổn thất nhiệt do làm mát bên ngoài q 5,% được lấy từ bảng phụ thuộc vào sản lượng hơi của lò hơi D = 1,8 kg/s

D= ; q5 = 2,23%

trong đó D = 6,5 t/h – dựa trên dữ liệu nhiệm vụ.

Tổn thất nhiệt do làm mát bên ngoài nồi hơi có bề mặt đuôi

Tổng tổn thất nhiệt trong lò hơi

,%; %

Hiệu quả (tổng)

,%;

3.3 Công suất hữu ích và mức tiêu hao nhiên liệu của nồi hơi.

Số lượng đầy đủ nhiệt, hữu ích để sử dụng trong nồi hơi,

trong đó D pe = D = 1,8 kg/s - lượng hơi quá nhiệt sinh ra;

i pe = 2908 kJ/kg – entanpy của hơi quá nhiệt; xác định bằng áp suất và nhiệt độ của hơi quá nhiệt (P pe =1,3 MPa; t pe =240°C – số liệu ban đầu) theo bảng Phụ lục;

i p.v - entanpy của nước cấp, kJ/kg;

i p.v = c p.v. t p.v. , kJ/kg; i p.v =4,19 kJ/kg;

từ đâu đến từ p.v. = 4,19 kJ/(kg °C) – nhiệt dung của nước;

t p.v = 84°C – nhiệt độ nước cấp;

i′s - entanpy của nước sôi, kJ/kg; được xác định từ bảng dựa trên áp suất của hơi quá nhiệt (dữ liệu ban đầu).

i′ s = i kip = i′ =814,8 kJ/kg;

Lượng nước tiêu thụ để làm sạch nồi hơi, kg/s.

trong đó α pr = 2,4% là lượng thổi tương đối (dữ liệu ban đầu);

Kg/s; kg/s;

Thể tích riêng và entanpi của nước sôi và hơi bão hòa khô.

Áp suất hơi quá nhiệt P pe, MPa	Nhiệt độ bão hòa, t s ,°С	Khối lượng riêng của nước sôi V.′,m3 /kg	Thể tích riêng của hơi bão hòa khô V.”,m3/kg	Entanpy riêng của nước sôi i′, kJ/kg	Entanpy riêng của hơi bão hòa khô i”, kJ/kg

Tiêu thụ nhiên liệu cung cấp cho lò hơi

m 3 / giây

trong đó Q k = 4634,8 kW, tính theo công thức;

Q р = 35500 kJ/kg – dữ liệu ban đầu;

η k = 90,95% – được tìm thấy bằng công thức;

4. Đặc điểm hình học của bề mặt sưởi ấm.

4.1 Hướng dẫn chung.

Để tính toán nhiệt của lò hơi, cần có các đặc tính hình học của buồng đốt, bộ quá nhiệt, chùm đối lưu và bề mặt nhiệt độ thấp

sưởi ấm, được xác định bởi kích thước trên bản vẽ của nồi hơi cùng loại.

Kích thước trong bản vẽ được chỉ định với độ chính xác 1 mm. Việc tính toán các giá trị tính bằng m phải được thực hiện với độ chính xác đến ba chữ số thập phân, tính bằng m 2 và m 3 - với độ chính xác là một chữ số thập phân. Nếu như kích thước yêu cầu không được ghi trên bản vẽ thì phải đo với độ chính xác đến 1 mm nhân với tỷ lệ của bản vẽ.

4.2 Đặc điểm hình học của buồng cháy.

4.2.1 Tính diện tích các bề mặt bao quanh thể tích buồng cháy.

Ranh giới thể tích của buồng cháy là các mặt phẳng dọc trục của ống lưới hoặc các bề mặt của lớp vật liệu chịu lửa bảo vệ hướng về phía hộp cứu hỏa, và ở những nơi không được bảo vệ bằng màn chắn thì thành buồng đốt và bề mặt của trống đối diện. hộp lửa. Ở phần đầu ra của lò và buồng đốt sau, thể tích buồng cháy của nồi hơi loại DKVR bị giới hạn bởi một mặt phẳng đi qua trục của các tấm chắn phía sau. Do các bề mặt bao quanh thể tích buồng đốt có cấu hình phức tạp nên để xác định diện tích của chúng, các bề mặt được chia thành các phần riêng biệt, sau đó các diện tích của chúng sẽ được tổng hợp lại.

Tính toán bề mặt của nồi hơi loại DKVR có trống phía trên dài và bố trí thấp.

h g – = 0,27 m chiều cao từ đáy hộp lửa đến trục mỏ đốt;

h tk = 2,268 m - chiều cao buồng cháy;

b g.k = 0,534 m - chiều rộng hành lang khí;

Diện tích tường bên F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4)2 = 12,3 m 2;

Diện tích tường trước F f.st = bh = 13,12 m 2;

Diện tích tường sau của hộp cứu hỏa F z.st = b(h + h) = 12,85 m 2 ;

Diện tích hai vách buồng cháy tiếp F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;

Diện tích sàn lò và buồng đốt tầng F = b(a 3 + a 4) = 7,74 m 2 ;

Diện tích trần hộp cứu hỏa và buồng cháy tiếp F mồ hôi = b(a 1 + a 4) = 5,64 m 2 ;

Tổng diện tích bề mặt bao quanh

a 1 =2,134 m h =3,335 m

a 2 =1,634 mh 1 =1,067 m

a 3 =1,1 m h 2 =1,968 m

a 4 =0,33 m h 3 =2,2 m

b =3,935 m h 4 =1,968 m

Đặc điểm hình học của màn đốt và cửa sổ thoát lò

Tên số lượng	có điều kiện chỉ định Đơn vị đo	Màn hình phía trước	Màn hình phía sau		Màn hình bên		Cửa sổ thoát hộp cứu hỏa
				Lò đốt sau
1. Đường kính ngoài của ống
2. Cao độ của ống lưới
3. Cao độ tương đối của ống màn hình
4. Khoảng cách từ trục ống lưới đến lớp lót
5. Khoảng cách tương đối từ trục ống đến lớp lót
6. Hệ số độ dốc
7. Chiều rộng màn hình ước tính
8. Số lượng ống
9. Chiều dài chiếu sáng trung bình của ống màn hình							tôi v.o. = 1334
10. Diện tích tường bị màn hình chiếm dụng
11.Bề mặt tiếp nhận tia của màn hình

4.2.2 Tính toán bề mặt tiếp nhận chùm tia của màn đốt và cửa thoát lò.

Nồi hơi đốt dầu DKVR-6.5-13 có hộp lửa dạng buồng và được sản xuất với trống phía trên thon dài, bố trí thấp với lớp lót nặng và nhẹ. Lò hơi có 1 giai đoạn bay hơi. Hộp cứu hỏa có 2 màn hình bên - không có màn hình phía trước và phía sau.

Chiều dài của ống sàng được đo bằng thể tích buồng đốt từ nơi ống cuộn vào trống trên hoặc ống góp đến nơi ống thoát ra khỏi buồng đốt vào ống góp dưới hoặc đến nơi ống được cuộn vào trống phía dưới theo hình vẽ.

Giải thích cho bảng:

d-đường kính ống bảo vệ thành buồng cháy, mm; giống nhau đối với tất cả các ống, được đánh dấu trên bản vẽ gốc;

Khoảng cách S của ống lưới, mm (được chấp nhận theo bản vẽ). Cao độ giống nhau trên tất cả các màn hình;

Cao độ tương đối của ống sàng;

khoảng cách từ trục của ống lưới tới lớp lót, mm. Được chấp nhận theo bản vẽ giống nhau cho tất cả các màn hình. Nếu kích thước này không được chỉ định trong bản vẽ thì bạn có thể lấy e = 60 mm;

Khoảng cách tương đối từ trục ống đến lớp lót;

x là hệ số góc của màn chắn tường một hàng ống trơn.

Xác định theo ký hiệu 1a của Phụ lục theo đường cong 2 theo bước tương đối ē

và vân vân. Hệ số góc của mặt phẳng đi qua trục của hàng đầu tiên của dây hoa nằm ở cửa sổ ra của lò là bằng một;

b e - chiều rộng thiết kế của màn chắn, m; mặc vào mặt cắt dọc Nồi hơi Đôi khi các bản vẽ không chỉ ra kích thước của màn hình dọc theo trục của các ống bên ngoài mà chỉ ra chiều rộng rõ ràng, tức là khoảng cách từ lớp lót đến lớp lót của các bức tường đối diện b St. Khi đó chiều rộng màn hình có thể được tính bằng công thức:

b sv là chiều rộng thông thủy của tường, mm;

e và S - khoảng cách từ trục của ống lưới đến lớp lót và bước, mm;

b st - chiều rộng của bức tường nơi đặt màn hình, mm

z - số lượng ống lưới, chiếc.; lấy từ bản vẽ gốc. Đôi khi bản vẽ không cho biết số lượng ống cho mỗi màn chắn. Khi đó z có thể được tính bằng công thức:

l av e - chiều dài được chiếu sáng trung bình của ống lưới, mm; được xác định bằng cách đo bản vẽ cấu hình đường ống. Nếu màn hình có độ dài ống khác nhau thì bạn cần tìm độ dài trung bình:

l sr e =

b v.o = b g.k = 600 mm – trong đó b g.k là chiều rộng của hành lang khí.

Xác định chiều dài được chiếu sáng của ống màn hình.

Nồi hơi DKVR có trống phía trên mở rộng.

Màn hình bên:

l trung bình eb = l eb = l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

trong đó l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - được đo theo bản vẽ.

Cửa sổ thoát buồng đốt, không đóng cửa bằng đường ống màn hình, (đối với nồi hơi DKVR)

tôi v.o. = h 6 = 1334 mm - đo theo hình vẽ.

Màn hình phía trước:

l hiệu ứng = l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

trong đó l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 = 1667, mm – chiều dài các đoạn ống được làm thẳng.

Màn hình hộp cứu hỏa phía sau:

l T e.z = l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 = 3967 mm

trong đó l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm – chiều dài đoạn ống.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - được đo trong bản vẽ.

Màn hình buồng đốt sau:

tôi k.d. e.z = l 5-6 + l 6-7 = 2867 mm;

trong đó l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm – chiều dài đoạn ống.

Diện tích tường bị chiếm bởi màn hình:

F pl = b e l av e 10 -6 = 7,72 m 2

trong đó b e, l av e – từ các tính toán ở trên.

Diện tích cửa sổ thoát buồng cháy không bị ống lưới chiếm dụng:

F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0,71 m 2

trong đó b v.o, l v.o – từ các tính toán ở trên.

Bề mặt tiếp nhận tia của lưới và cửa thoát buồng đốt:

N e = Fpl x = 15,44 m 2

Đặc điểm hình học của buồng đốt

Giải thích cho bảng

Diện tích tường lò

F st = F b.st + F f.st + F g.st + F k.d + F lò sưởi + F mồ hôi = 67,13 m 2 ;

Bề mặt tiếp nhận chùm tia của hộp cứu hỏa

H l =H eff +H t ez +H k.d ez +2H eb +H v.o = 15,44 m 2,

trong đó N l.eff, H l.ez, H l.eb, H l.out được ghi trong bảng

Chiều cao của lò h tk = 2,268 m được đo trên mặt cắt dọc của lò hơi từ lòng lò đến giữa cửa sổ thoát lò.

Chiều cao của đầu đốt h g = 0,27, m là khoảng cách từ đáy hộp cứu hỏa đến trục đầu đốt.

Chiều cao tương đối của đầu đốt:

Thể tích hoạt động của buồng cháy:

trong đó b = 3,93 m – chiều rộng hộp cứu hỏa

F st.b – diện tích tường bên, m 2

Mức độ che chắn lò

trong đó H l là bề mặt nhận bức xạ của hộp cứu hỏa, m2

F st = 67,13 – diện tích tường lò, m2,

Độ dày hiệu dụng của lớp bức xạ trong hộp cứu hỏa

trong đó V T.K là thể tích hoạt động của buồng cháy, m 3

4.3 Đặc tính hình học của bộ quá nhiệt (p/p)

Bộ quá nhiệt của nồi hơi DKVR được làm bằng các cuộn dây dọc hoặc ngang liền mạch với đường kính ống 28-42 mm. P/P được treo ở trống phía trên trong ống khói đầu tiên sau 2-3 dãy ống bó đối lưu ở một bên của trống.

Đối với nồi hơi DKVR, các đường ống được cố định ở trống phía trên bằng cách lăn và các đầu ra được hàn vào buồng hơi quá nhiệt (bộ thu). Các vòng của cuộn dây được siết chặt với nhau bằng kẹp và bản thân các cuộn dây được gắn vào tấm trần bằng móc treo. Vị trí là hành lang.

Đặc điểm hình học của bộ quá nhiệt

Tên số lượng
				1. Đường kính ngoài của ống
2. Đường kính trong của ống
3. Sân ống ngang
4. Bước dọc của ống
5. Khoảng cách ngang tương đối của ống
6. Độ dốc dọc tương đối của ống
7.Số ống (vòng) liên tiếp
8.Số hàng ống (dọc theo trục của trống)
9. Độ sâu ống dẫn khí đặt trạm biến áp
10. Chiều dài chiếu sáng trung bình của đường ống (vòng)	tôi Thứ tư ngày
11. Bề mặt gia nhiệt đối lưu
12. Bề mặt gia nhiệt đối lưu

Giải thích cho bảng

Ta giả sử rằng sự chuyển động của khí trong các cụm lò hơi được tổ chức theo trục của trống và từ đó từ điều kiện s 1 = s 2 = mm

2,5 - bước ngang tương đối;

2 - bước dọc tương đối;

n = 8 – số ống trong một hàng, chiếc.

z - số hàng ống (dọc theo trục của trống). Được chấp nhận dựa trên mặt cắt ngang yêu cầu cho hơi nước đi qua f.

Nhiệt độ hơi trung bình trong bộ quá nhiệt:

trong đó t pe = 240 °C – nhiệt độ của hơi quá nhiệt,

t s = t n.p., = 191 °C – nhiệt độ hơi bão hòa.

Thể tích riêng trung bình của hơi quá nhiệt v= 0,16212 m3 /kg, lấy từ bảng theo P pe = 1,3 MPa và .

Lưu lượng thể tích trung bình của hơi quá nhiệt:

V. ne = D ne v= 0,291816 m3 /kg,

trong đó D pe = D = 1,8 kg/s – sản lượng hơi của lò hơi.

Đoạn dẫn hơi vào trạm biến áp:

f == 0,01167264 m2

W pe – tốc độ hơi nước tính bằng p/p, đặt bằng 25 m/s.

Số hàng:

Độ sâu ống khói cần thiết để chứa bộ quá nhiệt hơi nước:

L pe = s 1 z 10 -3 = 0,24 m.

tôi avg = 3030 mm – chiều dài được chiếu sáng trung bình của ống (vòng) p/p,

Bề mặt gia nhiệt của một hàng p/p:

N p = = 2,44 m 2.

Bề mặt gia nhiệt đối lưu:

N pe = N r z = 7,32 m 2

Cơm. Bộ quá nhiệt nồi hơi DKVR-4-13-250

4.4 Đặc điểm hình học của chùm đối lưu.

4.4.1 Hướng dẫn chung.

Nồi hơi được thiết kế loại DKVR có một chùm đối lưu với hai ống dẫn khí hoặc một ống dẫn khí, nhưng có phần khác nhau dọc theo các chất khí. Việc bố trí các bó ống đối lưu là hành lang.

Các chùm đối lưu của nồi hơi được thiết kế có mô hình dòng chảy phức tạp liên quan đến chuyển động quay của khí và thay đổi mặt cắt dọc theo dòng khí. Ngoài ra, trong ống dẫn khí thứ nhất, một ống phụ được khâu vào trống thứ nhất, về cơ bản có đường kính và bước ống khác với các ống bó đối lưu.

Tùy thuộc vào tính chất của khí rửa bề mặt gia nhiệt của chùm tia, nó được chia thành các phần riêng biệt và được tính toán riêng. Sau đó, các chỉ số trung bình được xác định để tính toán sự truyền nhiệt trong chùm đối lưu.

4.4.2 Tính chiều dài ống theo dãy bó.

Các hàng nằm dọc theo trục của trống, các ống hàng được uốn cong nên có chiều dài khác nhau. Chiều dài của ống phải được đo dọc theo trục của nó từ trống trên đến trống dưới. Đối với nồi hơi có vách ngăn ngang trong ống khói chùm đối lưu, khi tính toán sẽ yêu cầu hình chiếu của đường ống lên mặt cắt dọc của ống khói dọc theo trục của trống.

Nồi hơi loại DKVR có tính chất đối xứng phần bên trái và bên phải của dãy ống nên có thể xét chiều dài bằng một nửa ống.

Chiều dài ống được chiếu sáng và hình chiếu chiều dài ống của dãy bó đối lưu

4.4.3 Tính toán bề mặt gia nhiệt đối lưu của các tiết diện dầm đối lưu.

Trước hết, cần chia các bó thành từng phần riêng biệt và điền vào bảng theo số lượng của chúng.

Đặc điểm hình học của các mặt cắt dầm đối lưu

1. Đường kính ngoài của ống d n, mm
2. Bước ngang ống s 1, mm
3. Bước dọc ống s 2, mm
4. Khoảng cách ngang tương đối của ống
5. Độ dốc dọc của ống
6. Số lượng ống ở hàng n, chiếc.
7. Số hàng ống trong bó z, chiếc.
8. Chiều dài ống được chiếu sáng trung bình tôi tr trung bình, mm
9. Chiếu sáng trung bình. chiều dài ống tôi trung bình, mm
10. Bề mặt gia nhiệt đối lưu của một dãy ống trong bó H p, m 2
11. Bề mặt gia nhiệt đối lưu của các ống bó tiết diện H p.u., m 2
12. Bề mặt gia nhiệt của diện tích màn chắn N e.u, m 2
13. Bề mặt gia nhiệt của bộ phận quá nhiệt N p.u., m 2
14. Tổng bề mặt gia nhiệt đối lưu của tiết diện dầm N k.u, m 2

Giải thích cho bảng:

Các bước tương đối: = ;= ;

Tiết diện tính toán bó đối lưu của nồi hơi

n, z là số ống trong một hàng và số hàng tương ứng, chiếc; được thông qua theo sơ đồ của chùm đối lưu với bộ quá nhiệt được đặt trong đó;

tôi cf tr = , mm

Ở đâu - chiều dài được chiếu sáng trung bình của ống trong tiết diện, mm; (không bao gồm ống gần tường)

tôi av p là hình chiếu trung bình của chiều dài ống, mm được tính tương tự như tính chiều dài trung bình được chiếu sáng.

Bề mặt gia nhiệt đối lưu của ống một hàng:

Bề mặt gia nhiệt đối lưu của ống tiết diện bó (không bao gồm ống sát tường):

N p.u = N r z, m 2

Bề mặt gia nhiệt đối lưu của màn chắn khu vực là bề mặt của dãy liền kề với tường:

N e.y = l tr.e be x 10 -6, m 2

trong đó l t.e là chiều dài được chiếu sáng của ống chắn chùm tia đối lưu, mm (ống gần tường);

b e - chiều rộng màn chắn, đối với nồi hơi có vách ngăn ngang:

b e = 2880mm;

x (at = 1,96) = 0,62 – tìm được từ biểu đồ;

x (at = 2,15) = 0,58 – tìm được từ biểu đồ;

Bề mặt gia nhiệt đối lưu

N pe.y = N pe

Tổng bề mặt gia nhiệt đối lưu của khu vực:

N k.u = N p.u + N e.u + H p.u;

4.4.4 Tính toán tiết diện hở cho khí đi qua tiết diện dầm đối lưu.

Ở những vùng dầm đối lưu có tiết diện ống dẫn khí thay đổi đều, để tính tiết diện hở trung bình cho các luồng khí đi qua cần biết tiết diện hở ở cửa vào và cửa ra. của phần.

Tên, ký hiệu, đơn vị đo.	Phần dầm
1. Chiều rộng ống khói b, m
2. Chiều cao trung bình của ống khói h trung bình, m
3. Diện tích mặt cắt ngang ống dẫn khí F gx, m 2
4. Diện tích mặt cắt ống dẫn khí chiếm bởi ống F tr, m 2
5. Diện tích mặt cắt ngang cho khí F g, m 2 đi qua

Giải thích về bảng.

Diện tích mặt cắt ngang phần ống khói:

F gx = bh c p, m 2

Ftr - diện tích mặt cắt ngang của phần ống dẫn khí bị chiếm bởi các ống của bó hoặc bộ quá nhiệt, m 2

Khi khí di chuyển qua trục trống:

F tr = d n l p z 10 -6, m 2

tôi cf tr = , mm; được lấy theo chiều dài của những ống rơi vào mặt cắt ngang của ống dẫn khí;

Nếu có các ống quá nhiệt trong mặt cắt ngang thì diện tích của chúng được tính bằng các công thức tương tự. Nếu trong tiết diện có các đường ống, bó và tiểu phần thì diện tích của chúng được cộng lại.

Diện tích mặt cắt ngang mở của khu vực cho khí đi qua:

F g = F gx - F tr, m 2

Với sự thay đổi trơn tru của mặt cắt ngang, mặt cắt trực tiếp cho khí đi qua từng mặt cắt được xác định theo công thức:

F g.y = , m 2 ; F g.y1 = 3,99 m2; F g.y2 = 3,04 m2; F g.y3 = 2,99 m2;

F g.y4 = 3,04 m2; F g.y5 = 2,248 m2;

Đâu là mặt cắt ngang hở cho khí đi qua ở lối vào phần và ở lối ra khỏi phần đó. Tính toán này được lặp lại nhiều lần cho đến khi có các phần trong bó.

4.4.5 Đặc điểm của chùm đối lưu.

Bề mặt gia nhiệt đối lưu của chùm tia đối lưu với p/p

N k = N k.y1 + N k.y2 + … + N k.y n = 146,34 m 2

trong đó Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – từ bảng, dòng 14

Bề mặt gia nhiệt đối lưu của chùm đối lưu không có p/p

N k.p = N k – N pe = 139,02 m 2

Đường kính trung bình của ống bó đối lưu

= 0,0495 m2

Khoảng cách bên trung bình

s av 1 = = 106mm

trong đó s 1.1, s 1.2, v.v. – các bước ngang dọc theo tiết diện của dầm, mm

Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – bề mặt gia nhiệt đối lưu của các phần bó không có bề mặt gia nhiệt của bộ quá nhiệt, m 2

Khoảng cách dọc trung bình

s av 2 = = 111mm

Các bước ngang và dọc tương đối trung bình

Diện tích mặt cắt ngang mở trung bình cho sự đi qua của khí trong chùm đối lưu

F g = m 2

Độ dày hiệu dụng của lớp bức xạ

s = 0,9 = 0,227m

6. Tính toán kết cấu bộ tiết kiệm.

Nồi hơi loại DKVR được trang bị bộ tiết kiệm không sôi bằng gang, bề mặt gia nhiệt bao gồm các ống gang đúc được thiết kế bởi VTI và TsKKB. Các đường ống được kết nối với nhau bằng cuộn. Nước cấp lần lượt đi qua tất cả các đường ống từ dưới lên trên, đảm bảo loại bỏ không khí khỏi bộ tiết kiệm. Sản phẩm đốt được dẫn trực tiếp từ trên xuống dưới tạo thành hệ thống ngược dòng cho sự chuyển động của nước và khí. Bề mặt gia nhiệt của bộ tiết kiệm nước có thể được bố trí thành một hoặc hai cột, giữa đó đặt vách ngăn bằng thép. Khi lắp ráp, không nên lắp ít hơn 3 hoặc nhiều hơn 9 ống trong một hàng và từ 4 đến 8 ống trong một cột. Cứ 8 hàng lại có một khoảng cách 500–600 mm để kiểm tra và sửa chữa bộ tiết kiệm (cắt sửa chữa).

Cơm. Bố trí của một bộ tiết kiệm gang một lượt.

1 – ống có vây, 2 – mặt bích, 3 và 4 – cuộn nối, 5 – quạt gió.

Cơm. Chi tiết bộ tiết kiệm nước bằng gang của hệ thống VTI.

a – ống vây, b – kết nối đường ống

Đặc điểm hình học của bộ tiết kiệm

Tên số lượng
				1. Đường kính ngoài của ống
2. Độ dày thành ống
3. Kích thước sườn vuông
4. Chiều dài ống
5.Số lượng ống liên tiếp
6. Bề mặt gia nhiệt bên một ống
7. Khu vực mở cho khí đi qua trong một
8. Bề mặt gia nhiệt ở phía gas một hàng
9. Mặt cắt ngang tự do cho khí đi qua
10.Phần đường dẫn nước
11. Bề mặt gia nhiệt tiết kiệm
12.Số hàng tiết kiệm
13.Số vòng lặp
14. Chiều cao tiết kiệm
15. Tổng chiều cao của bộ tiết kiệm có tính đến sự mổ xẻ

Cơm. Kích thước ống tiết kiệm.

Kích thước: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ' = 146 mm;

chiều dài ống VTI l = 1500 mm;

Số lượng ống liên tiếp z p = 2 chiếc;

Độ hấp thụ nhiệt của bộ tiết kiệm Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;

Hệ số truyền nhiệt k = 19 W/(m 2 K);

Chênh lệch nhiệt độ trung bình Δt = 92 K;

Bề mặt gia nhiệt ở phía khí của một hàng N p = N tr z p, m 2

р = 2,18*2=4,36 m2;

Mặt cắt ngang rõ ràng cho các khí đi qua một hàng F g = F tr Z r, m 2

F g = 0,088*2= 0,176 m2;

Mặt cắt ngang cho nước đi qua một hàng

= 5,652*10 -3 m2,

trong đó d int = d - 2 =76 – 16 = 60 mm, là đường kính trong của ống.

Bề mặt gia nhiệt tiết kiệm (theo phương trình truyền nhiệt):

N eq = = 82,75 m 2

trong đó V p = 0,055 m 3 /s – mức tiêu thụ nhiên liệu thứ hai,

Số hàng trong bộ tiết kiệm:

Số vòng lặp:

Chiều cao tiết kiệm:

h eq = n p b10 -3 = 2,7m

Tổng chiều cao của bộ tiết kiệm có tính đến các vết cắt:

h eq tổng = h eq +0,5 n dis = 3,7 m

trong đó 0,5 m là chiều cao của một lần cắt;

n cuộc đua – số lần cắt sửa chữa được thực hiện cứ sau 8 hàng.

Bằng tiến sĩ. A.V. Vasiliev, phó giáo sư, tiến sĩ. G.V. Antropov, Phó Giáo sư, Tiến sĩ. Yu.I. Akimov, phó giáo sư, Đại học bang Saratov Đại học kỹ thuật(“Tiết kiệm năng lượng ở vùng Saratov” số 1 (007), 2002)

Tạp chí “Tin tức cung cấp nhiệt”, số 11, (27), tháng 11/2002, trang 25 – 28, www.ntsn.ru

Hầu hết các nhà có nồi hơi sưởi ấm lớn được đưa vào sử dụng vào những năm 60-70 đều sử dụng nồi hơi loại DKVR. Tất cả đều đã làm việc hơn 20 năm và đã hết tuổi thọ phục vụ. Theo các điều kiện độ tin cậy của hoạt động của chúng trong nồi hơi, áp lực vận hành lên tới 0,6-0,8 MPa, nhưng trên thực tế, trong quá trình vận hành, nhiều nồi hơi duy trì áp suất 1-2 atm. Vận hành nồi hơi trên những điều kiện như vậy áp suất thấpảnh hưởng tiêu cực đến sự ổn định của tuần hoàn; do nhiệt độ bão hòa giảm và tỷ lệ hóa hơi trong ống sàng tăng lên, sự hình thành cặn mạnh được quan sát thấy và khả năng cháy ống tăng lên. Ngoài ra, khi lò hơi hoạt động ở áp suất từ ​​1 đến 3 atm. Do nhiệt độ bão hòa thấp nên cần phải tắt bộ tiết kiệm nước bằng gang, vì sự hình thành hơi nước có thể xảy ra ở đó, điều này là không thể chấp nhận được trong điều kiện Hoạt động đáng tin cậy. Tất cả điều này dẫn đến hiệu suất của các nồi hơi này không vượt quá 80-82%, và trong một số trường hợp, khi đường ống bị ô nhiễm nặng, hiệu suất của nồi hơi giảm xuống 70-75%.

Cho rằng không có tải hơi trong các phòng nồi hơi này, một trong những biện pháp có lợi hơn giúp tăng hiệu quả và độ tin cậy của các phòng nồi hơi là chuyển các nồi hơi đó sang chế độ nước nóng. Việc xây dựng lại nhà nồi hơi này không chỉ cho phép kéo dài đáng kể tuổi thọ của nồi hơi mà còn tăng đáng kể (20-25%) hiệu quả của nhà nồi hơi.

Có một số phương án đã biết để chuyển đổi nồi hơi sang chế độ nước nóng, dựa trên nguyên tắc dòng nước chảy trực tiếp vào nồi hơi. Một trong những phương án chuyển nồi hơi loại DKVR sang chế độ nước nóng đã được Uralenergochermet phát triển và triển khai. Theo sơ đồ này, các vách ngăn mù được lắp đặt ở trống phía trên của lò hơi và bộ thu phía dưới của màn chắn bên. Nước mạng đi vào bộ thu phía dưới của màn chắn bên và đi qua tất cả các ống màn vào ngăn trước của trống phía trên, từ đó nước được dẫn qua các đường ống nhánh đến bộ tiết kiệm được lắp đặt phía sau lò hơi. Sau bộ tiết kiệm, nước được dẫn đến các ngăn phía sau của bộ thu dưới của màn chắn bên và từ chúng đến trống dưới của nồi hơi, sau đó qua tất cả các ống của bó đối lưu, nước đi vào ngăn sau của trống phía trên . Từ ngăn này, nước được dẫn qua ống thoát vào đường dây trực tiếp của mạng lưới sưởi ấm. Ưu điểm của sơ đồ này là dòng nước hồi lưu vào các ống sàng của buồng đốt, giúp giảm khả năng hình thành hơi nước trong khu vực nhiệt độ cao sản phẩm cháy. Nhược điểm của sơ đồ là tốc độ thấp chuyển động của nước trong bó đối lưu (0,05 m/s), có thể dẫn đến sự hình thành các khóa hơi cục bộ trong các ống của bó và hậu quả là làm chúng bị cháy.

Tại một trong những nhà nồi hơi ở Rostov, nồi hơi DKVR-10/13 đã được chuyển sang chế độ nước nóng. Trong sơ đồ này, nước trong mạng hồi lưu đi vào bộ tiết kiệm nồi hơi, sau đó đi vào bộ thu phía dưới của màn đốt và được thu ở phần trước của trống phía trên, từ đó nó được dẫn qua đường ống không được làm nóng đến phần phía sau của nồi hơi phía dưới. cái trống. Sau đó nước di chuyển lên trống phía trên thông qua các ống của chùm đối lưu giai đoạn hai. Tiếp theo, nước được dẫn qua một dãy ống của bó đối lưu đến phần trước của trống phía dưới, từ đó nước dâng lên theo các ống của bó đối lưu giai đoạn một đến phần giữa của trống phía trên và từ đó. đến mạng lưới sưởi ấm.

Một nhược điểm chung của các phương án trên và nhiều phương án tương tự khác để chuyển nồi hơi sang chế độ nước nóng là sự hiện diện của các đường ống chuyển cần thiết để tổ chức sơ đồ đường dẫn nước đã chọn. Điều này làm tăng đáng kể chi phí hiện đại hóa (kim loại và lắp đặt) cũng như chi phí vận hành, do lực cản thủy lực của nồi hơi tăng đáng kể. Nhược điểm chính của các phương án trên là tốc độ di chuyển của nước thấp đến mức không thể chấp nhận được, đặc biệt là trong các đường ống dẫn xuống của lò hơi, có thể dẫn đến hình thành các ổ khóa hơi trong đường ống và làm giảm đáng kể độ tin cậy khi vận hành lò hơi.

Bài viết này đề xuất một phương án mới để chuyển đổi nồi hơi sang chế độ nước nóng, sử dụng ví dụ chuyển đổi nồi hơi DKVR - 6.5/13 đã được thực hiện thành công tại phòng nồi hơi của nhà máy Tank Metal Structures (RMK) ở Saratov. Theo chúng tôi, sơ đồ này làm tăng độ tin cậy của lò hơi ở chế độ nước nóng và giảm chi phí xây dựng lại. Sơ đồ hoạt động của lò hơi ở chế độ nước nóng được thể hiện trong hình. Trong phương án đề xuất, nước quay trở lại mạng lưới sẽ đi vào tiết kiệm gang. Trong trường hợp này, một phần nước được đưa qua đường ống nhánh, sau đó cả hai dòng chảy được trộn lẫn và dẫn về phía sau của trống phía trên. Tiếp theo, nước trải qua chuyển động nâng và hạ lặp đi lặp lại trong các đường ống của dầm đối lưu nồi hơi và ống sàng. Để tổ chức chuyển động này, các vách ngăn được lắp đặt ở trống trên và trống dưới. Để dễ dàng lắp đặt và sửa chữa vách ngăn, có các nắp (cửa sập) có thể tháo rời, qua đó có thể tiếp cận tất cả các ngăn của trống trên và dưới trong quá trình sửa chữa hoặc kiểm tra lò hơi.

Diện tích dòng chảy của nước trong mỗi hành trình được xác định như sau. Dựa trên tính toán nhiệt, thu được giá trị trung bình dòng nhiệt bề mặt trao đổi nhiệt trong lò và trong chùm bay hơi đối lưu. Sau đó, dựa trên các tải nhiệt này, các giá trị tối thiểu cho phép của vận tốc nước trong các đoạn hạ và nâng của đường dẫn nước lò hơi đã được xác định. Sử dụng các giá trị tốc độ này, người ta đã tìm thấy các phần dòng chảy của mỗi hành trình và số hàng ống dọc theo trục của lò hơi giữa các vách ngăn bên trong trống trên và dưới của lò hơi. Theo kết quả của những tính toán này, người ta thấy rằng trong chùm đối lưu bay hơi của lò hơi phải có ba đường chuyển động lên trên và ba đường đi xuống của nước. Khi nhiệt độ của khí tăng lên, tốc độ chuyển động của nước tăng lên, cả trong quá trình di chuyển lên và xuống. 4 phân vùng được lắp ở trống trên, 2 phân vùng được lắp ở trống dưới. Đồng thời, tốc độ nước ở các ngăn khác nhau dao động từ 0,174 m/s (lưu lượng nước thứ hai) đến 0,882 m/s (lưu lượng nước thứ bảy theo hình). Hai lối đi được sắp xếp trong các màn hình bên - một lối đi có chuyển động đi lên của nước, lối đi còn lại có chuyển động hạ xuống.

Nước được thoát ra khỏi lò hơi từ phần trước của trống trên của lò hơi thông qua ống xả hơi hiện có. Van an toàn đường dẫn nước cũng được lắp đặt trên kết nối van an toàn hiện có của trống phía trên. Việc cấp nước được thực hiện thông qua lỗ khoan DN 150 mm mới ở trống phía trên. Các lỗ thông hơi DN 30 mm được lắp đặt giữa các vách ngăn của trống phía trên trong thân máy.

Nạp lại mạng lưới sưởi ấm với nồi hơi nước nóng phải được thực hiện bằng nước tinh khiết về mặt hóa học. Để ngăn ngừa sự ăn mòn oxy và carbon dioxide trên bề mặt gia nhiệt, nhiệt độ của nước vào lò hơi phải cao hơn điểm sương. Điều này được thực hiện bằng cách trộn nước mạng trực tiếp vào nước hồi lưu, sử dụng đường tuần hoàn.

Nồi hơi nước nóng rất nhạy cảm với các hạt lơ lửng trong nước mạng, chúng dễ lắng đọng ở các khúc cua của ống sàng, gây quá nhiệt cho đường ống và phá hủy đường ống. Đó là lý do tại sao một điều kiện cần thiếtĐể đảm bảo hoạt động đáng tin cậy của nồi hơi nước nóng, mạng lưới sưởi ấm phải được xả kỹ trước khi bắt đầu mùa sưởi ấm, cũng như lắp đặt thiết bị tách bùn dạng chảo bùn phía trước máy bơm mạng.

Ngoài ra, cần phải tuân thủ một số chế độ và yêu cầu hoạt động: Không khí phải được định kỳ loại bỏ khỏi các phần của trống phía trên thông qua các phụ kiện thích hợp và tốc độ dòng nước mạng bơm qua lò hơi không được phép giảm xuống dưới giá trị tính toán. Để tăng độ tin cậy và dễ vận hành, cần chừa các lỗ 30-40 mm trên các vách ngăn của trống phía trên ở phần trên và phần dưới, còn ở trống phía dưới, các lỗ như vậy chỉ cần ở phần dưới của vách ngăn. Các lỗ trên cùng được sử dụng để loại bỏ không khí khỏi toàn bộ trống phía trên bằng một lỗ thông hơi duy nhất và cũng để thoát hơi nước thông qua van an toàn được lắp ở phía trước trống trong các tình huống khẩn cấp, chẳng hạn như mất điện hoặc dừng đột ngột. máy bơm mạng. Các lỗ bên dưới trong các vách ngăn dùng để tổ chức việc thanh lọc và loại bỏ bùn định kỳ từ các trống trên và dưới. Để làm sạch trống phía trên, bạn có thể sử dụng các đường ống phía dưới đã ngắt kết nối ở phía trước nồi hơi. Trống phía dưới sử dụng đường ống xả đáy định kỳ DN 32 tiêu chuẩn.

Để đánh giá khả năng vận hành nồi hơi ở chế độ nước nóng và hiệu suất nhiệt của nó, theo [3], hiệu chuẩn nhiệt và tính toán thủy lựcở mức tối đa, tối thiểu và tải trung bình vận hành nồi hơi.

Theo yêu cầu, tính toán cường độ được thực hiện cho tất cả các bộ phận của nồi hơi và độ dày tối thiểu cho phép của thành trống, đáy, ống góp và ống nồi hơi được xác định ở áp suất thiết kế. Dựa trên kết quả tính toán cường độ và nhiệt, áp suất nước cho phép trong lò hơi đã được xác định.

Phân tích các chỉ tiêu hiệu suất nhiệt tính toán của lò hơi tại nhiều chế độ khác nhau và kết quả thực tế vận hành nồi hơi được chuyển giao theo sơ đồ này trong phòng nồi hơi RMK, có thể rút ra kết luận sau:

1. Việc chuyển đổi nồi hơi DKVr-6.5/13 theo sơ đồ đề xuất đã có thể thực hiện được, đồng thời duy trì các đầu đốt, quạt hút khói và quạt tiêu chuẩn, để tăng nhiệt điện nồi hơi có công suất từ ​​4,5 MW đến 6,2 MW và đảm bảo hiệu suất lò hơi ở mức tải tối đa này là 93,5%.

2. Để tránh sự ăn mòn oxy của ống bó đối lưu, nhiệt độ nước ở đầu vào lò hơi phải ít nhất là 50°C. Để làm được điều này, cần trang bị một máy bơm tuần hoàn cung cấp một phần nước từ đường dẫn trực tiếp đến lối vào lò hơi khi nhiệt độ giảm xuống. biểu đồ nhiệt độ mạng.