Ruchome stałe podpory sieci ciepłowniczej. Podpory stałe do rurociągów grzewczych

Ryż. 3 zastosowania 16. Stałe wsporniki paneli do rurociągów D n 108-1420 mm typ III z zabezpieczeniem antykorozyjnym: a) zwykły;

b) wzmocnione

Ryż. 4 zastosowania 16. Stały, wolnostojący wspornik rury

D na 80-200 mm. (piwnica).

Ruchome wsporniki rurociągów grzewczych.

Ryż. 5. Podpory ruchome:

a - przesuwne ruchome podparcie; b – lodowisko; c – wałek;

1 – łapa; 2 – płyta podstawy; 3 – podstawa; 4 – żebro; 5 – żebro boczne;

6 – poduszka; 7 – pozycja montażowa wspornika; 8 – lodowisko; 9 – wałek;

10 – wspornik; 11 – dziury.

Ryż. 6. Podpórka do zawieszania:

12 – wspornik; 13 – śruba do zawieszenia; 14 – przyczepność.

Załącznik 17. Współczynniki tarcia w ruchomych podporach

Załącznik 18. Układanie rurociągów dla sieci ciepłowniczych.

A)

B)

Ryż. 2 załączniki 18. Bezkanałowe instalacje sieci ciepłowniczych: a) w gruntach suchych; b) na glebach wilgotnych z towarzyszącym drenażem.

Tabela 1 w Załączniku 18. Wymiary konstrukcyjne bezkanałowy montaż sieci ciepłowniczych w izolacji żelbetowej w gruntach suchych (bez drenażu).

D tak, mm

D n, (z warstwą kryjącą)

D N

D o

A

B

W

l

k

G

H

H 1, nie mniej

D

A

B

L, nie mniej

I

-

-

-

-

-

-

Tabela 2 w Załączniku 18. Wymiary konstrukcyjne bezkanałowej instalacji sieci ciepłowniczych w izolacji żelbetowej z pianki betonowej w gruntach wilgotnych (z drenażem)

D tak, mm

D n, (z warstwą kryjącą)

Wymiary zgodne z serią albumów 903-0-1

D N

D o

A

B

W

l

k

G

H

H 1, nie mniej

D

A

B

L, nie mniej

I

Uszczelka kanałowa.

		V)
	A)		B)

Ryż. 2 załączniki 18. Prefabrykowane przewody do sieci ciepłowniczych: a) typ CL; b) rodzaj CLp; c) typ KLS.

Tabela 3 w załączniku 18. Główne rodzaje prefabrykowanych kanałów żelbetowych dla sieci ciepłowniczych.

Nominalna średnica rurociągu D tak, mm	Oznaczenie kanału (marka)	Wymiary kanału, mm
Nominalna wewnętrzna	Zewnętrzny
Szerokość A	Wysokość H	Szerokość A	Wysokość H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60
450-500	KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700	KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

Załącznik 19. Pompy w systemach zaopatrzenia w ciepło .

Ryż. 1 załącznik 19. Zakres charakterystyk pomp sieciowych.

Tabela 1 w dodatku 19. Podstawowe specyfikacje techniczne pompy sieciowe.

Typ pompy	Dostawa, m 3 /s (m 3 / h)	Głowa, M	Dopuszczalna rezerwa kawitacyjna, m., nie mniej	Ciśnienie na wlocie pompy, MPa (kgf/cm2) nie więcej	Prędkość obrotowa (synchroniczna), 1/s (1/min)	Moc, kW	Wydajność,%, nie mniej	Temperatura pompowanej wody, (°C), nie więcej	Masa pompy, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabela 2 w Załączniku 19. Pompy odśrodkowe typ K.

Marka pompy	Wydajność, m 3 / godz	Całkowita głowa, m	Prędkość obrotowa koła, obr./min	Zalecana moc silnika elektrycznego, kW	Średnica wirnika, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Załącznik 20. Zawory odcinające w instalacjach zaopatrzenia w ciepło.

Tabela 2 w dodatku 21. Stalowe obrotowe zawory motylkowe z napędem elektrycznym D y 500-1400 mm przy P y =2,5 MPa, T 200°C z końcówkami do spawania.

Oznaczenie zaworu	Przejście warunkowe D tak, mm	Granice zastosowania		Materiał obudowy
Według katalogu	W sieciach ciepłowniczych
P tak, MPa	T,°C	P tak, MPa	T,°C
30:47 br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0		kołnierzowe	Żeliwo szare
31ch6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31:6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0		kołnierzowe	Stal
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0		Żeliwo szare
350, 400	1,0		0,6
30:915 br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25		kołnierzowe	Żeliwo szare
30:930 br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5			Stal
IA12015		2,5		2,5		Ze spawanymi końcówkami
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5		Końcówki kołnierzowe i do spawania doczołowego	Stal
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4		kołnierzowe	Stal
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5		Końcówki kołnierzowe i do spawania doczołowego	Stal
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5		Końcówki kołnierzowe i do spawania doczołowego	Stal
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabela 4 w Załączniku 20. Dopuszczalne zawory

Oznaczenie zaworu	Warunkowe przybycie D tak, mm	Granice zastosowania (nie więcej)	Połączenie rurociągowe	Materiał obudowy
Według katalogu	W sieciach ciepłowniczych
P tak, MPa	T,°C	P tak, MPa	T,°C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0		kołnierzowe	Żeliwo szare
30:930 br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31:6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6		Stal
30s64nzh		2,5		2,5		Końcówki kołnierzowe i do spawania doczołowego	Stal
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5		Spawalniczy
300s964nzh		2,5		2,5		Końcówki kołnierzowe i do spawania doczołowego	Stal
30s967nzh (IATs072-09)	500, 600	2,5		2,5		Spawalniczy

Ryż. 2 aplikacje 20. Zawory kulowe w systemach zaopatrzenia w ciepło.

Tabela 5 w Załączniku 20. Dane techniczne zaworów kulowych.

Średnica nominalna	Nominalna średnica otworu	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Waga w kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Uwaga: korpus zaworu – stal Nr art. 37,0; piłka - stal nierdzewna; gniazdo kulowe i uszczelnienie olejowe – Teflon + 20% węgla; O-ringi to potrójna guma etylenowo-propylenowa i Viton.
Załącznik 21. Korelacja pomiędzy niektórymi jednostkami wielkości fizyczne zastąpić jednostkami SI.

Tabela 1 w dodatku 21.

Nazwa ilości	Jednostka	Związek z jednostkami SI
podlega wymianie	SI
Nazwa	Oznaczenie	Nazwa	Oznaczenie
ilość ciepła	kilokalorie	kcal	kilodżul	KJ	4,19 kJ
ciepło właściwe	kilokalorie na kilogram	kcal/kg	kilodżul na kilogram	KJ/kg	4,19 kJ/kg
przepływ ciepła	kilokalorie na godzinę	kcal/godz	wat	W	1,163 W
(moc)	gigakalorii na godzinę	Gcal/godz	megawat	MW	1,163 MW
gęstość powierzchniowa przepływ ciepła	kilokalorii na godzinę na metr kwadratowy	kcal/(h m2)	wat na metr kwadratowy	W/m2	1,163 W/m2
objętościowa gęstość strumienia ciepła	kilokaloria na godzinę na metr sześcienny	kcal/(hm 3)	wat na metr sześcienny	W/m3	1,163 W/m3
pojemność cieplna	kilokaloria na stopień Celsjusza	kcal/°С	kilodżul na stopień Celsjusza	KJ/°C	4,19 kJ
ciepło właściwe	kilokaloria na kilogram stopnia Celsjusza	kcal/(kg°C)	kilodżul na kilogram stopnia Celsjusza	KJ/(kg°C)	4,19 kJ/(kg°C)
przewodność cieplna	kilokaloria na metr godzinę stopnie Celsjusza	kcal/(m·h°C)	wat na metr stopień Celsjusza	W/(m°C)	1,163 W/(m°C)

Tabela 2 Zależności pomiędzy jednostkami miar systemu MKGSS a systemie międzynarodowym Jednostki SI.

Tabela 3. Zależność między jednostkami miary

Jednostki miary	Rocznie	bar	mm. rt. ul	mm. woda ul	kgf/cm2	funty/cal 2
Rocznie		10 -6	7,5024∙10 -3	0,102	1,02∙10 -6	1,45∙10 -4
bar	10 5		7,524∙10 2	1,02∙10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322∙10 -3		13,6	1,36∙10 -3	1,934∙10 -2
mm woda st	9,8067	9,8067∙10 -5	7,35∙10 -2		∙10 -4	1,422∙10 -3
kgf/cm2	9,8067∙10 4	0,98067	7,35∙10 2	10 4		14,223
funty/cal 2	6,8948∙10 3	6,8948∙10 -2	52,2	7,0307∙10 2	7,0307∙10 -2

Literatura

1. SNiP 23-01-99 Klimatologia budowlana/Gosstroy Rosji.- M.:

2. SNiP 41.02.2003. SIECI CIEPŁOWE. GOSSTROY Z ROSJI.

Moskwa. 2003

3.SNiP 2.04.01.85*. Wewnętrzne zaopatrzenie w wodę i kanalizacja budynków/Gosstroy Rosji. –

M.: Państwowe Przedsiębiorstwo Unitarne TsPP, 1999.-60 s.

4. SNiP 41.03.2003. Izolacja termiczna sprzęt i

rurociągi.GOSSTROY Z ROSJI. MOSKWA 2003

5. SP 41-103-2000. PROJEKTOWANIE IZOLACJI TERMICZNEJ URZĄDZEŃ I

RUROCIĄGI. GOSSTROY Z ROSJI. MOSKWA 2001

6. Projektowanie punktów grzewczych. SP 41-101-95. Ministerstwo Budownictwa

Rosja - M.: Państwowe Przedsiębiorstwo Unitarne TsPP, 1997 - 79 s.

7. GOST 21.605-82. Sieci cieplne. Rysunki robocze. M.: 1982-10 s.

8. Syreny sieci ciepłownicze: Przewodnik referencyjny projektu

/I. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov itp.: Wyd.

N.K. Gromova, E.P. Shubina. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 s.

9. Konfiguracja i obsługa sieci ciepłowniczych:

Katalog / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Khizh i inni - wyd., 3

obrobiony i dodatkowe - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 s.

10. Poradnik projektanta, wyd. A.A. Nikołajewa. - Projekt

Sieci ciepłownicze.-M.: 1965-360s.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K.. Pompy energetyczne. Informacja

dodatek. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 s.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A.. Projektowanie i obliczanie konstrukcji

sieci ciepłownicze - wyd. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 s.

13. Zinger N.M. Hydrauliczne i warunki termiczne ciepłownictwo miejskie

systemy -Wyd. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 s.

14. Poradnik budowniczych sieci ciepłowniczych. / wyd. SE Zacharenko.- wyd.

2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 s.

Witajcie przyjaciele! Sieci dystrybucyjne ogrzewania miejskiego służą do przesyłania energii cieplnej nośnika ciepła do odbiorców na potrzeby ogrzewania, dostarczania ciepłej wody i wentylacji. Sieci ciepłownicze budowane są z punktów centralnego ogrzewania (punkty centralnego ogrzewania) lub ze źródła ciepła (kotłownia, elektrociepłownia).

Dystrybucyjne sieci ciepłownicze składają się z takich elementów jak:

1) Kanały nieprzejezdne

2) Podpory ruchome i stałe

3) Kompensatory

4) Rurociągi i zawory odcinające (zawory)

5) Kamery termowizyjne

O kamery termowizyjne O sieciach ciepłowniczych napisałem osobny artykuł. Dlatego nie będę ich omawiać w tym artykule.

Nieprzejezdne kanały.

Ściany kanałów nieprzejezdnych składają się z prefabrykowanych bloków. Na prefabrykowanych blokach układane są żelbetowe płyty podłogowe. Podstawa dna nieprzejezdnego kanału jest zwykle wykonywana z boku lub w kierunku piwnic budynki mieszkalne. Ale zdarza się, że gdy teren jest niesprzyjający, niektóre kanały są instalowane ze spadkiem w kierunku komór termicznych. Połączenia bloków i płyt betonowych są uszczelniane i izolowane, aby zapobiec przedostawaniu się wód gruntowych i powierzchniowych do kanału. Przy zasypywaniu kanałów grunt musi być dokładnie zagęszczony. Zamarzniętej gleby nie można wykorzystać do wypełnienia kanału.

Podpory stałe i ruchome.

Podpory rurociągów sieci ciepłowniczej dzielą się na stałe (lub, jak to się mówi, martwe) i ruchome. W nieprzejezdnych kanałach stosuje się podpory ślizgowe. Podpory te są niezbędne do przeniesienia ciężaru rurociągów i zapewnienia ruchu rurociągów podczas ich rozciągania pod wpływem wysokiej temperatury chłodziwa.

W tym celu do rurociągów przyspawane są przesuwne wsporniki, zwane także „suwakami”. I ślizgają się po specjalnych płytach osadzonych w płytach żelbetowych.

Aby podzielić długi rurociąg na osobne odcinki, konieczne są stałe lub martwe podpory. Sekcje te nie zależą bezpośrednio od siebie i odpowiednio, kiedy wysokie temperatury kompensatory płynu chłodzącego mogą normalnie nie być widoczne problemy, dostrzegają przedłużenia temperatury.

Podpory stałe podlegają podwyższonym wymaganiom w zakresie niezawodności, ponieważ obciążenia na nich są duże. Jednocześnie naruszenie wytrzymałości i integralności martwego (stałego) wsparcia może prowadzić do sytuacji awaryjnej.

Kompensatory.

Kompensatory w sieciach ciepłowniczych służą do kompensacji wydłużeń cieplnych rurociągów podczas ich nagrzewania (1,2 mm na metr przy wzroście temperatury o 100°C). Głównym i głównym zadaniem kompensatora w sieci ciepłowniczej jest ochrona rurociągów i armatury przed „zabójczymi” napięciami. Z reguły w przypadku rur o średnicy nie większej niż 200 mm stosuje się kompensatory w kształcie litery U. Z takimi kompensatorami miałem najczęściej do czynienia w swojej pracy. Są najczęstsze. Musiałem także pracować przy kompensatorach dławnic na rurociągach duże średnice. Ale są to średnice rur dy 300, 400 mm.

W przypadku montażu kompensatorów w kształcie litery U, są one wstępnie rozciągane o połowę rozszerzalności cieplnej liczby wskazanej w projekcie lub obliczeniach. W przeciwnym razie zdolność kompensacyjna kompensatora zmniejsza się o połowę. Rozciąganie należy wykonywać jednocześnie po obu stronach w stawach znajdujących się najbliżej martwych (stałych) podpór.

Rurociągi i zawory.

Do dystrybucyjnych sieci ciepłowniczych używają rury stalowe. Na złączach rurociągi łączone są za pomocą spawania elektrycznego. Zawory stosowane w sieciach ciepłowniczych są stalowe i zawory żeliwne. W swojej pracy przy sieciach ciepłowniczych spotykam więcej zaworów żeliwnych, są one bardziej powszechne.

Izolacja rur.

Muszę pracować głównie z ponownie zainstalowanymi głównymi sieciami dystrybucji ciepła Epoka radziecka. Oczywiście w niektórych miejscach rurociągi sieci ciepłowniczych i odpowiednio izolacja na nich ulegają zmianie wyremontować. Kiedy pracowałem kilka lat temu organizacja dostaw ciepła, Pamiętam to co roku, pomiędzy sezon grzewczy zastąpiły „starożytne” odcinki rurociągów sieci ciepłowniczej. Mimo to 75–80 procent sieci ciepłowniczych pochodzi z czasów sowieckich. Rurociągi takich sieci pokrywa się masą antykorozyjną, izolacją termiczną i warstwą ochronną (rys. 4.).

Materiał rolkowy jest zwykle izolowany. Rzadziej - brizol. Materiał ten przykleja się do rurociągu za pomocą mastyksu. Izolację termiczną stanowią maty wełna mineralna. Warstwa ochronna- tynk azbestowo-cementowy wykonany z mieszaniny azbestu i cementu w stosunku 1:2, rozprowadzony na siatce drucianej.

Podpory służą do pochłaniania sił z rurociągów i przekazywania ich do konstrukcje nośne lub gleby, a także zapewnić zorganizowany wspólny ruch rur i izolacji podczas odkształceń temperaturowych. Przy budowie rurociągów ciepłowniczych stosuje się dwa rodzaje podpór: ruchome i stałe.

Ruchome podpory przejmują ciężar rury cieplnej i zapewniają jej swobodny ruch na konstrukcjach budynków podczas odkształceń temperaturowych. Kiedy rurociąg się porusza, ruchome podpory poruszają się wraz z nim. Ruchome wsporniki są stosowane we wszystkich metodach instalacji, z wyjątkiem bezkanałowych. Podczas układania bez kanałów rurociąg ciepłowniczy układa się na nietkniętej glebie lub starannie zagęszczonej warstwie piasku. W tym przypadku podpory ruchome przewidziano jedynie w miejscach zakrętów trasy i montażu kompensatorów w kształcie litery U, czyli w miejscach układania rurociągów w kanałach. Ruchome podpory podlegają głównie obciążeniom pionowym od masy rurociągów

W oparciu o zasadę swobodnego ruchu wyróżnia się podpory przesuwne, toczne i podwieszane. Przesuwny podpory stosuje się niezależnie od kierunku poziomych ruchów rurociągów, dla wszystkich sposobów montażu i dla wszystkich średnic rur. Podpory te charakteryzują się prostą konstrukcją i niezawodnością w działaniu.

Podpory rolkowe stosowany do rur o średnicy 175 mm i większej podczas osiowego ruchu rur, podczas układania w tunelach, kolektorach, na wspornikach i na podporach wolnostojących. Stosowanie łożysk tocznych w nieprzejezdnych kanałach jest niepraktyczne, ponieważ bez nadzoru i smarowania szybko korodują, przestają się obracać i faktycznie zaczynają działać jako podpory ślizgowe. Łożyska toczne mają mniejsze tarcie niż łożyska ślizgowe, ale kiedy słaba opieka rolki wypaczają się i mogą się zaciąć. Dlatego należy im nadać właściwy kierunek. W tym celu w rolkach przewidziano rowki pierścieniowe, a na płycie podstawowej przewidziano listwy prowadzące.

Łożyska toczne(rzadko stosowane, gdyż trudno zapewnić obrót rolek. Łożyska toczne i wałeczkowe pracują niezawodnie na prostych odcinkach sieci. Na zakrętach trasy rurociągi poruszają się nie tylko w kierunku wzdłużnym, ale także poprzecznym. Dlatego też , w tym przypadku nie zaleca się montażu łożysk tocznych i wałeczkowych w sekcjach zakrzywionych łożyska kulkowe. W tych wspornikach kulki poruszają się swobodnie wraz ze ślizgami wzdłuż arkusza podkładowego i zapobiegają ich wypadnięciu poza wspornik dzięki występom arkusza nośnego i klocka.

Jeżeli ze względu na lokalne warunki układania rurociągów ciepłowniczych w stosunku do konstrukcji nośnych nie można zamontować podpór ślizgowych i rolkowych, stosuje się podpory podwieszane. Niesztywna konstrukcja zawieszenia umożliwia łatwe obracanie podpory i przemieszczanie się wraz z rurociągiem. W efekcie w miarę oddalania się od podpory nieruchomej zwiększają się kąty obrotu wieszaków, odpowiednio wzrastają odkształcenia rurociągu i naprężenia w prętach pod wpływem obciążenia pionowego rurociągu.

Podpory podwieszane w porównaniu do podpór przesuwnych wytwarzają znacznie mniejsze siły wzdłuż osi rury na odcinkach poziomych.

bez ruchu Rurociągi podzielone są na niezależne odcinki podporami. Za pomocą stałych podpór rury są sztywno zamocowane w niektórych punktach trasy między kompensatorami lub odcinkami z naturalną kompensacją odkształceń temperaturowych, które oprócz obciążeń pionowych odbierają znaczne siły poziome skierowane wzdłuż osi rurociągu i składające się z niezrównoważone wewnętrzne siły nacisku, siły oporu swobodnych podpór i reakcja kompensatorów. Największe znaczenie mają siły nacisku wewnętrznego. Dlatego, aby ułatwić projektowanie obudowy, starają się ją ustawić na trasie w taki sposób, aby ciśnienia wewnętrzne w rurociągu były zrównoważone i nie były przenoszone na podporę. Nazywa się te podpory, na które nie są przenoszone reakcje ciśnienia wewnętrznego rozładowany stałe podpory; nazywane są te same podpory, które muszą pochłaniać niezrównoważone siły ciśnienia wewnętrznego rozładowany obsługuje.

Tam są podpory pośrednie i końcowe. Na podporę pośrednią działają siły z obu stron, a na podporę końcową z jednej strony. Stałe wsporniki rur są zaprojektowane tak, aby wytrzymywały największe obciążenie poziome w różnych trybach pracy rurociągów ciepłowniczych, w tym przy otwartych i zamkniętych zaworach

Na rurociągach przewidziano stałe podpory dla wszystkich metod układania sieci ciepłowniczych. Wielkość odkształceń temperaturowych i naprężeń w rurach w dużej mierze zależy od prawidłowego rozmieszczenia podpór stałych na długości trasy sieci ciepłowniczej. Podpory stałe instaluje się na odgałęzieniach rurociągów, lokalnie zawory odcinające, kompensatory dławnic. Na rurociągach z kompensatorami w kształcie litery U, pomiędzy kompensatorami umieszczane są stałe podpory. Przy układaniu bezkanałowych sieci ciepłowniczych, gdy nie stosuje się samokompensacji rurociągów, zaleca się montaż podpór stałych na zakrętach trasy.

Odległość pomiędzy podporami stałymi ustalana jest na podstawie danej konfiguracji rurociągu, wydłużenia termicznego odcinków oraz zdolności kompensacyjnej zainstalowanych kompensatorów. Stałe mocowania rurociągów wykonuje się za pomocą różnych konstrukcji, które muszą być wystarczająco mocne i sztywno trzymać rury, zapobiegając ich przesuwaniu się względem konstrukcji wsporczych.

Konstrukcje podpór stałych składają się z dwóch głównych elementów: konstrukcji nośnych (belki, płyty żelbetowe), na które przenoszone są siły z rurociągów, oraz same podpory, za pomocą których rury są trwale mocowane (spawane wstawki, obejmy). W zależności od sposobu montażu i miejsca montażu stosuje się podpory stałe: oporowe, panelowe i zaciskowe. Podpory z ogranicznikami pionowymi obustronnymi i przednimi stosowane są przy montażu ich na ramach w komorach i tunelach oraz przy układaniu rurociągów w kanałach przelotowych, półprzelotowych i nieprzelotowych. Wsporniki paneli służą zarówno do montażu bezkanałowego, jak i do układania rurek cieplnych w nieprzejezdnych kanałach przy umieszczaniu wsporników na zewnątrz komór.

Podpory stałe paneli to pionowe panele żelbetowe z otworami do przejścia rur. Siły osiowe przenoszone są na osłonę żelbetową poprzez obustronnie przyspawane do rurociągu pierścienie, wzmocnione usztywnieniami. Do niedawna między rurę a beton układano azbest. Obecnie nie jest dozwolone stosowanie opakowań azbestowych. Obciążenie z rurociągów sieci ciepłowniczych przenoszone jest poprzez wsporniki płyt na dno i ściany kanału, a w przypadku montażu bezkanałowego na pionową płaszczyznę gruntu. Podpory paneli wykonane są z podwójnym symetrycznym wzmocnieniem, ponieważ siły działające z rur mogą być skierowane w przeciwnych kierunkach. W dolnej części tarczy wykonane są otwory do przepuszczania wody (jeśli dostanie się do kanału).

Obliczanie podpór stałych.

Podpory stałe ustalają położenie rurociągu w określonych punktach i wyczuwają siły powstające w punktach mocowania pod wpływem odkształceń temperatury i ciśnienia wewnętrznego.

Podpory mają bardzo istotny wpływ na pracę ciepłociągu. Często zdarzają się poważne wypadki spowodowane niewłaściwym rozmieszczeniem podpór, złymi wyborami projektowymi lub nieostrożnym montażem. Bardzo ważne jest, aby wszystkie podpory były obciążone, w tym celu należy podczas montażu sprawdzić ich rozmieszczenie na trasie oraz wysokość. Podczas układania bez kanałów zwykle odmawiają instalowania wolnych podpór pod rurociągami, aby uniknąć nierównych osiadań, a także dodatkowych naprężeń zginających. W tym przypadku rury układane są na nienaruszonym gruncie lub starannie zagęszczonej warstwie piasku.

Naprężenia zginające powstające w rurociągu i wysięgniku odchylającym zależą od rozpiętości (odległości) pomiędzy podporami.

Przy obliczaniu naprężeń zginających i odkształceń rurociąg leżący na wolnych podporach rozpatrywany jest jako belka wieloprzęsłowa. Na ryc. T.s.19 przedstawia wykres momentów zginających rurociągu wieloprzęsłowego.

Rozważmy siły i naprężenia działające w rurociągach.

Przyjmijmy następujący zapis:

M- moment mocy, N*m; Q B , Q g - siła pionowa i pozioma, N; Q V , Q G- obciążenie właściwe na jednostkę długości, pionowe i poziome, H/m;..N - reakcja pozioma na podporę, N.

Maksymalny moment zginający w rurociągu wieloprzęsłowym występuje na podporze. Wielkość tego momentu (9.11)

Gdzie Q - obciążenie właściwe na jednostkę długości rurociągu, N/m; - długość rozpiętości między podporami, m. Obciążenie właściwe Q określone przez formułę
(9-12)

Gdzie Q B - pionowe obciążenie właściwe, biorąc pod uwagę ciężar rurociągu z chłodziwem i izolacją termiczną; Q G - poziome obciążenie właściwe z uwzględnieniem siły wiatru,

(9-13)

Gdzie w - prędkość wiatru, m/s; - gęstość powietrza, kg/m3; D I - zewnętrzna średnica izolacji rurociągu, m; k - współczynnik aerodynamiczny równy średnio 1,4-1,6.

Siłę wiatru należy uwzględniać wyłącznie w przypadku naziemnych ciepłociągów układanych metodą otwartą.

Moment zginający występujący w środku przęsła wynosi

(9.14)

W odległości 0,2 od podpory moment zginający wynosi zero.

Maksymalne ugięcie występuje w środku przęsła.

Wysięgnik odchylający rurociąg
, (9.15)

Na podstawie wyrażeń (9-11) wyznacza się rozpiętość pomiędzy swobodnymi podporami

(9-16) skąd
,M(9-17)

Przy wyborze rozpiętości podpór dla rzeczywistych schematów rurociągów zakłada się, że w najbardziej niekorzystnych warunkach pracy, na przykład przy najwyższych temperaturach i ciśnieniach chłodziwa, całkowite naprężenia od wszystkich sił działających w najsłabszym odcinku (zwykle spoina ) nie przekracza wartości dopuszczalnej [].

Wstępnego oszacowania odległości pomiędzy podporami można dokonać na podstawie równania (9-17), biorąc pod uwagę naprężenie zginające 4 równe 0,4-0,5 dopuszczalnego napięcia:

Podpory stałe postrzegają reakcję ciśnienia wewnętrznego, podpory swobodne i

kompensator

Wynikową siłę działającą na nieruchomą podporę można przedstawić jako

A - współczynnik zależny od kierunku działania sił osiowych ciśnienia wewnętrznego po obu stronach podpory. Jeżeli podpora zostanie odciążona od wewnętrznej siły nacisku, wówczas A=0, w przeciwnym razie A=1; R- ciśnienie wewnętrzne w rurociągu; - wewnętrzna powierzchnia przekroju rurociągu; - współczynnik tarcia na wolnych podporach;
- różnica długości odcinków rurociągu po obu stronach podpory stałej;
- różnica sił tarcia osiowych kompensatorów ślizgowych lub sił sprężystych kompensatorów elastycznych po obu stronach podpory nieruchomej.

26. Kompensacja wydłużeń cieplnych rurociągów systemów zaopatrzenia w ciepło. Podstawy obliczania dylatacji elastycznych.

W sieciach ciepłowniczych obecnie najczęściej stosowane są dławnice i dławnice w kształcie litery U ostatnio i kompensatory mieszkowe (faliste). Oprócz specjalnych kompensatorów do kompensacji wykorzystywane są również naturalne kąty obrotu sieci grzewczej - samokompensacja. Kompensatory muszą mieć wystarczającą zdolność kompensacyjną
dostrzec wydłużenie termiczne odcinka rurociągu pomiędzy podporami stałymi, przy czym maksymalne naprężenia w dylatacjach promieniowych nie powinny przekraczać dopuszczalnych (zwykle 110 MPa). Konieczne jest również określenie odpowiedzi kompensatora stosowanego przy obliczaniu obciążeń na podporach stałych. Wydłużenie cieplne projektowanego odcinka rurociągu
, mm, określone wzorem

, (2.81)

Gdzie

=1,2 · 10ˉ² mm/(m о С),

- obliczona różnica temperatur, określona wzorem
, (2.82)

Gdzie

L

Elastyczne złącza dylatacyjne W odróżnieniu od dławnic charakteryzują się niższymi kosztami utrzymania. Stosuje się je do wszystkich sposobów montażu i dowolnych parametrów chłodziwa. Stosowanie kompensatorów dławnicowych jest ograniczone do ciśnienia nie większego niż 2,5 MPa i temperatury chłodziwa nie wyższej niż 300°C. Instaluje się je przy układaniu rurociągów podziemnych o średnicy większej niż . 100 mm, do montażu nad głową na niskich podporach rur o średnicy powyżej 300 mm, a także w ciasnych miejscach, gdzie nie ma możliwości umieszczenia elastycznych dylatacji.

Kompensatory elastyczne wykonuje się z łuków i prostych odcinków rur metodą spawania łukiem elektrycznym. Średnica, grubość ścianki i gatunek stali kompensatorów są takie same jak rurociągów głównych odcinków. Podczas montażu elastyczne dylatacje układa się poziomo; Umieszczenie pionowe lub nachylone wymaga urządzeń wentylacyjnych lub drenażowych, które utrudniają konserwację.

Aby uzyskać maksymalną zdolność kompensacyjną, elastyczne dylatacje przed montażem rozciąga się na zimno i zabezpiecza w tej pozycji za pomocą przekładek. Rozmiar

Rozstępy kompensacyjne są rejestrowane w specjalnym raporcie. Rozciągnięte złącza dylatacyjne mocuje się do rury cieplnej za pomocą spawania, po czym usuwa się przekładki. Dzięki wstępnemu rozciągnięciu zdolność kompensacji jest prawie dwukrotnie większa. Aby zainstalować elastyczne kompensatory, rozmieszczone są nisze kompensacyjne. Wnęka jest nieprzejezdnym kanałem o tej samej konstrukcji, której konfiguracja odpowiada kształtowi kompensatora.

Dławnice (osiowe) kompensatory wykonane są z rur i blach stalowych dwóch rodzajów: jednostronnych i dwustronnych. Umieszczenie dwustronnych dylatacji dobrze komponuje się z montażem podpór stałych. Kompensatory dławnic instaluje się ściśle wzdłuż osi rurociągu, bez zniekształceń. Uszczelnienie kompensatora dławnicy składa się z pierścieni wykonanych ze sznurka z nadrukiem azbestowym i gumy żaroodpornej. Przy układaniu rurociągów bez ceowników zaleca się stosowanie kompensatorów osiowych.

Zdolność kompensacyjna kompensatorów dławnicy wzrasta wraz ze wzrostem średnicy.

Obliczanie elastycznego kompensatora.

Wydłużenie cieplne projektowanego odcinka rurociągu
, mm, określone wzorem

, (2.81)

Gdzie
- średni współczynnik rozszerzalności liniowej stali, mm/(m o C), (do standardowych obliczeń można go przyjąć
=1,2 · 10ˉ² mm/(m о С),

- obliczona różnica temperatur, określona wzorem

, (2.82)

Gdzie - temperatura projektowa płyn chłodzący, o C;

- obliczona temperatura powietrza zewnętrznego dla projektu ogrzewania, o C;

L- odległość pomiędzy stałymi podporami, m.

Zdolność kompensacyjna kompensatorów dławnicy jest zmniejszona o margines 50 mm.

Reakcja kompensatora dławnicy - siła tarcia w uszczelnieniu dławnicy określone wzorem, (2.83)

Gdzie - ciśnienie robocze płyn chłodzący, MPa;

- długość warstwy wypełnienia wzdłuż osi kompensatora dławnicy, mm;

- średnica zewnętrzna rury odgałęzionej kompensatora dławnicy, m;

- przyjmuje się, że współczynnik tarcia szczeliwa o metal wynosi 0,15.

Charakterystyki techniczne kompensatorów mieszkowych podano w tabeli. 4.14 - 4.15. Reakcja osiowa kompensatorów mieszkowych składa się z dwóch terminów

(2.84)

Gdzie - reakcja osiowa wywołana odkształceniem fali, określona wzorem

, (2.85)

gdzie  l- wydłużenie temperaturowe odcinka rurociągu, m;  - sztywność falowa, N/m, przyjęta zgodnie z paszportem kompensatora; N- liczba fal (soczewek). - reakcja osiowa od ciśnienia wewnętrznego, określona wzorem

, (2.86)

Gdzie - współczynnik zależny od wymiarów geometrycznych i grubości ścianki fali, równy średnio 0,5 - 0,6;

D I D są odpowiednio zewnętrzną i wewnętrzną średnicą fal, m;

- nadmierne ciśnienie chłodziwa, Pa.

Przy obliczaniu samokompensacji głównym zadaniem jest określenie maksymalnego napięcia u podstawy krótkiego ramienia kąta obrotu trasy, które wyznacza się dla kątów obrotu 90° formuła
; (2.87)

dla kątów większych niż 90°, tj. 90+  , zgodnie ze wzorem
(2.88)

gdzie  l- wydłużenie krótkiego ramienia, m; l- krótka długość ramienia, m; mi- moduł sprężystości wzdłużnej, równy średnio dla stali 2,10 5 MPa; D- średnica zewnętrzna rury, m;

- stosunek długości długiego ramienia do długości krótkiego.

Fridman Y.H.- starszy badacz,

wydawnictwo „Wiadomości Dostaw Ciepła”.

Jednym z najważniejszych elementów konstrukcyjnych sieci ciepłowniczych zapewniających niezawodność działania są podpory stałe. Służą do podziału rurek cieplnych na sekcje, które są od siebie niezależne w przyjmowaniu różnych rodzajów sił. Zazwyczaj podpory stałe umieszcza się pomiędzy dylatacjami lub odcinkami rurociągów z kompensacją naturalną przedłużenia temperatury. Ustalają położenie rurki cieplnej w określonych punktach i dostrzegają siły powstające w punktach mocowania pod wpływem czynników siłowych od odkształceń temperatury i ciśnienia wewnętrznego. Ze względu na tę funkcję nazywane są również „martwymi”.

W tej pracy wyrażono szereg rozważań dotyczących sił i powodowanych przez nie naprężeń, które powstają w stałych podporach.

Siły odczuwane przez podpory stałe składają się z:

1) niezrównoważone wewnętrzne siły nacisku;

2) reakcje ruchomych (swobodnych) podpór;

3) reakcje kompensatorów od wywołanych czynników siłowych odkształcenia temperaturowe;

4) obciążenia grawitacyjne.

Podpory stałe występują w następujących wersjach konstrukcyjnych: czołowa, panelowa i zaciskowa.

Według statystyk awarii komór, defekty spowodowane korozją zewnętrzną rur stanowią 80-85%. Ta liczba defektów jest w przybliżeniu rozłożona zgodnie z załączoną tabelą z. Jest to zgodne z naszymi obserwacjami, gdzie uszkodzenia związane z podporami stałymi stanowią około 50% liczby uszkodzeń w komorach z podporami stałymi.

Przyczyny korozji podpór stałych.

Podpory stałe podlegają różne typy powstająca korozja z następujących powodów:

1) wpływ prądów błądzących w wspornikach paneli na skutek braku niezawodnych wkładek elektroizolacyjnych

2) występowanie spadków ze stropów na skutek kondensacji wilgoci prowadzi do zwiększonej korozji zewnętrznej powierzchni rur

3) spawanie węzłów stwarza warunki do nasilenia procesów korozji wewnętrznej w miejscach spoin i strefie wpływu ciepła.

4) jednoczesne narażenie na zmienne naprężenia cykliczne i środowisko korozyjne powodują zmniejszenie odporności na korozję i granicy wytrzymałości metalu.

Metodyka obliczeń wytrzymałościowych podpór stałych.

Według SNiP 2.04.07-86 „Sieci ciepłownicze” s. 39 klauzula 7: „Stałe wsporniki rur muszą być zaprojektowane na najwyższe obciążenie poziome przy różne tryby eksploatacja rurociągów, w tym przy otwartych i zamkniętych zaworach.”

Obecnie podpory stałe wybierane są z albumów „Normały sieci ciepłowniczych. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37”, wydanego przez Instytut Mosinzhproekt. Zgodnie z tymi normalnymi dla każdej wartości Dn podana jest maksymalna siła osiowa, której wielkość nie powinna przekraczać siły wynikowej z działających sił osiowych zarówno po lewej, jak i po prawej stronie. W rzeczywistości oprócz siły osiowej na podporę działają jeszcze dwie siły ścinające, a także moment obrotowy i dwa momenty zginające. W większości przypadek ogólny Na podporę działają wszystkie rodzaje naprężeń normalnych i stycznych, tj. panuje złożony stan napięcia.

Podczas obliczeń wytrzymałościowych okazuje się, że marginesy bezpieczeństwa na odcinkach rury cieplnej przechodzącej przez stałe i ruchome podpory wynoszą najmniejsze wartości wzdłuż długości rurki cieplnej, tj. To są najbardziej obciążone sekcje. W dokumentacja regulacyjna nie ma zaleceń dotyczących marginesów bezpieczeństwa punktów obliczeniowych odcinków rurociągów ciepłowniczych w zakresie dopuszczalnej wytrzymałości tymczasowej i dopuszczalnej granicy plastyczności.

Oferowany następne zamówienie obliczenia wytrzymałościowe podpór stałych:

1) Obliczenia wytrzymałościowe odcinków ciepłociągu zlokalizowanych od przedmiotowej podpory zarówno po lewej, jak i po prawej stronie. W rezultacie wyznaczane są 3 obciążenia siłowe i 3 momentowe działające na podporę stałą z prawej rurki cieplnej (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) i lewej rurki cieplnej (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (ryc. 2 i 3).

2) Rozwiązanie układu równań dla 6 wynikowych niewiadomych: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, gdzie:

Px, Py - siły ścinające, równoległe
odpowiednio do osi OX i OY

Pz – siła wzdłużna, siła skierowana wzdłuż osi OZ

Mx i My to momenty zginające, których wektory momentu są skierowane odpowiednio wzdłuż osi OX i OY

Mz to moment obrotowy, którego wektor momentu jest skierowany wzdłuż osi OZ.

3) W każdym punkcie obliczeniowym oblicza się 6 naprężeń (w oparciu o 6 współczynników sił z punktu 3), charakteryzujących stan naprężenia:

3 normalne napięcie: akh, ay, az oraz 3 naprężenia ścinające: txy, xxz, xyz.

4) Dobór współczynnika wytrzymałości spawać.

Najsłabszy punkt rurociągi stalowe Obszarami, które należy wykorzystać do badań naprężeń, są spoiny. f - współczynnik wytrzymałości spoiny (f = 0,7 ... 0,9)

4.1 Na podstawie gatunków stali, z których wykonany jest wspornik stały i przewodnik ciepła, wybierz stal o najniższej granicy plastyczności (at) i wytrzymałości na rozciąganie (av). Obliczone at i ab przyjmuje się w temperaturze t = 150 °C.

4.2 Określenie dopuszczalnych naprężeń obliczeniowych w odniesieniu do granicy plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie: = f xat; [śr] = f x śr

5) Na podstawie 6 naprężeń (ax, ay, az, txy, xxz, xyz) w specjalny sposób dobierane są nowe osie współrzędnych OX 1, OY1 i OZ1 tak, aby 3 naprężenia styczne przyjmowały wartości zerowe (jest tylko jedno możliwa opcja kierunki osi).

W rezultacie otrzymujemy tylko 3 naprężenia normalne: al, a2 i a3, gdzie al > a2 > a3.

Na podstawie III i IV teorii wytrzymałości (w budowie maszyn i wytrzymałości statycznej wyrobów metalowych stosuje się III i IV teorię wytrzymałości) otrzymujemy współczynniki bezpieczeństwa dotyczące dopuszczalnych granic plastyczności oraz współczynniki bezpieczeństwa dla dopuszczalnej tymczasowej wytrzymałości spoiny.

według płynności [m]= 2 ... 2,2; przez opór tymczasowy [n] = 4... 4,5.

Tak wysoki margines płynności zmniejszy prawdopodobieństwo awarii związanych ze zmęczeniem metalu na skutek naprężeń termicznych powstających przy regulacji temperatury wody w sezonie grzewczym.

Rozwinięty program komputerowy TENZOR 11.ESA, w oparciu o szereg przepisów i umożliwiających realizację ust. 1...6.

W zdecydowanej większości przypadków podpory stałe są węzłami, które przenoszą największe obciążenia. Dzieje się tak na skutek słabej pracy łożysk ruchomych spowodowanej zwiększonym współczynnikiem tarcia ślizgowego (do 0,4) i zwiększonym ich osiadaniem. Do użytku zewnętrznego i wewnętrznego
Korozja podpór stałych powoduje redystrybucję naprężeń, co prowadzi do ich zwiększonego uszkodzenia.

Podczas naprawy lepiej nie niszczyć całego stałego wspornika i nie wycinać stara rura, ale użyj czegoś w rodzaju wstawki. Na ryc. Rysunek 1 przedstawia jedno z podejść stosowanych podczas naprawy stałego wspornika panelu. Po przecięciu rurociągu rurę wzmacniającą 2, uprzednio przeciętą wzdłuż tworzącej, wkłada się do korpusu rury nośnej 1 i przyspawa. W tym celu pobiera się półfabrykat z tej samej rury. Umożliwi to zarówno zwiększenie marginesów bezpieczeństwa zgodnie z zaleceniami ust. 6, jak i zmniejszenie wolumenów prace naprawcze.

Jeśli istnieje stałe wsparcie produkcja przemysłowa, aby zwiększyć jego trwałość i niezawodność podczas pracy, możliwe jest wzmocnienie takiego wsparcia, co odbywa się dokładnie w ten sam sposób.

Do ochrony rury i stałego wspornika przed korozją i jako jeden z najbardziej skutecznych proste metody Aby zapewnić niezawodną pracę podpór, można zaproponować zwiększenie grubości ścianki rury w podporze. W takim przypadku grubość ścianki rury s dobiera się tak, aby jej wartość podczas obliczeń wytrzymałościowych odpowiadała zalecanym wartościom marginesu bezpieczeństwa w punkcie 6.

W wspornikach stałych zaciskowych oprócz obliczenia rury cieplnej obliczana jest również grubość pręta zaciskowego pod kątem naprężeń rozciągających, biorąc pod uwagę zalecenia z paragrafu 6.

Praktyczny przykład.

Rozważmy praktyczny przykład obliczenie podpory stałej.

Dane do obliczeń:

DN = 200 (0 219X6), długość odcinka 209 m.

1 = 8 m - odległość pomiędzy ruchomymi podporami

p = 10 ati = 10,2 MPa - ciśnienie wody (nadmiar)

t1 = 10°C - temperatura montażu

t2 = 130°C - maksymalna temperatura woda

a = 12x10 6 deg” – współczynnik rozszerzalności liniowej stali.

Według gatunku stali (stal 20 w t=150ОC)

at = 165 MPa - granica plastyczności ab = 340 MPa - wytrzymałość na rozciąganie

E = 2,1ХУ 6 kg/cm 2 = 2,14ХУ 5 mPa - moduł sprężystości II rodzaju

q = 0,3 - współczynnik Poissona

f = 0,8 - współczynnik osłabienia metalu spoiny.

Wyznaczanie naprężeń obliczeniowych w odniesieniu do dopuszczalnych granic plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie

Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - dopuszczalna granica plastyczności

[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg/cm 2 - naprężenie dopuszczalne dla wytrzymałości na rozciąganie.

Wykonując kroki 1...3 dla diagramu (rys. 2) i uwzględniając układ równań równowagi w kroku 2, otrzymujemy na rys. 3 następujące siły wypadkowe działające na podporę A:

Рх = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;

Mx = 5,2 kNxm; My = 4,1 kNHm; Mz = 0, kNHm.

Wykonywanie p.p. 4...6 otrzymujemy następujące marginesy bezpieczeństwa w odniesieniu odpowiednio do dopuszczalnych granic plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie, zgodnie z 3. i 4. teorią wytrzymałości:

pZ = 4,3; n4 = 3,1

tZ = 2,43; m4 = 1,67.

Systemy te nie spełniają punktu 6, dlatego z asortymentu rurociągów należy wybrać rurę o tej samej średnicy wewnętrznej, ale większej grubości ścianki (s = 7).

Jeżeli nie ma możliwości realizacji tej opcji, można zmienić konstrukcję osłony i wsporników czołowych wprowadzając rurę wzmacniającą, poz. 2, jak pokazano na rys. 1.

Wnioski. Podsumowując, zauważamy, że obliczenia wytrzymałości podpór stałych i analiza statystycznych danych dotyczących uszkodzeń pozwalają na wyciągnięcie następujących wniosków:

1. Projektując sieci ciepłownicze, w celu zwiększenia niezawodności podpory stałej, należy wykonać obliczenia wytrzymałościowe odcinków magistrali ciepłowniczej zlokalizowanej po obu stronach tej podpory, co umożliwi określenie sił wynikowych działających na podporze.

2. Obliczenia wytrzymałościowe odcinków ciepłociągu należy przeprowadzić zarówno dla trybu pracy, jak i dla trybu próby ciśnieniowej. Konieczne jest przeprowadzenie obliczeń wytrzymałościowych na podstawie dopuszczalnych naprężeń dla wszystkich odcinków ciepłociągu, biorąc pod uwagę osłabienie metalu spoiny.

3. W przypadku małych średnic, aby uprościć procedurę projektowania, konieczne jest zastosowanie rury o grubości ścianki co najmniej 2 razy większej niż na głównym rurociągu.

4. Ze względu na dużą częstość uszkodzeń podpór stałych konieczne jest wzmocnienie konstrukcji zespołów tych podpór tak, aby wartość marginesu bezpieczeństwa w stosunku do dopuszczalnej granicy plastyczności była nie mniejsza niż [m] = 2 . .. 2,2, a wartości współczynnika bezpieczeństwa dla dopuszczalnej rezystancji tymczasowej nie powinny być mniejsze niż [n] = 4... 4,5.

5. Wszystko konstrukcje metalowe muszą być niezawodnie chronione.

6. Podczas projektowania należy zapewnić obustronny dostęp do podpory stałej, aby umożliwić jej kontrolę i pełną renowację powłoka antykorozyjna i uszczelnienie pierścieniowej szczeliny.

Literatura

1. L.V.Rodiczew. Analiza statystyczna procesu starzenia korozyjnego

rurociągi.

BUDOWA RUROCIĄGÓW. nr 9, 1994

2. A.P. Safonow. Zbiór problemów sieci ciepłowniczych i ciepłowniczych. M.: Energo-izdat, 1980.

W tej części naszej witryny znajdziesz informacje dotyczące klasyfikacji obsługuje sieć ciepłowniczą, a także o głównych parametrach (rozmiar i waga), wymaganiach, kompletności, czasie produkcji wyrobów.

Rodzaje obudów sieci ciepłowniczych pojazdów.

W dwóch edycjach 7-95 i 8-95 tej serii zaprezentowano zarówno przesuwne, jak i stałe wsporniki do rur sieci ciepłowniczych. Wszystkie wsporniki sieci ciepłowniczej różnią się konstrukcyjnie w zależności od grubości izolacji rurociągu. W obszarach bezkanałowego układania rurociągów nie instaluje się podpór ruchomych, z wyjątkiem tych stosowanych dla rur o średnicy mniejszej niż D y = 175 włącznie. Podpory ślizgowe stosuje się przy układaniu rur w kanałach nieprzelotowych lub półprzelotowych oraz do dolny rząd rury w tunelach. Odległość między podporami oblicza projektant zgodnie z obowiązującymi dokumentami regulacyjnymi.

Podczas budowy sieci ciepłowniczej budowane są następujące konstrukcje: studnie, komory i pawilony nad komorami do montażu zaworów odcinających i pomiarowych, urządzeń kompensacyjnych i innych urządzeń liniowych. Wykonać budowę konstrukcji filtracyjnych drenażowych, przepompownie, zamontować konstrukcje obudowy ciepłociągu, podpory stałe i ruchome (czasami także prowadnice) oraz kamienie podporowe.

Zastosowanie w budownictwie.

Podstawa kanałów do układania rurociągów i umieszczania w nich podpór wykonana jest z dwóch rodzajów - betonu lub żelbetu, który z kolei może być prefabrykowany lub monolityczny. Koryta betonowe i żelbetowe tworzą bardzo niezawodne fundamenty do ułożenia konstrukcje budowlane i chronić kanał przed wnikaniem do niego wody gruntowe. Fundament betonowy lub żelbetowy odgrywa kluczową rolę - przejmuje ciężar konstrukcji budowlanych i gruntu nad kanałem, obciążenia transportowe, ciężar rurociągu z izolacją i chłodziwem, rozprasza ciśnienie, a tym samym zmniejsza możliwość osiadania budynku konstrukcje w miejscach skupionych obciążeń: pod kamieniami podporowymi i pod ścianami kanału.

Systemy ogrzewania parowego mogą być jednorurowe lub dwururowe, a kondensat powstający podczas pracy jest zawracany specjalną rurą - rurociągiem kondensatu. Przy ciśnieniu początkowym wynoszącym od 0,6 do 0,7 MPa, a czasem od 1,3 do 1,6 MPa, prędkość propagacji pary wynosi 30...40 m/s. Przy wyborze sposobu układania rurek cieplnych głównym zadaniem jest zapewnienie trwałości, niezawodności i opłacalności rozwiązania.

Same sieci grzewcze są montowane ze spawanych elektrycznie rur stalowych umieszczonych na specjalnych wspornikach. Zawory odcinające i sterujące (zawory, zawory) są instalowane na rurach. Podpory rurociągów tworzą poziomy, niewzruszony fundament. Odstęp między podporami ustalany jest podczas projektowania.

Podpory sieci ciepłowniczej dzielą się na stałe i ruchome. Podpory stałe ustalają lokalizację określonych lokalizacji sieciowych w określonej pozycji i nie pozwalają na żadne przemieszczenia. Ruchome podpory umożliwiają poziomy ruch rurociągu na skutek odkształceń temperaturowych.

Podpory dostarczane są w stanie kompletnym, według rysunków roboczych opracowanych zgodnie z ustaloną procedurą. Gwarantujemy, że wsporniki i wieszaki odpowiadają wymaganiom odpowiedniej normy pod warunkiem przestrzegania przez konsumenta zasad montażu i przechowywania (zgodnie z tą normą). Okres gwarancji eksploatacji – 12 miesięcy od dnia dostarczenia produktu do Klienta. Wszystkie podpory posiadają paszport jakości oraz certyfikaty na materiały użyte do produkcji (na życzenie).