Оршил
Хийн хангамж нь нарийн төвөгтэй цогцолбор юм техникийн төхөөрөмжбайгалийн болон зохиомол шатдаг хий олборлох, түүнийг хадгалах, дамжуулах, түгээх, үйлдвэр, хөдөө аж ахуй, ахуйн хэрэглээний химийн түүхий эд, түлш болгон ашиглах.
Гадаадын түүхэн нийгэмлэгт байгалийн хийн аж үйлдвэрийн түүхийг үечилсэн тодорхой арга зүйн хандлага байдгийг харгалзан манай тохиолдолд хиймэл хий үйлдвэрлэх, ашиглахтай холбоотой үеийг авч үзэхийг зөвлөж байна. хувьсгалаас өмнөх Орост. Тэгээд дотоод логик нь илүү тодорхой болно түүхэн хөгжилдотоодын хийн аж үйлдвэр, түүний технологийн өөрчлөлтийн анхны байр, механизм, тодорхой явц, түүнчлэн 19-р зуунд улс орны аж үйлдвэрийн чадавхийг бүрдүүлэхэд тус салбарын бодит хувь нэмэр.
Одоогийн байдлаар 1811 оны 10-р сарын 24-ний өдөр (хуучин хэв маягийн 12) өдөр ОХУ-ын Санкт-Петербургийн төрийн түүхийн архивын цуглуулгад хиймэл хий үйлдвэрлэх анхны дотоодын суурилуулалт болох "дулааны чийдэн" бий болсныг гэрчлэх сонирхолтой баримт бичиг байна. авъяаслаг зохион бүтээгч Петр Соболевский (1781 -1841) зохиосон.
Энэхүү шинэ бүтээл нь "Северная поста" сонины анхаарлыг татсан бөгөөд 1811 оны 12-р сарын 2-ны өдрийн N 96, 1811 оны 12-р сарын 6-ны өдрийн N 97 гэсэн хоёр дугаарт "Санкт-Петербургт баригдсан дулааны чийдэнгийн ашиг тусын тухай" нийтлэл нийтлэгдсэн. Соболевский, Геррер нар" гэж бичсэн бөгөөд эхэндээ уг төхөөрөмжийн талаар дараахь зүйлийг мэдээлсэн: "Эдгээр туршилтыг хэд хэдэн удаа сонирхож байсан шинжлэх ухааны олон дурлагчид усан дээр суурилсан хийн шаталтаас үүссэн гэрэл маш их байдаг гэдэгт итгэлтэй болсон. тунгалаг, эмзэг үнэр ялгаруулдаггүй, утаа гаргадаггүй, тиймээс тортоггүй... Энэхүү шинэ бүтээлийн ашиг тус..., түүний өгч буй ашиг тус нь маш өргөн бөгөөд олон янз байдаг тул хамгийн үнэн зөв судалгаа хийсэн ч тэдгээр нь маш олон янз байдаг. бараг гайхалтай, тиймээс шинэ бүтээл өөрөө хамгийн чухал нээлтүүдийн нэг болж чадна."
1812 онд Оросын нийслэлд хийн гэрэлтүүлгийг нэвтрүүлэх тодорхой арга хэмжээнүүдийг тодорхойлсон.
Одоо байгаа мэдээллээр энэ төслийг эзэн хаан I Александр биечлэн хянаж, баталсан боловч 1812 оны 6-р сарын 24 (12)-нд Наполеоны цэргүүд Орос руу довтолж, 1812 оны эх орны дайн эхэлснээр хэрэгжүүлэхэд саад болжээ.
П.Г гэдгийг тэмдэглэх нь зүйтэй. Соболевский үүгээр зогссонгүй, удалгүй шинэ, илүү дэвшилтэт "дулааны чийдэн" суурилуулсан. Түүний бүтэц нь дотор нь галд тэсвэртэй тоосгон доторлогоотой цутгамал төмрийн зуухнаас бүрдсэн байв. Доод талд нь цутгамал төмрийн сараалжтай галын хайрцаг, дээд талд нь нэрэх материалд зориулсан цутгамал төмрийн ретортууд - нүүрсээр дүүргэж, зууханд халаадаг том хөндий савнууд байв. Ретортоос гаргаж авсан нэрэх бүтээгдэхүүн (гэрэлтүүлэгч хий) нь зэс хөргөгч болон усаар угаасан ороомог руу оров. Цэвэршүүлсний дараа хий нь газ хэмжигч рүү орж, гаднах төмөр бүрхүүлтэй модон сав руу орж, дараа нь хоолойгоор дамжуулан хэрэглэгч рүү илгээв. "Термоламп" нь модыг хуурай нэрэх бүтээгдэхүүн дээр ажиллаж байсан бөгөөд халаалт, гэрэлтүүлгийн аль алинд нь ашиглаж болно. Шинэ бүтээл нь гурван зуух, дөрвөн газометртэй байв.
Удалгүй P.G-ийн дагуу хийн гэрэлтүүлэг. Соболевский Ордны талбай дахь Жанжин штабын байр, амбан захирагч генерал Михаил Милорадовичийн гэрийн театрт болсон юм.
19-р зууны 50-аад оны үед Москвад хиймэл хий үйлдвэрлэж, дараа нь тусгай цилиндрт зарж борлуулдаг хэд хэдэн жижиг байгууламжууд ажиллаж байсан тухай уран зохиолд дурдсан байдаг.
Дотоодын уран зохиолд дараахь мэдээллийг оруулсан болно: 1868 оны эцэс гэхэд Оросын эзэнт гүрэн 310 хийн үйлдвэр ажиллаж байгаагийн дөрөв нь нийслэлд, Нева мөрний эрэг дээр байрладаг байв.
Орос улсад хийг анхнаасаа хотуудыг гэрэлтүүлэхэд ашигладаг байсан; Эхний үйлдвэр нь 1835 онд Санкт-Петербургт баригдсан бөгөөд үүнд зориулж гадаадаас нүүрс авчирсан. Москвагийн хийн үйлдвэр 1865 онд баригдсан. Хийн үйлдвэрт үйлдвэрлэсэн хийг "гэрэлтүүлэх хий" гэж нэрлэдэг.
20-р зууны эхээр керосиныг гэрэлтүүлгийн зориулалтаар ашиглаж эхэлснээс хойш хийн түлшийг халаах, хоол хийхэд ашиглаж эхэлсэн. 1913 онд Орос улсад хиймэл хий үйлдвэрлэсэн хэмжээ ердөө 17 сая м 3 байв.
1915 онд Москвад 3000 айлын орон сууц, Петербургт 10000 айлын орон сууц газжуулсан байна. Хувьсгалаас өмнө Орост орчин үеийн утгаараа байгалийн хийн үйлдвэр үндсэндээ байгаагүй.
Хийн үйлдвэрлэл, хийн хангамжийн хөгжил суурин газруудболон аж ахуйн нэгжүүд дээр суурилсан байгалийн хийЗХУ-д 40-өөд онд Ижил мөрөнд, Коми Автономит Зөвлөлт Социалист Бүгд Найрамдах Зөвлөлт Социалист Бүгд Найрамдах Улсад баялаг ордууд нээгдэж эхэлсэн. 1946 онд "Саратов - Москва" анхны том хийн хоолой ашиглалтад оров: урт нь 740 км, диаметр нь 300 мм, нэвтрүүлэх чадварӨдөрт 1.4 сая м3 хий.
Одоогийн байдлаар ТУХН-ийн орнууд хийн нөөц, олборлолтын хэмжээгээр дэлхийд эхний байрыг эзэлж байна. Хайгуулын нөөц нь 54 их наяд м3, боломжит нөөц нь 120 орчим их наяд м3. Нийт 800 орд байдгаас хамгийн томд нь 17 орд нь аж үйлдвэрийн нөөцийн 65 хувийг бүрдүүлдэг. Илүү баялаг ордууд нь Тюмень мужийн хойд хэсэгт, Туркменистан, Зүүн Сибирь, Коми бүгд найрамдах улсад байдаг.
Одоогийн байдлаар нөөцийн 80 хувийг Орос эзэлж байна. Төв Азийн бүгд найрамдах улсуудад - 15%.
Дараах тоо баримтууд нь ЗХУ-ын байгалийн хийн салбарын хөгжлийн цар хүрээ, хурдыг дүгнэх боломжийг бидэнд олгоно.
Байгалийн хийн үйлдвэрлэл, сая м3
1946 -1.3
1958 - 28.8
1980 - 43.5
1990-810
Гол хий дамжуулах хоолойн урт, км,
1946-740 он
1980 - 133,000
одоогоор ≈ 250,000
200 сая гаруй хүн гэртээ хий хэрэглэдэг.
Хамгийн том гол хийн хоолойг Тюмень мужийн талбайгаас (Уренгойское, Ямальское, Ямбургское) улсын төв бүс нутаг болон ТУХН-ийн баруун хил хүртэл татдаг: "Ямбург - баруун хил", "Уренгой - Помары - Ужгород" ( урт 4.5 мянган км, диаметр 1420 мм, нэвтрүүлэх чадвар жилд 32 тэрбум м3, даралт 7.5 МПа).
Хийн үйлдвэрлэл ихээхэн нэмэгдсэн нь тус улсын түлшний балансыг ихээхэн өөрчилсөн. Хэрэв 1950 онд нийт түлшний балансад хийн түлшний эзлэх хувь 2.3% байсан бол 1995 оны эцэст 43% болжээ. Хийн хэрэглээний бүтэц нь дараах байдалтай байна: 60% - аж үйлдвэр; 13% - нийтийн хэрэгцээ; 24% - цахилгаан станц; 1.5% - Хөдөө аж ахуй; үлдсэн хэсэг нь тээвэр, барилга.
Хийн хамгийн үр ашигтай хэрэглээ нь хими, шил, металлургийн үйлдвэрүүд юм. Ган, цутгамал төмрийн 93%, хуудас, хоолойн бүтээгдэхүүний 50% хайлуулах, 95% үйлдвэрлэхэд хий ашигладаг. эрдэс бордоо, 65% цемент.
Беларусь улс олон зүйлээр баялаг боловч байгалийн баялгаар баялаг биш. Манай улс зөвхөн дорно дахины эрчим хүчээр тэжээгддэг учраас эрчим хүчний гамшгийн хомсдолд ороогүй: Оросын эрчим хүчний нөөц голчлон түлш, эрчим хүчний цогцолборын цусны судсаар урсдаг. Ерөнхийдөө Беларусь улсын Оросын эрчим хүчний хангамжаас хараат байдал 90% -иас давж байна. Бүгд найрамдах улсын түлшний баланс дахь байгалийн хийн эзлэх хувь маш их (50% -иас илүү) бөгөөд үүнийг бүрэн нөхөх боломжгүй бөгөөд ойрын ирээдүйд хүлээгдэж буй зүйл биш юм.
Тун удалгүй энэ түлшийг хямд гэж үздэг байсан тул эдийн засгийг бүхэлд нь хэрэглээнд чиглүүлсэн. Өнөөдөр дулаан, гэрлийн мөнгө салхинаас хурдан алга болж байхад байдал эрс өөрчлөгдсөн. Одоо юу ч хямд биш, "импортын" байгалийн хий бүр ч илүү. Үүний зэрэгцээ Беларусийн эдийн засгийн салбаруудын хэрэгцээ байнга нэмэгдэж байна.
Үүний тод жишээ бол дотоодын эрчим хүчний салбар юм: Беларусийн дулааны цахилгаан станц, муж улсын цахилгаан станцуудын 80 орчим хувь нь зөвхөн хий дээр ажилладаг. Гэсэн хэдий ч одоогийн хангамжийн түвшинг (ажлыг дурдахгүй) хэвээр хадгалах нь хуучин асуудлуудыг улам хурцатгаж, шинэ асуудлуудыг бий болгож байна. Юуны өмнө - санхүүгийн.
Беларусийн хийн цогцолбор нь 40 гаруй жилийн настай. 1960 онд Минск хотын анхны хэрэглэгчдэд байгалийн хий нийлүүлсэн.
1958 онд Бүгд Найрамдах Беларусь улсыг хийжүүлж эхэлснээс хойш БСБНХУ-ын засгийн газар төв байгууллага байгуулжээ. засгийн газрын хяналтанд байдагбүгд найрамдах улсын хийжүүлэх хөгжил - БСБНХУ-ын Сайд нарын Зөвлөлийн (Главгаз BSSR) дэргэдэх Хийжүүлэх ерөнхий газар, үүнд бүс нутгийн болон Минскийн хийн байгууламжийг хуулийн этгээдээр оруулсан.
1978 онд Главгаз BSSR нь ижил захиргааны болон өмчийн чиг үүрэг бүхий BSSR-ийн Сайд нарын Зөвлөлийн (Госкомгаз BSSR) дэргэдэх Хийжүүлэх улсын хороо болж өөрчлөгдсөн.
1988 онд ЗХУ-ын Госкомгаз, БСБНХУ-ын Түлшний аж үйлдвэрийн яамыг ЗХУ-ын Засгийн газрын шийдвэрээр нэгтгэж, ТУЗ-ийн харьяа байгууллагуудыг оруулан Түлш, хийжүүлэх улсын хороо (БССР-ын Госкомтопгаз) болгон өөрчилсөн. хуулийн этгээдийн эрх бүхий эдгээр төрийн байгууллагын харьяалал.
Бүгд Найрамдах Беларусь Улсын Сайд нарын Зөвлөлийн 1992 оны 4-р сарын 13-ны өдрийн 204 тоот тогтоолоор, түүнчлэн BSSR-ийн Госкомтопгазын байгууллагуудын хөдөлмөрийн хамтын нийгэмлэгийн шийдвэрээр Беларусийн түлш, хийжүүлэх концерн (Белтопгаз концерн) зохион байгуулагдаж, түүнд багтсан төрийн бүх байгууллагыг үүсгэн байгуулах бичиг баримтын үндсэн дээр засаг захиргаа, эд хөрөнгө, аж ахуйн удирдлагыг удирдан зохион байгуулав. Бүгд Найрамдах Беларусь Улсын Ерөнхийлөгчийн 2001 оны 9-р сарын 24-ний өдрийн 516 тоот зарлигийн дагуу Белтопгаз концерн нь Беларусь улсын Эрчим хүчний яаманд харьяалагдаж, дүрмээ шинэ хэвлэлээр баталсан. Одоогийн байдлаар Белтопгаз концерн нь Белтопгаз түлш, хийжүүлэх улсын үйлдвэрлэлийн холбоо болж өөрчлөгдсөн.
Беларусийн хүн амын амьжиргааны түвшинг дээшлүүлэхийн зэрэгцээ үйлдвэрлэлийн хүчин амжилттай ажиллаж, хөгжих нь түлш, эрчим хүчний цогцолборын төлөв байдлаас ихээхэн хамаардаг. Тийм ч учраас эдийн засгийн бүх салбарыг найдвартай, үр ашигтай эрчим хүчээр хангах, өрсөлдөх чадвартай бүтээгдэхүүн үйлдвэрлэх, хүн амын амьжиргааны түвшин, чанарыг өндөр түвшинд хүргэхийн зэрэгцээ байгаль орчинд ээлтэй орчинг бүрдүүлэх нь онцгой ач холбогдолтой бөгөөд чухал юм.
Өнөөдөр хамгийн үр ашигтай, байгаль орчинд ээлтэй, хамгийн хямд түлш бол байгалийн хий бөгөөд энэ нь бүгд найрамдах улсын одоо байгаа хэрэгцээг хангахаас гадна хэрэглээг нэмэгдүүлэх эсвэл хуучин түлшийг орлуулах боломжтой юм. Тиймээс тэр авдаг онцгой газарБеларусийн түлш, эрчим хүчний балансын бүтцэд - эдийн засгийн бараг бүх салбар үүнийг үйл ажиллагаандаа ашигладаг.
Өнөөдөр манай бүгд найрамдах улс байгалийн хийгээр хангагдаж, Европ руу "баталгаатай транзит" хийж байна. улсын үйлдвэр
Белтопэнерго бол нэгэн цагт хүчирхэг байсан Мингазпромын нэгдлийн хуучин хэлтэс юм.
Белтрансгаз нь бүгд найрамдах улсын нийгэм, эдийн засгийн хөгжилд онцгой байр суурийг эзэлдэг. ЗСБНХУ-ын хийн тээврийн нэгдсэн тогтолцооны хүрээнд байгуулагдсан тус үйлдвэр нь тусгаар тогтносон Беларусийн байгалийн хийн үйлдвэрлэлийг бий болгох, түүний суурин газруудыг газжуулах үндэс суурь болж, эрчим хүч болон бусад олон салбарыг хөгжүүлэхэд хүчтэй түлхэц өгсөн. бүгд найрамдах улсын эдийн засгийн .
"Белтопэнерго" ТӨХК-ийн үндсэн хий дамжуулах хоолойн систем нь 100-аас 1420 мм-ийн диаметр бүхий 5865 км хий дамжуулах хоолой (нэг шугамын хувьд), 188 хийн түгээх станц, 8 бууруулах нэгж, 600 орчим катодын станцаас бүрдэнэ. Одоо байгаа хий дамжуулах системийн хүчин чадал нь жилд 60 тэрбум м 3 байна. Ажилчдын тоо - 4800 хүн.
Сүүлийн жилүүдэд Беларусийг хийжүүлэх үйл явц удааширсан ч Могилев, Гомель, Витебск мужид үргэлжилж байна. Гэхдээ Беларусийн газрын зураг дээрх "хоосон толбо" хэвээр байна: ойрын ирээдүйд Пинск, Дрогичин, Лунинец, Столин, Петриков, Житковичи, Мозырь болон Полесийн бусад хотуудад хий нийлүүлэхээр төлөвлөж байна.
ОХУ-ын байгалийн хийг Украин, Балтийн орнууд болон Европын бусад орнууд руу дамжуулах асуудал Беларусийн онцгой анхаарал татаж байна. Шилжилтийн үеийн эдийн засгийн ямар ч хүндрэл транзит тээврийн хүчин чадлыг нэмэгдүүлэхэд саад болохгүй. Эрчим хүчний нөөц нь Оросын эрдэнэсийн санг удаан хугацаанд нөхөх гол эх үүсвэрүүдийн нэг хэвээр байх болно.
Барьж буй Ямал-Европ хийн хоолой нь Беларусийн нутгаар дамжин Европ руу Оросын хий тээвэрлэх хэмжээг дор хаяж 2-3 дахин нэмэгдүүлнэ гэж таамаглаж байна. Үүний дагуу Беларусийн улсын төсөвт орох транзит тээврийн орлогын хэмжээ нэмэгдэнэ.
Ямал-Европ хийн тээврийн систем нь Ямал хойгийн өмнөд хэсэгт орших Бованенковское хийн конденсат ордоос гаралтай. Хоёр судалтай хий дамжуулах хоолойн урт нь ойролцоогоор 12 мянган км, дамжуулах хүчин чадал нь 60 тэрбум м3 /жил юм. Хий шахах компрессорын 34 станц барина.
Барилгын ажлыг хий дамжуулах хоолойн эзэмшигч РАО Газпром санхүүжүүлжээ. Захиалагч, хөгжүүлэгч нь Белтопэнерго төрийн өмчит аж ахуйн нэгж юм.
Төслийн дагуу Беларусь улсад 1420 мм диаметртэй хоолой, 83 бар (8.3 МПа) даралттай хоёр шугамын системийг барьж байна. Барилгын ажил дууссаны дараа Европын зах зээлд нийлүүлэх хийн хэмжээ жилд 65 тэрбум м3-аар нэмэгдэнэ. Шинэ дамжуулах хоолойн ачаар Герман улс нэмэлт 7-8 тэрбум м 3 /жил авах болно (одоогоор Ямал-Европ хөтөлбөрийн хүрээнд 700 тэрбум м 3 /жил авч байна).
Беларусийн хувьд шинэ хийн хоолой гэдэг нь хийн шахах нэмэлт хүчин чадал, 1000 гаруй ажлын байр, дэд бүтцийн шинэчлэл (шилэн кабелийн холбооны систем, нөөц хиймэл дагуулын систем баригдана) гэсэн үг юм.
Өнөөдөр Несвижээс Слонимоор дамжин Польшийн хил хүртэл хийн хоолой тавьж байна. Несвижээс Смоленск хүртэлх хэсэгт барилгын ажил үргэлжилж байна.
Хийн шахуургыг 5 компрессорын станц (Оршанская, Крупская, Минск, Несвижская, Слонимская) хангана.
Бүгд Найрамдах Беларусь улсын эрчим хүчний бодит нөөцийг 12 сая тонноор үнэлдэг. Хэрэв та төсөөлж болох, төсөөлшгүй эрчим хүчний эх үүсвэрийг (нар, салхи, биомасс гэх мэт) ашиглавал эцэст нь дахиад 2.6 сая тонныг "хусах" боломжтой. Гэхдээ энэ нь зөвхөн цаасан дээр л байна. Энэ бүх эх үүсвэрийг ажиллуулахын тулд санхүүгийн асар их хөрөнгө оруулалт шаардлагатай болно. Тиймээс ойрын ирээдүйд хий Беларусийн эрчим хүчний гол эх үүсвэр хэвээр байх болно гэж шинжээчид үзэж байна. Эрчим хүчний "коктейль"-д түүний эзлэх хувь шинэ зууны эхэн үед 74% (газрын тос - 15-18%, нүүрс, түлээ гэх мэт - 8-11%) байна.
1. Бойлерийн үндсэн загвар
DE уурын зуухнууд нь аж үйлдвэрийн аж ахуйн нэгжүүдийн техникийн хэрэгцээ, халаалт, агааржуулалт, халуун ус хангамжийн системийг дулаанаар хангахад ашигладаг ханасан эсвэл хэт халсан уур үйлдвэрлэх зориулалттай.
Давхар хүрдтэй босоо ус дамжуулах хоолойн бойлерууд нь "D" дизайны схемийн дагуу хийгдсэн бөгөөд түүний онцлог шинж чанар нь зуухны конвекцийн хэсгийн хажуугийн байрлал юм. шаталтын камер.
Үндсэн бүрэлдэхүүн хэсгүүдбойлерууд нь шаталтын камерыг бүрдүүлдэг дээд ба доод бөмбөр, конвектив цацраг ба зүүн шаталтын дэлгэц юм: хий үл нэвтрэх хуваалт, баруун дэлгэц, зуухны урд хананд зориулсан скрининг хоолой, арын дэлгэц.
Бүх стандарт хэмжээтэй бойлеруудад дээд ба доод бөмбөрийн дотоод диаметр нь 1000 мм байна. Бөмбөрийн цилиндр хэсгийн урт нь уурын зуухны уурын гарц нэмэгдэх тусам нэмэгддэг. Бөмбөрийг төвөөс төв рүү суурилуулах зай нь 2750 мм байна.
Бөмбөр нь 16GS ГОСТ 5520-79 гангаар хийгдсэн бөгөөд 1.4 МПа (14 бар) үнэмлэхүй даралттай 13 мм-ийн ханын зузаантай.
Бөмбөрийн дотор талд нэвтрэхийн тулд бөмбөрийн урд болон хойд ёроолд нүхнүүд байдаг.
Конвектив цацраг нь коридорт байрлуулсан 51х2.5 мм хэмжээтэй босоо хоолойгоор үүсгэгддэг, дээд ба доод хүрдтэй холбогдсон.
Бөмбөрийн дагуух конвектив цацрагийн урт нь 90 мм, хөндлөн нь 110 мм (бөмбөрийн тэнхлэгийн дагуу байрлах дундаж налуугаас бусад нь 120 мм-тэй тэнцүү). Конвектив багцын гаднах эгнээний хоолойнуудыг 55 мм-ийн уртааш налуугаар суурилуулсан; Бөмбөр рүү орохдоо хоолойг хоёр эгнээ цооног болгон тусгаарлана.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай конвектив багц бойлеруудад хийн хурдыг шаардлагатай түвшинд байлгахын тулд уртааш шаталсан ган хуваалтыг суурилуулсан.
Конвектив туяа нь шаталтын камераас өтгөн хуваалтаар (зүүн шаталтын дэлгэц) тусгаарлагдсан бөгөөд арын хэсэгт хийнүүд цацраг руу орох цонх байдаг.
Шатаах камерын таазыг бүрдүүлдэг баруун талын дэлгэцийн хийн битүүмжлэл бүхий тусгаарлах хоолой, урд талын ханыг хамгаалах хоолойнууд нь дээд ба доод хүрдэнд шууд ордог.
Шатаах камерын дундаж өндөр нь 2400 мм, өргөн нь 1790 мм байна.
Уурын зуухны уурын үйлдвэрлэл нэмэгдэхийн хэрээр шатаах камерын гүн нэмэгддэг.
Хоолойнууд зөв шаталтын дэлгэцѲ 51x2.5 мм-ийг 55 мм-ийн тасралтгүй алхмаар суурилуулсан; Бөмбөр рүү орохдоо хоолойг хоёр эгнээ цооног болгон тусгаарлана.
Урд талын хананы хамгаалалтыг 51х2.5 мм-ийн хоолойгоор хийсэн.
Хий үл нэвтрэх хуваалтыг 55 мм-ийн зайд суурилуулсан 51x4 мм-ийн хоолойгоор хийсэн. Бөмбөр рүү орохдоо хоолойг хоёр эгнээ цооног болгон тусгаарлана. Хуваалтын босоо хэсэг нь хоолойн хооронд гагнасан металл хавсралтаар битүүмжилнэ. Бөмбөрийн үүдэнд байрлах хоолойн хуваарилах хэсгүүд нь хоолойд гагнасан металл хавтан, chamotte бетоноор битүүмжилнэ.
Хоолойн гол хэсэг, конвекцийн боодол ба баруун шаталтын дэлгэц, түүнчлэн зуухны урд талын ханын хамгаалалтын хоолойнууд нь бөмбөртэй өнхрөх замаар холбогддог.
Хий үл нэвтрэх хуваалтын хоолой, түүнчлэн баруун шаталтын дэлгэцийн хоолойн хэсэг ба конвектив багцын гадна эгнээнд байрлах нүхэнд суурилуулсан хоолой. гагнуурэсвэл дулааны нөлөөлөлд өртсөн бүсийг цахилгаан гагнуураар бөмбөрт гагнаж байна.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай уурын зуухны шатаах камерт 51х2.5 мм-ийн хоолойгоор хийсэн хөргөлттэй чиглүүлэгч сэнс суурилуулсан. Хутганы хоолойг дээд ба доод бөмбөрт хийж, өнхрүүлэн холбоно.
Галын хайрцагны арын дэлгэцийн хоолой, 51 х 2.5 мм, 75 мм-ийн зайд суурилуулсан, дээд ба доод дэлгэцийн коллекторт гагнаж, 159 х 6 мм хэмжээтэй, энэ нь эргээд дээд ба доод хүрдэнд гагнаж байна. Бөмбөрийн эсрэг талд байрлах арын дэлгэцийн коллекторуудын төгсгөлүүд нь Ų76x3.5 мм-ийн халаалтгүй эргэлтийн хоолойгоор холбогдсон байна. Бүх бойлерууд дээр Ѳ51x2.5 хэмжээтэй хоёр хоолойг шатаах камерын төгсгөлд суурилуулсан бөгөөд эргэлтийн хоолой ба арын дэлгэцийн коллекторын зуухны хажуугийн дулааны цацрагаас хамгаалах болно. өнхрөх замаар бөмбөрт бэхэлсэн.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай уурын зуухыг нэг үе шаттай ууршилтын схемээр хийдэг.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай уурын зуухны эргэлтийн хэлхээний доод урсгал нь хийн урсгалын дагуух конвектив багц хоолойн хамгийн сүүлийн, хамгийн бага халсан эгнээ юм.
Дээд талын бөмбөрийн усны зайд тэжээлийн хоолой, чиглүүлэгч самбар, уурын эзэлхүүн дээр тусгаарлах төхөөрөмж байдаг.
Доод бөмбөр нь шатаах үед бөмбөрийн усыг уураар халаах төхөөрөмж, ус зайлуулах хоолойг агуулдаг.
Үндсэн тусгаарлах төхөөрөмжийн хувьд дээд хүрдэнд суурилуулсан чиглүүлэгч бамбай, халхавчийг ашигладаг бөгөөд энэ нь уурын усны хольцыг усны түвшинд хүргэх боломжийг олгодог. Хоёрдогч тусгаарлах төхөөрөмж болгон цоолбортой хуудас болон хаалттай тусгаарлагчийг ашигладаг.
Хамгаалалтын бамбай, чиглүүлэгч хаалт, хаалттай тусгаарлагч, цоолсон хавтангууд нь хоолой-бөмбөр өнхрөх холболтыг бүрэн шалгаж, засварлах боломжтой болгохын тулд салгаж авдаг.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай бойлеруудад доод хүрднээс тасралтгүй үлээж, арын дэлгэцийн доод коллектороос үе үе үлээлгэдэг.
гарах утааны хий 6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай уурын зуухнаас уурын зуухны арын хананд байрлах цонхоор гүйцэтгэнэ.
Бойлерууд нь Илмарин (Таллин) үйлдвэрийн суурин үлээгчээр тоноглогдсон бөгөөд конвектив дам нурууны хоолойн гаднах гадаргууг ордоос цэвэрлэх. Үлээгч нь үлээх үед эргүүлэх ёстой цорго бүхий хоолойтой. Аппаратын гаднах хэсэг нь уурын зуухны зүүн конвектив хананы арьсанд бэхлэгдсэн бөгөөд үлээгч хоолойн төгсгөл нь боодолтой хоолойд гагнасан бутаар бэхлэгддэг. Үлээгч хоолойг flywheel болон гинж ашиглан гараар эргүүлнэ.
Бойлерыг үлээлгэхийн тулд ажиллаж байгаа уурын зуухнаас ханасан эсвэл хэт халсан уурыг дор хаяж 7 бар даралтаар ашигладаг. (0.7 МПа).
Конвектив цацрагаас хуримтлалыг арилгахын тулд бойлерийн зүүн хананд бөгс суурилуулсан байна.
Шатаах камерын урд талын бүх бойлерууд нь шатаагч төхөөрөмжийн доор байрладаг галын хайрцагт нүхтэй, мөн гурван хяналтын нүхтэй байдаг - хоёр нь баруун талд, нэг нь арын ханашаталтын камер.
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай бойлер дээрх тэсрэх хавхлага нь шатаагч төхөөрөмжийн дээрх шаталтын камерын урд талд байрладаг.
Бойлерууд нь дээд ба доод хүрд, хоолойн систем, хэт халаагуур (хэт халсан уурын зуухны хувьд) болон хүрээ зэргээс бүрдэх тулгуур хүрээ дээр суурилуулсан нэг нийлүүлэлтийн нэгж хэлбэрээр үйлдвэрт үйлдвэрлэгддэг.
Хажуугийн хана (харьцангуй хоолойн давирхай S = 1.08), шатаах камерын тааз, шалыг нягт хамгаалах нь бойлеруудад 100 мм-ийн зузаантай, 15 - 20 мм зузаантай chamotte бетонон давхарга дээр тавигдсан, хананы дагуу түрхсэн хөнгөн тусгаарлагчийг ашиглах боломжийг олгодог.
Тусгаарлалтын хувьд асбест-вермикулит хавтан эсвэл түүнтэй адилтгах дулааны шинж чанарыг өгдөг.
Урд талын ханын доторлогоо нь галд тэсвэртэй материалаар хийгдсэн байдаг шамот тоосгоА эсвэл В ангиллын диатомийн тоосго, тусгаарлагч хавтан; Арын хананы доторлогоо нь галд тэсвэртэй шамот тоосго, тусгаарлагч хавтангаар хийгдсэн.
Тус үйлдвэр нь тоосго, дулаалгын материал нийлүүлдэггүй.
Гаднах сорох хүчийг багасгахын тулд тусгаарлагчийг 2 мм-ийн зузаантай металл хавтангаар хучсан бөгөөд энэ нь хүрээний хүрээ рүү гагнаж байна.
Туслах хүрээ нь бойлерийн усны даралтын дор ажилладаг бойлерийн элементүүдээс ачааллыг шингээдэг, түүнчлэн хоолойн дулаалга, яндангийн дээрх хоолойн хүрээ.
Бойлерийн даралтын элементүүд болон бойлерийн усны ачааллыг доод хүрдээр дамжуулан тулгуур хүрээ рүү шилжүүлдэг.
Доод бөмбөрийг суурилуулахын тулд тулгуур хүрээний загвар нь тулгуур дэвсгэр бүхий урд болон хойд хөндлөн дам нуруу, түүнчлэн тулгуурууд - бөмбөрийн баруун талд (галын хайрцгийн талаас) хөндлөн дам нуруун дээр ба зүүн талд байрлах хоёр ширхэгийг багтаасан болно. уртааш дам нуруун дээр бөмбөр, уртааш дам нуруун дээр бөмбөрийн зүүн талд хоёр.
Бойлерийн урд талын доод бөмбөр нь бөмбөрийг тулгуурын хүрээ ба бэхэлгээний тулгууруудын хөндлөн дам нуруунд гагнах замаар хөдөлгөөнгүй бэхлэгддэг. Бойлерийн урд талын хүрээ ба яндан нь доод хүрдэнд бэхлэгдсэн байна. Бөмбөрийн (бойлер) хөдөлгөөнийг хянахын тулд доод бөмбөрийн арын ёроолд жишиг суурилуулсан. Босоо болон хөндлөн чиглэлд бойлеруудын дулааны тэлэлтийг хянах жишиг үзүүлэлтүүдийг суурилуулах шаардлагагүй, учир нь бойлеруудын дизайн нь эдгээр чиглэлд дулааны чөлөөтэй хөдөлгөөнийг баталгаажуулдаг.
Түлшний тос, байгалийн хий шатаахын тулд бойлерууд дээр "Ilmarine" (Таллин) GM үйлдвэрийн хий, тос шатаагч суурилуулсан.
GM төрлийн шарагчийн үндсэн бүрэлдэхүүн хэсгүүд нь: хийн хэсэг, агаарыг эргүүлэх хутганы төхөөрөмж, үндсэн ба нөөц уурын механик цорго бүхий хушууны угсралт, цорго салгах үед цорго хавхлагыг хаах хаалтууд.
Шатаагчийн урд талд хяналтын цонхыг байрлуулсан бөгөөд энэ нь гал асаахаас хамгаалах хэрэгсэл ZZU-4 бөгөөд үүнийг шатаагч хэрэгсэлд оруулаагүй бөгөөд тусдаа захиалгаар авах боломжтой.
Уурын зуухнууд нь 9 хүртэлх баллын (MSK-64 хуваарь) газар хөдлөлтийн нөлөөлөлд тэсвэртэй.
Бойлер бүр нь хоёр хаврын аюулгүйн хавхлагаар тоноглогдсон бөгөөд тэдгээрийн нэг нь хяналтын хавхлага юм.
Хэт халаагуургүй бойлеруудад хоёр хавхлагыг бойлерийн дээд хүрд дээр суурилуулсан бөгөөд тэдгээрийн аль нэг нь хяналтын хавхлага байж болно. Аюулгүйн хавхлага нь бойлер үйлдвэрлэгчээс сонгогдож, бойлерийн хамт бүрэн хангагдсан бөгөөд өөрийн паспорттай.
Бойлерууд нь хоёр усны үзүүлэлтээр тоноглогдсон байдаг шууд үйлдэл, дээд бөмбөрийн уур, усны эзэлхүүнээс ирж буй хоолойд холбогдсон байна.
Бойлерууд нь шаардлагатай тооны даралт хэмжигч, ус зайлуулах суваг, ус зайлуулах холбох хэрэгслүүдээр тоноглогдсон. Холбох хэрэгсэл, багаж хэрэгслийг бойлерийн ерөнхий зурагт заасан холбох схемийн дагуу суурилуулсан. Уурын болон халуун усны бойлерыг зохион бүтээх, аюулгүй ажиллуулах дүрмийн дагуу бойлерууд нь шаардлагатай хамгаалалтын хэрэгслээр тоноглогдсон байх ёстой.
2. Шаталтын процессын тооцоо
2.1 Ерөнхий мэдээлэл
Баталгаажуулалтын тооцоог сонгосон бойлерийн нэгжээс DE 6.5 -14 гүйцэтгэнэ.
Бойлерийн төхөөрөмжийн үндсэн шинж чанарууд:
1. Уурын нэрлэсэн хүчин чадал – 6.5 т/цаг,
2. Ханасан уурын хэт их даралт - 1.3 МПа.
Дараах эзэлхүүний найрлагатай (%) Жаркак-Ташкент хий дамжуулах хоолойн байгалийн хийг түлш болгон ашигладаг.
CH 4 (метан) – 95.5
C 2 H 6 (этан) – 2.7
C 3 H 8 (Пропан) - 0.4
C 4 H 10 (бутан) – 0.2
C 5 H 12 (Пентан) – 0.1
N 2 (Азот) - 1.0
CO 2 (нүүрстөрөгчийн давхар исэл) – 0.1
Хийн шаталтын бага дулаан Q n p = 36680 кЖ/м 3,
Утааны хийн температур tух =101°С.
2.2 Агаарын эзэлхүүний тооцоо ба шаталтын бүтээгдэхүүн
Бүх тооцоог эх сурвалжаас (1) томъёог ашиглан гүйцэтгэнэ.
2.2.1 Хий шатаах үед бүрэн шаталтанд шаардагдах агаарын онолын V 0, м 3 / м 3 эзлэхүүнийг тодорхойлно.
V 0 =0.0476
Үүнд: m – нүүрстөрөгчийн атомын тоо;
n нь устөрөгчийн атомын тоо юм.
V 0 =0.0476[(1+)95.5+(2+)2.7+(3+)0.4+(4+)0.2+(5+)0.1]=
0,0476=9,7
2.2.2 Хий шатаах үед шаталтын бүтээгдэхүүн дэх азотын V 0 N 2, м 3 / м 3 онолын хэмжээг тодорхойлно.
V 0 N 2 =0.79 V 0 +
V 0 N 2 =0,79 * 9,7+=7,7
2.2.3 Хий шатаах үед шаталтын бүтээгдэхүүн дэх гурван атомт хийн V RO 2, м 3 / м 3 хэмжээг тодорхойлно.
V RO 2 =0.01(CO 2 +CO+H 2 S+∑ m C m H n).
V RO 2 =0.01(0.1+(1*95.5+2*2.7+3*0.4+4*0.2+5*0.1)=1.035
2.2.4 Хий шатаах үед шаталтын бүтээгдэхүүн дэх усны уурын V 0 H 2 O, м 3 / м 3 онолын хэмжээг тодорхойлно.
V 0 H 2 O =0.01(H 2 S+H 2 +∑ C m H n +0.124d g.t)+0.0161 V 0
Үүнд: d г.т – хуурай хийн 1 м 3 тутамд хийн түлшний чийгийн агууламж, г/м 3 ,г г.т =10.
V 0 H 2 O =0.01(*95.5+ *2.7+ *0.4+ *0.2+ *0.1+0.124*10)+
0,0161*9,7=2,195
2.2.5 Халаалтын гадаргуу тус бүрийн утааны суваг дахь илүүдэл агаарын дундаж коэффициент.
Үүнд: a ′ – яндангийн урд талын илүүдэл агаарын коэффициент;
a ″ – яндангийн дараах илүүдэл агаарын коэффициент.
a″ = a′+ Да
Үүнд: Да – халаалтын гадаргуу руу агаар сорох,
Хүснэгт 3.1-ийн дагуу DE 6.5 -14 бойлерийн эх үүсвэр 1, агаар сорох нь:
Firebox Da Т =0.05 (α "т =1.1)
Конвектив халаалтын гадаргуугийн анхны бойлерийн цацраг Да 1 кп =0.05 (α ” 1 кп =1.15)
Конвектив халаалтын гадаргуугийн хоёр дахь бойлерийн багц Да 2 кп =0.1 (α ” 2 кп =1.25)
Ус хэмнэгч (цутгамал) Da w =0.08 (α ” w =1.35)
Илүүдэл агаарын дундаж харьцаа:
Галын хайрцаг
Усны эдийн засагч
Бид хийн суваг бүрийн хувьд овоохой дахь V агаарын илүүдэл хэмжээг м 3 / м 3 тодорхойлно.
V in g = V 0 (дундж –1)
Галын хайрцаг
V in g (t) = 9.7(1.075 –1) = 0.73
Конвектив халаалтын гадаргуугийн анхны бойлерийн цацраг
V in g(1kp) = 9.7 (1.125 –1) = 1.2
Конвектив халаалтын гадаргуугийн хоёр дахь бойлерийн цацраг
V in iz(2kp) = 9.7(1.2 –1)=1.94
Усны эдийн засагч
V in g(v) = 9.7 (1.3 –1) = 2.91
2.27 Хийн хувьд V H 2 O, м 3 / м 3 усны уурын бодит эзэлхүүнийг тодорхойлох.
V H 2 O =V 0 H 2 O + 0.0161 (а дундаж –1) V 0
Галын хайрцаг V T H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.075–1) 9.7 = 2.207
Конвектив халаалтын гадаргуугийн анхны бойлерийн цацраг
V 1kp H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.125–1) 9.7 = 2.215
Конвектив халаалтын гадаргуугийн хоёр дахь бойлерийн цацраг
V 2kp H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.2–1) 9.7 = 2.226
Усны эдийн засагч
V ve H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.3–1) 9.7 = 2.24
2.2.8 Хийн хувьд шаталтын бүтээгдэхүүний бодит нийт хэмжээг V г, м 3 / м 3 тодорхойлох:
V g = V RO 2 + V 0 N 2 + (α дундаж -1)V 0 + V H 2 O + 0.0161 (а дундаж –1) V 0
Галын хайрцаг V t g = 1.035 + 7.7 + (1.075-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.075–1) 9.7 = 11.67
Конвектив халаалтын гадаргуугийн анхны бойлерийн цацраг
V 1kp g = 1.035 + 7.7 + (1.125-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.125–1) 9.7 = 12.155
Хоёр дахь бойлерийн дам нуруу конвектив гадаргуугийн халаалт
V 2kp g = 1.035 + 7.7 + (1.2-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.2-1) 9.7 = 12.885
Усны эдийн засагч
V ve g = 1.035 + 7.7 +(1.3-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.3-1) 9.7=13.89
2.2.9 Гурвалсан атомт хий r RO2 ба усны уур r H2O эзлэхүүний фракц, түүнчлэн нийт эзлэхүүний фракц r p-ийг тодорхойлно.
r RO2 = V RO2 / V г; r H2O = V H2O / V г; r p = r RO2 + r H2O
Галын хайрцаг
r t RO 2 = 1.035 / 11.67 = 0.089; r H 2 O = 2.195 / 11.67 = 0.188; r p = 0.089+ 0.188 = 0.277
Конвектив халаалтын гадаргуугийн анхны бойлерийн цацраг
r 1kp RO 2 = 1.035 / 12.155 = 0.085; r H 2 O = 2.195 / 12.155 = 0.181; r p = 0.085+ 0.181 = 0.266
Конвектив халаалтын гадаргуугийн хоёр дахь бойлерийн цацраг
r 2kp RO 2 = 1.035 / 12.885 = 0.080; r H 2 O = 2.195 / 12.885 = 0.17; r p = 0.080+ 0.170 = 0.25
Усны эдийн засагч
r ve RO 2 = 1.035 / 13.89 = 0.075; r H 2 O = 2.195 / 13.89 = 0.16; r p = 0.075+ 0.16 = 0.235
2.2.10 Шаталтын бүтээгдэхүүний онолын хэмжээ V 0 г (м 3 / м 3):
V° g = V° RO2 + V 0 N2 + V° H2O
V° g = 1.035 + 7.7 + 2.195 = 10.93
Бүх тооцоолсон өгөгдлийг 1-р хүснэгтэд оруулсан болно.
Хүснэгт 1. Шаталтын бүтээгдэхүүний хэмжээ.
|
Тоо хэмжээ болон тооцоолох томъёо |
Хэмжээ |
V 0 =9.7 м 3 / м 3; V 0 N2 =7.7м3/м3; V RO2 =1.035 м 3 / м 3; V 0 H2O = 2.195 м 3 / м 3; V° g = 10.93 м 3 / м 3; |
|||
|
Галын хайрцаг |
Конвектив |
Эдийн засагч |
|||
|
Халаалтын гадаргуугийн цаана байгаа илүүдэл агаарын коэффициент, a ” |
|
||||
|
Халаалтын гадаргуу дахь илүүдэл агаарын дундаж коэффициент, дундаж |
|
||||
|
Усны уурын хэмжээ V H2O =V 0 H2O +0.0161 (дунд –1) V 0 |
|||||
3. H-T диаграммыг бүтээх
Бид халаалтын гадаргуу бүрийн дараа агаарын бодит илүүдэл коэффициентийг ашиглан агаарын болон шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпийг тооцоолно. Тооцооллыг 100-аас 2100 0 С хүртэл халаах гадаргуугийн дараа бүх боломжит температурын хязгаарт зориулж хийсэн. 1 м 3 агаар, гурвалсан хий, азот, усны уур (кЖ/м 3, эх үүсвэр 1-ээс авсан кЖ/м 3) Enthalpies.
3.1 Бүх сонгосон температурын хязгаарт агаарын онолын эзэлхүүний H 0 in (кЖ/м 3) энтальпийг тодорхойлно.
H 0 in =V 0 *(Ct) агаар.
100°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*133=1290.1
200°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*267=2589.9
300°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*404=3918.8
400°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*543=5267.1
500°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*686=6654.2
600°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*832=8070.4
700°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*982=9525.4
800°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*1134=10999.8
900°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*1285=12464.5
1000°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*1440=13968
1100°С-ийн хувьд H 0 v =9.7*1600=15520
1200°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*1760=17072
1300°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*1919=18614.3
1400°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2083=20205.1
1500°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2247=21795.9
1600°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2411=23386.7
1700°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2574=24967.8
1800°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2738=26558.6
1900°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*2906=28188.2
2000°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*3074=29817.8
2100°С-ийн хувьд Н 0 в =9.7*3242=31447.4
3.2 Шаталтын бүтээгдэхүүний онолын эзэлхүүний энтальпийг H 0 г (кЖ/м 3) бүх сонгосон температурын мужид тодорхойлно.
H 0 g =V RO 2 *(Ct) RO 2 +V 0 N 2 *(Ct) N 2 +V 0 H 2 O *(Ct) H 2 O
100°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*170+7.7*130+2.195*151=1508.15
200°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*359+7.7*261+2.195*305=3050.775
300°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*561 +7.7*393+2.195*464=4625.18
400°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*774+7.7*528+2.195*628=6245.15
500°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*999+7.7*666+2.195*797=7911.585
600°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*1226+7.7*806+2.195*970=9604.25
700°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*146+7.7*949+2.195*1151=11351.055
800°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*1709+7.7*1096+2.195*1340=13370.4
900°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*1957+7.7*1247+2.195*1529=15029.095
1000°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*2209+7.7*1398+2.195*1730=16848.25
1100°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*2465 +7.7*1550+2.195*1932=18727.04
1200°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*2726+7.7*1701+2.195*2138=20612.02
1300°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*2986+7.7*1856+2.195*2352=22544.4
1400°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*3251+7.7*2016+2.195*2566=24781.28
1500°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*3515+7.7*2171+2.195*2789=26476.6
1600°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*3780+7.7*2331 +2.195*3010=28467.95
1700°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*4049+7.7*2490+2.195*3238=30471.11
1800°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*4317+7.7*2650+2.195*3469=33750.23
1800°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*4586+7.7*2814+2.195*3700=34535.8
2000°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*4859+7.7*2973+2.195*3939=36567.175
2100°С-ийн хувьд H 0 г =1.035*5132+7.7*3137+2.195*4175=38630.645
3.3 Сонгосон бүх температурын хязгаарт агаарын илүүдэл H энтальпийг г (кЖ/м3) тодорхойлно.
N in g = (α -1) N 0 in
Үүнд: α нь яндангийн дараах илүүдэл агаарын коэффициент юм
Шатаах камерын дээд хэсэг
800 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 10999.8 = 1099.98
900 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 12464.5 = 1246.45
1000 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 13968 = 1396.8
1100 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 15520 = 1552
1200 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 17072 = 1707.2
1300 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 18614.3 = 1861.43
1400°C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 20205.1 = 2020.51
1500 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 21795.9 = 2179.59
1600 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 23386.7 = 2338.67
1700 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 24967.8 = 2496.78
1800 хэмээс хэтэрсэн температурт. = (1.1-1) 26558.6=2655.86
1900 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 28188.2 = 2818.82
2000°C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 29817.8 = 2981.78
2100 ° C H-ийн хувьд g = (1.1-1) 31447.4 = 3144.74
1-р конвектив цацраг
300 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 3918.8 = 587.82
400 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 5267.1 = 790.065
500 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 6654.2 = 998.13
600 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 8070.4 = 1210.56
700 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 9525.4 = 1428.81
800 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 10999.8 = 1649.97
900 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 12464.5 = 1869.68
1000 ° C H-ийн хувьд g = (1.15-1) 13968 = 2095.2
2-р конвектив цацраг
200 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 2589.9 = 647.5
300 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 3918.8 = 979.7
400 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 5267.1 = 1316.8
500 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 6654.2 = 1663.6
600 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 8070.4 = 2017.6
700 ° C H-ийн хувьд g = (1.25-1) 9525.4 = 2381.35
Усны эдийн засагч
100 ° C H-ийн хувьд g = (1.35-1) 1290.1 = 451.535
200°С-ийн хувьд H in g = (1.35-1) 2589.9 = 906.465
300 ° C H-ийн хувьд g = (1.35-1) 3918.8 = 1371.58
400 ° C H-ийн хувьд g = (1.35-1) 5267.1 = 1843.485
3.4 Шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпийг тодорхойлно H (кЖ/м 3):
N = N 0 г + N in g + N zl
Үүнд: N үнс нь үнсний энтальпи бөгөөд томъёогоор тодорхойлогддог;
N муу = (Ct) үнс (A p /100)α ун
Үүнд: A p - эрдэс хольц, хийтэй А p = 0
Шатаах камерын дээд хэсэг
800°С-ийн хувьд H = 16746.74+ 1552 = 13096.88
900°С-ийн хувьд H = 16746.74+ 1552 = 14662.75
1100°С-ийн хувьд H = 16746.74+ 1552 = 18298.74
1200°С-ийн хувьд H = 18420.57+1707.2=20127.77
1300°С-ийн хувьд H = 20133.6+ 1861.43 = 21995.03
1400°С-ийн хувьд H = 22151.13+ 2020.51 = 24171.64
1500°С-ийн хувьд H = 23617.83+ 2179.59 = 25797.42
1600°С-ийн хувьд H = 25382.7+ 2338.67 = 27721.37
1700°С-ийн хувьд H = 27152.16+ 2496.78 = 29648.94
1800°С-ийн хувьд H = 30194.5+ 2655.86 = 32850.36
1900°С-ийн хувьд H = 30743.3+ 2818.82 = 33562.12
2000°С-ийн хувьд H = 32529.7+ 2981.78 = 35511.48
2100°С-ийн хувьд H = 34351.27+ 3144.74 = 37496.01
1-р конвектив цацраг
300°С-ийн хувьд H = 4149.58+ 587.82 = 4737.4
400°С-ийн хувьд H = 5601.45+ 790.065 = 6391.52
500°С-ийн хувьд H = 7094.66+ 998.13 = 8092.79
600°С-ийн хувьд H = 8610+ 1210.56 = 9820.56
700°С-ийн хувьд H = 10171.28+ 1428.81 = 11600.09
800°С-ийн хувьд H = 11996.9+ 1649.97 = 13646.87
900°С-ийн хувьд H = 13416.3+ 1869.68 = 15285.98
1000°С-ийн хувьд H = 15075+2095.2=17170.2
2-р конвектив цацраг
200°С-ийн хувьд H = 2738.15+647.5=3385.65
300°С-ийн хувьд H = 4149.58+979.7=5129.28
400°С-ийн хувьд H = 5601.45+1316.8=6918.25
500°С-ийн хувьд H = 7094.66+1663.6=8758.26
600°С-ийн хувьд Н = 8610+2017.6=10627.6
700°С-ийн хувьд H = 10171.28+ 2381.35 = 12552.35
Усны эдийн засагч
100°С-ийн хувьд H = 1353.62+ 451.535 = 1805.155
200°С-ийн хувьд H = 2738.15+906.465=3644.625
300°С-ийн хувьд H = 4149.58+ 1371.58 = 5521.16
400°С-ийн хувьд H = 5601.45+ 1843.485 = 7444.935
Бойлерийн нэгжийн хийн хоолойгоор дамжин шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпийг тооцоолох үр дүнг 2-р хүснэгтэд нэгтгэн үзүүлэв.
Хүснэгт 2. Шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпи.
|
Халаалтын гадаргуу |
|||||
|
Шатаах камерын дээд хэсэг, фестон, |
|||||
|
конвектив цацраг, a kp1 =1.15 |
|||||
|
конвектив цацраг, akp2=1.25 |
|||||
|
Ус хэмнэгч, |
Тооцооллын үр дүнд үндэслэн бид шаталтын бүтээгдэхүүний H энтальпийн T температураас хамаарах графикийг байгуулна.
4. Бойлерийн дулааны баланс
4.1 Утааны хийтэй дулаан алдагдлыг тодорхойлох
Тооцоолол дулааны тэнцвэрбойлерийн нэгжийг эх үүсвэр 1-ийн дагуу томъёоны дагуу гүйцэтгэнэ.
Уурын зуух ажиллаж байх үед түүнд орж буй бүх дулааныг ууранд агуулагдах ашигтай дулааныг бий болгож, янз бүрийн дулааны алдагдлыг нөхөхөд зарцуулдаг.
4.1.1 Яндангийн хийтэй дулаан алдагдлыг тодорхойлох q 2,%,
Үүнд: - tух и дэх утааны хийн энтальпи, (кЖ/м 3)
N 0 xv. - бойлерийн төхөөрөмжид орох агаарын энтальпи (кЖ/м 3)
t x.v. Хүйтэн агаарын температур 30ºС = 303 К
Q р n – түлшний бага халаалтын утга 36680 (кЖ/м 3), эх үүсвэр 1, хүснэгт. 2.2
q 4 – механик дутуу шаталтаас үүсэх дулааны алдагдал, %, хийн хувьд q 4 = 0
N 0 xv. = 39.8*V 0
Үүнд: V 0 – хуурай агаарын онолын эзэлхүүн
N 0 xv. = 39.8*9.7 = 386.06
Харгалзах утгууд ба сонгосон утааны хийн температурыг tух =155°С-ийн хамт 2-р хүснэгтээс тодорхойлно.
N x =2816.86
4.1.2 Дулааны алдагдлыг q 3, q 4, q 5-ийг 1-р эх үүсвэрийн дагуу авна.
q 3 - химийн бүрэн бус шаталтаас үүсэх дулааны алдагдал, q 3 = 0.5%, хүснэгт 4.4, эх үүсвэр 1.
q 4 - механик бүрэн бус шаталтаас үүсэх дулааны алдагдал, q 4 = 0
q 5 - уур үүсгүүрийн нэрлэсэн гарцаар (кг/с), D=6.5 т/цагаар тодорхойлогддог гадаад хөргөлтийн дулааны алдагдал.
Хүснэгт 4-1, эх сурвалж 2-ын дагуу бид q 5 =2.4% -ийг олно.
4.1.3 Шаарын физик дулаантай q 6%-ийн алдагдлыг дараах томъёогоор тодорхойлно.
Үүнд: - шаард агуулагдах түлшний үнсний эзлэх хувь, =1-, - 4.1 ба 4.2-р хүснэгтийн эх үүсвэр 1-ийн дагуу авна.
4.1.4 Үр ашгийг тодорхойлох бүдүүлэг.
Хэрэв бүх алдагдлыг мэддэг бол нийт үр ашгийг урвуу балансын тэгшитгэлийг ашиглан тодорхойлж болно.
η br = 100 – (q 2 +q 3 +q 4 +q 5 +q 6)
η br = 100 – (6.26+0.5+2.4)=90.84
4.1.5 Бойлерийн зууханд нийлүүлсэн түлшний зарцуулалтыг (кг/с ба т/цаг) тодорхойлно.
Үүнд: – уурын генераторын зууханд нийлүүлсэн түлшний зарцуулалт
- боломжтой дулаан, 36680 (кЖ/кг)
- уурын зуухны ашигтай хүч (кВт)
Q pg =D n.p (h np -h pv)+0.01pD n.p (h - h pv)
Үүнд: D n.p – сонгосон ханасан уурын хэрэглээ,
h p.v - тэжээлийн усны энтальпи, 4.19*100 =419
h np – ханасан уурын энтальпи, h np =2789
h – хэт халсан уурын энтальпи, h= 826
p – уурын генераторын цэвэрлэгээ, 3.0%
Q pg =1.8(2789-419)+0.01*3*1.8(826-419)=4287.98
Тооцоолсон түлшний зарцуулалтыг тодорхойлъё, V p
B p = B pg (1-q 4 /100),
V p = V pg =0.129
Бид дулаан хадгалах коэффициентийг тодорхойлно.
5. Шатаах камерын тооцоо
Шаталтын камерын тооцоог эх сурвалж 1-ийн томъёог ашиглан хийдэг.
Бид зуухнаас гарах шаталтын бүтээгдэхүүний температурыг тохируулна t ” T = 1100 ° C.
Хүснэгт 2-ын хувьд бид зуухнаас гарах шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпийг тодорхойлно H ” T = 18298.74 кЖ/м 3
5.1 Зууханд ашигтай дулаан ялгаруулалтыг Q T (кЖ/м 3) тодорхойлно.
Үүнд: – зууханд агаараар орсон дулаан (кЖ/м 3)
Q in =α ”T *H 0 xv
Үүнд: H 0 xv – агаарын онолын эзэлхүүний энтальпи, (кЖ/м 3)
N 0 xv =386.06
Q =1.1*386.06=424.7
5.2 Дэлгэцийн дулааны үр ашгийн коэффициентийг тодорхойлно.
хаана: X- налуу, нэг гадаргуугаас ялгарах цацрагийн хагас бөмбөрцгийн урсгалын аль хэсэг нь нөгөө гадаргуу дээр бууж, хэлбэр, хэлбэрээс хамаардаг болохыг харуулж байна. харьцангуй байрлалцацрагийн дулаан солилцооны биетүүд; X-ийн утгыг Зураг 5.3 эх сурвалж 1-ээс тодорхойлно.
– Хүснэгт 5.1, эх үүсвэр 1-ийн дагуу авсан дэлгэцийн халаалтын гадаргуугийн гал асаах дулааны бууралтыг харгалзан үзсэн коэффициент.
5.3 Цацрагийн давхаргын үр дүнтэй зузааныг тодорхойлох, с (м)
S=3.6 V T / F ST
Үүнд: V T – шатаах камерын эзэлхүүн, (м 3). V T = 11.2 эх сурвалж 1, хүснэгт 2.9.
F ST - шатаах камерын хананы гадаргуу, (м 2). F ST =29.97 эх сурвалж 1, хүснэгт 2.9.
S=3.6 *11.2/ 29.97=1.35
5.4 Цацрагийн унтрах коэффициент k, (м*МПа) -1-ийг тодорхойлно
k =k Г rп +k с
Үүнд: r p нь 1-р хүснэгтээс авсан гурван атомт хийн нийт эзлэхүүний хэсэг,
k Г – триатомт хийн цацрагийн унтрах коэффициент, (м*МПа) -1
Үүнд: r H2O – хүснэгтээс авсан усны уурын эзлэхүүний хэсэг, r H2O = 0.188
T ” T – шатаах камераас гарах үнэмлэхүй температур, K, T ” T = 1373
r p - хэсэгчилсэн даралтгурвалсан атомын хий, МПа;
r p = r p *p
р – бойлерийн нэгжийн шатаах камер дахь даралт (даралтгүй ажиллах нэгжийн хувьд р = 0.1 МПа авна).
r p =0.277 *0.1=0.0277
k с – тортог тоосонцороор туяа сулрах коэффициент, (м*МПа) -1
Үүнд: Нр,Ср – шингэн түлшний ажлын масс дахь нүүрстөрөгч ба устөрөгчийн агууламж.
k = 8.38*0.2068+1.377 =3.11
5.5 Бамбарын харын зэргийг тодорхойлох α f.
Шингэн ба хийн түлшний хувьд дөл ялгаруулах чадварыг дараахь томъёогоор тодорхойлно.
a f = ma st + (1-m) a G
Үүнд: m нь бамбарын гэрэлтэгч хэсэгээр дүүргэсэн шаталтын эзлэхүүний эзлэх хувийг тодорхойлдог коэффициент бөгөөд бид хүснэгт 5.2-ийн эх үүсвэр 1, m = 0.119-ийн дагуу авна.
a s, a G - бамбарын гэрэлтдэг хэсэг ба гэрэлтдэггүй гурвалсан хийн харлах зэрэг бөгөөд хэрэв зуухыг бүхэлд нь зөвхөн гэрэлтдэг дөлөөр эсвэл зөвхөн гэрэлтдэггүй триатомт хийгээр дүүргэсэн тохиолдолд байх болно.
Бид бамбарын гэрэлтдэг хэсгийн хар байдлын зэргийг тодорхойлдог α Г
e – натурал логарифмын суурь, e=2.718
a sv =1-2.718 –(8.84*0.277+1.377)0.1*1.35 =0.41
Бид бамбарын гэрэлтдэг хэсэг ба гэрэлтдэггүй триатомын хийнүүдийн хар байдлын зэргийг тодорхойлдог, α Г;
α G =1-2.718 - 8.84*0.277*0.1*1.35 = 0.28
a f =0.119*0.41+(1-0.119)0.28=0.296
5.6 Галын хайрцгийн хар байдлын зэргийг тодорхойлох, α Т
5.7 Бид галын хайрцгийн өндрийн дагуу галын хамгийн их температурын харьцангуй байрлалаас хамааран M параметрийг тодорхойлно.
Хийн хувьд бид дараахь зүйлийг хүлээн авна.
5.8 Бид ердийн нөхцөлд 1 м 3 хийн шаталтын бүтээгдэхүүний дундаж нийт дулааны багтаамжийг тодорхойлно, VС дундаж, [кЖ/(м 3 *К)].
Үүнд: T a – онолын (адиабат) шаталтын температур, K-ийг 2-р хүснэгтээс шаталтын бүтээгдэхүүний энтальптай тэнцүү Q T утгаараа N T a = 2071 + 273 = 2344 гэж тодорхойлно.
T ” T – урьдчилсан үнэлгээний дагуу хүлээн зөвшөөрөгдсөн зуухны гаралтын температур (үнэмлэхүй), K
Н "Т - шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпийг 2-р хүснэгтээс зуухны гаралтын үед тогтоосон температурт, кЖ/кг-аас авна.
N "T = 18298.74
Q T - зууханд ашигтай дулаан ялгаруулалт
Q T =36921.3
5.9 Зуухны гаралтын бодит температурыг , (°С) номограммын дагуу (Зураг 5.7) 1-р эх үүсвэрийг тодорхойлно.
6. Конвектив цацрагийн тооцоо
6.1 Эхний конвектив цацрагийн тооцоо
Конвектив цацрагийг 1-р эх үүсвэрийн томъёог ашиглан тооцоолно.
Тооцоолсон хийн сувгийн = 400 ° C ба = 300 ° C-ийн дараа бид хоёр температурын утгыг урьдчилан хүлээн авдаг. Дараа нь бид хүлээн зөвшөөрөгдсөн хоёр температурын бүх тооцоог хийдэг.
6.1.1 Шаталтын бүтээгдэхүүнээс ялгарах Q 6, кЖ/кг дулааныг тодорхойлно
Q 6 = (Н i + Н "+ ∆α к *Н o prs)
° C, кЖ/м 3
Q B = (N i - N ” + ∆α k * N o prs)
Q 400 B =0.974(18408.48-6391.52+0.05*386.06)=11723.3
Q 300 B =0.974(18408.48-4737.4+0.05*386.06)=13334.4
6.1.2 Хийн суваг дахь шаталтын бүтээгдэхүүний урсгалын тооцоолсон температур, ° C-ийг тодорхойлох
°C
°C
6.1.3 Даралтын температур ∆t, ° С-ийг тодорхойлно
∆t = - t хүртэл
Үүнд: tk нь хөргөх орчны температур, уурын зуухны хувьд бид үүнийг бойлер дахь даралт дахь ус буцалгах цэгтэй тэнцүү, ° C гэж авна.
6.1.4 Тодорхойлох дундаж хурдω G, м/с, халаалтын гадаргуу дахь шаталтын бүтээгдэхүүн
°C
6.1.5 Коридорын багцыг хөндлөн угаасан α k, Вт/(м 2 *К), шаталтын бүтээгдэхүүний жинг халаах гадаргуу руу шилжүүлэх дулаан дамжуулах коэффициентийг тодорхойлох.
α k = α n-тэй z-тэй s-тэй f-тэй
Үүнд: α k - 6.1-р зураг дээрх номограммын дагуу тодорхойлогддог дулаан дамжуулах коэффициент
коридорын багцыг хөндлөн угаах эх үүсвэр 1
с s – цацрагийн зохион байгуулалтын залруулга; Коридорын багцыг хөндлөн угаах үед 6.1-р эх сурвалж 1-р зурагт номограммын дагуу тодорхойлно.
c f – урсгалын физик үзүүлэлтүүдийн өөрчлөлтийн нөлөөллийг харгалзан үзсэн коэффициент; монограмын зургаар тодорхойлно. 6.1 Коридорын багцыг хөндлөн угаах эх үүсвэр 1
400 f =1.04-тэй
300 f =1.03-тай
α 400 к = 67*0.98*1*1.04=68.3
α 300 к = 58*0.98*1*1.03=58.5
6.1.6 Зураг дээрх номограммыг ашиглан хийн урсгалын ялгарлын зэрэг, а-г тодорхойлно. 5.6 эх сурвалж 1,
Kps = k G *r p *p*s
Kps = k G *r p *p*s
Kps 400 = 37.1*0.266*0.1*0.177=0.175
Kps 400 = 38.9*0.266*0.1*0.177=0.183
α 400 =1 - 0,175 =0,161
a 300 =1 - 0,183 =0,167
6.1.7 Конвектив халаалтын гадаргуугийн цацрагийн дулаан дамжуулалтыг харгалзан дулаан дамжуулах коэффициентийг a L, Вт/(м 2 К) тодорхойлно.
a L =a n *a*c G
a – ялгаралтын зэрэг
c G - Зураг дээр тодорхойлсон коэффициент. 6.4 эх сурвалж 1
t з =t+∆t
∆t - хий шатаах үед бид үүнийг 25 ° C-тай тэнцүү хэмжээгээр авдаг
t z =194.1+25=219.1
400 Г =0.96-тай
300 G =0.94-тэй
a 400 L =102*0.161*0.96=15.77
a 300 L =98*0.167*0.94=15.38
6.1.8 Шаталтын бүтээгдэхүүнээс халаалтын гадаргуу хүртэлх нийт дулаан дамжуулах коэффициентийг a 1, Вт/(м 2 К) тодорхойлох.
a 1 =ξ(a k + a L)
Үүнд: ξ нь шаталтын бүтээгдэхүүнээр жигд бус угааж, шаталтын бүтээгдэхүүний хэсэгчилсэн урсгал, зогсонги бүс үүсэх зэргээс шалтгаалан халаалтын гадаргуугийн дулаан шингээлтийн бууралтыг харгалзан хөндлөн угаасан цацрагийн хувьд ашиглах коэффициент юм. 1-тэй тэнцүү
a 400 1 =1(68.3+15.77)=84.07
a 300 1 =1(58.5+15.38)=73.88
6.1.9 Дулаан дамжуулах коэффициентийг тодорхойлох K, Вт/(м 2 К),
K= a 1 *ψ
K 400 = 84.07*0.9=75.66
K 300 =73.88*0.9=66.49
6.1.10 Шатаасан түлшний 1 кг тутамд халаах гадаргууд шингэсэн Q T, кЖ/кг дулааны хэмжээг тодорхойлох.
Үүнд: ∆t – температурын зөрүү, 0С, ууршилтын конвектив халаалтын гадаргуугийн хувьд тодорхойлогддог.
6.1.11 Хүлээн зөвшөөрөгдсөн хоёр температурын утгыг үндэслэн шаталтын бүтээгдэхүүнээс гаргаж авсан дулааны хоёр утгыг Q 400 B = 11723.3 ба Q 300 B = 13334.4, бид шаталтын бүтээгдэхүүний температурыг тодорхойлох график интерполяцийг хийдэг. халаалтын гадаргуугийн дараа (Зураг 2).
Конвектив цацрагаас гарах температур нь 407 ° C байна.
6.2 Хоёр дахь конвектив цацрагийн тооцоо
Бид 1-р эх үүсвэрийн томъёог ашиглан хоёр дахь конвектив цацрагийг тооцоолно.
Тооцоолсон хийн сувгийн дараа бид эхлээд хоёр температурын утгыг хүлээн авдаг. Дараа нь бид хүлээн зөвшөөрөгдсөн хоёр температурын бүх тооцоог хийдэг.
6.2.1 Шаталтын бүтээгдэхүүнээс ялгарах Q 6, кЖ/кг дулааныг тодорхойлно
Q B = (N ’ + N ” + ∆α k * N o prs)
Үүнд: – дулаан хадгалах коэффициент
H - халаалтын гадаргуу руу гарах шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпи, кЖ/м 3, шатаах камерын дараах температур ба илүүдэл агаарын коэффициентээр 2-р хүснэгтээс тодорхойлогддог.
H ” – тооцоолсон халаалтын гадаргуугийн дараах шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпи, кЖ/м 3
∆α к – халаалтын гадаргуу руу агаар сорох
N o prs - 30 ° C, кЖ/м3 агаарын температурт конвектив халаалтын гадаргуу руу сорсон агаарын энтальпи.
Q 300 B =0.974(6510.6-5129.28+0.1*386.06)=1383
Q 200 B =0.974(6510.6-3385.65+0.1*386.06)=3081
6.2.2 Хийн суваг дахь шаталтын бүтээгдэхүүний урсгалын тооцоолсон температур, ° C-ийг тодорхойлох
Үүнд: - халаалтын гадаргуу руу ороход шаталтын бүтээгдэхүүний температур, ° C
Халаалтын гадаргуугаас гарах шаталтын бүтээгдэхүүний температур, ° C
6.2.3 Даралтын температур ∆t, ° С-ийг тодорхойлно
∆t = - t хүртэл
Үүнд: tk нь хөргөх орчны температур, уурын зуухны хувьд бид үүнийг бойлер дахь даралт дахь ус буцалгах цэгтэй тэнцүү, ° C авна.
6.2.4 Халаалтын гадаргуу дахь шаталтын бүтээгдэхүүний дундаж хурд ω Г, м/с-ийг тодорхойлох.
Үүнд: V p – түлшний тооцоолсон зарцуулалт, кг/с
F – шаталтын бүтээгдэхүүнийг нэвтрүүлэх хөндлөн огтлолын нээлттэй талбай, м 2
V Г – 1 кг шингэн түлшинд ногдох шаталтын бүтээгдэхүүний хэмжээ
Дундаж дизайн температуршаталтын бүтээгдэхүүн, ° C
6.2.5 Коридорын багцыг хөндлөн угаах үед конвекцоор дулаан дамжуулах коэффициентийг тодорхойлох α k, Вт/(м 2 *К), шаталтын бүтээгдэхүүний жинг халаалтын гадаргууд хүргэх.
α k = α n-тэй z-тэй s-тэй f-тэй
Үүнд: α k - коридорын багцыг хөндлөн угаах 6.1-р эх үүсвэрийн номограммын дагуу тодорхойлсон дулаан дамжуулах коэффициент.
c z – шаталтын бүтээгдэхүүний урсгалын дагуух хоолойн эгнээний тоог засах; Номограммаар тодорхойлно. 6.1 Коридорын багцыг хөндлөн угаах эх үүсвэр 1
с s – цацрагийн зохион байгуулалтын залруулга; Коридорын багцыг хөндлөн угаах үед 6.1 эх үүсвэр 1-р зурагт номограммын дагуу тодорхойлно.
c f – урсгалын физик үзүүлэлтүүдийн өөрчлөлтийн нөлөөллийг харгалзан үзсэн коэффициент; монограмын зургаар тодорхойлно. 6.1 Коридорын дам нурууг хөндлөн угаах эх үүсвэр 1
300 f =1.11-тэй
200 f =1.15-тай
α 300 к = 118*1*1*1.11=130.98
α 200 к =112*1*1*1.15=128.8
6.2.6 Зураг дээрх номограммыг ашиглан хийн урсгалын ялгаралтын түвшинг a, тодорхойлно. 5.6 эх сурвалж 1,
Kps = k G *r p *p*s
Үүнд: p – хийн суваг дахь даралт, МПа; даралтгүй уурын зуухны хувьд бид үүнийг 0.1-тэй тэнцүү авна;
s – гөлгөр хоолойн багцын цацрагийн давхаргын зузаан, м
k Г – гурван атомт хийгээр цацрагийн унтрах коэффициент, (м*МПа) -1
Kps = k G *r p *p*s
Kps 300 =38.68*0.25*0.1*0.177=0.171
Kps 200 =40.5*0.25*0.1*0.177=0.179
α 300 =1 - 0,171 =0,157
α 200 =1-р - 0,179 =0,164
6.2.7 Конвектив халаалтын гадаргуугийн цацрагийн дулаан дамжуулалтыг харгалзан дулаан дамжуулах коэффициентийг a L, Вт/(м 2 К) тодорхойлно.
a L =a n *a*c G
Үүнд: a n – дулаан дамжуулах коэффициент, Вт/(м 2 К), 6.4-р эх үүсвэр 1-ийн номограммын дагуу тодорхойлсон;
a – ялгаралтын зэрэг
c G - Зураг дээр тодорхойлсон коэффициент. 6.4 эх сурвалж 1
a n ба c Г коэффициентийг тодорхойлохын тулд бохирдсон хананы температурыг t з, ° С тооцоолно.
t з =t+∆t
хаана: t - дундаж температурорчин, ° C; уурын зуухны хувьд бид хүлээн авдаг тэнцүү температурбойлер дахь даралт дахь ханалт;
∆t - хий шатаах үед бид үүнийг 25 ° C-тай тэнцүү хэмжээгээр авдаг
t z =194.1+25=219.1
300 G = 0.97
200 Г =0.95-тай
a 300 L =42*0.157*0.97=6.4
a 200 L =38*0.164*0.95=5.9
6.2.8 Шаталтын бүтээгдэхүүнээс халаалтын гадаргуу хүртэлх нийт дулаан дамжуулах коэффициентийг a 1, Вт/(м 2 К) тодорхойлох.
a 1 =ξ(a k + a L)
Үүнд: ξ нь шаталтын бүтээгдэхүүнээр жигд бус угааж, шаталтын бүтээгдэхүүний хэсэгчилсэн урсгал, зогсонги бүс үүсэх зэргээс шалтгаалан халаалтын гадаргуугийн дулаан шингээлтийн бууралтыг харгалзан хөндлөн угаасан цацрагийн хувьд ашиглах коэффициент юм. 1-тэй тэнцүү
a 300 1 =1(130.98+6.4)=137.38
a 200 1 =1(128.8+5.9)=134.7
6.2.9 Дулаан дамжуулах коэффициентийг тодорхойлох K, Вт/(м 2 К),
Үүнд: ψ – 6.2-р хүснэгтийн эх үүсвэр 1-ийн дагуу тодорхойлсон дулааны үр ашгийн коэффициент, шатсан түлшний төрлөөс хамааран бид үүнийг ψ=-тэй тэнцүү авна.
K 300 = 0.9*137.38=123.64
K 200 =0.9*134.7=121.23
6.2.10 Шатаасан түлшний 1 кг тутамд халаах гадаргууд шингэсэн дулааны Q T, кЖ/кг хэмжээг тодорхойлно.
Үүнд: ∆t – температурын зөрүү, 0С, ууршилтын конвектив халаалтын гадаргуугийн хувьд тодорхойлогддог.
6.2.11 Хүлээн зөвшөөрөгдсөн хоёр температурын утгыг үндэслэн Q 300 B = 1383 ба Q 200 B = 3081 шаталтын бүтээгдэхүүнээс гаргаж авсан дулааны хоёр утгыг үндэслэн бид шаталтын бүтээгдэхүүний температурыг тодорхойлох график интерполяци хийдэг. халаалтын гадаргуугийн дараа (Зураг 3).
Конвектив цацрагаас гарах температур нь 256 ° C байна.
7. Эконайзерын дулааны тооцоо.
Ус хэмнэгчийн тооцоог эх сурвалж 1-ийн томъёог ашиглан гүйцэтгэнэ.
7.1 Дулааны балансын тэгшитгэлийг ашиглан утааны хийн температурт шаталтын бүтээгдэхүүнээс ялгарах Q b, кЖ/кг дулааны хэмжээг тодорхойлно.
Үүнд: N ‘ – экономайзер руу орох хэсгийн шаталтын бүтээгдэхүүний энтальпи, кЖ/кг.
N “ - яндангийн хийн энтальпи, кЖ/кг
∆a eq – экономайзер руу агаар сорох
N тухай prs – агаарын онолын хэмжээний энтальпи, кЖ/кг
Дулаан хадгалах коэффициент
0,974(4362,08-2816,86+0,1*386,06)=1542,6
7.2 Шаталтын бүтээгдэхүүнээс ялгарах дулааныг усны экономайзер дахь усанд шингэсэн дулаантай тэнцүүлэхдээ усны экономайзерын дараа h “ экв, кЖ/кг усны энтальпийг тодорхойлно.
Үүнд: h ‘ – экономайзер руу орох хэсгийн усны энтальпи, kJru
D – бойлерийн уурын гаралт, кг/с
D pr – цэвэрлэх усны урсгалын хурд, кг/с
Эконайзерын дараах усны энтальпи дээр үндэслэн бид экономайзерын дараах усны температурыг тодорхойлно t “ eq, °C
Үүнд: C – усны температур, кЖ/(кг*К)
Эконайзерын гаралтын усны температур нь уурын генераторын хүрдний буцалгах цэгээс 92.1 ° C бага байна.
Бид цутгамал төмрийн эдийн засагчийг суурилуулахаар хүлээн авдаг.
Эконайзер дахь температурын зөрүүг ∆t, °С-аар тодорхойлно
∆t b = 256-125=131°С
∆t b =155-100=55°С
Үүнд: ∆t b ба ∆t m – шаталтын бүтээгдэхүүний температур ба халсан шингэний температурын хоорондох их ба бага зөрүү, ° C.
Суулгахдаа сонгоно уу
2000 мм хоолойн урттай цутгамал төмрийн эдийн засагч VTI; хийн талаас халсан гадаргуугийн талбай 2.95 м2; шаталтын бүтээгдэхүүнийг нэвтрүүлэх нээлттэй хөндлөн огтлолын талбай нь 0.12 м2 байна.
7.3 Эконайзер дахь шаталтын бүтээгдэхүүний бодит хурд, м/с-ийг тодорхойлох.
Үүнд: - экономайзер дахь шаталтын бүтээгдэхүүний дундаж арифметик температур, °С
Шаталтын бүтээгдэхүүнийг нэвтрүүлэх хөндлөн огтлолын тодорхой талбай, м2
Z 1 *F tr
Үүнд: z 1 – дараалсан хоолойн тоо; 4 хоолойг хүлээн авах
Ftr – нэг хоолойн шаталтын бүтээгдэхүүнийг нэвтрүүлэх хөндлөн огтлолын нээлттэй талбай, м 2
F eq = 4*0.12=0.48
7.4 Дулаан дамжуулалтын коэффициентийг тодорхойлох K, Вт/(м 2 *К)
Үүнд: - 6.9-р хүснэгтийн дагуу авсан дулааны үр ашгийн коэффициент 1,
Шаталтын бүтээгдэхүүнээс хоолойн хананд дулаан дамжуулах коэффициент
18,8*1,02=19,2
7.5 Ус хэмнэгчийн халаалтын гадаргуугийн талбайг тодорхойлох H eq, (м 2)
7.6 хоолойн нийт тоог тодорхойлох n, эдийн засагч
Үүнд: HTR - нэг хоолойн халаалтын гадаргуугийн талбай, м 2
7.7 Эконайзер дахь m хоолойн эгнээний тоог тодорхойлно
8. Бойлерийн аэродинамикийн тооцоо
Бойлерийн суурилуулалтын аэродинамик тооцоог 1-р эх сурвалжийн дагуу томъёог ашиглан гүйцэтгэнэ.
Бойлерийн суурилуулалтын хийн суваг дахь хий дамжуулах замын дагуух аэродинамик эсэргүүцэл нь хийн сувгийн хөндлөн огтлол ба тэдгээрийн эргэлтийн өөрчлөлт, үрэлтийн болон үрэлтийн улмаас үүсэх эсэргүүцэлээс хамаарч орон нутгийн эсэргүүцэлээс бүрдэнэ. хоолойн багцын эсэргүүцэл.
Бойлерийн суурилуулалтын аэродинамик эсэргүүцэл ∆h k.o. , Па-г дараах томъёогоор тодорхойлно.
∆h k.y =∆h t +∆h kp1 +∆h kp2 +∆h eq +∆h m.s
Үүнд: ∆h t – утаа зайлуулах төхөөрөмжөөс үүссэн зууханд вакуум, Па;
∆h kp1 – эхний конвектив цацрагийн эсэргүүцэл, Па;
∆h kp2 – хоёр дахь конвектив цацрагийн эсэргүүцэл, Па;
∆h eq – экономайзерын эсэргүүцэл, Па;
∆h m.s – орон нутгийн эсэргүүцэл, Па.
Зуухны вакуум ∆h t, Па-тай тэнцүү байна
Бид эхний конвектив цацрагийн эсэргүүцлийг ∆h kp1, Па тодорхойлно
Ѳ g - эхний конвектив цацраг дахь хийн дундаж температур, ° C
нь эхний конвектив цацрагийн эсэргүүцлийн коэффициент,
Үүнд: - нэг эгнээний хоолойн эсэргүүцлийн коэффициент; хоолойн харьцангуй урт ба хөндлөн налуугийн хэмжээнээс хамаарна.
Хаана: -
0,58*0,87*0,43=0,22
Бид эхний конвектив цацрагт хоёр эргэлтийн эсэргүүцлийг (90 ° өнцгөөр, 180 ° өнцгөөр) тодорхойлно, Па.
Үүнд: – 90°-ийн хоёр эргэлт ба 180° өнцгөөр эргэх эсэргүүцлийн коэффициент
Бид хоёр дахь конвектив цацрагийн эсэргүүцлийг ∆h kp2, Па тодорхойлно
Үүнд: ρ g – яндан дахь утааны хийн нягт, кг/м2
Үүнд: ρ o – 0°С-ийн утааны хийн нягт, кг/м 3
Ѳ g - хоёр дахь конвектив цацраг дахь хийн дундаж температур, ° C
Яндан дахь шаталтын бүтээгдэхүүний хурд, м/с
Үүнд: - номограммаар тодорхойлсон утгууд;
0,36*1,32*0,4=0,2
Бид Па хоёр дахь конвектив цацрагийн дараа 90 ° өнцгөөр хоёр эргэлтийн эсэргүүцлийг тодорхойлно
Үүнд: – 90°-ийн хоёр эргэлтийн эсэргүүцлийн коэффициент
Эконайзерын эсэргүүцлийг ∆h eq, Па тодорхойлно
Үүнд: n – хийн урсгалын дагуух хоолойн тоо: n =11
ρ g – экономайзер дахь утааны хийн нягт, кг/м2
90, Па өнцгөөр хоёр эргэлтийн эсэргүүцлийг тодорхойлно
Үүнд: – 90° өнцгөөр орон нутгийн эсэргүүцлийн коэффициент
Бид бойлерийн суурилуулалтын аэродинамик эсэргүүцлийг ∆h k.u, Па тодорхойлно
∆h k.u =448.6+30+243.28+64.64+88.88=845.4
9. Төслийн төхөөрөмжийг тооцоолох, сонгох
9.1 Утаа зайлуулах төхөөрөмжийг тооцоолох, сонгох
1 тонн ба түүнээс дээш уурын хүчин чадалтай уурын зуухны хувьд бие даасан утаа зайлуулах төхөөрөмж суурилуулахыг зөвлөж байна.
Бид утааны яндангийн Q .d., м 3 / цаг гүйцэтгэлийг тодорхойлно
Q r.d =β 1 *V сек утаа
Үүнд: β 1 – гүйцэтгэлд үндэслэн утаа зайлуулах төхөөрөмжийг сонгохдоо аюулгүй байдлын хүчин зүйл;
101080 - хэвийн Агаар мандлын даралт, Па
B – утаа зайлуулах төхөөрөмж суурилуулах газар дахь барометрийн даралт, Па
V сек утаа - нэг бойлероос гарах утааны хэмжээ, м 3 / с
V сек утаа =
V сек утаа =
Q r.d =1.05*2.82 =2.97
Бид утаа ялгаруулагчийн тооцоолсон нийт даралтыг N p, Па тодорхойлно
Н р = β 2 (∆h ку -h с)
Үүнд: β 2 – даралтын аюулгүй байдлын коэффициент
N p =1.1(845.4-164.8)=748.66
Утаа гаргагчийг жолоодох цахилгаан моторын хүчийг тодорхойлно N, кВт
N утаа - даралт, Па
– Утаа яндангийн үр ашиг, 0.83%
2-р эх сурвалжийн хүснэгтийг ашиглан бид Q ба даралт H p-д тохирсон утаа ялгаруулагчийг сонгож, түүний үндсэн шинж чанарыг бичнэ.
DN-9 маркийн утаа соруулагч
бүтээмж, м 3 / цаг 14.65*10 3
даралт, кПа 1.78
хүч, кВт 11
9.2 Сэнсний тооцоо ба сонголт
1 тонн ба түүнээс дээш уурын хүчин чадалтай уурын зуухны хувьд бие даасан үлээгч сэнс суурилуулахыг зөвлөж байна.
Бид сэнсний гүйцэтгэлийг (сэнсний авсан хүйтэн агаарын хэмжээ) Q in, m 3 / s тодорхойлно.
Үүнд: V p – түлшний тооцоолсон зарцуулалт, кг/с
β 1 – аюулгүй байдлын коэффициент 1.1-тэй тэнцүү
Бид сэнсний N r-ийн нийт дизайны даралтыг тодорхойлно. онд, Па
N r.v = ∆h g +∆h in
Үүнд: ∆h g – шатаагч эсэргүүцэл, Па, авна ∆h g =1000 Па
∆h in – агаарын эсэргүүцэл, Па; бид шатаагч эсэргүүцлийн 10% -ийг хүлээн авдаг ∆h = 100 Па
N r.v =1000+100=1100
Сэнсний хөтөч N моторын хүчийг тодорхойл, кВт
– Сэнсний моторын үр ашиг, 0.83%
Хүснэгт 14.1, эх сурвалж 2-ын дагуу Q p ба даралт N p.v гүйцэтгэлд тохирсон сэнс сонгох; Бид түүний үндсэн шинж чанаруудыг бичнэ.
VDN-8 брэндийн фен
бүтээмж, м 3 /цаг 10.2*10 3
даралт, кПа 2.19
4A160S6 брэндийн цахилгаан мотор
хүч, кВт 11
10. Тооцоолол ба сонголт яндан
Хамгийн бага хэмжээг тодорхойлох зөвшөөрөгдөх өндөрхоолой N, м
Үүнд: MPC – хортой бодисын зөвшөөрөгдөх дээд хэмжээ, мг/м3.
А – тухайн бүс нутгийн цаг уурын нөхцөлөөс хамаарах коэффициент;
F - хөдөлгөөний хурдыг харгалзан үзсэн коэффициент хортой бодисуудатмосферийн агаарт; SN 369-74 стандартын дагуу хүлээн зөвшөөрөгдсөн
∆t – яндангаас ялгарах шаталтын бүтээгдэхүүн ба хүрээлэн буй агаар хоорондын температурын зөрүү, К
M SO 2 - хүхрийн ислийн масс SO 2 ба SO 3, г/с
M NO 2 - азотын ислийн масс, г/с
M C O 2 - агаар мандалд ялгарах нүүрстөрөгчийн дутуу ислийн масс, г / с
M s - үнсний масс, г/с
V - зайлуулсан шаталтын бүтээгдэхүүний эзлэхүүний урсгалын хурд, м 3 / с
Z - яндангийн тоо.
Бид азотын ислийн ялгаралтыг NO 2, (г/с) -аар тооцоолно.
M NO 2 =β 1 *K*B r *Q рН (1- q n /100)(1 – β 2 r) β 3,
Үүнд: β 1 – хэмжээсгүй залруулгын коэффициент, β 1 = 0.85, хүснэгт 12.3, эх сурвалж 1
β 3 – шатаагчийн загварыг харгалзан үзсэн коэффициент β 3 = 1, хуудас 235, эх сурвалж 1
r – эргэлтийн зэрэг, r = 0, хуудас 235, шигшүүр1
β 2 – эргэлтэнд орсон хийн нөлөөллийн үр нөлөөг тодорхойлох коэффициент, β 2 =0,02, хүснэгт 12.4, эх үүсвэр 1
K - шатсан эквивалент түлшний 1 ГЖ дулаан тутамд азотын ислийн гарцыг тодорхойлдог коэффициент, кг / ГЖ нь зуухны нэрлэсэн ачааллаас хамаарч тодорхойлогддог.
D – бойлерийн уурын гаралт, D = 6.5
K=3.5(6.5/70)=0.325
M NO 2 =0.85*0.325*0.129*3*36.68(1- 0/100)(1 – 0.02*0) 1=3.9
Агаар мандалд ялгарах нүүрстөрөгчийн ислийн M CO2, г/с массыг дараах байдлаар тодорхойлно.
Үүнд: C n - түлшний шаталтын үед CO-ийн гаралтыг тодорхойлдог коэффициент;
β - CO-ийн гаралтын шаталтын горимд үзүүлэх нөлөөллийг харгалзан залруулах коэффициент (зуухны гаралтын илүүдэл агаарын коэффициентийн стандарт утгуудад β = 1-ийг хүлээн авна)
Бид ажиллаж байгаа бүх бойлеруудаас хоолойгоор дамжуулан шаталтын бүтээгдэхүүний эзлэхүүний урсгалын хурдыг тодорхойлдог, м 3 / с.
Үүнд: n – бойлерийн өрөөнд суурилуулсан зуухны тоо, ширхэг, n=3
B - нэг бойлерийн түлшний зарцуулалт, м 3 / с, B = 0.129
Яндангийн амны диаметрийг тодорхойлох D гарч, м
Үүнд: ωout – хоолойноос гарах шаталтын бүтээгдэхүүний хурд. Бид 30 м/с-тэй тэнцүү гэж үздэг, хуудас 237 эх сурвалж 1;
Бид яндангийн амны стандарт диаметрийг 1.2 м гэж хүлээн зөвшөөрдөг.
Яндангийн өндрийг тооцоолохын тулд бид f ба v m коэффициентүүдийн утгыг тодорхойлно.
m параметрээс хамаарч коэффициентийн утга 𝒇:
Параметрээс хамааран хэмжээсгүй коэффициент n:
>2 n=1-ийн хувьд
Хоёр дахь ойролцоолсон яндангийн хамгийн бага өндрийг дараахь байдлаар тодорхойлно.
SNiP P-35-76-ийн дагуу бид сонгоно стандарт өндөряндан 30 метр.
Яндангийн аэродинамик эсэргүүцлийг дараах байдлаар тодорхойлно.
Яндангаас гарах шаталтын бүтээгдэхүүний хурдыг яндангийн зөвшөөрөгдөх хамгийн бага өндрийг тооцоолоход тогтоосон утгатай тэнцүү авна.
Хөргөлтийн улмаас 1 м хоолойд шатаах бүтээгдэхүүний температурын бууралтыг тодорхойлох, ° C:
Тоосго болон төмөр бетон хоолойн хувьд.
Үүнд: D нь бүх уурын зуухны уурын гаралт, кг/с.
Хоолойн гаралтын шаталтын бүтээгдэхүүний температур, ° C:
t out =t ух - ∆t
Үүнд: түх – уурын зуухны арын утааны температур, °С.
tout =155-0.17*30=149.9
Хоолойн суурийн диаметр, м:
D үндсэн =2Н tr i+
Үүнд: i = 0.02-0.03 төмөр бетон ба тоосгон хоолойн конус; ган хоолойн хувьд i=0;
D үндсэн =2*30*0.02+1.2=2.4
Яндангийн дундаж диаметр, м:
D av =0.5(D суурь +)
D av =0.5(2.4+1.2)=1.8
Хоолойн утааны хийн дундаж температур, ° C:
t av = 0.5(t out +t out)
t av = 0.5(155+149.9)=152.45
Яндангийн хөндлөн огтлолын талбайг дундаж диаметрээр тооцсон м2:
F av =0.785(D av) 2
F av =0.785(1.8) 2 =2.54
Яндан дахь хийн дундаж хурд, м/с:
Хоолойн утааны дундаж нягт, кг/м3:
Үүнд: = 1.34 кг/м 3 - физикийн хэвийн нөхцөлд дундаж найрлагатай утааны хийн нягт.
Яндан дахь үрэлтийн улмаас даралтын алдагдал, Па:
Үүнд: үрэлтийн коэффициентийн утгыг тоосгон хоолойн хувьд 0.04-ийг ашиглана.
Яндангийн гаралтын даралтын алдагдал, Па:
Яндан дахь нийт даралтын алдагдал нь дараахь хэмжээтэй тэнцүү байна.
Бид яндангийн хүндийн хүчийг N s, м-ээр тодорхойлно.
Н с =9.81Н(1.2-
Үүнд: H - яндангийн өндөр, м.
Утааны хийн нягт, кг/м3.
N s =9.81*30(1.2-0.64)=164.8
11. Байгаль орчныг хамгаалах
Цахилгаан станцыг ажиллуулахдаа агаар мандалд бохирдуулагч бодис ялгаруулах, бохир усыг усан сан руу урсгах, ойр орчмын нутаг дэвсгэр дэх дуу чимээний даралт, байгалийн эх үүсвэрээс усны хамгийн бага зарцуулалтаас байгаль орчинд шууд болон шууд бус нөлөө үзүүлэхээс урьдчилан сэргийлэх, хязгаарлах арга хэмжээ авах шаардлагатай.
Одоогийн байдлаар агаар мандалд хортой элементүүдийн агууламжийн зөвшөөрөгдөх дээд хэмжээг (MPC) боловсруулсан болно. Энэ нь хүн, амьтан, ургамлын хувьд тодорхой хэмжээний элементүүдийн хор хөнөөлгүй байдлыг тогтооход зайлшгүй шаардлагатай.
Агаар мандлын агаарыг бохирдуулдаг гол элементүүд нь CO, азотын исэл, хүхрийн исэл, тоосонцор юм. CO-ийн ялгаралтын гол эх үүсвэр нь дулааны бойлерууд нь мөн чухал байр эзэлдэг бөгөөд энэ нь үйлдвэрлэлийнхээс хорин дахин их CO-ийг агаар мандалд ялгаруулдаг. Азотын ислийн ялгаралтын эх үүсвэр нь гол төлөв уурын зуухны үйлдвэрүүд бөгөөд энэ нь бүх процессын ялгаралтын талаас илүү хувийг эзэлдэг. Хүхрийн ислийн ялгаралтын 80 хүртэлх хувь, тоосонцорын 50 орчим хувь нь уурын зуухны суурилуулалтаас гардаг. Түүнчлэн, жижиг бойлерийн байшингаас ялгарах тоосонцор нь чухал ач холбогдолтой юм.
Газрын түвшний агаар мандлын бохирдуулагчтай тэмцэх дөрвөн чиглэл байдаг.
1. түлшний шаталтын процессыг оновчтой болгох;
2. бохирдуулагч бодисыг шатаах явцад үүссэн элементүүдээс түлшийг цэвэрлэх;
3. утааны хийг бохирдуулагчаас цэвэрлэх;
4. агаар мандлын агаар дахь бохирдуулагч бодисын тархалт.
Шаталтын процессыг оновчтой агаараар хангах нь агаар мандалд хортой ялгаруулалтыг бууруулахад ихээхэн нөлөө үзүүлдэг. Хэрэв түлшийг буруу шидсэн эсвэл доторлогооны үл нийцэлээр нэвтэрсэн бол агаар нь хамгийн бага эсэргүүцэлтэй замаар түлшний давхаргаар дамждаг. Үүний үр дүнд түлшний шаталтын химийн бүрэн бус байдал нэмэгдэж, энэ нь CO, хөө тортогийн агууламж нэмэгдэхэд хүргэдэг.
Азотын исэл нь уурын зуухны гүйцэтгэлээс бус харин шаталтын эзэлхүүний дулааны стрессээс хамаардаг бөгөөд энэ нь эргээд зуухны температурын түвшингээс хамаардаг болохыг тогтоожээ. Бойлерууд 50-60% ачаалалтай ажиллах үед азотын ислийн ялгаралтыг бууруулах боломжтой. Азотын ислийн хамаарлыг шатаагч төхөөрөмжийн төрөл, бойлерийн халаалтын нэгжийн гаралтаар тодорхойлно. Бойлерийн радикал арга бол хуучирсан шатаагч загварыг илүү орчин үеийн загвараар солих явдал юм.
Механикжсан зуухны үйл ажиллагааны мөчлөгийг арилгах замаар бойлерийн үр ашгийг нэмэгдүүлж, хорт утааны ялгаруулалтыг бууруулж, түлшний шаталтын үеийн утааны оргил үеийг арилгана.
Агаар мандлыг сайжруулахад чухал ач холбогдолтой зүйл бол жижиг халаалтын зуухны байшинг хатуугаас шингэн, хамгийн сайн тохиолдолд хийн түлш болгон хувиргах явдал юм.
Ялгарлыг бууруулахад эрчим хүчний салбарт өргөн хэрэглэгддэг түлшний тосонд янз бүрийн нэмэлтүүд нөлөөлж байгаа боловч үйлдвэрлэлийн болон халаалтын зуухны байшинд бараг ашиглагддаггүй, хангалттай тооны нэмэлт бодис, шаардлагатай тоног төхөөрөмж дутмаг байдаг. оршил. Нэмэлтүүдийн гол нөлөө нь шаталтын чанарыг сайжруулах, халаалтын гадаргуугийн бохирдол, зэврэлтийг багасгах явдал юм.
Бүх бойлерууд ажиллаж байна хатуу түлш, хий цэвэрлэх системээр тоноглогдсон байх ёстой. Дараахь зүйлсийг үнс цуглуулагч болгон ашигладаг: циклоны блокууд CTKI; хамгийн багадаа 85-92% цэвэрлэх коэффициент бүхий зайны циклонууд.
Яндан нь хорт утааг агаар мандалд тараахад ашиглагддаг. Хоолойнууд нь хүрээлэн буй орчны агаар дахь бохирдуулагч бодисын тархалтыг баталгаажуулж, улмаар газрын бүсэд үзүүлэх аюултай нөлөөллийг бууруулдаг. Утааны яндан нь утааны хэмжээг бууруулдаггүй, харин илүү том талбайд тарааж, концентрацийг бууруулдаг. Эцсийн эцэст энэ үйл явдлыг ашиглах ёстой боломжит арга замуудбохирдуулагч бодисын ялгаралтыг бууруулах. Тархалтын үр ашигт нөлөөлдөг дараах хүчин зүйлүүд: агаар мандлын төлөв байдал, салхины хурд, ялгаруулах хүч, хурд ба найрлага, яндангийн өндөр. Шаардлагатай нөхцөл бол утааны хийн гарах хурд нь салхины хурдаас хоёр дахин их байх ёстой.
12. Эрчим хүч хэмнэх арга хэмжээ
Одоогийн байдлаар хүн төрөлхтөн эдгээрийн нэгтэй тулгарч байна хамгийн чухал асуудлууд- түлш, эрчим хүчний нөөцийг хэмнэлттэй, зохистой ашиглах асуудал.
Бойлерийн дулааны алдагдлыг бууруулж, тооцоолсон үр ашгийн утгад хүрэхийн тулд халаалтын гадаргууг гадны болон дотоод бохирдлоос цаг тухайд нь цэвэрлэж, өндөр чанартай шаталтын процесс, засвар үйлчилгээ хийх нь чухал юм. оновчтой утгуудилүүдэл агаарын коэффициент, тогтоосон усны горимыг дагаж мөрдөх, доторлогоо, холбох хэрэгслийн засвар үйлчилгээ гэх мэт. Дулааны алдагдлыг тодорхойлж, дараа нь шинжлэхийн тулд бойлеруудын тэнцвэрийн туршилтыг тогтмол хийхийг зөвлөж байна.
Уурын зуухны үр ашиг нь ачааллаас хамаарч өөр өөр байдаг тул бойлерийн өрөөний ашиглалтын үр ашиг нь бойлеруудын ажиллах горим, тэдгээрийн хоорондох ачааллын хуваарилалтад нөлөөлдөг.
Бойлерийн дулааны үр ашиг нь тээвэрлэх, хадгалах явцад түлшний алдагдал, үлээлгэх, шатаах үед үүсэх дулааны алдагдал гэх мэт нөлөөлдөг. Бойлерийн түлшний хэмнэлттэй хэрэглээ нь хэрэглэгчдийн дулааны алдагдлыг бууруулах, ялангуяа дулааны хангамжийг сайжруулах замаар холбоотой юм. техникийн нөхцөлхалаалттай барилга байгууламж. Бойлерийн өрөөг ажиллуулахдаа түлш, дулаан, уурын хэрэглээг байнга хянаж, түлшний тодорхой зарцуулалтыг хэвийн болгох шаардлагатай.
Эрчим хүчний нөөцийг оновчтой төлөвлөх, ашиглах чухал хүчин зүйл бол дулааны болон түлшний зарцуулалтын норм юм. Хэрэглээний боломжийн түвшин нь түлшний ашиглалтын байдалд шаардлагатай техник, эдийн засгийн хяналтыг хангах боломжийг олгодог.
Хэрэглээний хэмжигдэхүүнийг стандартын дагуу ажиллаж байгаа төгс үйлчилгээтэй төхөөрөмжид зарцуулсан түлш, дулааны хэмжээ гэж ойлгодог. хэвийн параметрүүдтогтоосон технологийн горимын дагуу.
Дулаан ба түлшний хэрэглээний тодорхой хэмжээг стандарт түлшний килограммаар эсвэл гигакалороор тогтоодог.
Тайлант хугацаанд уурын зуухны дулааны үр ашгийг бойлерийн үйлдвэрээс гаргаж авсан дулаанд бодитоор зарцуулсан хэмжээтэй харьцуулан үнэлдэг.
Дулааны хэмнэлтийг сайжруулах замаар тодорхойлох хэрэгтэй технологийн процессуудболон үйл ажиллагааны горимууд.
Хөргөлтийн хэвийн параметрүүдийг дагаж мөрдөөгүй эсвэл батлагдсан технологийг зөрчсөний улмаас хэмнэлт гаргах нь хүлээн зөвшөөрөгдөхгүй.
Энэ нь дараахь дүгнэлтэд хүргэдэг: уурын зуухны ард яндангийн хийтэй дулаан алдагдлыг багасгахын тулд эдийн засагч суурилуулсан. Уурын зуухны тасралтгүй үлээх дулааныг ашиглахын тулд бойлерийн өрөөнд өргөтгөгч, тасралтгүй үлээлгэх дулаан солилцуур суурилуулсан.
Уурын зардлыг бууруулах үндсэн чиглэлүүд нь:
A) улмаас тодорхой түлшний зарцуулалтыг бууруулах үр ашгийг нэмэгдүүлэхнэгж, түлшний алдагдлыг арилгах;
B) тоос бэлтгэх систем, уур-ус, хийн-агаарын зам дахь хортой эсэргүүцлийг арилгах, түүнчлэн уурын генераторын хэрэгцээнд зориулж эрчим хүчний хэрэглээг багасгах. оновчтой горимтоног төхөөрөмжийн ажиллагаа;
C) бүх үйл явцыг иж бүрэн механикжуулах, автоматжуулах замаар үйлчилгээний ажилтны тоог багасгах;
D) илүү өндөр хүчин чадалтай нэгжийн тоог багасгах замаар уурын генераторын анхны өртгийг бууруулах, үйлдвэрт томруулсан блокоор үйлдвэрлэх, барилга байгууламжийн угсармал барилгын бүтцийг ашиглах гэх мэт.
E) уурын генераторын дулааны алдагдлыг бууруулж, өөрийн хэрэгцээнд зориулж цахилгаан эрчим хүчний зардлыг бууруулдаг шаталтын төхөөрөмж, тоос бэлтгэх систем, ноорог суурилуулалтын оновчтой загварыг ашиглах.
G) илүү дэвшилтэт үнс цуглуулагч системийг ашиглах, улмаар шаталтын бүтээгдэхүүнийг хүхэр, азотын исэлээс цэвэрлэх байгууламжууд нь агаар мандалд хортой ялгаруулалтыг бууруулах боломжтой болгодог.
3) уурын генераторын ажиллагааг иж бүрэн автоматжуулах дижитал компьютер бүхий системийг ашиглахыг цаашид хөгжүүлэх, энэ нь тэдгээрийн найдвартай байдал, ашиглалтын үр ашгийг нэмэгдүүлэхэд тусалдаг.
Эхнийх нь хэрэглэх үед ухаалаг төхөөрөмжүүдтоолуурын автоматжуулалт нь хэмжсэн эрчим хүчний тээвэрлэгчдийн шинж чанарын хэмжилтийг харгалзан алсаас тохируулах, тохируулах боломжийг олгодог.
Эрчим хүч хэмнэх гол хөшүүрэгүүдийн нэг нь:
1. эрчим хүчний хэрэглээний нягтлан бодох бүртгэлийн зохион байгуулалт;
2. эрчим хүчний хэрэглээний нормыг нэвтрүүлэх;
3. дэвшилтэт технологи, материалыг үйлдвэрлэлд нэвтрүүлэх;
5. ачааллын хуваарилалтыг өдөр, жилийн цагаар чадварлаг удирдах.
Одоогийн байдлаар эрчим хүч хэмнэж, уламжлалт бус эрчим хүчний эх үүсвэрийг (усны эрчим хүч, нарны эрчим хүч, салхины эрчим хүч) нэлээд их хөрөнгө хуваарилсан.
Бүгд Найрамдах Беларусь улсад гурван салхин цахилгаан станц ажиллаж байгаагийн хоёрыг нь Германы талаас нийлүүлсэн бол гурав дахь станцыг энд хийсэн.
Ашигласан эх сурвалжуудын жагсаалт
1. "Бойлерийн суурилуулалтын курс ба дипломын зураг төсөл" - R. I. Esterkin. Ленинградын энергоатомиздат 1989 он.
2. “Үйлдвэрийн уурын үйлдвэрүүд” - Р.И. Эстеркин. Ленинградын эрчим хүч 1980 он.
3. "Бага хүчин чадалтай бойлерийн суурилуулалтын гарын авлага" - K. F. Raddatis, A. N. Poltaretsky.
4. "Халаалтын инженерийн онолын үндэс" - F. M. Kosterev, V. I. Kushnyrev. Москва, Эрчим хүч 1978.
5. “Бойлерийн байгууламжийн зураг төслийн үндэс” - Л.Гусев. Москва 1973 он.
БРЯНСК УЛСЫН ТЕХНИКИЙН ИХ СУРГУУЛЬ
Эрчим хүч, электроникийн факультет
Үйлдвэрийн дулааны эрчим хүчний тэнхим
Курсын ажилсахилга батаар
"Аж үйлдвэрийн аж ахуйн нэгжийн бойлерийн суурилуулалт"
"DE-6.5-14GM бойлерийн нэгжийн дулааны болон аэродинамикийн тооцоо, ноорог төхөөрөмжийн сонголт"
BSTU.140100.B3.14.KR.12.1441.PZ.070
Дууссан:
оюутан гр. 12-ТиТ
Лабутин И.Г.
"" 2015 он
Багш:
Доктор, дэд профессор Анисин А.К.
"" 2015 он
Брянск 2015 он
DE-6.5-14GM уурын зуухны нэрлэсэн горимд ханасан уур үйлдвэрлэхэд зориулагдсан баталгаажуулалтын тооцоог агуулсан. Тооцооллыг цагт 6.5 тонн уурын бүтээмжтэй байхаар хийсэн.
Бойлерийн нэгжийн дулааны болон аэродинамикийн тооцоог оруулсан болно.
Ноорог төхөөрөмжийг сонгох ажлыг хийж, нэмэлт ажил болгон дулаан дамжуулалтыг эрчимжүүлэх арга замыг эрэлхийлэв.
Танилцуулга 5
DE-6.5-14GM бойлерийн техникийн тодорхойлолт 6
1. Бойлерийн нэгжийн дулааны тооцоо 10
1.1.Түлш, шаталтын бүтээгдэхүүний найрлага, тоо хэмжээ, тэдгээрийн энтальпи 10
I.3.Галын хайрцгийн дулааны тооцоо 20
I.4.Анхны хийн сувгийн тооцоо 26
1.5.Хоёр дахь хийн сувгийн тооцоо 31
I.5.Усны экономайзерын тооцоо 37
2. Зуухны үйлдвэрийн аэродинамикийн тооцоо 41
2.1 Хийн дамжуулах хоолойн эсэргүүцэл 41
2.2. Нэмэлт оролтын өгөгдөл 45
2.3.Ядангийн тооцоо 48
2.4.Агаарын замын эсэргүүцлийн тооцоо 49
3. Ноорог төхөөрөмжийн сонголт 52
3.1.Утааны яндангийн тооцоо, сонголт 52
3.2.Үлээгч сэнсний сонголт 53
4. Нэмэлт даалгавар 55
Дүгнэлт 71
Ашигласан материал 72
ОршилҮүнийг судлах объект курсын ажил- DE-6.5-14GM хийн тосон босоо усны хоолой уурын зуух.
Курсын ажлын зорилго нь нэрлэсэн горимд DE-6.5-14GM бойлерийн нэгжийн баталгаажуулалтын тооцоог хийх явдал юм.
Энэ зорилгод хүрэхийн тулд хэд хэдэн асуудлыг шийдвэрлэх шаардлагатай:
Суурилуулалтын тооцоолсон цагийн түлшний зарцуулалтыг тодорхойлохын тулд бойлерийн нэгжийн дулааны балансыг гаргана.
Бойлерийн суурилуулалтын дулааны тооцоог хийж, түлшний шаталтын температур, зуухны гаралт ба конвектив цацрагийн ард байрлах утааны хийн температурыг олох, түүнчлэн эдийн засагчийг сонгох.
Хийн зам ба хоёр хийн сувгийн эсэргүүцлийг тодорхойлохын тулд бойлерийн нэгжийн аэродинамик тооцоог хийнэ.
Яндан ба агаарын замын эсэргүүцлийг тооцоолох үр дүнд үндэслэн утаа зайлуулах төхөөрөмж, үлээгч сэнсийг сонгоно.
Бойлерийн техникийн тодорхойлолт de-6.5-14gmDE-6.5-14-GM төрлийн хийн тосны босоо ус дамжуулах хоолойн уурын зуух нь аж үйлдвэрийн аж ахуйн нэгж, халаалт, агааржуулалт, халуун ус хангамжийн системийн технологийн хэрэгцээнд ханасан эсвэл бага зэрэг халсан уур үйлдвэрлэх зориулалттай. Бойлерийн шатаах камер нь конвектив цацрагийн хажуу талд байрладаг бөгөөд дээд ба доод хүрдэнд шатсан босоо хоолойгоор тоноглогдсон байдаг.
Бойлерийн гол бүрэлдэхүүн хэсэг нь дээд ба доод бөмбөр, конвектив цацраг, шатаах камерыг бүрдүүлдэг урд, хажуу, хойд дэлгэц юм.
Дээд ба доод бөмбөрийн диаметр нь 1000 мм, тэдгээрийн хоорондох зай нь 2750 мм байна. Бөмбөрийн дотор талд нэвтрэхийн тулд тус бүрийн урд болон хойд ёроолд нүхний нүхний хаалга байдаг. 1.4 МПа-ийн үйл ажиллагааны үнэмлэхүй даралттай уурын зуухны хүрд нь 16GS гангаар хийгдсэн бөгөөд хананы зузаан нь 13 мм байна.
Дээд бөмбөрийн усны орон зайд тэжээлийн хоолой, уурын эзэлхүүн дэх тусгаарлах төхөөрөмж (Зураг 1) байдаг. Доод бөмбөр нь шатаах үед бөмбөрийн усыг уураар халаах төхөөрөмж, ус зайлуулах хоолой, түүнчлэн тасралтгүй үлээх хоолой (Зураг 1) агуулдаг.
Конвектив туяа нь шаталтын камераас хий үл нэвтрэх хуваалтаар тусгаарлагдсан бөгөөд арын хэсэгт нь цацрагт хий орох цонх байдаг (Зураг 3). Хуваалт нь 55 мм-ийн давирхайтай нягт байрлуулсан мм-ийн хоолойгоор хийгдсэн бөгөөд гагнаж байна. Конвектив багц нь коридорт байрлуулсан, дээд ба доод бөмбөрцөгт шатдаг босоо хоолойгоор үүсдэг. Бөмбөрийн дагуух хоолойн налуу нь 90 мм, хөндлөн давирхай нь 110 мм байна.
Бойлерийн конвектив цацрагт хийн хурдны шаардлагатай түвшинг хадгалахын тулд уртааш хуваалтыг суурилуулсан (Зураг 3).
Утааны хий нь цацрагийн хөндлөн огтлолыг бүхэлд нь дайран өнгөрч, урд талын ханаар дамжин шаталтын камерын дээгүүр байрлах хийн хайрцаг руу орж, бойлерийн арын хэсэгт байрлах экономайзер руу дамждаг.
Үндсэн тусгаарлах төхөөрөмжийн хувьд дээд хүрдэнд суурилуулсан чиглүүлэгч бамбай, халхавчийг ашигладаг бөгөөд энэ нь уурын усны хольцыг усны түвшинд хүргэх боломжийг олгодог. Хоёрдогч тусгаарлах төхөөрөмж болгон хэвтээ хаалттай тусгаарлагч болон цоолсон хуудсыг ашигладаг.
Бойлерыг блок хэлбэрээр нийлүүлдэг бөгөөд үүнд дотоод бөмбөрийн төхөөрөмж бүхий дээд ба доод хүрд, хоолойн системдэлгэц ба конвектив дам нуруу, тулгуур хүрээ, бэхэлгээний хүрээ.
Хажуугийн хана, тааз, шатаах камерын ёроолыг нягт халхавчлах нь бойлеруудад 15-20 торны дээгүүр шамот бетонон давхарга дээр тавьсан нийт 100 мм зузаантай 2-3 давхар тусгаарлагч хавтангаар хөнгөн тусгаарлагч ашиглах боломжийг олгодог. мм зузаантай. Урд болон хойд ханыг доторлогоо нь DKVR бойлеруудын хөнгөн доторлогооны төрлөөр, тухайлбал 65 мм-ийн зузаантай шамот бетон, нийт 100 мм-ийн зузаантай тусгаарлагч хавтангаар хийгддэг.
Тоосгоны ажил арын хана 65 мм зузаантай шамот тоосгоны давхарга, 200 мм зузаантай тусгаарлагч хавтангийн хэд хэдэн давхаргаас бүрдэнэ.
Удаан хугацааны ашиглалтын туршлагаар батлагдсан VTI хоолойгоор хийсэн стандарт цутгамал төмрийн эдийн засагчуудыг бойлерийн сүүлний халаалтын гадаргуу болгон ашигладаг.
DE-6.5-14GM бойлерийн хавхлагын диаграммыг 18-р зурагт үзүүлэв.
Зураг 1. Уртааш хэсэг DE-6.5-14GM
Зураг 2. Хөндлөн огтлол DE-6.5-14GM
Зураг 3. Бойлер DE-6.5-14GM. Төлөвлөгөө
Зураг 4. DE-6.5-14GM бойлерийн ерөнхий дүр төрх
Тооцоо хийх
Захиалга
БҮТЭЭГДЭХҮҮНИЙ ЗОРИУЛАЛТ
DE бойлерууд нь аж үйлдвэрийн аж ахуйн нэгжүүдийн технологийн хэрэгцээ, халаалт, агааржуулалт, халуун ус хангамжийн системд ашиглагддаг ханасан эсвэл бага зэрэг хэт халсан уур үйлдвэрлэх зориулалттай давхар хүрдтэй, босоо ус дамжуулах хоолойтой бойлер юм.
DE-6.5-14GMO бойлерийн үндсэн техникийн үзүүлэлтүүдийг хүснэгтэд үзүүлэв.
Үнэ
3,600,000 рубль
| Уурын хүчин чадал, т/ц | 6.5 |
| Гаралтын уурын ажлын даралт (илүүдэл), МПа (кг/см?) | 1,3 (13) | Гаралтын хэсэгт хэт халсан уурын температур, ? | 194 |
| Тэжээлийн усны температур, C | 100 | Тооцоолсон үр ашиг (хий), % | 92 |
| Тооцоолсон үр ашиг (түлшний тос), % | 89 | Тооцоолсон түлшний зарцуулалт (хий), м?/цаг | 466 |
| Тооцоолсон түлшний зарцуулалт (түлшний тос), м?/цаг | 443 | Бойлерийн нийт халаалтын гадаргуу, м? | 91 |
| Хэт халаалтыг халаах гадаргуу | - | Бойлерийн усны хэмжээ, м? | 5,6 |
| Бойлерийн уурын эзэлхүүн, м? | 1,2 | Усны заагч шилэн дэх усны нөөц хамгийн их байна. түвшин, мин | 5,1 |
| Конвектив багц хоолойн нийт тоо, ширхэг. | 230 | Зөөврийн нэгжийн хэмжээ, LxWxH, мм | 4280x2920x4028 |
| Байршлын хэмжээс, LxWxH, мм | 4800x4050x5050 | Бойлерийн урт (шат болон тавцантай), мм | 5048 |
| Бойлерийн өргөн, мм | 4300 | Бойлерийн өндөр, мм | 5050 |
| Зөөврийн бойлерийн блокийн жин, кг | 13080 | Үйлдвэрээс нийлүүлсэн уурын зуухны жин, кг | 13910 |
| Үндсэн багцыг угсарсан | Суултын яндан, дулаалга бүхий бойлерийн блок, шат, тавцан, шатаагч GM-4.5 | Нэмэлт тоног төхөөрөмж: |
| Эдийн засагч | BVES-II-2 | Эдийн засагч | EB2-142 |
| Фен | VDN-9-1000 | Утаа гаргагч | DN-11.2-1000 |
| Хайрцаг №1 | DE-6.5-14GMO бойлерийн холбох хэрэгсэл | Хайрцаг №2 | DE-6.5-14GMO бойлерийн аюулгүйн төхөөрөмж |
БҮТЭЭГДЭХҮҮНИЙ ТОДОРХОЙЛОЛТ
Бойлеруудын шатаах камер нь дээд ба доод бөмбөрцөгт шатаах босоо хоолойгоор тоноглогдсон конвектив цацрагийн хажуу талд байрладаг. Хажуугийн дэлгэцийн хоолойн тэнхлэгийн дагуух шатаах камерын өргөн нь бүх бойлеруудад ижил байна - 1790 мм. Шатаах камерын гүн: 1930 - 6960 мм. Бойлеруудын гол бүрэлдэхүүн хэсэг нь дээд ба доод бөмбөр, конвектив цацраг, шатаах камерыг бүрдүүлдэг урд, хажуу, хойд дэлгэц юм.
Шаталтын камерын доод ба таазыг бүрдүүлдэг хий нэвтрүүлдэггүй хуваалт ба баруун талын дэлгэцийн хоолой нь дээд ба доод хүрдэнд шууд ордог. Арын дэлгэцийн хоолойн төгсгөлийг дээд ба доод коллекторт Ф 159х6 мм-ээр гагнаж байна. DE-6.5-14GMO бойлерийн урд талын дэлгэцийн хоолойг F 159x6 мм коллекторт гагнаж байна.
Бүх стандарт хэмжээтэй DE бойлеруудад дээд ба доод хүрдний диаметр нь 1000 мм байна. Бөмбөрийн тэнхлэгүүдийн хоорондох зай нь 2750 мм (төмөр замаар блокыг тээвэрлэх нөхцөлд хамгийн их боломжтой). Бойлерийн бөмбөрийн багтаамжтай цилиндр хэсгийн урт
6.5 т / цаг - 3000 мм. Бөмбөрийн дотор талд нэвтрэхийн тулд тус бүрийн урд болон хойд ёроолд нүхний нүхний хаалга байдаг. 1.4 ба 2.4 МПа (14 ба 24 кгс / см 2) үнэмлэхүй даралттай уурын зуухны хүрд нь 16GS ба 09G2S ГОСТ 19281-89 ангиллын гангаар хийгдсэн ГОСТ 5520-79 стандартын дагуу ган хуудаснаас хийгдсэн бөгөөд 13 ханын зузаантай. , тус тус ба 22 мм.
Дээд талын бөмбөрийн усны зайд тэжээлийн хоолой, фосфатыг нэвтрүүлэх хоолой, уурын эзэлхүүн нь тусгаарлах төхөөрөмжтэй байдаг. Доод бөмбөр нь шатаах үед бөмбөр дэх усыг уураар халаах төхөөрөмж, 6.5 т/ц хүчин чадалтай бойлеруудад зориулсан ус зайлуулах хоолой, тасралтгүй үлээлгэх хоолой байдаг;
6.5 т/ц уурын хүчин чадалтай уурын зуухыг нэг үе шаттай ууршилтын схемээр хийдэг.
Конвектив туяа нь шаталтын камераас хий үл нэвтрэх хуваалтаар тусгаарлагдсан бөгөөд арын хэсэгт нь цацраг руу хий орох цонх байдаг. Хуваалт нь Ø 51x2.5 мм хэмжээтэй хоолойгоор хийгдсэн бөгөөд 5 = 55 мм-ийн давирхайтай нягт байрлуулж, гагнаж байна. Бөмбөр, хоолойд оруулахдаа тэдгээрийг хоёр эгнээ болгон тусгаарлана. Түгээх цэгүүд нь металл зай болон chamote бетоноор битүүмжлэгдсэн байна. Конвектив багц нь коридорт байрлуулсан Ø 51 х 2.5 мм хэмжээтэй босоо хоолойгоор хийгдсэн бөгөөд дээд ба доод бөмбөрцөгт шатдаг. Бөмбөрийн дагуух хоолойн давирхай нь 90 мм, хөндлөн давирхай нь 110 мм (дундаж налуугаас бусад нь 120 мм).
4.0-ийн багтаамжтай уурын зуухны конвектив багц дахь хийн хурдны шаардлагатай түвшинг хадгалах; 6.5; 10 т/ц, уртааш шаталсан хуваалтуудыг суурилуулж, цацрагийн өргөнийг мөн өөрчилсөн (4 ба 6.5 т/ц хүчин чадалтай бойлеруудад 890 мм, 10 т/ц хүчин чадалтай бойлеруудад 1000 мм). Утааны хий нь конвекцийн цацрагийн хөндлөн огтлолыг бүхэлд нь дайран өнгөрч, урд талын ханаар дамжин шаталтын камерын дээгүүр байрлах хийн хайрцаг руу орж, бойлерийн арын хэсэгт байрлах экономайзер руу дамждаг.
Бүх стандарт хэмжээтэй бойлерууд нь ижил эргэлтийн хэлхээтэй байдаг. Хажуугийн дэлгэцийн контур ба бүх стандарт хэмжээтэй бойлеруудын конвектив цацраг нь бөмбөр рүү шууд хаалттай байдаг; бүх бойлеруудын арын дэлгэцийн контур ба 4-ийн багтаамжтай бойлеруудын урд дэлгэц; 6.5 ба 10 т/ц нь завсрын коллектороор дамжин хүрдэнд холбогддог: доод хэсэг нь хуваарилах (хэвтээ), дээд хэсэг нь цуглуулах (налуу) юм. Бөмбөрийн эсрэг талын завсрын коллекторуудын төгсгөлүүд нь Ф 76 х 3.5 мм-ийн халаалтгүй эргэлтийн хоолойгоор холбогддог.
Ууршилтын эхний үе шатыг тусгаарлах үндсэн төхөөрөмж болохын хувьд дээд хүрдэнд суурилуулсан чиглүүлэгч бамбай, халхавчийг ашигладаг бөгөөд энэ нь уурын усны хольцыг усны түвшинд хүргэх боломжийг олгодог. DE-6.5-14GMO бойлерийн эхний шатны хоёрдогч тусгаарлах төхөөрөмж болгон хэвтээ хаалттай тусгаарлагч болон цоолсон хуудсыг ашигладаг. Ууршилтын хоёр дахь шатны тусгаарлах төхөөрөмж нь уурын усны хольцын хөдөлгөөнийг эхлээд төгсгөл хүртэл, дараа нь бөмбөрийн дагуу тасалгаануудыг тусгаарлах хөндлөн хуваалт руу чиглүүлдэг уртааш бамбай юм. Үе шаттай ууршуулах тасалгаанууд нь хөндлөн хуваалтын дээгүүр цонхоор уураар дамжин, усны эзэлхүүнд байрлах Ø 89 - 108 мм-ийн тэжээлийн хоолойгоор дамжин өөр хоорондоо холбогддог.
4.0 хүчин чадалтай бойлерийн хэт халаагуур; 6.5 ба 10 т/ц нь Ф 32 х 3 мм-ийн хоолойгоор хийсэн ороомогтой.
Хажуугийн хана (хоолойн харьцангуй налуу a = 1.08), шатаах камерын тааз ба ёроолыг нягт хамгаалсан нь нийт 100 мм зузаантай дулаалгын хавтанг хоёроос гурван давхаргаар бойлеруудад хөнгөн тусгаарлагч ашиглах боломжийг олгодог. 15-20 мм зузаантай тор дээр галт шавар бетоны давхарга дээр. Урд болон хойд ханыг доторлогоо нь 65 мм-ийн зузаантай DKVR бойлер (шамот бетон) хөнгөн доторлогоо, нийт 100 мм-ийн зузаантай тусгаарлагч хавтангууд - DE-6.5-14GMO бойлеруудын хувьд хийгддэг.
Арын хананы доторлогоо нь 65 мм зузаантай шамот тоосгоны давхарга, 200 мм зузаантай тусгаарлагч хавтангийн хэд хэдэн давхаргаас бүрдэнэ; доторлогооны нийт зузаан нь 265 мм. Бойлерийн хийн замд сорох хүчийг багасгахын тулд тусгаарлагчийг гадна талаас нь 2 мм-ийн зузаантай металл хавтангаар бүрсэн бөгөөд энэ нь хүрээ рүү гагнаж байна. Зүссэн бүрээсийг үйлдвэрээс багцаар нь нийлүүлдэг. Хоолойн хатуу налуутай хоолойн доторлогоог ашиглах нь уурын зуухны динамик шинж чанарыг сайжруулж, хүрээлэн буй орчны дулааны алдагдлыг мэдэгдэхүйц бууруулах, түүнчлэн эхлүүлэх, зогсоох үед алдагдлыг бууруулах боломжтой.
Удаан хугацааны туршлагаар батлагдсан стандарт цутгамал төмрийн эдийн засагч EB нь уурын зуухны сүүлний халаалтын гадаргуу болгон ашиглагддаг.
Бойлерууд нь бойлерийн зүүн талд байрлах суурин үлээгчээр тоноглогдсон. Үлээж буй уурын зуухны хувьд хамгийн багадаа 0.7 МПа (7 кгс/см2) даралттай ханасан эсвэл хэт халсан уурыг ашигладаг.
Бүх бойлерууд нь даралтын дор ажилладаг бойлерийн элементүүдийн масс, бойлерийн усны масс, түүнчлэн хоолойн хүрээ, хоолойн доторлогоо, доторлогооны массыг шилжүүлдэг тулгуур хүрээтэй байдаг. Тогтмол дэмжлэгбойлерууд нь доод хүрдний урд талын тулгуур юм. Доод бөмбөрийн дунд ба арын тулгуурууд нь хөдлөх боломжтой бөгөөд тээвэрлэлтийн явцад тулгуур хүрээнд бэхлэгдсэн боолтны зууван нүхтэй байдаг.
Бойлер E (DE) бүр хоёр хаврын аюулгүйн хавхлагаар тоноглогдсон бөгөөд тэдгээрийн нэг нь хяналтын хавхлага юм. Хэт халаагуургүй бойлеруудад хоёр хавхлагыг бойлерийн дээд хүрд дээр суурилуулсан бөгөөд тэдгээрийн аль нэгийг нь хэт халаагчтай бойлеруудад хяналтын хавхлагаар сонгож болно, хяналтын хавхлага нь хэт халаагчийн гаралтын хавхлага юм.
ГОСТ 3619-89-д тохирсон уурын нэрлэсэн гаралт ба уурын параметрүүд,
түлш шатаах үед 100°С тэжээлийн усны температурт хангагдсан байдаг: байгалийн хийтэй тодорхой дулааншаталт 29300 - 36000 кЖ/кг (7000 - 8600 ккал/м3) болон ГОСТ 10588-75 стандартын дагуу 40 ба 100-р зэрэглэлийн мазут.
Хяналтын хүрээ нь нэрлэсэн уурын гаралтын 20-100% байна. Нэрлэсэн уурын гаралтын 110% -ийн ачаалалтай богино хугацаанд ажиллахыг зөвшөөрнө. Уурын хэт халаагууртай бойлеруудын хэт халалтын температурыг 70-100% ачааллын хязгаарт байлгана.
DE-6.5-14GMO бойлер нь 0.7-1.4 МПа (7-14 кгс / см2) даралтын мужид ажиллах боломжтой. Ашиглалтын даралт буурах тусам бойлерийн үр ашиг буурахгүй.
Чанарт нь хатуу шаардлага тавихгүйгээр ханасан уур үйлдвэрлэх зориулалттай бойлерийн байшинд DE төрлийн уурын зуухны уурын үйлдвэрлэлийг 0.7 МПа (7 кгс / см2) хүртэл бууруулсан даралттай 1.4 МПа (14 кгс) даралттай адил авч болно. /см 2).
E (DE) төрлийн уурын зуухны хувьд аюулгүйн хавхлагын нэвтрүүлэх чадвар нь 0.8 МПа (8 кгс / см2) -аас багагүй үнэмлэхүй даралттай зуухны нэрлэсэн гарцтай тохирч байна. Хэрэв бойлерт холбогдсон дулааны төхөөрөмж нь дээрх утгаас бага ажлын даралттай байвал энэ төхөөрөмжийг хамгаалахын тулд нэмэлт төхөөрөмж суурилуулах шаардлагатай. аюулгүйн хавхлагууд. Багасгасан даралттай ажиллах үед бойлер дээрх аюулгүйн хавхлага болон тоног төхөөрөмж дээр суурилуулсан нэмэлт аюулгүйн хавхлага нь бодит ажлын даралтад тохируулагдсан байх ёстой.
Уурын зуухны даралтыг 0.7 МПа (7 кгс / см2) хүртэл бууруулснаар эдийн засагчтай бойлеруудын тохиргоонд өөрчлөлт оруулах шаардлагагүй, учир нь энэ тохиолдолд тэжээлийн экономизатор дахь усыг бойлер дахь уурын ханалтын температур хүртэл дутуу халаах болно. Ростехнадзорын дүрмийн шаардлагыг хангасан 20 хэмээс дээш.
Уурын зуухыг нийлүүлж байна угсарсан хэлбэрбөмбөрийн доторх төхөөрөмж бүхий дээд ба доод бөмбөр, торны хоолойн систем ба конвектив цацраг (шаардлагатай бол хэт халаагуур), тулгуур хүрээ, дамжуулах хоолойн хүрээ, яндан, тусгаарлагч, шатаагч зэрэг нэг зөөврийн нэгж.
Оршил
Хийн хангамж гэдэг нь үйлдвэр, хөдөө аж ахуй, ахуйн хэрэглэгчдэд химийн түүхий эд, түлш болгон ашиглах зорилгоор байгалийн болон зохиомол шатдаг хийг олборлох, хадгалах, дамжуулах, түгээх техникийн цогц төхөөрөмж юм.
Гадаадын түүхэн нийгэмлэгт байгалийн хийн аж үйлдвэрийн түүхийг үечилсэн тодорхой арга зүйн хандлага байдгийг харгалзан манай тохиолдолд хиймэл хий үйлдвэрлэх, ашиглахтай холбоотой үеийг авч үзэхийг зөвлөж байна. хувьсгалаас өмнөх Орост. Дараа нь дотоодын хийн аж үйлдвэрийн түүхэн хөгжлийн дотоод логик, түүний технологийн өөрчлөлтийн анхны байр суурь, механизм, тодорхой явц, түүнчлэн 19-р зуунд тус улсын аж үйлдвэрийн чадавхийг бүрдүүлэхэд тус салбарын бодит хувь нэмэр, илүү тодорхой болдог.
Одоогийн байдлаар 1811 оны 10-р сарын 24-ний өдөр (хуучин хэв маягийн 12) өдөр ОХУ-ын Санкт-Петербургийн төрийн түүхийн архивын цуглуулгад хиймэл хий үйлдвэрлэх анхны дотоодын суурилуулалт болох "дулааны чийдэн" бий болсныг гэрчлэх сонирхолтой баримт бичиг байна. авъяаслаг зохион бүтээгч Петр Соболевский (1781 -1841) зохиосон.
Энэхүү шинэ бүтээл нь "Северная поста" сонины анхаарлыг татсан бөгөөд 1811 оны 12-р сарын 2-ны өдрийн N 96, 1811 оны 12-р сарын 6-ны өдрийн N 97 гэсэн хоёр дугаарт "Санкт-Петербургт баригдсан дулааны чийдэнгийн ашиг тусын тухай" нийтлэл нийтлэгдсэн. Соболевский, Геррер нар" гэж бичсэн бөгөөд эхэндээ уг төхөөрөмжийн талаар дараахь зүйлийг мэдээлсэн: "Эдгээр туршилтыг хэд хэдэн удаа сонирхож байсан шинжлэх ухааны олон дурлагчид усан дээр суурилсан хийн шаталтаас үүссэн гэрэл маш их байдаг гэдэгт итгэлтэй болсон. тунгалаг, эмзэг үнэр ялгаруулдаггүй, утаа гаргадаггүй, тиймээс тортоггүй... Энэхүү шинэ бүтээлийн ашиг тус..., түүний өгч буй ашиг тус нь маш өргөн бөгөөд олон янз байдаг тул хамгийн үнэн зөв судалгаа хийсэн ч тэдгээр нь маш олон янз байдаг. бараг гайхалтай, тиймээс шинэ бүтээл өөрөө хамгийн чухал нээлтүүдийн нэг болж чадна."
1812 онд Оросын нийслэлд хийн гэрэлтүүлгийг нэвтрүүлэх тодорхой арга хэмжээнүүдийг тодорхойлсон.
Одоо байгаа мэдээллээр энэ төслийг эзэн хаан I Александр биечлэн хянаж, баталсан боловч 1812 оны 6-р сарын 24 (12)-нд Наполеоны цэргүүд Орос руу довтолж, 1812 оны эх орны дайн эхэлснээр хэрэгжүүлэхэд саад болжээ.
П.Г гэдгийг тэмдэглэх нь зүйтэй. Соболевский үүгээр зогссонгүй, удалгүй шинэ, илүү дэвшилтэт "дулааны чийдэн" суурилуулсан. Түүний бүтэц нь дотор нь галд тэсвэртэй тоосгон доторлогоотой цутгамал төмрийн зуухнаас бүрдсэн байв. Доод талд нь цутгамал төмрийн сараалжтай галын хайрцаг, дээд талд нь нэрэх материалд зориулсан цутгамал төмрийн ретортууд - нүүрсээр дүүргэж, зууханд халаадаг том хөндий савнууд байв. Ретортоос гаргаж авсан нэрэх бүтээгдэхүүн (гэрэлтүүлэгч хий) нь зэс хөргөгч болон усаар угаасан ороомог руу оров. Цэвэршүүлсний дараа хий нь газ хэмжигч рүү орж, гаднах төмөр бүрхүүлтэй модон сав руу орж, дараа нь хоолойгоор дамжуулан хэрэглэгч рүү илгээв. "Термоламп" нь модыг хуурай нэрэх бүтээгдэхүүн дээр ажиллаж байсан бөгөөд халаалт, гэрэлтүүлгийн аль алинд нь ашиглаж болно. Шинэ бүтээл нь гурван зуух, дөрвөн газометртэй байв.
Удалгүй P.G-ийн дагуу хийн гэрэлтүүлэг. Соболевский Ордны талбай дахь Жанжин штабын байр, амбан захирагч генерал Михаил Милорадовичийн гэрийн театрт болсон юм.
19-р зууны 50-аад оны үед Москвад хиймэл хий үйлдвэрлэж, дараа нь тусгай цилиндрт зарж борлуулдаг хэд хэдэн жижиг байгууламжууд ажиллаж байсан тухай уран зохиолд дурдсан байдаг.
Оросын уран зохиолд дараахь мэдээллийг өгдөг: 1868 оны эцэс гэхэд Оросын эзэнт гүрэнд 310 хийн үйлдвэр ажиллаж байсан бөгөөд тэдгээрийн дөрөв нь нийслэлд, Нева мөрний эрэг дээр байрладаг байв.
Орос улсад хийг анхнаасаа хотуудыг гэрэлтүүлэхэд ашигладаг байсан; Эхний үйлдвэр нь 1835 онд Санкт-Петербургт баригдсан бөгөөд үүнд зориулж гадаадаас нүүрс авчирсан. Москвагийн хийн үйлдвэр 1865 онд баригдсан. Хийн үйлдвэрт үйлдвэрлэсэн хийг "гэрэлтүүлэх хий" гэж нэрлэдэг.
20-р зууны эхээр керосиныг гэрэлтүүлгийн зориулалтаар ашиглаж эхэлснээс хойш хийн түлшийг халаах, хоол хийхэд ашиглаж эхэлсэн. 1913 онд Орос улсад хиймэл хий үйлдвэрлэсэн хэмжээ ердөө 17 сая м 3 байв.
1915 онд Москвад 3000 айлын орон сууц, Петербургт 10000 айлын орон сууц газжуулсан байна. Хувьсгалаас өмнө Орост орчин үеийн утгаараа байгалийн хийн үйлдвэр үндсэндээ байгаагүй.
ЗСБНХУ-д байгалийн хийд суурилсан суурин, аж ахуйн нэгжүүдийн хийн үйлдвэрлэл, хийн хангамжийн хөгжил нь 40-өөд онд Ижил мөрөн, Коми Автономит Зөвлөлт Социалист Бүгд Найрамдах Зөвлөлт Социалист Бүгд Найрамдах Улсын нутаг дэвсгэрт баялаг ордууд нээгдсэн үеэс эхэлсэн. 1946 онд "Саратов - Москва" анхны том хийн хоолой ашиглалтад оров: урт нь 740 км, диаметр нь 300 мм, өдөрт 1.4 сая м3 хий дамжуулах хүчин чадалтай.
Одоогийн байдлаар ТУХН-ийн орнууд хийн нөөц, олборлолтын хэмжээгээр дэлхийд эхний байрыг эзэлж байна. Хайгуулын нөөц нь 54 их наяд м3, боломжит нөөц нь 120 орчим их наяд м3. Нийт 800 орд байдгаас хамгийн томд нь 17 орд нь аж үйлдвэрийн нөөцийн 65 хувийг бүрдүүлдэг. Илүү баялаг ордууд нь Тюмень мужийн хойд хэсэгт, Туркменистан, Зүүн Сибирь, Коми бүгд найрамдах улсад байдаг.
Одоогийн байдлаар нөөцийн 80 хувийг Орос эзэлж байна. Төв Азийн бүгд найрамдах улсуудад - 15%.
Дараах тоо баримтууд нь ЗХУ-ын байгалийн хийн салбарын хөгжлийн цар хүрээ, хурдыг дүгнэх боломжийг бидэнд олгоно.
Байгалийн хийн үйлдвэрлэл, сая м3
1946 -1.3
1958 - 28.8
1980 - 43.5
1990-810
Гол хий дамжуулах хоолойн урт, км,
1946-740 он
1980 - 133,000
одоогоор ≈ 250,000
200 сая гаруй хүн гэртээ хий хэрэглэдэг.
Хамгийн том гол хий дамжуулах хоолойТюмень мужийн талбайгаас (Уренгойское, Ямальское, Ямбургское) улсын төв бүс нутаг болон ТУХН-ийн баруун хил хүртэл тавигдсан: "Ямбург - баруун хил", "Уренгой - Помары - Ужгород" (урт 4.5 мянган км). , диаметр 1420 мм, хүчин чадал жилд 32 тэрбум м3, даралт 7.5 МПа).
Хийн үйлдвэрлэл ихээхэн нэмэгдсэн нь тус улсын түлшний балансыг ихээхэн өөрчилсөн. Хэрэв 1950 онд нийт түлшний балансад хийн түлшний эзлэх хувь 2.3% байсан бол 1995 оны эцэст 43% болжээ. Хийн хэрэглээний бүтэц нь дараах байдалтай байна: 60% - аж үйлдвэр; 13% - нийтийн хэрэгцээ; 24% - цахилгаан станц; 1.5% - хөдөө аж ахуй; үлдсэн хэсэг нь тээвэр, барилга.
Хийн хамгийн үр ашигтай хэрэглээ нь хими, шил, металлургийн үйлдвэрүүд юм. Ган, цутгамал төмрийн 93%, цувисан хуудас, хоолойн 50%, эрдэс бордооны 95%, цементийн 65% -ийг хийгээр хайлуулахад ашигладаг.
Беларусь улс олон зүйлээр баялаг боловч байгалийн баялгаар баялаг биш. Манай улс зөвхөн дорно дахины эрчим хүчээр тэжээгддэг учраас эрчим хүчний гамшгийн хомсдолд ороогүй: Оросын эрчим хүчний нөөц голчлон түлш, эрчим хүчний цогцолборын цусны судсаар урсдаг. Ерөнхийдөө Беларусь улсын Оросын эрчим хүчний хангамжаас хараат байдал 90% -иас давж байна. Бүгд найрамдах улсын түлшний баланс дахь байгалийн хийн эзлэх хувь маш их (50% -иас илүү) бөгөөд үүнийг бүрэн нөхөх боломжгүй бөгөөд ойрын ирээдүйд хүлээгдэж буй зүйл биш юм.
Тун удалгүй энэ түлшийг хямд гэж үздэг байсан тул эдийн засгийг бүхэлд нь хэрэглээнд чиглүүлсэн. Өнөөдөр дулаан, гэрлийн мөнгө салхинаас хурдан алга болж байхад байдал эрс өөрчлөгдсөн. Одоо юу ч хямд биш, "импортын" байгалийн хий бүр ч илүү. Үүний зэрэгцээ Беларусийн эдийн засгийн салбаруудын хэрэгцээ байнга нэмэгдэж байна.
Үүний тод жишээ бол дотоодын эрчим хүчний салбар юм: Беларусийн дулааны цахилгаан станц, муж улсын цахилгаан станцуудын 80 орчим хувь нь зөвхөн хий дээр ажилладаг. Гэсэн хэдий ч одоогийн хангамжийн түвшинг (ажлыг дурдахгүй) хэвээр хадгалах нь хуучин асуудлуудыг улам хурцатгаж, шинэ асуудлуудыг бий болгож байна. Юуны өмнө - санхүүгийн.
Беларусийн хийн цогцолбор нь 40 гаруй жилийн настай. 1960 онд Минск хотын анхны хэрэглэгчдэд байгалийн хий нийлүүлсэн.
1958 онд Бүгд Найрамдах Беларусь улсыг хийжүүлж эхэлснээс хойш БСБНХУ-ын Засгийн газар тус бүгд найрамдах улсыг хийжүүлэх ажлыг хөгжүүлэх төрийн удирдлагын төв байгууллага - БСБНХУ-ын Сайд нарын Зөвлөлийн дэргэд Хийжүүлэх ерөнхий газрыг (Главгаз BSSR) байгуулжээ. ), үүнд бүс нутгийн болон Минскийн хийн байгууламжийг хуулийн этгээдээр оруулсан.
1978 онд Главгаз BSSR нь ижил захиргааны болон өмчийн чиг үүрэг бүхий BSSR-ийн Сайд нарын Зөвлөлийн (Госкомгаз BSSR) дэргэдэх Хийжүүлэх улсын хороо болж өөрчлөгдсөн.
1988 онд ЗХУ-ын Госкомгаз, БСБНХУ-ын Түлшний аж үйлдвэрийн яамыг ЗХУ-ын Засгийн газрын шийдвэрээр нэгтгэж, ТУЗ-ийн харьяа байгууллагуудыг оруулан Түлш, хийжүүлэх улсын хороо (БССР-ын Госкомтопгаз) болгон өөрчилсөн. хуулийн этгээдийн эрх бүхий эдгээр төрийн байгууллагын харьяалал.
Бүгд Найрамдах Беларусь Улсын Сайд нарын Зөвлөлийн 1992 оны 4-р сарын 13-ны өдрийн 204 тоот тогтоолоор, түүнчлэн BSSR-ийн Госкомтопгазын байгууллагуудын хөдөлмөрийн хамтын нийгэмлэгийн шийдвэрээр Беларусийн түлш, хийжүүлэх концерн (Белтопгаз концерн) зохион байгуулагдаж, түүнд багтсан төрийн бүх байгууллагыг үүсгэн байгуулах бичиг баримтын үндсэн дээр засаг захиргаа, эд хөрөнгө, аж ахуйн удирдлагыг удирдан зохион байгуулав. Бүгд Найрамдах Беларусь Улсын Ерөнхийлөгчийн 2001 оны 9-р сарын 24-ний өдрийн 516 тоот зарлигийн дагуу Белтопгаз концерн нь Беларусь улсын Эрчим хүчний яаманд харьяалагдаж, дүрмээ шинэ хэвлэлээр баталсан. Одоогийн байдлаар Белтопгаз концерн нь Белтопгаз түлш, хийжүүлэх улсын үйлдвэрлэлийн холбоо болж өөрчлөгдсөн.
Беларусийн хүн амын амьжиргааны түвшинг дээшлүүлэхийн зэрэгцээ үйлдвэрлэлийн хүчин амжилттай ажиллаж, хөгжих нь түлш, эрчим хүчний цогцолборын төлөв байдлаас ихээхэн хамаардаг. Тийм ч учраас эдийн засгийн бүх салбарыг найдвартай, үр ашигтай эрчим хүчээр хангах, өрсөлдөх чадвартай бүтээгдэхүүн үйлдвэрлэх, хүн амын амьжиргааны түвшин, чанарыг өндөр түвшинд хүргэхийн зэрэгцээ байгаль орчинд ээлтэй орчинг бүрдүүлэх нь онцгой ач холбогдолтой бөгөөд чухал юм.