Termisk prøvning af kedlen udføres for at fastslå, at dens egenskaber er i overensstemmelse med de tekniske specifikationer for levering (kundekrav), det vil sige for at bestemme egnetheden af ​​den testede kedel til skibets kraftværk. Test udføres ved fuld, maksimum, minimum og delbelastning med manuel og automatisk styring.

Under testen bestemmes følgende:

– kedelspecifikationer – brændstofforbrug, dampydelse, parametre for dampen produceret af kedlen, fugtighed i mættet damp, effektivitet, gas-luftmodstand, overskydende luftkoefficient samt kedlens termokemiske egenskaber (saltholdighed af kedelvand, overophedet damp , rensetilstand osv. .);

– driftsikkerheden af ​​kedlen som helhed og alle dens elementer, som bedømmes af elementernes temperaturforhold, styrken af ​​kedelstrukturen, tætheden af ​​fittings og kappe, kvaliteten murværk og isolering, stabilitet af forbrændingsprocessen og opretholdelse af vandstanden i dampvandsopsamleren osv.;

- manøvreegenskaber for kedlen - varighed af ledninger, løft og aflæsning, stabilitet af dampparametre;

– kedlens funktionalitet – bekvemmelighed, tilgængelighed og varighed af adskillelse og montering af individuelle dele af kedlen (halse, mandehulsventiler, indvendige dele af damp-vand manifolden, PP manifold osv.) tilgængelighed til rengøring og inspektion, vedligeholdelsesmuligheder (bekvemmelighed ved tilstopning af mislykkede rør, reparation af kedeldele , PP, VE, VP), effektivitet af sodblæsere, nem overvågning af kedlens drift.

Termisk test udføres i to trin:

1) idriftsættelse - på producentens stand, hvor alle kontrol- og beskyttelsessystemer testes, forbrændingsprocessen og vandregimet justeres, de opnåede egenskaber kontrolleres for overensstemmelse med designerne, og kedlen er forberedt til accepttest;

2) garanti og levering - under forhold, hvor der tages omfattende hensyn til driftsegenskaberne for skibets kraftværk (SPP), som kedlen under test er beregnet til; Disse tests udføres ved nominelle og maksimale belastninger, såvel som ved fraktioneret tilstande svarende til 25, 50, 75 og 100 % brændstofforbrugsbelastninger. Termotekniske test af genvindingskedler udføres under test af styresystemet.

Forud for idriftsættelsestests udføres detaljerede inspektioner af kedlen og dens servicesystemer samt en damptest. Dens formål er at kontrollere tætheden og styrken af ​​kedlen og dens individuelle dele samt deformationen af ​​kedelelementerne under gradvis opvarmning. Ud fra resultaterne af damptesten justeres sikkerhedsventilerne.

Inden start af accepttest skal kedlen fungere uden rengøring i mindst 50 timer På baggrund af resultaterne af accepttest er alle kedlens egenskaber endeligt fastlagt og dokumentationen justeret; tekniske specifikationer til levering, teknisk datablad, beskrivelse og betjeningsvejledning.

Diagrammet over bænkinstallationen til udførelse af termiske og termokemiske test er vist i fig. 8.1.

Damp fra kedlens damp-vand samlerør 1 kommer ind gennem en gashåndtagsbefugtningsanordning 2 til kondensatoren 6 , hvor kondenspumpen kommer fra 7 leder kondensat til måletanke 9 . Normalt fyldes den ene tank og den anden pumpes 10 kedlen er drevet. Pil 5 Kedlen tilføres yderligere vand. For at gøre det muligt at ændre kedelvandets kemiske sammensætning findes der måletanke 5 , som er fyldt med opløsninger af forskellige kemiske reagenser. Reagenser kan også tilføres direkte til kedlen ved hjælp af specielle dispensere.

For at forsyne kedlen med brændstof og måle dets forbrug er der målebrændstoftanke 13 , hvoraf den ene er fyldt med brændstof, og fra den anden tilføres brændstof gennem filtre 15 pumpe 14 til dysen. Når kedlen kører på brændselsolie og motorbrændstoffer, bruges en brændstofvarmer og et recirkulationssystem til at forvarme brændslet til en temperatur på 65–75°C. Luft kommer ind i kedlen fra en ventilator 18 .

En dampprøveudtagningsanordning er installeret på hoveddampledningen, hvorfra en dampprøve sendes til kondensatoren 3 . Det resulterende kondensat går direkte ind i saltholdighedsmåleren eller i kolben 4 og derefter til laboratoriet for kemisk analyse. Resultaterne af analysen giver os mulighed for at bestemme fugtindholdet i dampen. Kedelvandsprøvetagning udføres gennem køleskabet 17 , hvorfra afkølet vand drænes til et kar 16 til yderligere kemisk analyse. Sammensætningen af ​​forbrændingsprodukter bestemmes ved hjælp af en gasanalysator. Disse data bruges til at beregne overskydende luftkoefficient. Vand fjernes fra kedlen ved at blæse den øverste og nederste del gennem køleskabet 12 kommer ind i målebeholderen 11 . Parametre for damp, fødevand, luft, produkter

Symboler på enheder

<жиннь/й монометр для замера (г) давлений пара р } топлива р?л

TJ~ formet nanometer Til måling af ^2 statiske tryk i luftboksen b. i Vtopka. D) Vdymna-

®еь, А Termometre (termoelementer) for er et mål for lufttemperaturer tr B j7ion/lu-va t 7 fi, røggasser й^ x.

Ris. 8.1. Skematisk diagram af et stativ til udførelse af termiske og termokemiske test af kedler

forbrænding måles ved hjælp af instrumenter, hvoraf nogle har enheder til automatisk registrering af aflæsninger. For at bestemme kedlens termiske og driftsmæssige egenskaber over en bred vifte af belastninger, udføres dens balancetest under stationære driftsforhold.

Kedlens dampydelse bestemmes af strømmen af ​​fødevand ved en konstant vandstand i dampvandsmanifolden og tæt lukkede øvre og nedre blæseventiler, under disse forhold
.

Fodervands- og brændstofstrømningshastigheder måles ved hjælp af fortarerede måletanke. For at gøre dette er det nødvendigt at måle ændringen i niveau
vand (brændstof) i tanken under .

Derefter kan forbruget af fødevand (brændstof) beregnes ved hjælp af formlen

Dampflow bestemmes også ved hjælp af flowmålemembraner installeret på hoveddampledningen. Temperaturen af ​​vand, brændstof, luft måles med tekniske kviksølvtermometre, og temperaturen af ​​udstødningsgasser måles med termoelementer; tryk af damp, fødevand og brændstof - med fjedertrykmålere, og tryk i gas-luft-banen - med U-formede vandtryksmålere. Aflæsningerne af alle standinstrumenter registreres ved hjælp af et fælles signal efter 10-15 minutter. Varigheden af ​​at nå den stationære tilstand er 2 timer. Tilstanden betragtes som stationær (stabil), hvis aflæsningerne af instrumenterne, der måler hovedparametrene, ikke går ud over de tilladte afvigelser fra gennemsnitsværdien. Under målinger tillades afvigelser: damptryk ±0,02 MPa, gas- og lufttryk ±20 Pa; temperatur af fødevand og røggasser ±5°С. De gennemsnitlige værdier af instrumentaflæsninger over tid findes som det aritmetiske gennemsnit over testperioden. Værdier, der adskiller sig fra det mere acceptable gennemsnit, tages ikke i betragtning. Hvis antallet af sådanne aflæsninger overstiger 17 % af det samlede antal målinger, der er taget, gentages eksperimentet.

Kedlens virkningsgrad bestemmes af formlerne (3.13) og (3.14), varmetab med røggasser og fra kemisk underforbrænding formlerne (3.3), (3.24), (3.26) og (3.27) og tab til miljøet , beregnet ved hjælp af varmebalanceligningen

For at beregne overskydende luftkoefficient a anvendes gasanalysedata og beregnede afhængigheder (2.35)–(2.41). På baggrund af testresultaterne tegnes grafer (fig. 8.2), som repræsenterer afhængighed af brændstofforbrug I. Dette fulde omfang af test er beregnet til nyudviklede kedler. For serielle prøver kan testvolumenet reduceres, hvilket er tilvejebragt af specielle programmer.

Meget økonomisk og sikker drift af en kedel på et skib kan sikres, forudsat at alle krav i USSR Register, som overvåger deres implementering, er opfyldt. Dette tilsyn begynder med overvejelse af teknisk dokumentation, tegninger, beregninger, teknologiske kort osv. Alle hoved-, hjælpe- og genvindingskedler, deres overhedere, economizere med et driftstryk på 0,07 MPa eller mere er underlagt tilsyn.

Repræsentanter for USSR Register udsætter kedler for inspektion, som kan falde sammen i tid med inspektionen af ​​fartøjet som helhed eller udføres uafhængigt. De er indledende, regelmæssige og årlige.

Initial undersøgelsen udføres for at fastslå muligheden for at tildele fartøjet en klasse (fartøjets tekniske tilstand og byggeår, mekanismer, herunder kedler, tages i betragtning), en anden, - at forny fartøjets klasse og kontrollere, om den tekniske tilstand af mekanisk udstyr og kedler er i overensstemmelse med kravene i USSR-registret; årligt inspektion er nødvendig for at kontrollere driften af ​​mekanismer og kedler. Efter reparation eller ulykke gennemgår skibet en ekstraordinær undersøgelse. Under syn kan en repræsentant for registret udføre interne og eksterne inspektioner, hydrauliske test af kedler, justering og test for drift af sikkerhedsventiler; inspektion af midler til klargøring og levering af fødevand, brændstof og luft, fittings, instrumentering, automatiseringssystemer; kontrol af beskyttelsesfunktion mv.

Hydrauliske testprøvetryk er normalt
, men ikke mindre end
MPa ( arbejdspres). Til overhedning og deres elementer
hvis de arbejder ved en temperatur , lig med 350°C og derover.

0,1 0,2 0,3 V,kg/s

Ris. 8.2. Kedlens egenskaber

Dampkedlen og dens elementer (PP, VE og PO) holdes på prøvetryk i 10 minutter, derefter reduceres trykket til driftstryk, og inspektionen af ​​kedlen og dens beslag fortsætter. Hydrauliske test anses for at være vellykket, hvis testtrykket ikke falder inden for 10 minutter, og der ved inspektion ikke opdages utætheder, synlige formændringer eller resterende deformation af kedlens dele.

Sikkerhedsventilerne skal indstilles til følgende åbningstryk: for
MPa;
Til
MPa.Maksimalt tryk når sikkerhedsventilen virker
.

Ved inspektionen udføres udvendige inspektioner af kedler sammen med rørledninger, fittings, mekanismer og systemer ved driftsdamptryk.

Resultaterne af undersøgelsen indføres i dampkedlens registerbog og hoveddamprørledningen, som udstedes af inspektøren for USSR Register under den indledende undersøgelse af hver kedel.

skriftstørrelse

AFGØRELSE truffet af Gosgortekhnadzor i Den Russiske Føderation af 06/11/2003 88 OM GODKENDELSE AF REGLER FOR DESIGN OG SIKKER DRIFT AF DAMP OG... Relevant i 2018

5.14. Hydrauliske test

5.14.1. Alle kedler, overhedere, economizere og deres elementer efter fremstilling er underlagt hydraulisk test.

Kedler, hvis fremstilling er afsluttet på installationsstedet, transporteret til installationsstedet i individuelle dele, elementer eller blokke, udsættes for hydraulisk test på installationsstedet.

Følgende er underlagt hydraulisk test for at kontrollere tætheden og styrken af ​​alle elementer i kedlen, overhederen og economizeren samt alle svejsede og andre forbindelser:

a) alle rør, svejsede, støbte, formede og andre elementer og dele, samt fittings, hvis de ikke har bestået hydrauliske prøver på deres fremstillingssteder; hydraulisk testning af de anførte elementer og dele er ikke obligatorisk, hvis de er udsat for 100 % kontrol med ultralyd eller anden tilsvarende ikke-destruktiv fejldetektionsmetode;

b) samlede kedelelementer (tromler og manifolder med svejsede fittings eller rør, blokke af varmeflader og rørledninger osv.). Hydraulisk test af manifolder og rørledningsblokke er ikke obligatorisk, hvis alle deres bestanddele er blevet underkastet hydraulisk test eller 100 % ultralydstestning eller anden tilsvarende ikke-destruktiv testmetode, og alle svejsede samlinger udført under fremstillingen af ​​disse præfabrikerede elementer er blevet testet ved ikke-destruktiv testning (ultralyd eller radiografi) ) langs hele dens længde;

c) kedler, dampoverhedere og economizere efter færdiggørelse af deres fremstilling eller installation.

Det er tilladt at udføre hydraulisk test af individuelle og præfabrikerede elementer sammen med kedlen, hvis det under fremstillings- eller installationsbetingelserne er umuligt at teste dem separat fra kedlen.

5.14.2. Minimumsværdien af ​​testtryk Ph under hydraulisk prøvning for kedler, overhedere, economizere samt rørledninger i kedlen accepteres:

ved et arbejdstryk på højst 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

Ph = 1,5 p, men ikke mindre end 0,2 MPa (2 kgf/cm2);

ved driftstryk mere end 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

Ph = 1,25 p, men ikke mindre end p + 0,3 MPa (3 kgf/cm2).

Ved udførelse af hydraulisk afprøvning af tromlekedler samt deres overhedere og economizere, driftstryk trykket i kedeltromlen tages, og for tromleløse og engangskedler med tvungen cirkulation - fødevandstrykket ved kedelindløbet, fastsat af designdokumentationen.

Den maksimale værdi af testtrykket er fastsat ved styrkeberegninger i henhold til de normative dokumenter, der er aftalt med Ruslands statslige minedrift og tekniske tilsynsmyndighed.

Konstruktøren er forpligtet til at vælge en prøvetrykværdi inden for de angivne grænser, der sikrer den største detektering af defekter i det element, der udsættes for hydraulisk prøvning.

5.14.3. Hydraulisk test af kedlen, dens elementer og individuelle produkter udføres efter varmebehandling og alle former for kontrol, samt korrektion af opdagede defekter.

5.14.4. Producenten er forpligtet til i installations- og betjeningsvejledningen at angive minimumsvægtemperaturen under hydraulisk prøvning under kedeldrift baseret på betingelserne for at forhindre sprødbrud.

Hydraulisk test skal udføres med vand ved en temperatur på ikke lavere end 5 og ikke højere end 40 grader. C. I tilfælde, hvor dette er nødvendigt på grund af betingelserne for metalegenskaberne, kan den øvre grænse for vandtemperaturen øges til 80 grader. C i overensstemmelse med anbefaling fra en specialiseret forskningsorganisation.

Temperaturforskellen mellem metallet og den omgivende luft under testning bør ikke forårsage, at der dannes fugt på testobjektets overflader. Vandet, der bruges til hydraulisk test, må ikke forurene genstanden eller forårsage intens korrosion.

5.14.5. Ved fyldning af vand i en kedel, autonom overheder eller economizer, skal luft fjernes fra de indre hulrum. Trykket skal øges jævnt, indtil testtrykket er nået.

Den samlede trykstigningstid er angivet i installations- og driftsvejledningen til kedlen; Hvis der ikke er en sådan indikation i instruktionerne, skal trykstigningstiden være mindst 10 minutter.

Holdetiden under prøvetryk skal være mindst 10 minutter.

Efter at have holdt under prøvetryk reduceres trykket til arbejdstryk, hvorved alle svejste, valsede, nitte og aftagelige samlinger inspiceres.

Vandtrykket under prøvning skal overvåges af to trykmålere, hvoraf den ene skal have en nøjagtighedsklasse på mindst 1,5.

Brug af trykluft eller gas til at øge trykket er ikke tilladt.

5.14.6. Genstanden anses for at have bestået testen, hvis der ikke konstateres synlige resterende deformationer, revner eller tegn på brud, utætheder i svejste, udblændede, aftagelige og nittede samlinger og i grundmetallet.

I blussede og aftagelige led er udseendet af individuelle dråber tilladt, som ikke øges i størrelse med tiden.

5.14.7. Efter den hydrauliske test er det nødvendigt at sikre, at vandet er fjernet.

5.14.8. Den hydrauliske test udført hos producenten skal udføres på en speciel prøvebænk, der har passende hegn og opfylder sikkerhedskravene og instruktionerne for udførelse af hydrauliske test, godkendt af organisationens chefingeniør.

5.14.9. Det er tilladt at udføre en hydraulisk test samtidigt for flere elementer i kedlen, overhederen eller economizeren eller for hele produktet som helhed, hvis følgende betingelser er opfyldt:

a) prøvningstrykværdien i hvert af de kombinerede elementer er ikke mindre end den, der er specificeret i afsnit 5.14.2;

b) kontinuerlig prøvning af uædle metallet udføres ved hjælp af ikke-destruktive metoder og svejsede samlinger de elementer, hvori prøvningstrykværdien antages at være mindre end dem, der er specificeret i afsnit 5.14.2.

MINISTERIET FOR ENERGIE OG ELEKTRIFIKATION AF USSR PRODUKTIONSFORENING TIL OPSTILLING, FORBEDRING AF TEKNOLOGI OG DRIFT AF KRAFTVÆRK OG NETVÆRK "SOYUZTEKHENERGO" METODOLOGISKE INSTRUKTIONER TIL AFPRØVNING AF WATERIFIKATIONSVEJLEDNING OG HYDIREKTIFLØDNING ILERS
SOYUZTEKHENERGO
Moskva 1989 Indhold UDVIKLET af produktionsforeningens hovedvirksomhed i Moskva til etablering, forbedring af teknologi og drift af kraftværker og netværk "Soyuztechenergo" KONTRAKTORER V.M. LEVINSON, I.M. GIPSHMAN GODKENDT AF "Soyuztechenergo" 04/05/88 Chefingeniør K.V. SHAHSUVAROV Gyldighedsperiode indstillet
fra 01/01/89
indtil 01/01/94 Disse retningslinjer gælder for stationære engangsdampkedler og varmtvandskedler med absolut tryk fra 1,0 til 25,0 MPa (fra 10 til 255 kgf/cm2). Retningslinjerne gælder ikke for kedler: med naturlig cirkulation ; damp-vand-opvarmning; lokomotivenheder; spildvarmekedler; energiteknologiske såvel som andre kedler til specielle formål. Baseret på erfaringerne indsamlet i Soyuztekhenergo og relaterede organisationer, er metoder til testning af kedler i stationære og transiente tilstande specificeret og detaljeret beskrevet med henblik på at kontrollere forholdene hydraulisk stabilitet af dampfrembringende varmeflader på direktestrømsdampkedler eller skærm- og konvektive varmeflader på varmtvandskedler Hydrauliske stabilitetstest udføres både for nyoprettede (hoved)kedler og for dem i drift. Test gør det muligt at kontrollere overensstemmelsen af ​​hydrauliske egenskaber med de beregnede, vurdere indflydelsen af ​​driftsfaktorer og bestemme grænserne for hydraulisk stabilitet. Retningslinjerne er beregnet til produktionsafdelingerne i Soyuztechenergo PA, der udfører test af kedeludstyr i henhold til klausul 1.1.1.06 af "Prislisten for eksperimentel justering og forbedring af arbejdsteknologi og drift af kraftværker og netværk", godkendt af USSR's minister for energi og elektrificering nr. 313 dateret 3. oktober 1983. Retningslinjerne kan også bruges af andre idriftsættelsesorganisationer, der udfører test af den hydrauliske stabilitet af engangskedler.

1. NØGLEINDIKATORER

1.1. Bestemmelse af hydraulisk stabilitet: 1.1.1. Følgende indikatorer for hydraulisk stabilitet er underlagt bestemmelse: termisk-hydraulisk sweep; aperiodisk stabilitet; pulsationsstabilitet; stagnation af bevægelse. 1.1.2. Termisk-hydraulisk testning bestemmes af forskellen mellem mediets strømningshastigheder i individuelle parallelle elementer i kredsløbet og udgangstemperaturerne i de samme elementer sammenlignet med gennemsnitsværdierne i kredsløbet. 1.1.3. Krænkelse af aperiodisk stabilitet forbundet med tvetydigheden af ​​hydrauliske egenskaber bestemmes af: et brat fald i mediets strømningshastighed i individuelle elementer i kredsløbet (med en hastighed på 10%/min eller mere) med en samtidig stigning i udløbet temperatur i de samme elementer sammenlignet med gennemsnitsværdierne i kredsløbet; eller ved at vende bevægelsen ved at ændre tegnet for mediets strømningshastighed i enkelte elementer til det modsatte, med en stigning i temperaturen ved indløbet til disse elementer. På kedler, der arbejder med underkritisk tryk i kredsløbet, kan en stigning i temperaturen ved udgangen af ​​elementerne muligvis ikke observeres. 1.1.4. Krænkelse af pulsationsstabilitet bestemmes af pulseringer af medium flow (såvel som temperaturer) i parallelle elementer i kredsløbet med en konstant periode (10 s eller mere) uanset amplituden af ​​pulsationerne. Flowpulsationer ledsages af pulsationer i rørmetallets temperatur i den opvarmede zone og temperaturen ved udgangen af ​​elementerne (ved subkritisk tryk kan sidstnævnte muligvis ikke observeres). 1.1.5. Stagnation af bevægelse bestemmes af et fald i mediets strømningshastighed (eller trykfaldet på flowmåleanordningerne) i individuelle elementer i kredsløbet til nul eller til værdier tæt på nul (mindre end 30% af gennemsnittet strømningshastighed). 1.1.6. Det er tilladt i tilfælde foreskrevet af standardmetoden for hydraulisk beregning [1], når krænkelser af hydraulisk stabilitet af en eller anden type åbenlyst er umulige, ikke at bestemme de tilsvarende indikatorer. For eksempel er der ikke behov for at kontrollere aperiodisk stabilitet for ren løftebevægelse i et kredsløb. Kontrol af pulsationsstabilitet er ikke påkrævet ved superkritisk tryk, i fravær af underkøling til kogning ved indløbskredsløbet, samt for varmtvandskedler. Ved superkritisk tryk kræver de fleste kredsløb ikke et tjek for stagnation, med undtagelse af visse tilfælde (stærkt slaggerende brændkammerstigerør, skyggede hjørnerør osv.). 1.1.7. Følgende indikatorer, der er nødvendige for at vurdere betingelserne og grænserne for hydraulisk stabilitet, er også underlagt bestemmelse: strømningshastighed og gennemsnitlig massehastighed for mediet i kredsløbet, G kg/s og wr kg/(m 2 x s); mediets temperatur ved indgangen og udgangen af ​​kredsløbet, tVx Og tDux °C; maksimal temperatur ved udgangen af ​​kredsløbselementerne, °C; underopvarm til kogning, D tunder ° C (til varmtvandskedler); mellemtryk ved udløbet af kredsløbet (eller ved indløbet til kredsløbet eller i slutningen af ​​den fordampende del af dampkedlen), for varmtvandskedler - ved kedlens indgang og udløb, R MPa; strømningshastighed og massehastighed af mediet i kredsløbselementerne, Gel kg/s og ( wr)el kg/(m 2 x s); varmeopfattelse (enthalpistigning) i kredsløbet, D jeg kDk/kg; metaltemperatur af individuelle rør i den opvarmede zone, t vtn °C. 1.1.8. Ved bestemmelse af individuelle (blandt dem, der er specificeret i afsnit 1.1.1) indikatorer for hydraulisk stabilitet eller under test af forskningskarakter, kan yderligere indikatorer også tjene som: trykfald i kredsløbet (fra indløb til udløb), D R k kPa; temperatur ved indløbet til kredsløbselementerne, tel° C; termiske scanningskoefficienter, rq; hydraulisk oprømning, rq; ujævn varmeopfattelse, hT. 1.2. I nødvendige tilfælde (for nye eller rekonstruerede kredsløb, under en foreløbig vurdering af stabilitet, for at klarlægge typen, arten og årsagerne til identificerede overtrædelser osv.), beregnes de hydrauliske egenskaber for de tilsvarende kredsløb, eller pålidelighedsmarginerne vurderes ud fra fabriksberegninger. Beregningen af ​​hydrauliske egenskaber udføres på en computer (ved hjælp af programmer udviklet hos Soyuztechenergo) eller manuelt i henhold til [1]. Baseret på de beregnede data og foreløbige vurdering af den hydrauliske stabilitet af individuelle kredsløb, er de mindst pålidelige af dem mere fuldstændige udstyret med måleinstrumenter, er opgaverne og testprogram specificeret.

2. NØJAGTIGHEDSINDIKATORER FOR BESTEMTE PARAMETRE

Indikatorer for kredsløbets termiske og hydrauliske ydeevne bestemmes ved at måle temperatur, flow og tryk i kredsløbet og dets elementer. Fejlen i disse indikatorer opnået som et resultat af behandling af måledata bør ikke overstige værdierne angivet i tabellen. 1. Tabel 1

Navn

Fejl

Dampkedler

Varmtvandskedler

Flowhastighed og gennemsnitlig massehastighed for mediet i kredsløbet, %

Temperatur ved kredsløbets ind- og udløb, °C

Temperatur ved ind- og udløb af kredsløbselementerne, °C

Underopvarmning til kogning, °C

Tryk ved kredsløbets indgang og udgang, %

Trykfald i kredsløbet (fra indløb til udløb), %

Bemærk. Strømningshastigheden af ​​mediet i kredsløbselementerne, entalpitilvæksten såvel som koefficienterne for termisk og hydraulisk udvidelse og ujævnheder i varmeopfattelsen bestemmes uden standardisering af nøjagtighed. Temperaturen af ​​metallet i den opvarmede zone bestemmes uden standardisering af nøjagtighed i overensstemmelse med metodiske instruktioner for departementale fuldskala test af temperaturregimet for varmeoverfladerne af damp- og varmtvandskedler.

3. TESTMETODE

3.1. Tilgængelige reguleringsmaterialer, primært [1], gør det muligt at udføre en tilnærmet beregning af hovedindikatorerne for kedlens hydrauliske stabilitet.Beregninger omfatter dog en række parametre og koefficienter, der kun eksperimentelt kan fastslås med den nødvendige nøjagtighed , herunder: faktiske temperaturer miljø langs kanalen; entalpitilvækst i kredsløbet, tryk, trykfald (kredsløbsmodstand); temperaturfordeling mellem elementer; værdier af parameterafvigelser i dynamiske driftsformer; termiske koefficienter, hydraulisk prøvning og ujævnheder i varmeabsorption osv. På den anden side kan beregningsmetoder ikke dække hele rækken af ​​specifikke designløsninger, der anvendes i kedler, især nyoprettede. I lyset af dette, udføre fuldskala industriel test tjener som hovedmetoden til bestemmelse af den hydrauliske stabilitet af damp- og varmtvandskedler 3.2. Afhængig af formålet med arbejdet og den nødvendige mængde målinger udføres test i henhold til Prislisten for eksperimentelt justeringsarbejde og arbejde med at forbedre teknologien og driften af ​​kraftværker og netværk i to kategorier af kompleksitet: 1 - kontrol af en eksisterende eller nyudviklet beregnings- og testmetode; eller identificere driftsbetingelser for nye hydrauliske kredsløb, der endnu ikke er testet i praksis; eller kontrol af kedlens varmeflader på en prototypeprøve; 2 - test af en varmeflade af kedlen. 3.3. Tests udføres i stationære og transiente tilstande; i det operationelle eller udvidede område af kedelbelastninger; om nødvendigt også i optændingstilstande. Ud over planlagte eksperimenter udføres observationer i driftsformer. 3.4. Hydrauliske stabilitetsindikatorer bestemmes for følgende typer kedelhydraulikkredsløb: rørpakker og paneler med parallelt forbundne opvarmede rør, indløbs- og udløbsmanifolder; varmeflader med parallelforbundne rørpakker eller paneler, indløbs- og udløbsrørledninger, ind- og udløb fælles manifolder; komplekse kredsløb med parallelt forbundne understrømme, som omfatter varmeoverflader, forbindelsesrørledninger, tværgående broer og andre elementer. 3.5. I dobbeltstrømskedler, underlagt et symmetrisk design, er det tilladt at udføre tests kun for et styret flow med kontrol af driftsparametre for begge flow og for kedlen som helhed.

4. MÅLESKEMA

4.1. Det eksperimentelle kontrolskema omfatter særlige eksperimentelle målinger, der giver eksperimentelle værdier af temperaturer, flowhastigheder, tryk, trykfald i overensstemmelse med testmålene. Eksperimentelle styringsmåleinstrumenter er installeret på begge eller én kontrolleret flow af kedlen (se afsnit 3.5). Der anvendes også standard kontrolmåleinstrumenter. 4.2. Omfanget af eksperimentel kontrol omfatter målinger af følgende hovedparametre: - middeltemperaturer langs damp-vand-vejen (for begge strømme), ved ind- og udløb af alle sekventielt tilsluttede varmeflader i economizer-fordampningsdelen af ​​banen (før den indbyggede ventil, separator osv.), samt i dampoverophedningsdelen og i genopvarmningsvejen (før og efter injektioner og ved kedlens udløb). Til dette formål installeres nedsænkelige termoelektriske omformere (termoelementer) til eksperimentel kontrol, eller der anvendes standard måleinstrumenter. Måleinstrumenter til eksperimentel kontrol er installeret på overfladen under test. Kedlen er ligeledes udstyret med måleinstrumenter langs dampvandsvejen, selvom testene kun dækker en eller to varmeflader. Uden dette er det umuligt korrekt at bestemme indflydelsen af ​​regimefaktorer; - omgivelsestemperaturer ved udløbet (og om nødvendigt også ved indløbet) af delstrømme og individuelle paneler i kredsløbet (overfladen) under undersøgelse. Måleinstrumenter er installeret i udløbsrør (nedsænkelige termoelementer; brug af overfladetermoelementer er tilladt, hvis deres installationssteder er omhyggeligt isoleret). De dækker alle parallelle elementer. Med et stort antal parallelle paneler er det tilladt at udstyre nogle af dem, inklusive de midterste og de mest ikke-identiske (i design og opvarmning); - temperaturer ved udgangen af ​​spolerne (opvarmede rør) på testfladerne; i nødvendige tilfælde (hvis der er fare for væltning, trafikstagnation) - også ved indkørslen. Dette er den mest udbredte type måling med hensyn til mængde. Måleinstrumenter er installeret i den uopvarmede zone af spolerne (overflade termoelementer); som regel i de samme paneler, hvor udgangstemperaturmålinger udføres. I flerrørspaneler er termoelementer installeret i "midterste" rør jævnt i bredden (i trin af flere rør) og i rør med termisk og strukturel ikke-identitet (ekstrem og ved siden af ​​dem; omsluttende brændere; forskellige i forbindelse med samlere, osv.). I mangel i spolerne på testoverfladen af ​​den uopvarmede zone (som det er tilfældet, for eksempel på varmtvandskedler, i henhold til deres design), for direkte at måle temperaturen, installeres nedsænkelige termoelementer ved udløb af disse spoler; - strømning af fødevand langs vandløbene i damp-vand-vejen (tilladt for én strøm, hvis eksperimentel kontrol er installeret på én strøm). Måleapparatet er normalt en standard standardmembran i forsyningsledningen, hvortil der parallelt med standardvandmåleren er tilsluttet en eksperimentel kontrolsensor; - mediets strømningshastighed og massehastighed ved indgangen til kredsløbets understrømme (i hver) og i panelet (selektivt). TsKTI- eller VTI-trykrør er installeret på forsyningsrørene i paneler, som ifølge en foreløbig vurdering er de farligste i tilfælde af hydrodynamiske forstyrrelser og i koordinering med installation af termoelementer; - mediets strømningshastighed og massehastighed ved indløbet til spolerne. TsKTI eller VTI trykrør er installeret på indløbssektionerne af rør i et uopvarmet område. Antallet og placeringen af ​​måleinstrumenter bestemmes af specifikke forhold, herunder "gennemsnitlige" og farligste spoler, i overensstemmelse med installationen af ​​termoelementer ved udgangen af ​​spolerne, samt temperaturindsatser (dvs. på de samme spoler). Midler til måling af strømningshastigheder i kredsløbets elementer skal placeres på en sådan måde, at de i alt med det mindst mulige antal afspejler al den ustabilitet af stabiliteten i kredsløbet, der forventes ifølge en foreløbig vurdering; - tryk i dampvandsvejen. Udvælgelsesanordninger til måling af tryk er installeret på karakteristiske punkter i kanalen, herunder ved udgangen af ​​testoverfladen, ved slutningen af ​​fordampningsdelen (før den indbyggede ventil); til en varmtvandskedel - ved kedeludløbet (såvel som ved indløbet); - trykfald (hydraulisk modstand) af understrømmen eller varmefladen eller en separat sektion af kredsløbet, der testes. Udvalgte enheder til måling af trykfald er installeret i specielle tilfælde: under forskningstests, ved kontrol af overensstemmelsen af ​​beregnede data med faktiske data, når der er vanskeligheder med at klassificere ustabilitet osv.; - temperatur på rørmetallet i den opvarmede zone. Temperatur- eller radiometriske indsatser til måling af metaltemperatur er installeret i testfladerne, for det meste i flowet, hvor de fleste af målingerne foretages, men også kontrolindsatser til andre flows. Indsatser er placeret rundt om brændkammerets omkreds og højde i området med maksimal termisk belastning og forventede højeste metaltemperaturer. Valget af rør til montering af indsatser bør hænge sammen med installationen af ​​temperatur- og flowmålinger på tværs af spolerne. 4.3. De eksperimentelle styringsmåleinstrumenter i henhold til afsnit 4.2 gælder for rent direkte-flow kedelkredsløb. I de komplekse forgrenede hydrauliske kredsløb, der er iboende i moderne kedler, er andre nødvendige måleinstrumenter installeret i overensstemmelse med de specifikke designfunktioner. For eksempel: et kredsløb med parallelle delstrømme og en tværgående hydrodynamisk jumper - temperaturmåling før og bag indsættelse af jumperen på begge delstrømme; flowmåling via jumper; måling af trykforskellen ved enderne af jumperen en kedel med medium recirkulation gennem et skærmsystem (pumpende eller ikke-pumpende) - måling af mediets temperatur i valgene af recirkulationskredsløbet opstrøms og nedstrøms for blanderen; måling af medieflow i valg af recirkulationskredsløb og gennem skærmsystemet (bag mixeren); måling af tryk (trykforskelle) ved knudepunkter i kredsløbet osv. 4.4. Indikatorer for kedeldriften som helhed, indikatorer for forbrændingstilstanden såvel som generelle enhedsindikatorer registreres ved hjælp af standardstyringsenheder. 4.5. Volumenet såvel som funktionerne i måleskemaet bestemmes af målene og målene for testene, kategorien af ​​kompleksitet, kedlens dampudgang og parametre, kedlens design og kredsløbet under test (stråling). eller konvektive overflader, helsvejsede og glatte rørskærme, brændstoftype osv.). For eksempel, når der testes NRF på en gasoliekedel af en 300 MW monoblok, kan måleskemaet omfatte fra 100 til 200 temperaturmålinger i en uopvarmet zone, 10-20 temperaturindsatser, cirka 10 målinger af strømningshastigheder og tryk; ved test af varmtvandskedel - fra 50 til 75 temperaturmålinger, 5-8 temperaturindsatser, cirka 5 flow- og trykmålinger. 4.6. Alle eksperimentelle kontrolmålinger skal indsendes til registrering ved brug af selvregistrerende sekundære instrumenter. Sekundære enheder vil blive placeret på det eksperimentelle kontrolpanel. 4.7. En liste over målinger, deres placering i kedlen og en opdeling efter instrument er angivet i dokumentationen til måleskemaet. Dokumentationen omfatter også et instrumentkoblingsdiagram, en skitse af panelet, et diagram over placeringen af ​​temperaturindsatser osv. Tilnærmede målediagrammer, i forhold til test af NRF-kedlen TGMP-314 og test af vandvarmekedlen KVGM-100, er vist i fig. 12.
Ris. 1. Skema for eksperimentel kontrol af NRF-kedlen TGMP-314:
1-3 - panelnumre; I-IV - antal træk; - nedsænkningstermoelement; - overflade termoelement; - temperaturindsats; - trykrør TsKTI; - trykvalg; - valg af differenstryk.
Antal overfladetermoelementer: ved indgangen til de forreste halvstrømsspoler A: I slag - 16; 2. omgang - 12; III træk - 18; det samme for bagerste halvstrøm A: I slagtilfælde - 12; 2. træk - 8; III - træk - 8; IV træk - 8 stk.; på jumper A - 6 stk.; på jumper B - 4 stk. . Bemærkninger: 1. Diagrammet viser målinger langs flow A. Dykbare termoelementer er installeret langs flow B svarende til flow A. 2. Målinger langs flow B svarer til flow A. 3. Nummerering af paneler og spoler er fra kedelakserne. 4. Målinger af temperaturer og strømningshastigheder langs dampvandsvejen udføres i overensstemmelse med kedlens instrumentering og kontroldiagram. Ris. 2. Skema for eksperimentel kontrol af KVGM-100 vandvarmekedlen:
- øvre opsamler; - nedre opsamler; - overflade termoelementer på rørledninger; - det samme på rør og stigrør; - nedsænkningstermoelementer i kuvertspoler; - temperaturindsatser på niveau med det øverste niveau af brændere; - valg af differenstryk;
1 - bagskærm af den konvektive del: 2 - sideskærm af den konvektive del; 3 - skærme af den konvektive del; 4 - pakke I; 5 - pakker II, III; 6 - mellemliggende brændkammerskærm; 7 - brændkammer sideskærm; 8 - frontskærm

5. TESTMEDEL

5.1. Under prøvning skal der anvendes standardiserede måleinstrumenter, der er metrologisk sikret i overensstemmelse med GOST 8.002-86 og GOST 8.513-84. Typer og karakteristika af måleinstrumenter vælges i hvert enkelt tilfælde afhængigt af det udstyr, der testes, den nødvendige nøjagtighed, installation og installationsforhold, omgivelsestemperatur og fra andre ydre påvirkningsfaktorer Måleinstrumenter, der anvendes under prøvning, skal have gyldige verifikationsmærker og teknisk dokumentation, der indikerer deres egnethed og give den nødvendige nøjagtighed. 5.2. Krav til målenøjagtighed: 5.2.1. Den tilladte fejl ved måling af startværdierne, sikring af den nødvendige nøjagtighed af de bestemte indikatorer (se afsnit 2), bør ikke overstige for: temperatur af vand, damp, metal i en uopvarmet zone: dampkedel - 10 ° C; varmtvandskedel - 5 ° C; vandstrøm og damp - 5%; vand- og damptryk - 2%. 5.2.2. Kravene specificeret i dette afsnit refererer til typeprøvning af kedler. Ved afprøvning af eksperimentelt eller moderniseret eller fundamentalt nyt udstyr eller ved kontrol af nye prøvningsmetoder skal testprogrammet stille yderligere krav til måleinstrumenter og nøjagtighedskarakteristika. 5.3. For at måle parametre, der ikke kræver nøjagtighedsstandarder under testning (se afsnit 2), kan indikatorer bruges. De specifikke typer af indikatorer, der anvendes, er specificeret i testprogrammet. 5.4. Temperaturmåling: 5.4.1. Temperaturen måles ved hjælp af termoelektriske omformere (termoelementer). Ved målinger ved relativt lave temperaturer, der kræver høj nøjagtighed, kan der også anvendes termoelektriske termometre (modstandstermometre) i henhold til GOST 6651-84. Afhængigt af intervallet af målte temperaturer anvendes XA termoelementer (ved den øvre grænse for målte temperaturer) 600-800°C) eller XK (400-600°C) tråddiameter 1,2 eller 0,7 mm. Det anbefales at isolere termioniske ledninger med silica eller kvartsfilament ved dobbeltvikling. Detaljerede karakteristika for termoelementer er indeholdt i den specialiserede litteratur [2 osv.]. 5.4.2. For direkte at måle temperaturen på vand og damp, anvendes standard nedsænkningstermoelementer af typen TXA. Nedsænkelige termoelementer er installeret på en lige sektion af rørledningen i en muffe, der er svejset ind i rørledningen. Længden af ​​elementet vælges afhængigt af rørledningens diameter baseret på placeringen af ​​arbejdsenden af ​​elementtermoelementet langs strømningsaksen. Minimumslængden af ​​et standardelement er 120 mm. I rørledninger med lille diameter kan nedsænkelige termoelementer af ikke-standardfremstilling installeres, men i overensstemmelse med installationsreglerne (for eksempel ved test af vandvarmekedler, se afsnit 4.2.3). 5.4.3. Overflade termoelementer er installeret uden for varmezonen på udløbs- (eller indløbs-) sektionerne af spolerne, nær samleren, såvel som på panelernes udløbs- (eller indløbsrør). Forbindelsen til rørets metal (termoelementets arbejdsende) anbefales at laves ved at tætne termoelektroderne ind i en metalknap (separat i to huller), som igen svejses til røret. Termoelementets arbejdsende kan også fremstilles ved at tætne termoelementet ind i rørlegemet. Den indledende del af termoelementet med isoleret overflade, mindst 50-100 mm lang fra dens arbejdsende, skal presses tæt til røret. Termoelementets installationssted og rørledningen i dette område skal omhyggeligt dækkes med termisk isolering. 5.4.4. Måling af rørmetaltemperaturer i den opvarmede zone (ved hjælp af Soyuztekhenergo-temperaturindsatser med et termoelementkabel KTMS- eller XA-termoelementer eller radiometriske indsatser TsKTI med XA-termoelementer) skal udføres i overensstemmelse med "Metodologiske instruktioner for afdelingsfuldskalatest af temperaturregime for skærmvarmeflader på damp- og varmtvandskedler." Indsatser er ikke standardiserede måleinstrumenter og tjener som indikatorer ved test af hydraulisk stabilitet (se afsnit 5.3). 5.4.5. Som sekundære enheder ved temperaturmåling ved hjælp af termoelementer anvendes selvregistrerende elektroniske multipunktspotentiometre med analog, digital eller anden form for optagelse (kontinuerlig eller med en optagefrekvens på højst 120 s). Der anvendes især KSP-4-enheder af nøjagtighedsklasse 0,5 gange 12 punkter (med en cyklus på 4 s og en anbefalet tape-tegnehastighed på 600 mm/t).Multikanal-måleapparater med adgang til digital print- og stanseudstyr er bruges også Som sekundære apparater til Til temperaturmålinger ved hjælp af modstandstermometre anvendes DC-målebroer. 5.5. Måling af vand- og dampstrøm: 5.5.1. Flow måles ved hjælp af flowmålere med åbninger (målemembraner, dyser) i overensstemmelse med "Regler for måling af flow af gasser og væsker ved hjælp af standard åbninger" RD 50-213-80. Flowmålere med begrænsningsanordninger installeres på rørledninger med et enfaset medium med en indvendig diameter på mindst 50 mm. Flowmåleanordningen, dens installation og forbindelsesledninger (puls) skal overholde de specificerede regler. 5.5.2. I tilfælde hvor yderligere tryktab ikke er tilladt, samt på rørledninger med en indvendig diameter på mindre end 50 mm, installeres flowmålere med trykrør (Pitot-rør) designet af TsKTI eller VTI som flowindikator [2]. TsKTI stangrør har ligesom runde VTI rør et lille ikke-genopretteligt tryktab. Trykrør er kun egnet til gennemstrømning af et enfaset medium Udformningen af ​​trykrør TsKTI og VTI med beskrivelse og flowkoefficienter er angivet i bilag 1 og i fig. 3, 4. Ris. 3. Design af trykrør til måling af vandcirkulationshastigheder
Ris. 4. Værdier af strømningskoefficienter for stang og cylindriske rør 5.5.3. Differenstrykmålere (GOST 22520-85) bruges som primære transducere (sensorer) ved måling af strømningshastigheder. Forbindelsesledninger lægges fra måleapparatet til sensoren i overensstemmelse med reglerne i RD 50-213-80. 5.6. Valg af signaler baseret på statisk tryk udføres gennem huller (fittings) i rørledninger eller manifolds på varmefladen uden for varmezonen. Prøveudtagningsanordninger bør installeres på steder, der er beskyttet mod de dynamiske virkninger af arbejdsstrømmen. Trykmålere med en elektrisk udgang (GOST 22520-85) bruges som sensorer. 5.7. Trykforskellen måles ved hjælp af statiske trykhaner i begyndelsen og slutningen af ​​den målte sektion af kredsløbet, som udføres i henhold til typen af ​​trykmåling. Differenstrykmålere bruges som sensorer. 5.8. Type og nøjagtighedsklasse af sensorer og sekundære instrumenter, der anvendes til måling af flow, differenstryk og tryk, er angivet i tabel. 2. Tabel 2 Bemærk. Til måling af flow kan der i stedet for DME og Sapphire 22-DC sensorer, som giver et lineært differenstryksignal, anvendes DMER og Sapphire 22-DC sensorer med NIR (med en kvadratrodsudtræksblok og overgang til flowskalaen). Da testskalaer normalt er ikke-standardiserede og skal være egnede til forskellige forhold, viser sæt med en lineær forskelsskala (med yderligere genberegning under behandlingen) sig ofte at være mere bekvemme. 5.9. Valg sensorer i henhold til trykdifferensmåleområdet er lavet af en række værdier i overensstemmelse med GOST 22520-85. Cirka anvendte værdier: fodervandsforbrug - 63; 100; 160 kPa (0,63; 1,0; 1,6 kgf/cm2); vandstrøm (hastighed) i paneler og spoler - 1,6; 2,5; 4,0; 6,3 kPa (160; 250; 400; 630 kgf/cm2); til kedler SKD-40 MPa (400 kgf/cm 2), til kedler VD-16; 25 MPa (160; 250 kgf/cm2); til varmtvandskedler - 1,6; 2,5 MPa (16; 25 kgf/cm2). 5.10. Den nedre garanterede målegrænse for flowsensorer (LMED) er 30 % af den øvre grænse. I tilfælde hvor det under test er nødvendigt at dække et stort område af flowhastigheder (eller tryk), herunder små og fyringsbelastninger af kedlen, to sensorer er forbundet parallelt med måleapparatet ved forskellige målegrænser med hver sit sekundære instrument. 5.11. For at registrere hovedværdierne for flow og tryk bruges sekundære enkeltpunktsenheder med kontinuerlig optagelse normalt (med en anbefalet båndtrækhastighed på 600 mm/t). Kontinuerlig optagelse er nødvendig på grund af den høje hastighed af hydrodynamiske processer, især i tilfælde af ustabilitet Hvis der er et stort antal af samme type hydrauliske sensorer i kredsløbet (f.eks. til måling af hastigheder i paneler og spoler), kan nogle af dem kan overføres til flerpunkts sekundære instrumenter angivet i tabel. 2 (for 6 eller 12 point med en cyklus på ikke mere end 4 s). 5.12. Forsøgskontrolpanelet monteres i nærheden af ​​hovedkontrolrummet (helst), eller i kedelrummet (på serviceniveau, hvis der er god kommunikation med hovedkontrolrummet). Panelet er udstyret med el, belysning og låse. 5.13. Materialer: 5.13.1. Mængden og rækken af ​​materialer, der kræves til installation af tilslutning af elektriske og rørledninger, samt elektriske og termiske isoleringsmaterialer, bestemmes i testarbejdsprogrammet eller i ordrespecifikationen, afhængigt af kedlens damp- eller varmeydelse, dens udformning og mængden af ​​målinger. 5.13.2. Den primære omskiftning af temperaturmåleinstrumenter til præfabrikerede kasser (SC) udføres: fra nedsænkelige termoelementer og temperaturindsatser med en kompensationsledning (kobber-konstantan til XA termoelementer, chromel-copel til XK termoelementer); fra overflade termoelementer med en termoelement ledning Sekundær skift fra SC til det eksperimentelle kontrolpanel udføres med et multi-core kabel (helst et kompensationskabel, hvis dette ikke er tilgængeligt - kobber eller aluminium). I sidstnævnte tilfælde indsættes et såkaldt kompensationstermoelement fra SC til apparatet for at kompensere for temperaturen i den frie ende af måletermoelementerne. 5.13.3. Omskiftning af flow- og tryksignaler fra prøvetagningspunktet til sensoren udføres ved at forbinde rør (fremstillet af stål 20 eller 12Х1МФ) med afspærringsventiler D y 10 mm for det tilsvarende tryk. Den elektriske forbindelse mellem sensoren og panelet er lavet med et firelederkabel (i tilfælde af fare for interferens, skærmet).

6. TESTBETINGELSER

6.1. Tests udføres i stationære kedeltilstande, i transiente tilstande (under tilstandsforstyrrelser, fald og stigning i belastning), og også, om nødvendigt, i fyringstilstande. 6.2. Ved udførelse af test i stationære tilstande skal værdierne angivet i tabellen opretholdes. 3 maksimale afvigelser fra de gennemsnitlige driftsværdier af kedeldriftsparametre, som overvåges ved hjælp af verificerede standardinstrumenter. Tabel 3

Navn

Maksimale afvigelser, %

Dampkedler dampkapacitet, t/h

Varmtvandskedler

Dampkapacitet

Forbrug af fodervand

Tryk

Temperatur på overophedet damp (primær og mellemliggende)

Vandtemperatur (ved kedlens ind- og udløb)

Kedelbelastningen må ikke overstige den specificerede maksimale dampydelse (eller varmeydelse). Sluttemperaturen på den overophedede damp (eller temperaturen af ​​vandet, der forlader kedlen) og mediets tryk bør ikke være højere end dem, der er angivet i producentens instruktioner. Varigheden af ​​eksperimentet i stationær tilstand bør være: for gas- oliekedler - mindst 1 time, for kedler til pulveriseret kul - mindst 2 timer. Mellem eksperimenterne bør der gives tilstrækkelig tid til omstrukturering og stabilisering af regimet (for gas og brændselsolie - mindst 30-40 minutter, for fast brændsel - 1 time). For flere typer brændsel, der forbrændes, samt afhængig af den ydre forurening af kedlens varmeflader og andre lokale forhold, er forsøgene opdelt i serier udført på forskellige tidspunkter 6.3. Når der udføres tests i transiente tilstande, kontrolleres indflydelsen af ​​organiserede tilstandsforstyrrelser på den hydrauliske stabilitet. Kedlens driftsparametre skal holdes inden for de grænser, der er angivet af testprogrammet.6.4. Ved prøvning skal kedlen forsynes med brændsel, hvis kvalitet er angivet i testprogrammet.

7. FORBEREDELSE TIL PRØVER

7.1. Omfanget af arbejdet med forberedelse til test omfatter: kendskab til teknisk dokumentation for kedlen og kraftenheden, udstyrets tilstand, driftstilstande; udarbejdelse og godkendelse af et testprogram; udvikling af en eksperimentel kontrolordning og teknisk dokumentation herfor; teknisk overvågning af installation af en forsøgskontrolordning, justering af ordningen forsøgskontrol og dens gennemførelse. 7.2. Den tekniske dokumentation, der kræver fortrolighed, omfatter først og fremmest: tegninger af kedlen og dens elementer; diagrammer over damp-vand- og gas-luftveje, instrumentering og automatisering; kedelberegninger: termisk, hydraulisk, termomekanisk, vægtemperatur, hydrauliske egenskaber (hvis nogen); kedel betjeningsvejledning; driftskort; dokumentation om skader på rør osv. Der udføres kendskab til udstyret i kedel- og støvbehandlingsanlægget, med kraftaggregatet som helhed og med standardinstrumentering. De operationelle egenskaber ved det udstyr, der skal testes, identificeres. 7.3. Der udarbejdes et testprogram, som skal angive formål, betingelser og tilrettelæggelse af forsøgene, krav til kedlens tilstand, de nødvendige parametre for kedeldriften, forsøgenes antal og hovedkarakteristika, deres varighed og kalender. datoer. De anvendte ikke-standardiserede måleinstrumenter er angivet. Programmet er koordineret med lederne af de relevante afdelinger af det termiske kraftværk (KGC, Central Research Institute, TsTAI) og godkendt af chefingeniøren for det termiske kraftværk eller REU Proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammet skal overholde "Regler for proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammer på termiske, hydrauliske og nukleare kraftværker, i energisystemer, termiske og elektriske netværk", godkendt af USSR's energiministerium den 14. august , 1986. 7.4. Indholdet af det eksperimentelle kontrolskema er angivet i afsnit. 4. I nogle tilfælde udarbejdes der ved et stort antal tests en teknisk specifikation for et udkast til forsøgskontrolordning, hvorefter en specialiseret organisation eller afdeling udvikler ordningen. Hvis volumen er lille, tegnes diagrammet direkte af det team, der udfører testene. 7.5. Baseret på den eksperimentelle kontrolordning udarbejdes og overføres dokumentation om forberedende arbejde til prøvning til kunden: en liste over forberedende arbejde (hvor det tilrådes at angive omfanget af installationsarbejde udført direkte på kedlen); specifikation for de nødvendige enheder og materialer leveret af kunden; skitser af enheder, der kræver fremstilling (temperaturindsatse, nasser, skjoldpaneler osv. Der udarbejdes også en specifikation for instrumenter og materialer leveret af Soyuztekhenergo. Bilag 2 giver eksempler på denne dokumentation. 7.6. Installationsovervågning: 7.6.1. Inden installationen påbegyndes, markeres placeringerne for montering af måleapparater, ligesom placeringerne for overvågningsanlæg, tavle og sensorstandere vælges. Mærkningen skal behandles med særlig opmærksomhed, som en operation, der bestemmer kvaliteten af ​​efterfølgende målinger Ved installation af testudstyr er det nødvendigt at kontrollere korrekt montering af måleanordningerne og overholdelse af tegningerne. 7.6.2. Svejsning af overfladetermoelementbosser udføres under direkte tilsyn af teamrepræsentanter. Det vigtigste er at forhindre ledningen i at brænde ud (svejsning med 2-3 mm elektroder, minimum strøm), og i tilfælde af en udbrænding skal du genoprette den igen. Det anbefales at kontrollere tilstedeværelsen af ​​kæden umiddelbart efter svejsning. 7.6.3. Termoelementet og kompensationsledningerne lægges til SC i beskyttelsesrør. Åben lægning med sele er tilladt i nogle tilfælde i kort tid, men anbefales ikke. Lægning skal ske med en enkelt ledning, undgå mellemforbindelser. Der skal lægges særlig vægt på mulige steder, hvor isoleringen af ​​ledninger er beskadiget (knæk, drejninger, fastgørelser, indgange til beskyttelsesrør osv.), Beskyt dem med yderligere forstærket isolering. For at eliminere mulig EMF-interferens bør kompensationsledninger og -kabler ikke krydse strømkabelruterne. 7.6.4. Trykrør er installeret på lige sektioner af rør, væk fra bøjninger og manifolder. Den lige del af flowstabiliseringen foran røret skal være (20 ¸ 30) D (D - rørets indre diameter), men ikke mindre end 5 D. Nedsænkning af trykrør er 1/2 eller 1/3 D . Røret skal svejses med signalopfattende huller strengt langs rørets midterlinje; udvalgte beslag er placeret vandret. Hovedventiler skal være tilgængelige for vedligeholdelse. 7.6.5. Udlægning af forbindelsesledninger til flow- og trykmålinger skal opfylde kravene i RD 50-213-80. Ved lægning af forbindelsesrør skal ensidige hældninger eller vandrette linjer nøje overholdes; Lad ikke forbindelsesrør passere på steder med høje temperaturer for at undgå kogning eller opvarmning af stillestående vand i dem. 7.6.6. Sensorer til måling af strømningshastigheder og differenstryk er installeret under (eller på niveau med) måleanordningerne, normalt ved nulmærket og ved servicemærket. Sensorerne er monteret på gruppestandere. Til normal vedligeholdelse leveres enheder til udrensning af sensorerne (to afspærringsventiler er installeret på hver renseledning for at undgå lækager). Det komplette sæt til en sensor består af 9 afspærringsventiler (hovedventiler, foran sensoren, skylleventiler og en udligningsventil). 7.6.7. Inden sensorerne installeres på stativet, skal de omhyggeligt kontrolleres af den metrologiske service på det termiske kraftværk og kalibreres. Efter installation på stativerne er det nødvendigt at kontrollere positionen af ​​"nullerne" og de maksimale værdier af forskellene. For sensorer designet til at måle vandstrømningshastigheder i paneler og spoler, er det tilrådeligt at flytte "nul" på skalaen af ​​den sekundære enhed med 10-20% til højre (i tilfælde af nul eller negative værdier i ikke-stationære tilstande). I nogle specielle tilfælde, når flowbevægelse i begge retninger er mulig, sættes enhedens "nul" til 50%, dvs. til midten af ​​skalaen (f.eks. flowvending, stærk pulsering, hydrodynamiske jumpertests osv.). Når nulpunktet flyttes, bruges enheden som en indikator. 7.7. Efter afslutningen af ​​det forberedende installationsarbejde justeres det eksperimentelle styrekredsløb (switchende kontinuitet, krympning og prøveaktivering af sensorer, aktivering og fejlfinding af sekundære enheder, identifikation og eliminering af defekter). 7.8. Før prøvning skal kedlens og dens elementers klarhed til prøvning kontrolleres (gastæthed, intern og ekstern forurening af varmeflader, tæthed og brugbarhed af armaturer osv.). Der lægges særlig vægt på standardinstrumentering: brugbarheden af ​​de måleinstrumenter, der er nødvendige for testning, korrektheden af ​​deres aflæsninger, tilstedeværelsen af ​​gyldige verifikationsmærker (for vandmålere og andre enheder), overensstemmelsen af ​​eksperimentelle instrumenter og standardinstrumenter. Kraftværket er forsynet med en liste over arbejder for at fjerne udstyr og KI1-mangler, der hindrer testning. Kedlens tilstand skal opfylde kravene angivet i testprogrammet.

8. TEST

8.1. Arbejdsprogram for forsøg: 8.1.1. Inden teststart udarbejdes på baggrund af det godkendte testprogram arbejdende forsøgsprogrammer, som aftales med ledelsen af ​​det termiske kraftværk. Arbejdsprogrammet udarbejdes for et enkelt forsøg eller en række forsøg. Den indeholder instruktioner til organisering af eksperimentet, tilstanden af ​​udstyret involveret i eksperimentet, værdierne af hovedparametrene og de tilladte grænser for deres afvigelser og en beskrivelse af rækkefølgen af ​​udførte operationer. 8.1.2. Arbejdsprogrammet er godkendt af chefingeniøren for det termiske kraftværk og er obligatorisk for personalet. 8.1.3. I forsøgets varighed skal der tildeles en ansvarlig repræsentant fra TPP, som varetager den operationelle ledelse af forsøget. Testlederen fra Soyuztechenergo giver teknisk vejledning. Vagtpersonalet udfører alle deres handlinger under forsøget i overensstemmelse med testlederens instruktioner (eller med viden) sendt gennem den ansvarlige repræsentant for det termiske kraftværk Bilag 3 giver et omtrentligt arbejdsprogram for forsøgene. 8.2. I hele forsøgsperioden skal overholdelse af arbejdsprogrammet for følgende værdier sikres: overskydende luft; andele af recirkulation af røggas; brændstofforbrug; fødevand flow og temperatur; medium tryk bag kedlen; dampforbrug (kun for dampkedel); temperaturen af ​​frisk damp (eller vand) bag kedlen; forbrændingstilstand; driftstilstand for støvbehandlingssystemet. 8.3. Hvis kedlens driftsparametre ikke overholder kravene fastsat i pkt. 6 og i arbejdsprogrammet stopper forsøget. Forsøget afsluttes også i tilfælde af en nødsituation ved kraftenheden (eller kraftværket). I tilfælde af at nå grænseværdierne for temperaturen af ​​mediet og metallet, der er specificeret i programmet, eller ophør (eller kraftigt fald) af mediumstrømmen i individuelle elementer af kedlen eller udseendet af andre krænkelser af hydrodynamikken i henhold til til eksperimentelle kontrolanordninger overføres kedlen til en tilstand, der er lettere for udstyret (tidligere indtastede forstyrrelser eller nødvendige beslutninger træffes). Hvis krænkelserne ikke udgør en umiddelbar fare, kan forsøget fortsætte uden yderligere at stramme det regime, der testes. 8.4. Tests begynder med foreløbige eksperimenter. Under foreløbige eksperimenter udføres fortrolighed med betjeningen af ​​udstyret og funktionerne i driftstilstande, endelig debugging af måleskemaet, udvikling af den organisatoriske rutine i teamet og relationer til vagtpersonalet. 8.5. Stationære tilstande: 8. 5.1. Test i stationære tilstande omfatter eksperimenter: ved kedlens nominelle belastning; to eller tre mellembelastninger (normalt ved belastninger på 70 og 50 % svarende til fabriksberegninger, samt ved den belastning, der er gældende under driftsforhold); minimumsbelastning (etableret i drift eller aftalt til test). For dampkedler udføres også forsøg med reduceret temperatur på fødevandet (med HPH slukket). For varmtvandskedler udføres også forsøg: med forskellige indløbsvandstemperaturer; med minimalt udløbstryk; med den mindst tilladte vandstrøm De statiske karakteristika (afhængig af kedelbelastningen) af temperaturer og tryk langs banen bestemmes; indikatorer for hydraulisk stabilitet af de testede kredsløb i stationære tilstande; tilladt område af kedelbelastninger i henhold til disse indikatorer. 8.5.2. I stationære forsøg tages regimet i henhold til operationsregime-kortet til grund. Påvirkningen af ​​de vigtigste driftsfaktorer kontrolleres også (overskydende luft, DRG-belastning, forskellige kombinationer af brændere eller møller, brændselsoliebelysning, fødevandstemperatur, kedelslaggning osv.). 8.5.3. På kedler, der opererer på to typer brændstof, udføres eksperimenter på begge typer (på reservebrændsel og på en blanding af brændstoffer er et reduceret volumen tilladt). På støv- og gaskedler bør der udføres forsøg med naturgas for at afgøre, om skærmene er snavsede, efter en tilstrækkelig lang kontinuerlig kampagne på gas. Om nødvendigt udføres eksperimenter med slaggebrændsler i begyndelsen og i slutningen af ​​kampagner, på en "ren" og på en slagge-kedel. 8.5.4. For SKD-kedler, der arbejder ved glidende tryk, bør der udføres hydrauliske stabilitetstest under hensyntagen til retningslinjerne for test af engangskedler i aflæsningstilstande ved mediets glidende tryk. 8.5.5. Ved en given kedelbelastning bør der for at opnå mere pålidelige forsøgsmaterialer udføres to duplikatforsøg og ikke på samme dag (helst med et tidsrum). Om nødvendigt udføres yderligere kontrolforsøg. 8.5.6. Forsøg under stationære forhold skal gå forud for forsøg med forstyrrelser. 8.6. Overgangstilstande: 8.6.1. De mest ugunstige med hensyn til hydraulisk stabilitet af kedelkredsløb er som regel ikke-stationære forhold forbundet med regimeforstyrrelser og visse afvigelser af parametre fra normale (gennemsnitlige) forhold I eksperimenter i transiente tilstande er den hydrauliske stabilitet af de testede kredsløb bestemmes under eksperimentelle forhold tæt på nødsituationer, når vand-brændstofforholdet er ubalanceret, og når der er termiske ubalancer. Den maksimale reduktion i strømningshastigheder og temperaturstigninger i kredsløbselementerne, uoverensstemmelsen mellem individuelle elementer, samt arten af ​​genoprettelsen af ​​de oprindelige værdier, efter at forstyrrelsen er fjernet, overvåges. 8.6.2. For dampkedler kontrolleres følgende tilstandsforstyrrelser: en kraftig stigning i brændstofforbruget; et kraftigt fald i fødevandsforbruget; slukning af individuelle brændere, mens det samlede brændstofforbrug opretholdes (effekten af ​​termisk forvrængning på tværs af ovnens bredde og dybde ); at slukke (eller reducere belastningen) af DRG; at reducere mediets tryk samt andre handlinger baseret på lokale forhold (tænde blæsere, skifte til et andet brændstof osv.). Afhængigt af kredsløbsdiagrammet, nogle gange kan det også være nødvendigt at kontrollere kombinationen af ​​ubalance med skævhed (for eksempel vandudledning, når brænderne er slukket) For varmtvandskedler kontrolleres driftsforstyrrelser et kraftigt fald i fødevandsforbruget og et fald i mellemtryk osv. 8.6.3. Værdien og varigheden af ​​forstyrrelser er ikke standardiserede og fastlægges på baggrund af eksisterende erfaringer og faktiske driftsforhold, afhængigt af kedlens udformning, dens dynamiske egenskaber, brændselstype osv. For en gasoliekedel på en 300 MW monoblok, kan vi anbefale forstyrrelser for vand og brændstof med en værdi på ca. 15 % og varer 10 minutter (dvs. ifølge eksisterende erfaringer, næsten indtil parametrene langs stien stabiliserer sig). Med store forstyrrelser (20-30%), under betingelsen om at opretholde overophedningstemperaturen, er varigheden normalt mindre end 3-5 minutter uden stabilisering af parametre, hvilket ikke giver tillid til at identificere alle funktionerne i kredsløbets hydrodynamik . Forstyrrelser på mindre end 15 % har en relativt svag effekt på damp-vand-vejen. 8.6.4. Forstyrrelser kan udføres langs begge eller kun én kontrolleret strømning af damp-vand-vejen (eller den ene side af kedlen), for hvilken testene udføres. 8.6.5. Før der påføres forstyrrelser, skal kedlen køre i stationær tilstand i mindst 0,5-1,0 timer, indtil parametrene stabiliseres. 8.6.6. Eksperimenter med regimeforstyrrelser udføres ved to eller tre kedelbelastninger (inklusive minimum). Normalt kombineres de med eksperimenter ved den nødvendige belastning i stationær tilstand og udføres i slutningen af ​​den. 8.7. Om nødvendigt (for eksempel en ny optændingsteknologi, skader under opstartstilstande, resultaterne af foreløbige beregninger, der forårsager bekymring osv.), kontrolleres den hydrauliske stabilitet af det testede kredsløb i kedelfyringstilstandene. Optænding udføres i overensstemmelse med betjeningsvejledning og arbejdsprogram. 8.8. Under eksperimentet udføres kontinuerlig overvågning af driften af ​​kedlen og dens elementer ved hjælp af standard- og eksperimentelle kontrolanordninger. Det er nødvendigt konstant at overvåge eksperimentelle kontrolmålinger og straks opdage visse overtrædelser af hydrodynamikken. Detektion af hydrodynamiske forstyrrelser er hovedopgaven ved test. 8.9. Der føres en operationel log, der registrerer eksperimentets fremskridt, operationer udført af vagtpersonalet, hovedindikatorer for regimet og forstyrrelser. Regelmæssige indtastninger foretages i observationslogfiler af kedelparametre ved hjælp af standardinstrumenter. Optagelsesfrekvensen er 10-15 minutter i stationære tilstande, 2 minutter ved forstyrrelser. Overskydende luft overvåges (ved hjælp af iltmålere eller Orsa-apparater). Det er nødvendigt at overvåge forbrændingstilstanden ved at inspicere brændkammeret. 8.10. Der udføres omhyggeligt tilsyn med brugbarheden af ​​eksperimentelle kontrolanordninger, herunder: "nul"-positionen, placeringen og træk af båndet, klarheden af ​​aflæsningerne på båndet, korrektheden af ​​aflæsningerne af instrumenter og individuelle punkter. Fejl skal udbedres med det samme. Overensstemmelsen mellem aflæsningerne af eksperimentelle og standardinstrumenter i henhold til lignende parametre er verificeret*. Før hvert forsøg registreres og nulstilles flow- og tryksensorerne. I slutningen af ​​eksperimentet gentages registreringen af ​​"nuller". * Forskellen i aflæsninger bør ikke overstige , hvor Og 1 og Og 2 - instrumentets nøjagtighedsklasser. 8.11. Regelmæssigt i begyndelsen, slutningen og gennem hele forsøget, for at synkronisere instrumentets aflæsninger, laves der et samtidig tidsstempel på alle bånd. Mærket er lavet manuelt eller med et stort antal enheder ved hjælp af et specielt elektrisk tidsmærkningskredsløb (samtidig kortslutning af enhedskredsløbene). 8.12. Det anbefales om muligt at udsætte det resulterende forsøgsmateriale for ekspresbehandling umiddelbart efter forsøgene. En foreløbig analyse af resultaterne af tidligere udførte forsøg giver mulighed for mere målrettede efterfølgende forsøg med rettidig justering af testprogrammet, hvis det er nødvendigt. 8.13. I løbet af testperioden udføres udover planlagte eksperimenter observationer af kedlens driftsbetingelser ved hjælp af standard- og eksperimentelle kontrolanordninger. Formålet med observationerne er at opnå bekræftelse af repræsentativiteten og fuldstændigheden af ​​de eksperimentelle metoder, data om stabilitet eller ustabilitet af kedelparametre over tid (hvilket er særligt vigtigt for kulpulverkedler), samt at indhente aktuelle oplysninger om de status for standard kontrolmålinger som forberedelse til de næste forsøg Observationsresultaterne bruges som hjælpemateriale.

9. BEHANDLING AF TESTRESULTATER

9.1. Testresultater behandles ved hjælp af følgende formler G el = (wr)el × F el; D jeg = jegud - jeginput ; h T = rq × rr × hk,Hvor F- indre tværsnit af rørledningen, m 2 ; t os - mætningstemperatur ved middeltryk ved udgangen af ​​kredsløbet, °C; en- flowkoefficient for målerøret; D R måling - trykfald over målerøret, kgf/m2; v- specifik volumen af ​​mediet, m3/kg; F el- indvendigt tværsnit af elementet, m 2 ; jeg i,jeg ud- mediets entalpi ved kredsløbets ind- og udløb, kJ/kg (kcal/kg), taget fra termodynamiske tabeller, jeg = f(t,P), tryk tages ved indgangen og udgangen af ​​kredsløbet; hk- koefficienten for strukturel ikke-identitet for et element (enkelt rør) er taget fra designdata i henhold til [1] For forklaringer af de resterende bogstavbetegnelser, se afsnit. 1.1.7 og 1.1.8.9.2. Fejl ved bestemmelse af indikatorer baseret på måleresultater bestemmes som følger: d (wr) = d (G); D ( tinput) = D ( t); D ( tud) = D ( t); D ( tel) = D ( t); d(D R k) = d(D R).Absolut fejl D( t os) findes ud fra termodynamiske tabeller og er lig med halvdelen af ​​enhedscifferet af det sidste signifikante ciffer Den tilladte absolutte fejl i temperaturmålingen bestemmes af formlen hvor D TP- tilladt fejl af termoelementer; D hk - kommunikationslinjefejl forårsaget af afvigelse af termo-EMF af forlængerledningerne; D etc- grundlæggende fejl på enheden; D¶ jeg- yderligere instrumentfejl fra jeg th påvirkende miljøfaktor; p pr- antallet af faktorer, der påvirker anordningen. Den tilladte relative fejl ved måling af flowhastighed, differenstryk og tryk bestemmes af formlerne: Hvor dsu - tilladt relativ fejl af begrænsningsanordningen; d ¶ - tilladelig relativ fejl af sensoren; detc - grundlæggende relativ fejl af enheden; d ¶ jeg , detcjeg - yderligere relative fejl på sensoren og enheden fra jeg ydre påvirkningsfaktor; P ¶ - antal påvirkningsfaktorer på sensoren. 9.3. Inden behandlingen påbegyndes specificeres eksperimenternes tidsintervaller, og der foretages tidsmarkeringer på optagernes kortbånd (for stationære tilstande - med intervaller på 5-10 minutter, for tilstande med forstyrrelser - efter 1 minut eller hver rydning ). Timingen af ​​båndene for alle enheder kontrolleres. Aflæsninger fra båndene tages ved hjælp af specielle skalaer, som er kalibreret efter standardskalaer eller efter individuelle kalibreringer af instrumenter og sensorer. Urepræsentative måleresultater er udelukket fra behandling. 9.4. Resultaterne af målinger i stationære tilstande er gennemsnittet over tid under eksperimentet: kedelparametre i henhold til indtastninger i observationslogfiler, andre indikatorer ifølge optagerbånd i henhold til markeringerne. Der kræves særlig opmærksomhed til behandling af resultaterne af målinger af temperaturer og tryk af mediet langs damp-vand-banen, da entalpi bestemmes ud fra dem, og entalpi-stigninger i varmeflader beregnes, hvilket er grundlaget for en stor del af behandlingen . Man bør tage højde for muligheden for væsentlige fejl ved bestemmelse af entalpi under SCD i zonen med høj varmekapacitet (ved subkritisk tryk - i fordampningsdelen). Trykket på mellempunkter i kanalen bestemmes ved interpolation under hensyntagen til direkte målinger og hydrauliske beregninger af kedlen. De gennemsnitlige forarbejdningsresultater indlæses i tabeller og præsenteres i form af grafer (fordeling af temperaturer og entalpier af mediet langs stien, temperatur og hydrauliske målinger, afhængighed af kredsløbets termiske og hydrauliske ydeevne af kedelbelastningen og driften faktorer osv.). 9.5. Opgaven med at teste i transiente tilstande er at bestemme afvigelser af strømningshastigheder og temperaturer i kredsløbselementer fra de oprindelige stationære værdier (med hensyn til størrelse og ændringshastighed). I lyset af dette er bearbejdningsresultaterne ikke gennemsnittet og præsenteres i form af grafer afhængigt af tid. Det er tilrådeligt at vise områder med stabilitetsforstyrrelser på separate grafer med en øget tidsskala eller give fotokopier af båndene.Tændingstilstande behandles også i form af tidsgrafer. 9.6. Ved behandling af hydrauliske målinger anvendes individuelle skalaer, der svarer til kalibreringen af ​​sensoren. Optællingen foretages ud fra "nullerne" markeret på båndet under forsøgene. For stationære tilstande ved måling af flow omregnes trykfaldsaflæsningerne på måleapparatet taget fra båndet til flow- eller massehastighedsværdier. Genberegning udføres ved hjælp af formlerne givet i paragraf 9.1, eller ved hjælp af hjælpeafhængigheder ( wr), G fra D R måling, konstrueret på basis af de specificerede formler (til driftsområdet for temperaturer og tryk af mediet). For transiente tilstande, når der konstrueres en tidsgraf, er det tilladt ikke at genberegne flowmålingen i kredsløbselementerne og at bygge den resulterende graf i D-værdier R måling(viser omtrentlige strømningshastigheder ved hjælp af den anden skala på grafen). 9.7. De målte trykværdier korrigeres for højden af ​​vandsøjlen i forbindelsesledningen (fra prøveudtagningspunktet til sensoren); på den målte trykforskel - korrektion for vandsøjlens højdeforskel mellem prøveudtagningspunkterne. 9.8. Den vigtigste del af behandlingen af ​​testresultater er sammenligning, analyse og fortolkning af de opnåede materialer, vurdering af deres pålidelighed og tilstrækkelighed. Foreløbig analyse udføres på mellemliggende stadier af behandlingen, hvilket giver dig mulighed for at foretage de nødvendige justeringer undervejs. I nogle mere komplekse tilfælde (f.eks. når der opnås resultater, der afviger fra de forventede, for at vurdere grænserne for stabilitet uden for de eksperimentelle data osv.), er det tilrådeligt at udføre yderligere beregninger af hydraulisk stabilitet under hensyntagen til det eksperimentelle materiale .

10. UDARBEJDELSE AF EN TEKNISK RAPPORT

10.1. På baggrund af testresultaterne udarbejdes en teknisk rapport, som godkendes af virksomhedens maskinchef eller dennes stedfortræder. Rapporten bør indeholde testmaterialer, analyse af materialer og konklusioner på arbejdet med vurdering af kedlens hydrauliske stabilitet, forhold og grænser for stabilitet, samt om nødvendigt anbefalinger til øget stabilitet. Rapporten skal udarbejdes i overensstemmelse med STP 7010000302-82 (eller GOST 7.32-81). 10.2. Rapporten består af følgende afsnit: ”Abstrakt”, ”Introduktion”, ”Kort beskrivelse af kedlen og det testede kredsløb”, ”Testmetoder”, ”Testresultater og deres analyse”, ”Konklusioner og anbefalinger” Indledningen formulerer målene og formålene med testene, den grundlæggende tilgang til deres implementering og arbejdets omfang fastlægges. Beskrivelsen af ​​kedlen skal omfatte designegenskaber, udstyr og de nødvendige data fra fabriksberegninger. Afsnittet "Testmetodologi" giver information om det eksperimentelle kontrolskema, måleteknik og testprocedure. Afsnittet "Testresultater" og deres analyse" dækker kedlens driftsbetingelser i testperioden, giver detaljerede resultater af målinger og deres behandling samt en vurdering af målefejl; der gives en analyse af resultaterne, de opnåede indikatorer for hydraulisk stabilitet tages i betragtning, sammenlignet med eksisterende beregninger, resultaterne sammenlignes med kendte resultater fra andre test af lignende udstyr, stabilitetsvurderinger og foreslåede anbefalinger underbygges Konklusioner bør indeholde en vurdering af evt. hydraulisk stabilitet (for individuelle indikatorer og generelt) afhængig af kedelbelastning, andre driftsfaktorer og fra påvirkning af ikke-stationære processer Hvis utilstrækkelig stabilitet identificeres, gives anbefalinger til forbedring af driftssikkerheden (driftsmæssig og rekonstruktiv). 10.3. Grafisk materiale inkluderer: tegninger (eller skitser) af kedlen og dens komponenter, et hydraulisk diagram af kredsløbet under test, et målediagram (med de nødvendige komponenter), tegninger af ikke-standard måleanordninger, grafer over resultaterne af beregninger, grafer over måleresultater (primært materiale og generaliserende afhængigheder), skitser af forslag til rekonstruktion (hvis nogen) Det grafiske materiale skal være tilstrækkeligt komplet og overbevisende, så læseren (kunden) kan få en klar forståelse af alle eksisterende aspekter af testene gennemført og gyldigheden af ​​de fremsatte konklusioner og anbefalinger. 10.4. Rapporten indeholder også en referenceliste og en liste over illustrationer. Bilaget til rapporten indeholder sammenfattende tabeller over testdata og beregninger og kopier af de nødvendige dokumenter (love, protokoller).

11. SIKKERHEDSKRAV

Personer, der deltager i test, skal kende og overholde kravene i [3] og have en indgang i vidensprøvebeviset.

Bilag 1

DESIGN AF TRYKRØR

Når man vælger et bestemt design af måletrykrør (Pitot-rør), skal man styres af det nødvendige trykfald, rørenes strømningsareal, tage højde for kompleksiteten ved fremstilling af et bestemt rørdesign samt letheden af deres installation Udformningen af ​​trykrør til måling af cirkulation og vandhastigheder er vist i fig. 3. TsKTI stangrør (se fig. 3, a) installeres normalt i en dybde på 1/3 D, hvilket er væsentligt for rør med lille diameter. I fig. Figur 3b viser designet af et cylindrisk VTI-rør. For skærmrør med en indvendig diameter på 50-70 mm antages målerørets diameter at være 8-10 mm, de monteres i en dybde på 1/2 af rørets indvendige diameter. Ulemperne ved cylindriske rør sammenlignet med stangrør omfatter deres større rod i det indre tværsnit, og fordelene er deres enklere fremstilling og lavere flowkoefficient, hvilket fører til en stigning i trykfaldet af sensoren ved samme vandstrøm. Sammen med ovenstående design af trykrør til måling anvendes cylindriske gennemgående rør også i kredsløb (se fig. 3, c), som er nemme at fremstille - kun drejning og boring af kanaler. Strømningskoefficienten for disse rør er den samme som for cylindriske VTI-rør.Det specificerede målerør kan fremstilles i et forenklet design - af to stykker rør med lille diameter (se fig. 3d). Dele af rørene er svejset i midten med en skillevæg installeret mellem dem, så der ikke er nogen kommunikation mellem venstre og højre hulrum i røret. Tryksignalprøvetagningshuller bores nær skillevæggen så tæt på hinanden som muligt. Efter svejsning af rørene skal svejsestedet rengøres grundigt. For at svejse et rør ind i en skærm eller et omløbsrør, svejses det til fittings. For korrekt at installere målerør af enhver udformning langs vandstrømmen, skal der laves mærker på den ydre del af enden af ​​cylinderen eller fittings. I fig. . 4a viser resultaterne af kalibrering af stangrør med en længde af måledelen lig med 1/2, 1/3, 1/6 D(D- indvendig diameter af røret). Når længden af ​​måledelen aftager, stiger værdien af ​​rørstrømningskoefficienten. Til rør med h = 1/6D flowkoefficienten nærmer sig enhed. Når rørets indvendige diameter øges, falder flowkoefficienten for alle længder af den aktive del af måleren. Fra Fig. 4a ses, at den laveste strømningskoefficient, og dermed det højeste trykfald, har rør med en målende dellængde lig med 1/2 D. Når du bruger dem, reduceres påvirkningen af ​​rørledningens indre diameter betydeligt. I fig. 4, b resultaterne af kalibrering af VTI-rør med en diameter på 10 mm med måledelen indstillet til 1/2 præsenteres D. Afhængighed af flowkoefficient -en forholdet mellem diameteren af ​​målerøret og den indvendige diameter af røret, hvori det er installeret, er angivet i fig. 4,c. De givne flowkoefficienter er gældende, når der monteres målerør i sigterør, dvs. for tal Vedr, placeret på niveauet 10 3, og opnå konstante værdier for TsKTI-rør ved tal Vedr³ (35 ¸40) × 10 3, og for VTI-rør kl Vedr³ 20 × 10 3. I fig. 4d viser strømningskoefficienten for et gennemgående cylindrisk rør med en diameter på 20 mm afhængig af længden af ​​stabiliseringssektionen L rør med en indvendig diameter på 145 mm I fig viser afhængigheden af ​​flowkoefficienten og korrektionsfaktoren af ​​forholdet mellem diametrene af målerøret og røret, som det er installeret i. Den faktiske flowkoefficient vil i dette tilfælde være: en f= -en × TIL Hvor TIL - koefficient, der tager højde for andre faktorer Korrekt installation af trykrør øger nøjagtigheden af ​​bestemmelse af hastigheder. Hullerne i røret, der modtager tryksignalet, skal placeres strengt langs aksen af ​​røret, som det er installeret i. Mulige forvrængninger i røraflæsningerne, hvis det ikke er installeret nøjagtigt, opnået på stativet, er vist i fig. 4f. Sammenligning af trykrør designet af TsKTI og VTI med en aktiv længde af måledelen lig med 1/2 D viser, at trykfaldet skabt ved samme flowhastighed for VTI-rør til sigterør med en indvendig diameter på henholdsvis 50 og 76 mm er 1,3 og 1,2 gange større end for CNTI-rør. Dette sikrer større målenøjagtighed, især ved lave vandhastigheder. Derfor, når obstruktionen af ​​den indvendige sektion af røret af målerøret ikke er af afgørende betydning (for rørledninger med relativt stor diameter), bør VTI-rør bruges til at måle vandhastigheder. TsKTI-rør bruges oftest på spoler med lille indvendig diameter (op til 20 mm) Måling af vandhastigheder mindre end 0,3 m/s, selv med VTI-rør, anbefales ikke, da trykfaldet i dette tilfælde er mindre end 70- 90 Pa (7 -9 kgf/m 2), hvilket er mindre end den nedre garanterede målegrænse for sensorer, der anvendes til flowmåling.

Bilag 2

FORBEREDENDE ARBEJDE TIL TEST AF SKÆRMENE PÅ TGMP-314 KEDLEN AF KOstroma GRES

Navn

Antal, stk.

Fremstilling af temperaturindsatser

Indsættelse af temperaturindsatser i NRF og SRF

Åbning af isolering på samlere og rørledninger (NRCh, SRCh, VRC)

25 grunde

Installation og svejsning af overflade termoelementer

Skift af termoelementer og indsatser til samledåser (JB)

Installation SK-24

Udlægning af kompensationskabel KMTB-14

Installation af trykrør (med boring i forsyningsrør og NRF-spoler)

Installation til valg af tryksignal

Installation til valg af signaler til tænding af fødevandsflow (fra en standardmembran)

Udlægning af forbindende (impuls) rør

Installation af flowsensorer

Fremstilling og montering af et panel til 20 enheder

Installation af sekundære enheder (KSP, KSU, KSD)

Forberedelse af arbejdsområdet

Teknisk inspektion (audit) af standardmålesystemer for damp-vand-vejen

Montering af syet belysning.

Underskrift: ________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET AF KUNDEN TIL TEST AF KEDELSKÆRMER Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztechenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET AF SOJACRESTEN TIL SYNCRESTEN.

Navn

Antal, stk.

Differenstryksensor DM, 0,4 kgf/cm 2 (ved 400 kg/cm 2)

Tryksensor DER 0-400 kgf/cm 2

Differenstryksensor DME, 0-250 kgf/cm 2 (ved 400 kgf/cm 2)

Enkeltpunkts KSD-enhed

KSU enkeltpunktsenhed

Enhed KSP-4, 0-600°, HA, 12-punkts

Kompensationstråd MK

XA termoelektrode ledning

Glasfiber

Silicatape (glas)

Isoleringstape

Kortbånd til KSP, 0-600°, HA

Kortbånd til KSU (KSD), 0-100 %,

Flade batterier

Runde batterier

Underskrift: __________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo)

Bilag 3

Jeg bekræfter:
Chief Engineer of State District Power Plant

ARBEJDSPROGRAM FOR EKSPERIMENTEL PRØVNING AF HYDRAULIK STABILITET AF NRF OG SRCH-1 AF KEDEL NR. 1 (med HPH)

1. Eksperiment 1. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning - 290-300 MW, brændstof - støv (uden baggrundsbelysning med brændselsolie), overskydende luft - 1,2 (3-3,5% oxygen), fødevandstemperatur - 260°C , i driften af ​​2. og 3. injektion (30-40 t/t pr. flow) De resterende parametre vedligeholdes i overensstemmelse med regimekortet og de gældende instruktioner. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Eksperimentets varighed - 2 timer Erfaring 1 a. Indflydelsen af ​​vand-brændstof-ubalancen på stabiliteten af ​​hydrodynamikken kontrolleres. Indstil samme tilstand som i eksperiment 1. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer fødevandsforbruget kraftigt langs strøm "A" med 80 t/t uden at ændre brændstofforbrug. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztechenergo, genoprette den oprindelige vandstrøm Under eksperimentet skal temperaturregulering langs kedelvejen udføres ved injektion. De tilladte grænser for kortvarig afvigelse af friskdamptemperaturen er 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), mediets temperatur langs kedelvejen er ±50°C fra de beregnede (ikke mere end 5 minutter, se afsnit 4 i dette appendiks. Forsøgets varighed er 1 Del 2. Eksperiment 2. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning - 250-260 MW, brændstof - støv (uden baggrundsbelysning med brændselsolie), overskydende luft - 1,2-1,25 (3,5-4% oxygen), temperatur fødevand - 240-245°C, i drift af 2. og 3. injektion (25-30 t/h pr. flow) De resterende parametre opretholdes i overensstemmelse med regimet kort og den aktuelle vejledning. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Forsøgets varighed - 2 timer Forsøg 2a. Effekten af ​​forskydning på brænderne kontrolleres Indstil samme tilstand som i forsøg 2, men på 13 støvfødere (støvfødere nr. 9, 10, 11 er slukket) Forsøgets varighed er 1,5 time Forsøg 2b. Påvirkningen af ​​vand-brændstof-ubalancen kontrolleres Indstil samme tilstand som i forsøg 2a. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer kraftigt fødevandsstrømmen langs strøm “A” med 70 t/t uden at ændre brændstofforbruget. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette den oprindelige vandstrøm. Under eksperimentet skal temperaturkontrol langs kedelvejen udføres ved injektion. Tilladte grænser for kortvarig afvigelse af frisk damptemperatur 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), middeltemperatur langs kedelvejen ±50°C fra den beregnede (ikke mere end 5 minutter, se afsnit 4 i denne appendiks) Forsøgets varighed - 1 time .3. Eksperiment 3. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning 225-230 MW, brændstof - støv (mindst 13 støvindføringer i drift, uden brændselsoliebelysning), overskydende luft - 1,25 (4-4,5% oxygen), fødevandstemperatur - 235-240°C, under drift af 2. og 3. injektion (20-25 t/h pr. flow). De resterende parametre vedligeholdes i overensstemmelse med regimekortet og de aktuelle instruktioner. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Forsøgets varighed - 2 timer Forsøg 3a. Påvirkningen af ​​vand-brændstof-ubalancen og inklusion af brændere kontrolleres. Indstil samme tilstand som i eksperiment 3. Øg den overskydende luft til 1,4 (6-6,5 % oxygen). Deaktiver brændstofregulatoren Øg brændstofforbruget dramatisk ved at øge støvtilførslens rotationshastighed med 200-250 rpm uden at ændre vandstrømmen gennem vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, gendan den oprindelige hastighed. Stabiliser regimet Øg brændstofforbruget kraftigt ved samtidig at tænde for to støvtilførsler i den venstre halvovn uden at ændre vandstrømmen langs vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette det oprindelige brændstofforbrug Under eksperimentet skal temperaturkontrol langs kedelvejen udføres ved indsprøjtning. De tilladte grænser for kortvarig afvigelse af overophedningstemperaturen er 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), mediets temperatur langs kedelvejen er ±50°C fra de beregnede (ikke mere end 5 minutter) , se afsnit 4 i dette appendiks. Forsøgets varighed er 2 timer Bemærkninger: 1. KTC udpeger en ansvarlig repræsentant for hvert forsøg. 2. Alle operationelle handlinger under eksperimentet udføres af vagtpersonalet efter instruktioner (eller med viden og samtykke) fra den ansvarlige repræsentant for Soyuztechenergo. 3. I tilfælde af nødsituationer afsluttes forsøget, og vagtpersonalet handler i overensstemmelse med de relevante anvisninger. 4. Begræns kortsigtede omgivelsestemperaturer langs kedelbanen, ° C: for SRCh-P 470 til VZ 500 bag skærme - I 530 bag skærme - II 570. Underskrift: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) Godkendt af: ________________________________________________ (hoveder) af GRES workshops)

Liste over brugt litteratur

1. Hydraulisk beregning af kedelenheder (standardmetode). M.: "Energi", 1978, - 255 s. 2. Kemelman D.N., Eskin N.B., Davidov A.A. Opsætning af kedelenheder (håndbog). M.: "Energi", 1976. 342 s. 3. Sikkerhedsregler for drift af termisk mekanisk udstyr på kraftværker og varmenet. M.: Energoatomizdat, 1985, 232 s.

For at kontrollere styrken af ​​strukturen og kvaliteten af ​​dens udførelse udsættes alle elementer i kedlen og derefter kedelsamlingen for hydrauliske test med testtryk R etc. Hydrauliske test udføres efter afslutning af alt svejsearbejde, når isolering og beskyttende belægninger stadig mangler. Styrken og densiteten af ​​svejsede og rullende samlinger af elementer kontrolleres ved prøvetryk R pr = 1,5 R r, men ikke mindre R p + 0,1 MPa ( R p – driftstryk i kedlen).

Dimensioner af elementer testet under testtryk R p + 0,1 MPa, samt elementer testet ved et prøvetryk højere end angivet ovenfor, skal underkastes en prøveberegning for dette tryk. I dette tilfælde bør spændingerne ikke overstige 0,9 af flydespændingen af ​​materialet σ t s, MPa.

Efter endelig montering og montering af armaturer gennemgår kedlen en afsluttende hydraulisk tryktest R pr = 1,25 R r, men ikke mindre R p + 0,1 MPa.

Ved hydrauliske test fyldes kedlen med vand, og driftsvandtrykket bringes til testtrykket R med en speciel pumpe. Testresultater bestemmes ved visuel inspektion af kedlen. Og også af hastigheden af ​​trykfald.

Kedlen anses for at have bestået testen, hvis trykket i den ikke falder, og der ved inspektion ikke opdages utætheder, lokale buler, synlige formændringer eller resterende deformationer. Sveden og forekomsten af ​​små vanddråber ved rulleleddene betragtes ikke som en lækage. Men udseendet af dug og tårer svejsninger ikke tilladt.

Dampkedler skal efter installation på et skib underkastes en dampprøve ved driftstryk, som består i at sætte kedlen i driftstilstand og prøve den i drift ved driftstryk.

Gashulrum i genvindingskedler testes med luft ved et tryk på 10 kPa. Gaskanaler på hjælpe- og kombinerede pc'er er ikke testet.

4. Ekstern inspektion af kedler under damp.

Ekstern inspektion af kedler komplet med apparater, udstyr, servicemekanismer og varmevekslere, systemer og rørledninger udføres under damp ved driftstryk og om muligt kombineret med kontrol af skibsmekanismers funktion.

Under inspektionen er det nødvendigt at sikre sig, at alle vandindikatorer er i god stand (vandmålerglas, testhaner, fjernbetjente vandstandsindikatorer osv.), samt at kedlens øvre og nedre blæser virker ordentligt.

Udstyrets tilstand, den korrekte drift af drevene, fraværet af damp, vand og brændstoflækager i tætninger, flanger og andre forbindelser skal kontrolleres.

Sikkerhedsventiler skal testes for drift. Ventilerne skal justeres til følgende tryk:

ventilåbningstryk

Råben ≤ 1,05 R slave for R slave ≤ 10 kgf/cm 2 ;

Råben ≤ 1,03 R slave for R slave > 10 kgf/cm 2 ;

Maksimalt tilladt tryk, når sikkerhedsventilen er i drift R max ≤ 1,1 R slave.

Overhedningssikkerhedsventiler bør justeres, så de fungerer noget før kedelventilerne.

Manuelle aktuatorer til udløsning af sikkerhedsventiler skal afprøves i drift.

Hvis resultaterne af den eksterne inspektion og driftstestning er positive, skal en af ​​kedlens sikkerhedsventiler forsegles af inspektøren.

Hvis kontrol af sikkerhedsventiler på genvindingskedler, mens de er parkeret, ikke er mulig på grund af behovet langt arbejde hovedmotor eller umuligheden af ​​at tilføre damp fra en hjælpekedel, der drives på brændstof, så kan justeringskontrollen og tætningen af ​​sikkerhedsventilerne udføres af rederen under rejsen med udførelse af den tilsvarende rapport.

Under inspektionen skal kedelinstallationens automatiske styresystemer kontrolleres.

Samtidig skal du sørge for, at alarm-, beskyttelses- og blokeringsanordningerne fungerer fejlfrit og udløses rettidigt, især når vandstanden i kedlen falder til under det tilladte niveau, når lufttilførslen til ovnen er afbrudt, når brænderen i ovnen er slukket og i andre tilfælde sørget for af automatiseringssystemet.

Du bør også tjekke driften af ​​kedelinstallationen, når du skifter fra automatisk til manuel kontrol og omvendt.

Hvis der ved et udvendigt eftersyn opdages mangler, hvis årsag ikke kan fastslås ved denne kontrol, kan kontrolløren kræve en intern undersøgelse eller hydraulisk test.

TIL kategori:

Vedligeholdelse og reparation af kedel og dampmaskine

-

Teknisk undersøgelse af kedler

Krankedler som trykbeholdere skal opfylde kravene i Reglerne for design, installation, vedligeholdelse og eftersyn af dampkedler, dampoverhedere og vandøkonomisatorer.

Efter disse regler underkastes hver drevet kedel en teknisk undersøgelse af Kedeltilsynet inden for et nærmere angivet tidsrum. Formålet med inspektionen er at kontrollere kedlens tekniske tilstand, korrekt funktion af instrumenter og inventar samt korrekt vedligeholdelse af kedlen.

Typerne og betingelserne for teknisk eftersyn af kedlen er som følger: – ekstern eftersyn - mindst en gang om året; – intern inspektion- mindst en gang hvert tredje år; - hydraulisk test - mindst en gang hvert sjette år.

Ved hydraulisk test af en kedel kræves dens indvendige inspektion. Når kedlen ikke kan standses til teknisk eftersyn på grund af driftsforhold fastsat tidspunkt, men på min egen måde teknisk stand dens videre drift giver ikke anledning til bekymring; inspektionsperioden kan forlænges ved Kotlonadzor-inspektionen til tre måneder.

Tidlig hydraulisk prøvning af kedlen udføres af Kedeltilsynet i tilfælde, hvor: – kedlen har været inaktiv i mere end et år før den blev sat i drift; – kedlen er blevet demonteret og flyttet til en anden hane eller et andet sted; – mere end 50 % af det samlede antal skærm- og kedelrør eller 100 % af dampoverhedning, economizer og røgrør; – mere end 15 % af det samlede antal tilslutninger af enhver kedelvæg er blevet udskiftet; – mindst en del af kedelvægpladen er blevet udskiftet, eller mindst 15 tilstødende nitter eller mindst 25 % af alle nitter i enhver søm er blevet nittet igen; - ved reparation af kedlen blev der brugt svejsning af dens dele under driftstryk (med undtagelse af rørformede varmeflader); – ved reparation af kedlen blev buler og buler på dens hovedelementer (brandrør, brændkammerplader, tromler osv.) rettet ud.

Kotlonadzor-inspektøren har ret til at inspicere enhver type kedel før tidsplanen, hvis dens tilstand kræver en sådan inspektion. Årsagerne, der førte til den tidlige inspektion af kedlen, er registreret i ledningsbogen.

En ekstern inspektion udføres af en Kedeltilsynsinspektør, mens kedlen er i drift. Samtidig tjekker han ydre tilstand kedel og dens beslag, kendskab til reglerne ved kranbesætninger teknisk drift kedel

Kedlen skal være ordentligt forberedt til intern inspektion. Det afkøles, vaskes, renses for kalk og sod, ristene fjernes, isoleringen fjernes langs kedlens sømme og ved ventilbeslagene på steder med utætheder.

Under inspektionen kontrollerer de tilstanden af ​​væggene, forbindelserne, nitte- og svejsesømme, tætheden af ​​rørene, ser efter revner, buler, korrosion af kedelmetallet og andre defekter og er opmærksom på renheden af ​​kedelvæggene . Intern undersøgelse udføres normalt i gennemsnit og større renovering tryk.

Kedlen udsættes for hydraulisk test for at kontrollere dens styrke, tætheden af ​​rør, nitte og svejsede samlinger. Under testning fyldes kedlen med vand, som pumpes under tryk med en pumpe. Trykket under prøvning bør være for kedler, der arbejder ved tryk over 5 kg/cm2 25 % højere end driftstrykket, men ikke mindre end +3 kg/cm; for kedler, hvis driftstryk er mindre end 5 kg/cm2 - 50 % mere end driftstrykket, dog ikke mindre end 2 kg/cm2. Kedlen skal være under prøvetryk i 5 minutter. Forøgelsen og faldet i trykket udføres gradvist. Tryk svarende til driftstrykket opretholdes i hele den tid, det tager at inspicere kedlen.

Testtrykket måles med en kontroltrykmåler fra Kotlonadzor-inspektøren. Kedlen anerkendes som at have bestået den hydrauliske prøve, hvis: – der ikke er tegn på brud; – ingen lækage blev bemærket; i dette tilfælde betragtes udslip af vand gennem nittesømmene i form af fint støv eller dråber ("tårer"), samt udslip af vand på grund af utætheder i beslagene, ikke som en lækage, medmindre et fald i testtryk observeres; – der blev ikke observeret restdeformationer efter testen.

Når "tårer" og sveden dukker op svejsninger kedlen anses for at have bestået prøven. Defekte områder af sådanne sømme skæres ud og svejses igen.

Under den hydrauliske test udføres også en indvendig inspektion af kedlen.

Inspektionsresultaterne er noteret i dampkedelbogen (YAKU formular nr. 1), forseglet med en voksforsegling. Ud over denne bog er der også en bog om driften af ​​en dampkedel (YAC formular nr. 2).