Soportes fijos móviles de la red de calefacción. Soportes fijos para tuberías de calefacción.

Arroz. 3 aplicaciones 16. Soportes de panel fijo para tuberías D n 108-1420 mm tipo III con protección contra electrocorrosión: a) ordinaria;

b) reforzado

Arroz. 4 aplicaciones 16. Soporte de tubería fijo exento

D a 80-200 mm. (sótano).

Soportes móviles para tuberías de calefacción.

Arroz. 5. Soportes móviles:

a - soporte móvil deslizante; b – pista de patinaje; c – rodillo;

1 – pata; 2 – placa base; 3 – base; 4 – costilla; 5 – costilla lateral;

6 – almohada; 7 – posición de montaje del soporte; 8 – pista de patinaje; 9 – rodillo;

10 – soporte; 11 – hoyos.

Arroz. 6. Soporte para colgar:

12 – soporte; 13 – perno para colgar; 14 – tracción.

Apéndice 17. Coeficientes de fricción en soportes móviles.

Apéndice 18. Tendido de tuberías para redes de calefacción.

A)

b)

Arroz. 2 anexos 18. Instalación sin conductos de redes de calefacción: a) en suelos secos; b) en suelos húmedos con drenaje asociado.

Cuadro 1 del Apéndice 18. Dimensiones estructurales Instalación sin conductos de redes de calefacción en aislamiento de hormigón celular reforzado en suelos secos (sin drenaje).

D y, mm

D n, (con una capa de cobertura)

D norte

D oh

A

B

EN

yo

k

GRAMO

h

h 1, nada menos

d

A

b

L, nada menos

y

-

-

-

-

-

-

Tabla 2 del Apéndice 18. Dimensiones estructurales de la instalación sin conductos de redes de calefacción en aislamiento de hormigón celular reforzado en suelos húmedos (con drenaje)

D y, mm

D n, (con una capa de cobertura)

Dimensiones según álbum serie 903-0-1

D norte

D oh

A

B

EN

yo

k

GRAMO

h

h 1, nada menos

d

A

b

L, nada menos

y

Junta de canal.

		V)
	a)		b)

Arroz. 2 anexos 18. Conductos prefabricados para redes de calefacción: a) tipo CL; b) tipo de CLp; c) tipo KLS.

Tabla 3 del Anexo 18. Principales tipos de canales prefabricados de hormigón armado para redes de calefacción.

Diámetro nominal de la tubería D y, mm	Designación del canal (marca)	Dimensiones del canal, mm
Nominal interno	Externo
Ancho A	Altura H	Ancho A	Altura H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60
450-500	KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700	KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

Apéndice 19. Bombas en sistemas de suministro de calor. .

Arroz. 1 apéndice 19. Campo de características de las bombas de red.

Cuadro 1 del Apéndice 19. Básico especificaciones técnicas bombas de red.

Tipo de bomba	Entrega, m 3 /s (m 3 / h)	cabeza, m	Reserva de cavitación permitida, m., no menos	Presión en la entrada de la bomba, MPa (kgf/cm2) no más	Velocidad de rotación (síncrona), 1/s (1/min)	Potencia, kilovatios	Eficiencia, %, no menos	Temperatura del agua bombeada, (°C), no más	Peso de la bomba, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Cuadro 2 del Apéndice 19. Bombas centrífugas tipo k.

Marca de bomba	Productividad, m 3 / h	Cabeza total, m	Velocidad de rotación de la rueda, rpm	Potencia recomendada del motor eléctrico, kW.	Diámetro del impulsor, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Apéndice 20. Válvulas de cierre en sistemas de suministro de calor.

Cuadro 2 del Apéndice 21. Rotativos de acero válvulas de mariposa con accionamiento eléctrico D y 500-1400 mm en pag y = 2,5 MPa, t£200°C con extremos soldados.

Designación de válvula	Pasaje condicional D y, mm	Límites de aplicación		Material de la carcasa
Por catálogo	En redes de calefacción
pag y, MPa	t,°C	pag y, MPa	t,°C
30h47br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0		Brida	Hierro fundido gris
31ch6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31h6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0		Brida	Acero
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0		Hierro fundido gris
350, 400	1,0		0,6
30h915br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25		Brida	Hierro fundido gris
30h930br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5			Acero
IA12015		2,5		2,5		Con extremos soldados
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5		Extremos bridados y soldados a tope	Acero
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4		Brida	Acero
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5		Extremos bridados y soldados a tope	Acero
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5		Extremos bridados y soldados a tope	Acero
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabla 4 del Apéndice 20. Válvulas permitidas

Designación de válvula	Llegada condicional D y, mm	Límites de aplicación (no más)	Conexión de tubería	Material de la carcasa
Por catálogo	En redes de calefacción
pag y, MPa	t,°C	pag y, MPa	t,°C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0		Brida	Hierro fundido gris
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6		Acero
30s64nzh		2,5		2,5		Extremos bridados y soldados a tope	Acero
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5		Soldadura
300s964nzh		2,5		2,5		Extremos bridados y soldados a tope	Acero
30s967nzh (IATs072-09)	500, 600	2,5		2,5		Soldadura

Arroz. 2 aplicaciones 20. válvulas de bola en sistemas de suministro de calor.

Tabla 5 del Apéndice 20. Datos técnicos de válvulas de bola.

Diámetro nominal	Diámetro nominal del agujero	Dh, mm	re, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Peso en kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Nota: cuerpo de válvula – acero art. 37,0; pelota - acero inoxidable; asiento de bola y sello de aceite – Teflón + 20% carbono; Las juntas tóricas son de triple caucho de etileno-propileno y Viton.
Apéndice 21. Correlación entre algunas unidades cantidades fisicas para ser reemplazado, con unidades SI.

Cuadro 1 del Apéndice 21.

Nombre de las cantidades	Unidad	Relación con las unidades SI
sujeto a reemplazo	SI
Nombre	Designación	Nombre	Designación
cantidad de calor	kilocaloría	calorías	kilojulio	kj	4,19 kJ
calor específico	kilocaloría por kilogramo	calorías/kg	kilojulio por kilogramo	KJ/kg	4,19kJ/kg
flujo de calor	kilocalorias por hora	kcal/hora	vatio	W.	1.163 vatios
(fuerza)	gigacalorías por hora	Gcal/hora	megavatio	megavatio	1.163 megavatios
densidad superficial flujo de calor	kilocalorías por hora por metro cuadrado	kcal/(h·m2)	vatio por metro cuadrado	W/m2	1.163W/m2
densidad volumétrica del flujo de calor	kilocalorías por hora por metro cúbico	kcal/(h·m3)	vatio por metro cúbico	W/m3	1.163W/m3
capacidad calorífica	kilocalorías por grado Celsius	calorías/°С	kilojulio por grado Celsius	KJ/°C	4,19 kJ
calor específico	kilocaloría por kilogramo grado Celsius	kcal/(kg°C)	kilojulio por kilogramo grado Celsius	KJ/(kg°C)	4,19 kJ/(kg°C)
conductividad térmica	kilocalorías por metro hora grados Celsius	kcal/(m·h°C)	vatio por metro grado Celsius	W/(m°C)	1.163W/(m°C)

Tabla 2 Relaciones entre unidades de medida del sistema MKGSS y sistema internacional Unidades SI.

Tabla 3. Relación entre unidades de medida

Unidades de medida	Pensilvania	bar	mm. rt. calle	mm. agua calle	kgf/cm2	lbf/pulg 2
Pensilvania		10 -6	7,5024∙10 -3	0,102	1,02∙10 -6	1,45∙10 -4
bar	10 5		7,524∙10 2	1,02∙10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322∙10 -3		13,6	1,36∙10 -3	1,934∙10 -2
mm agua st	9,8067	9,8067∙10 -5	7,35∙10 -2		∙10 -4	1,422∙10 -3
kgf/cm2	9,8067∙10 4	0,98067	7,35∙10 2	10 4		14,223
lbf/pulg 2	6,8948∙10 3	6,8948∙10 -2	52,2	7,0307∙10 2	7,0307∙10 -2

Literatura

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2. SNIP 41-02-2003. REDES DE CALEFACCIÓN. GOSSTROY DE RUSIA.

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3. SNIP 2.04.01.85*. Suministro interno de agua y alcantarillado de edificios/Gosstroy de Rusia. –

M.: Empresa Unitaria Estatal TsPP, 1999.-60 p.

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oleoductos.GOSSTROY DE RUSIA. MOSCÚ 2003

5.SP 41-103-2000. DISEÑO DE AISLAMIENTO TÉRMICO DE EQUIPOS Y

TUBERÍAS. GOSSTROY DE RUSIA. MOSCÚ 2001

6. Diseño de puntos de calefacción. SP 41-101-95. Ministerio de Construcción

Rusia - M.: Empresa Unitaria Estatal TsPP, 1997 - 79 p.

7. GOST 21.605-82. Redes térmicas. Dibujos de trabajo. Moscú: 1982-10 p.

8. Tritones redes de calefacción: Guía de referencia de diseño

/Y. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov y otros: Ed.

N.K.Gromova, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 p.

9. Instalación y operación de redes de calentamiento de agua:

Directorio / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh y otros - ed., 3º

procesado y adicional - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 p.

10. Manual del diseñador, ed. A.A.Nikolaeva. - Diseño

Redes de calor.-M.: 1965-360.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K.. Bombas de energía. Información

prestación. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 p.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A.. Diseño y cálculo de estructuras.

Redes de calefacción - Ed. 2º - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 p.

13. Zinger N.M. hidráulica y condiciones termicas calefacción urbana

sistemas -Ed. 2º.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 p.

14. Manual de constructores de redes de calor. / Ed. S.E. Zakharenko.- Ed.

2º.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 p.

¡Hola amigos! Las redes troncales de distribución de calefacción sirven para transferir energía térmica del portador de calor a los consumidores para las necesidades de calefacción, suministro de agua caliente y ventilación. Las redes troncales de calefacción se colocan desde puntos de calefacción central (puntos de calefacción central) o desde una fuente de calor (sala de calderas, central combinada de calor y energía).

Las redes de calefacción de distribución constan de elementos tales como:

1) Canales no transitables

2) Soportes móviles y fijos

3) Compensadores

4) Tuberías y válvulas de cierre (válvulas)

5) Cámaras térmicas

Acerca de cámaras térmicas Escribí otro aparte sobre redes de calor. Por tanto, no los consideraré en este artículo.

Canales intransitables.

Los muros de canales no transitables están formados por bloques prefabricados. Sobre los bloques prefabricados se colocan losas de hormigón armado. La base del fondo de un canal intransitable se suele realizar hacia un lado o hacia los sótanos. edificios residenciales. Pero sucede que cuando el terreno es desfavorable, algunos de los canales se instalan con pendiente hacia las cámaras termales. Las uniones de los bloques y losas de concreto están selladas y aisladas para evitar que el agua subterránea y superficial ingrese al canal. Al rellenar canales, el suelo debe compactarse completamente. No se puede utilizar tierra congelada para llenar un canal.

Soportes fijos y móviles.

Los soportes de las tuberías de la red de calefacción se dividen en fijos (o, como también dicen, muertos) y móviles. En canales no transitables se utilizan soportes deslizantes. Estos soportes son necesarios para transferir el peso de las tuberías y asegurar el movimiento de las mismas cuando se alargan bajo la influencia de la alta temperatura del refrigerante.

Para ello, se sueldan a las tuberías soportes deslizantes o "deslizadores", como también se les llama. Y se deslizan sobre placas especiales que están incrustadas en losas de hormigón armado.

Se necesitan soportes fijos o muertos para dividir una tubería larga en secciones separadas. Estas secciones no dependen directamente unas de otras y, en consecuencia, cuando altas temperaturas Los compensadores de refrigerante normalmente pueden, sin problemas visibles, percibir extensiones de temperatura.

Los soportes fijos están sujetos a mayores requisitos de confiabilidad porque las cargas sobre ellos son grandes. Al mismo tiempo, una violación de la resistencia e integridad de un soporte muerto (fijo) puede provocar una emergencia.

Compensadores.

Los compensadores en las redes de calefacción se utilizan para absorber el alargamiento térmico de las tuberías cuando se calientan (1,2 mm por metro con un aumento de temperatura de 100 °C). La tarea principal y principal de un compensador en una red de calefacción es proteger las tuberías y accesorios de tensiones "asesinas". Como regla general, para tuberías con un diámetro de no más de 200 mm, se utilizan compensadores en forma de U. En mi trabajo tuve que lidiar principalmente con compensadores de este tipo. Son los más comunes. También tuve que trabajar con juntas de dilatación de prensaestopas en tuberías. grandes diámetros. Pero estos son diámetros de tubería de 300, 400 mm.

Cuando se instalan juntas de dilatación en forma de U, éstas se preestiran en la mitad de la dilatación térmica de la cifra indicada en el proyecto o cálculo. De lo contrario, la capacidad de compensación del compensador se reduce a la mitad. El estiramiento debe realizarse simultáneamente en ambos lados en las juntas más cercanas a los soportes muertos (fijos).

Tuberías y válvulas.

Para las redes de calefacción de distribución utilizan. tubos de acero. En las juntas, las tuberías se conectan mediante soldadura eléctrica. Las válvulas utilizadas en las redes de calefacción son de acero y válvulas de hierro fundido. En mi trabajo en redes de calefacción, me encuentro con más válvulas de hierro fundido, son más comunes.

Aislamiento de tuberías.

Tengo que trabajar principalmente con las principales redes de distribución de calefacción instaladas en era soviética. Por supuesto, en algunos lugares las tuberías de las redes de calefacción y, en consecuencia, el aislamiento de las mismas, se cambian durante revisión. Cuando trabajé en hace unos años. organización de suministro de calor, Recuerdo que cada año, entre temporada de calefacción reemplazó secciones "antiguas" de tuberías de la red de calefacción. Pero aún así, entre el 75 y el 80 por ciento de las redes de distribución de calor son de la época soviética. Las tuberías de dichas redes están cubiertas con un compuesto anticorrosión, aislamiento térmico y una capa protectora (Fig. 4).

El material en rollo suele estar aislado. Con menos frecuencia - brizol. Este material se pega a la tubería con masilla. El aislamiento térmico está hecho de esteras. lana mineral. capa protectora- Revoque de fibrocemento elaborado a partir de una mezcla de amianto y cemento en proporción 1:2, que se distribuye sobre una malla metálica.

Los soportes sirven para absorber la fuerza de las tuberías y transmitirla a estructuras portantes o suelo, así como para asegurar el movimiento conjunto organizado de tuberías y aislamiento durante las deformaciones por temperatura. En la construcción de tuberías de calor se utilizan dos tipos de soportes: móviles y fijos.

Soportes móviles tome el peso del tubo de calor y asegure su libre movimiento en las estructuras del edificio durante las deformaciones por temperatura. Cuando la tubería se mueve, los soportes móviles se mueven con ella. Los soportes móviles se utilizan para todos los métodos de instalación, excepto sin canales. Cuando se coloca sin conductos, la tubería de calor se coloca sobre suelo intacto o sobre una capa de arena cuidadosamente compactada. En este caso, los soportes móviles se proporcionan solo en los lugares donde gira la ruta y donde se instalan compensadores en forma de U, es decir, en áreas donde las tuberías se colocan en canales. Los soportes móviles experimentan principalmente cargas verticales debido a la masa de las tuberías.

Según el principio de libre circulación, se distinguen soportes deslizantes, rodantes y suspendidos. Corredizo Los soportes se utilizan independientemente de la dirección de los movimientos horizontales de las tuberías para todos los métodos de instalación y para todos los diámetros de tubería. Estos soportes tienen un diseño simple y un funcionamiento confiable.

Soportes de rodillos se utiliza para tuberías con un diámetro de 175 mm o más durante el movimiento axial de las tuberías, cuando se colocan en túneles, colectores, sobre soportes y sobre soportes independientes. El uso de rodamientos de rodillos en canales no transitables no es práctico, ya que sin supervisión y lubricación se corroen rápidamente, dejan de girar y comienzan a funcionar como soportes deslizantes. Los rodamientos de rodillos tienen menos fricción que los rodamientos deslizantes, pero cuando mala atención los rodillos se deforman y pueden atascarse. Por lo tanto, es necesario darles la dirección correcta. Para ello están previstas ranuras anulares en los rodillos y listones guía en la placa base.

Rodamientos de rodillos(rara vez se utiliza, ya que es difícil garantizar la rotación de los rodillos. Los rodillos y los cojinetes de rodillos funcionan de manera confiable en secciones rectas de la red. En los giros de la ruta, las tuberías se mueven no solo en la dirección longitudinal, sino también en la transversal. Por lo tanto , en este caso no se recomienda el montaje de rodamientos y rodamientos en tramos curvos. rodamientos de bolas. En estos soportes, las bolas se mueven libremente junto con los zapatos a lo largo de la lámina de respaldo y los salientes de la lámina de soporte y el zapato evitan que rueden más allá del soporte.

Si, debido a las condiciones locales para el tendido de tuberías de calor en relación con estructuras de carga, no se pueden instalar soportes deslizantes y de rodillos, se utilizan soportes suspendidos. El diseño de suspensión no rígida permite que el soporte gire y se mueva fácilmente junto con la tubería. Como resultado, a medida que se aleja del soporte fijo, los ángulos de rotación de los soportes aumentan y, en consecuencia, aumentan la deformación de la tubería y la tensión en las varillas bajo la influencia de la carga vertical de la tubería.

Los soportes suspendidos, en comparación con los deslizantes, crean fuerzas significativamente menores a lo largo del eje de la tubería en secciones horizontales.

inmóvil Las tuberías se dividen en tramos independientes mediante soportes. Con la ayuda de soportes fijos, las tuberías se fijan rígidamente en determinados puntos del recorrido entre compensadores o tramos con compensación natural de las deformaciones térmicas, que, además de las cargas verticales, perciben importantes fuerzas horizontales dirigidas a lo largo del eje de la tubería y que consisten en Fuerzas de presión interna desequilibradas, fuerzas de resistencia de soportes libres y reacción de compensadores. Las fuerzas de presión interna son las de mayor importancia. Por ello, para facilitar el diseño del soporte, se intenta posicionarlo en el recorrido de tal forma que las presiones internas en la tubería queden equilibradas y no se transfieran al soporte. Aquellos soportes a los que no se transmiten reacciones de presión interna se denominan descargado soportes fijos; los mismos soportes que deben absorber fuerzas desequilibradas de presión interna se llaman descargado soportes.

Hay Soportes intermedios y finales. El soporte intermedio recibe fuerzas de ambos lados y el soporte final de un lado. Los soportes fijos para tuberías están diseñados para soportar la mayor carga horizontal en varios modos de funcionamiento de las tuberías de calor, incluso con válvulas abiertas y cerradas.

Se proporcionan soportes fijos en las tuberías para todos los métodos de tendido de redes de calefacción. La magnitud de las deformaciones térmicas y las tensiones en las tuberías depende en gran medida de la correcta colocación de los soportes fijos a lo largo del recorrido de la red de calefacción. Los soportes fijos se instalan en las ramas de la tubería, en lugares válvulas de cierre, compensadores de prensaestopas. En tuberías con juntas de dilatación en forma de U, se colocan soportes fijos entre las juntas de dilatación. Al colocar redes de calefacción sin conductos, cuando no se utiliza la autocompensación de tuberías, se recomienda instalar soportes fijos en las curvas de la ruta.

La distancia entre los soportes fijos se determina en función de la configuración de la tubería dada, el alargamiento térmico de las secciones y la capacidad de compensación de las juntas de dilatación instaladas. Las fijaciones fijas de tuberías se realizan mediante diversas estructuras, que deben ser lo suficientemente resistentes y sujetar rígidamente las tuberías, evitando que se muevan con respecto a las estructuras de soporte.

Las estructuras de soportes fijos constan de dos elementos principales: estructuras portantes (vigas, losas de hormigón armado), a los que se transfieren las fuerzas de las tuberías, y los propios soportes, con la ayuda de los cuales se fijan firmemente las tuberías (escudetes soldados, abrazaderas). Dependiendo del método de instalación y del lugar de instalación, se utilizan soportes fijos: empuje, panel y abrazadera. Los soportes con topes verticales de doble cara y frontales se utilizan al instalarlos en marcos en cámaras y túneles y al tender tuberías en canales pasantes, semipasantes y no pasantes. Los soportes para paneles se utilizan tanto para la instalación sin canales como para la colocación de tubos de calor en canales no transitables al colocar los soportes fuera de las cámaras.

Los soportes fijos de paneles son paneles verticales de hormigón armado con orificios para el paso de tuberías. Las fuerzas axiales se transmiten al escudo de hormigón armado mediante anillos soldados a la tubería en ambos lados, reforzados con refuerzos. Hasta hace poco se colocaba amianto entre la tubería y el hormigón. Actualmente, no se permite el uso de empaquetaduras de amianto. La carga de las tuberías de las redes de calefacción se transfiere a través de los soportes del panel al fondo y las paredes del canal y, en el caso de una instalación sin canales, al plano vertical del suelo. Los soportes de los paneles se fabrican con doble refuerzo simétrico, ya que las fuerzas que actúan desde los tubos pueden dirigirse en direcciones opuestas. En la parte inferior del escudo se hacen agujeros para el paso del agua (si entra en el canal).

Cálculo de soportes fijos.

Los soportes fijos fijan la posición de la tubería en ciertos puntos y perciben las fuerzas que surgen en los puntos de fijación bajo la influencia de las deformaciones térmicas y la presión interna.

Los soportes tienen una influencia muy importante en el funcionamiento de la tubería de calor. Son frecuentes los casos de accidentes graves debidos a una colocación inadecuada de los soportes, una mala elección de diseño o una instalación descuidada. Es muy importante que todos los soportes estén cargados, para lo cual es necesario verificar su colocación a lo largo del recorrido y su posición en altura durante la instalación. Cuando se colocan sin canales, generalmente se niegan a instalar soportes libres debajo de las tuberías para evitar asentamientos desiguales, así como tensiones de flexión adicionales. En este tipo de tendido, las tuberías se colocan sobre suelo intacto o sobre una capa de arena cuidadosamente compactada.

La tensión de flexión que surge en la tubería y el brazo de deflexión dependen del tramo (distancia) entre los soportes.

Al calcular las tensiones de flexión y las deformaciones, una tubería que descansa sobre soportes libres se considera una viga de varios tramos. En la figura. T.s.19 muestra un diagrama de los momentos flectores de una tubería de varios tramos.

Consideremos las fuerzas y tensiones que actúan en las tuberías.

Aceptemos la siguiente notación:

METRO- momento de potencia, N*m; Q B , Q g - fuerza vertical y horizontal, N; q V , q GRAMO- carga específica por unidad de longitud, vertical y horizontal, H/m;..N - reacción horizontal sobre el soporte, N.

El momento flector máximo en una tubería de varios tramos se produce en el soporte. La magnitud de este momento (9.11)

Dónde q - carga específica por unidad de longitud de la tubería, N/m; - longitud del tramo entre apoyos, m. Carga específica. q determinado por la fórmula
(9-12)

Dónde q B - carga vertical específica, teniendo en cuenta el peso de la tubería con refrigerante y aislamiento térmico; q GRAMO - carga específica horizontal, teniendo en cuenta la fuerza del viento,

(9-13)

Dónde w - velocidad del viento, m/s; - densidad del aire, kg/m3; d Y - diámetro exterior del aislamiento de la tubería, m; k - coeficiente aerodinámico igual a una media de 1,4-1,6.

La fuerza del viento debe tenerse en cuenta únicamente en tuberías de calor abiertas sobre el suelo.

El momento flector que ocurre en el medio del tramo es

(9.14)

A una distancia de 0,2 desde el apoyo el momento flector es cero.

La deflexión máxima se produce en la mitad del tramo.

Pluma de deflexión de tubería
, (9.15)

Con base en la expresión (9-11), se determina el claro entre apoyos libres

(9-16) de donde
,metro(9-17)

Al elegir el tramo entre soportes para diagramas de tuberías reales, se supone que en las condiciones de operación más desfavorables, por ejemplo, a las temperaturas y presiones más altas del refrigerante, la tensión total de todas las fuerzas que actúan en la sección más débil (generalmente una soldadura ) no excede el valor permitido [].

Se puede hacer una estimación preliminar de la distancia entre soportes con base en la ecuación (9-17), tomando el esfuerzo de flexión 4 igual a 0,4-0,5 voltaje permitido:

Los soportes fijos perciben la reacción de la presión interna, los soportes libres y

compensador

La fuerza resultante que actúa sobre un soporte fijo se puede representar como

A - coeficiente que depende de la dirección de acción de las fuerzas axiales de presión interna en ambos lados del soporte. Si el soporte se descarga de la fuerza de presión interna, entonces A=0, de lo contrario A=1; r- presión interna en la tubería; - área de la sección transversal interna de la tubería; - coeficiente de fricción sobre soportes libres;
- diferencia en las longitudes de las secciones de tubería a ambos lados del soporte fijo;
- la diferencia entre las fuerzas de fricción de los compensadores de deslizamiento axial o las fuerzas elásticas de los compensadores flexibles en ambos lados del soporte fijo.

26. Compensación por alargamientos térmicos de tuberías de sistemas de suministro de calor. Conceptos básicos de cálculo de juntas de dilatación flexibles.

En las redes de calefacción, los prensaestopas y los en forma de U son los más utilizados actualmente, y en últimamente y juntas de dilatación de fuelle (onduladas). Además de los compensadores especiales, para la compensación también se utilizan los ángulos naturales de rotación de la tubería de calefacción (autocompensación). Los compensadores deben tener suficiente capacidad de compensación.
para percibir el alargamiento térmico del tramo de tubería entre los soportes fijos, mientras que las tensiones máximas en las juntas de dilatación radiales no deben exceder las permitidas (normalmente 110 MPa). También es necesario determinar la respuesta del compensador utilizado en el cálculo de cargas sobre soportes fijos. Alargamiento térmico de la sección de diseño de la tubería.
, mm, determinado por la fórmula

, (2.81)

Dónde

=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),

- diferencia de temperatura calculada, determinada por la fórmula
, (2.82)

Dónde

l

Juntas de dilatación flexibles A diferencia de los prensaestopas, se caracterizan por menores costes de mantenimiento. Se utilizan para todos los métodos de instalación y para cualquier parámetro del refrigerante. El uso de compensadores de prensaestopas está limitado a una presión no superior a 2,5 MPa y una temperatura del refrigerante no superior a 300 °C. Se instalan al tender tuberías subterráneas con un diámetro superior a . 100 mm, para instalación aérea sobre soportes bajos de tuberías con un diámetro superior a 300 mm, así como en lugares estrechos donde es imposible colocar juntas de dilatación flexibles.

Las juntas de dilatación flexibles se fabrican a partir de curvas y tramos rectos de tuberías mediante soldadura por arco eléctrico. El diámetro, espesor de pared y calidad del acero de las juntas de dilatación son los mismos que los de las tuberías de los tramos principales. Durante la instalación, las juntas de dilatación flexibles se colocan horizontalmente; La colocación vertical o inclinada requiere dispositivos de aire o drenaje que dificultan el mantenimiento.

Para crear la máxima capacidad de compensación, las juntas de dilatación flexibles se estiran en frío antes de la instalación y se fijan en esta posición con espaciadores. Tamaño

Las estrías compensadoras se registran en un informe especial. Las juntas de dilatación estiradas se unen al tubo de calor mediante soldadura, tras lo cual se retiran los espaciadores. Gracias al preestirado, la capacidad de compensación casi se duplica. Para instalar compensadores flexibles se disponen nichos compensadores. El nicho es un canal intransitable del mismo diseño, cuya configuración corresponde a la forma del compensador.

Juntas de dilatación (axiales) del prensaestopas Están fabricados a partir de tubos y chapas de acero de dos tipos: de una cara y de doble cara. La colocación de juntas de dilatación de doble cara va bien con la instalación de soportes fijos. Los compensadores del prensaestopas se instalan estrictamente a lo largo del eje de la tubería, sin distorsiones. El embalaje del compensador del prensaestopas consta de anillos de cordón impreso de amianto y caucho resistente al calor. Es recomendable utilizar compensadores axiales al tender tuberías sin canales.

La capacidad de compensación de las juntas de dilatación del prensaestopas aumenta al aumentar el diámetro.

Cálculo del compensador flexible..

Alargamiento térmico de la sección de diseño de la tubería.
, mm, determinado por la fórmula

, (2.81)

Dónde
- coeficiente medio de dilatación lineal del acero, mm/(m o C), (para cálculos estándar se puede tomar
=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),

- diferencia de temperatura calculada, determinada por la fórmula

, (2.82)

Dónde - temperatura de diseño refrigerante, ºC;

- temperatura del aire exterior calculada para el diseño de calefacción, o C;

l- distancia entre soportes fijos, m.

La capacidad de compensación de las juntas de dilatación del prensaestopas se reduce en un margen de 50 mm.

Reacción del compensador del prensaestopas - fuerza de fricción en la empaquetadura del prensaestopas determinado por la fórmula, (2.83)

Dónde - presión de trabajo refrigerante, MPa;

- longitud de la capa de empaquetadura a lo largo del eje del compensador del prensaestopas, mm;

- diámetro exterior del ramal del compensador del prensaestopas, m;

- Se supone que el coeficiente de fricción de la empaquetadura sobre el metal es 0,15.

Las características técnicas de los compensadores de fuelle se dan en la tabla. 4.14 - 4.15. Reacción axial de las juntas de dilatación de fuelle. consta de dos términos

(2.84)

Dónde - reacción axial causada por la deformación de la onda, determinada por la fórmula

, (2.85)

donde  yo- alargamiento por temperatura de la sección de la tubería, m;  - rigidez de las olas, N/m, tomada según el pasaporte del compensador; norte- número de ondas (lentes). - reacción axial de la presión interna, determinada por la fórmula

, (2.86)

Dónde - coeficiente que depende de las dimensiones geométricas y del espesor de la pared de la ola, igual en promedio a 0,5 - 0,6;

D Y d son los diámetros exterior e interior de las ondas, respectivamente, m;

- exceso de presión del refrigerante, Pa.

Al calcular la autocompensación, la tarea principal es determinar el voltaje máximo  en la base del brazo corto del ángulo de rotación de la ruta, que se determina para ángulos de rotación de 90°. fórmula
; (2.87)

para ángulos superiores a 90°, es decir 90+  , según la fórmula
(2.88)

donde  yo- alargamiento del brazo corto, m; yo- longitud corta del brazo, m; mi- módulo de elasticidad longitudinal, igual en promedio para el acero a 2,10 5 MPa; d- diámetro exterior de la tubería, m;

- la relación entre la longitud del brazo largo y la longitud del corto.

Fridman Y.H.- investigador principal,

editorial "Heat Supply News".

Uno de los elementos estructurales más importantes de las redes de calefacción que garantiza la fiabilidad operativa son los soportes fijos. Sirven para dividir los heatpipes en secciones que son independientes entre sí para aceptar diferentes tipos de fuerzas. Normalmente, los soportes fijos se colocan entre juntas de dilatación o tramos de tuberías con compensación natural. extensiones de temperatura. Fijan la posición del tubo de calor en ciertos puntos y perciben las fuerzas que surgen en los puntos de fijación bajo la influencia de factores de fuerza debido a las deformaciones de temperatura y la presión interna. Debido a esta función, también se les llama “muertos”.

En este trabajo se expresan una serie de consideraciones sobre las fuerzas y las tensiones provocadas por las mismas que surgen en apoyos fijos.

Las fuerzas percibidas por los apoyos fijos constan de:

1) fuerzas de presión interna desequilibradas;

2) reacciones de soportes móviles (libres);

3) reacciones de los compensadores de los factores de fuerza causados deformaciones por temperatura;

4) cargas gravitacionales.

Los soportes fijos se presentan en los siguientes diseños estructurales: frontal, panel y abrazadera.

Según las estadísticas de averías en las cámaras, los defectos por corrosión exterior de las tuberías representan entre el 80 y el 85%. Este número de defectos se distribuye aproximadamente según la tabla adjunta. Esto es consistente con nuestras observaciones, donde los daños relacionados con soportes fijos representan aproximadamente el 50% del número de daños en cámaras con soportes fijos.

Causas de corrosión de soportes fijos.

Los soportes fijos están sujetos a varios tipos corrosión causada por las siguientes razones:

1) la influencia de las corrientes parásitas en los soportes de los paneles debido a la falta de inserciones aislantes eléctricas confiables

2) la aparición de caídas del techo debido a la condensación de humedad conduce a una mayor corrosión de la superficie exterior de las tuberías

3) la soldadura de refuerzos crea las condiciones previas para intensificar los procesos de corrosión interna en los lugares de soldadura y en la zona afectada por el calor.

4) exposición simultánea a tensiones cíclicas alternas y ambiente corrosivo causar una disminución en la resistencia a la corrosión y el límite de resistencia del metal.

Metodología para el cálculo de resistencias de apoyos fijos.

Según SNiP 2.04.07-86 "Redes de calefacción" p.39 cláusula 7: "Los soportes de tubería fijos deben diseñarse para la carga horizontal más alta en varios modos operación de tuberías, incluso con válvulas abiertas y cerradas”.

Actualmente, los soportes fijos se seleccionan de los álbumes “Normals of Heating Networks”. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37”, emitido por el Instituto Mosinzhproekt. De acuerdo con estas normales, para cada valor de Dn se da la fuerza axial máxima, cuya magnitud no debe exceder la fuerza resultante de las fuerzas axiales que actúan tanto a la izquierda como a la derecha. De hecho, además de la axial, sobre el soporte actúan dos fuerzas cortantes más, además de un par y dos momentos flectores. en la mayoría caso general Sobre el soporte actúan todos los tipos de tensiones normales y tangenciales, es decir. Hay un complejo estado de tensión.

Al realizar un cálculo de resistencia, resulta que los márgenes de seguridad en las secciones del tubo de calor que pasan a través de los soportes fijos y móviles toman valores más pequeños a lo largo de la longitud del tubo de calor, es decir Estas son las secciones más cargadas. EN documentación reglamentaria No existen recomendaciones sobre los márgenes de seguridad de los puntos de diseño de las secciones de tuberías de calor con respecto a la resistencia temporal permitida y el límite elástico permitido.

Ofrecido próximo pedido cálculo de resistencia de soportes fijos:

1) Cálculo de la resistencia de los tramos de la tubería de calor ubicados desde el soporte en cuestión tanto en el lado izquierdo como en el derecho. Como resultado, se determinan 3 cargas de fuerza y ​​3 de momento que actúan sobre el soporte fijo desde el heatpipe derecho (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) y el heatpipe izquierdo (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (Fig. 2 y 3).

2) Resolver un sistema de ecuaciones para 6 incógnitas resultantes: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, donde:

Px, Py - fuerzas cortantes, paralelas
respectivamente a los ejes OX y OY

Pz - fuerza longitudinal, fuerza dirigida a lo largo del eje OZ

Mx y My son momentos flectores, cuyos vectores de momento se dirigen a lo largo de los ejes OX y OY, respectivamente

Mz es el par cuyo vector de momento se dirige a lo largo del eje OZ.

3) En cada punto de diseño, se calculan 6 tensiones (basadas en los factores de 6 fuerzas del párrafo 3), caracterizando el estado tensionado:

3 voltaje normal: akh, ay, az y 3 tensiones cortantes: txy, xxz, xyz.

4) Selección del coeficiente de resistencia. soldar.

El punto más débil tuberías de acero Las áreas que se deben utilizar para las pruebas de tensión son las soldaduras. f - coeficiente de resistencia de la soldadura (f = 0,7 ... 0,9)

4.1 Según los grados de acero con los que están hechos el soporte fijo y el conductor de calor, seleccione el acero con el límite elástico (at) y la resistencia a la tracción (av) más bajos. Los valores calculados para at y ab se toman en t = 150 °C.

4.2 Determinación de las tensiones de diseño admisibles en relación con las tensiones de fluencia y la resistencia a la tracción: = f xat; [av] = f x av

5) A partir de 6 tensiones (ax, ay, az, txy, xxz, xyz), se seleccionan de forma especial nuevos ejes de coordenadas OX 1, OY1 y OZ1 para que 3 tensiones tangenciales tomen valores cero (solo hay una opción posible direcciones de los ejes).

Como resultado, obtenemos sólo 3 tensiones normales: al, a2 y a3, con al > a2 > a3.

Con base en las teorías de resistencia tercera y cuarta (en ingeniería mecánica y resistencia estática de productos metálicos, se utilizan las teorías de resistencia tercera y cuarta), obtenemos factores de seguridad con respecto a los límites elásticos permitidos y factores de seguridad para la resistencia temporal permitida de soldaduras.

por fluidez [m]= 2 ... 2,2; por resistencia temporal [n] = 4... 4,5.

Un margen de fluidez tan alto reducirá la probabilidad de fallas asociadas con la fatiga del metal debido a las tensiones térmicas que surgen al regular la temperatura del agua durante la temporada de calefacción.

Desarrollado programa de computadora TENZOR 11.ESA, basándose en una serie de disposiciones y permitiendo la aplicación de sus apartados. 1...6.

En la gran mayoría de los casos, los soportes fijos son los nodos que soportan las cargas más pesadas. Esto se debe al bajo rendimiento de los cojinetes móviles causado por el mayor coeficiente de fricción por deslizamiento (hasta 0,4) y su mayor hundimiento. Para exterior e interior
La corrosión en soportes fijos provoca una redistribución de las tensiones, lo que conduce a un mayor daño.

Al realizar reparaciones, es mejor no destruir todo el soporte fijo y no cortar tubería vieja, pero utilice una especie de inserto. En la figura. La Figura 1 muestra uno de los enfoques utilizados al reparar un soporte de panel fijo. Después de cortar la tubería, se inserta el tubo de refuerzo 2, previamente cortado a lo largo de la generatriz, en el cuerpo del tubo de soporte 1 y se suelda. Para esta inserción se toma una pieza en bruto del mismo tubo. Esto permitirá tanto aumentar los márgenes de seguridad de acuerdo con las recomendaciones del apartado 6 como reducir los volúmenes trabajo de reparacion.

Si hay un soporte fijo producción industrial, para aumentar su durabilidad y confiabilidad durante la operación, es posible fortalecer dicho soporte, que se realiza exactamente de la misma manera.

Para proteger la tubería y soporte fijo de la corrosión y como uno de los más métodos simples Para garantizar un funcionamiento fiable de los soportes, se puede sugerir aumentar el espesor de la pared del tubo en el soporte. En este caso, el espesor de la pared de la tubería s se selecciona de modo que su valor durante el cálculo de resistencia corresponda a los valores de margen de seguridad recomendados en la cláusula 6.

En soportes fijos de abrazadera, además de calcular el heatpipe, también se calcula el espesor de la varilla de abrazadera para esfuerzos de tracción, teniendo en cuenta las recomendaciones del apartado 6.

Ejemplo práctico.

consideremos ejemplo práctico Cálculo de un soporte fijo.

Datos para el cálculo:

DN = 200 (0 219X6), longitud del tramo 209 m.

1 = 8 m - distancia entre soportes móviles

p = 10 ati = 10,2 MPa - presión de agua (exceso)

t1 = 10 °C - temperatura de instalación

t2 = 130°C - temperatura máxima agua

a = 12x10 6 grados" - el coeficiente de expansión lineal del acero.

Por calidad de acero (acero 20 a t=150ОC)

at = 165 MPa - límite elástico ab = 340 MPa - resistencia a la tracción

E = 2,1ХУ 6 kg/cm 2 = 2,14ХУ 5 mPa - módulo de elasticidad del segundo tipo

q = 0,3 - relación de Poisson

f = 0,8 - coeficiente de debilitamiento del metal de soldadura.

Determinación de las tensiones de diseño en relación con los límites elásticos permisibles y la resistencia a la tracción.

Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - límite elástico admisible

[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg/cm 2 - tensión permitida para la resistencia a la tracción.

Realizando los pasos 1...3 del diagrama (Fig. 2) y considerando el sistema de ecuaciones de equilibrio en el paso 2, obtenemos en la Fig. 3 las siguientes fuerzas resultantes que actúan sobre el soporte A:

Рх = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;

Mx = 5,2 kNxm; Mi = 4,1 kNHm; Mz = 0.kNHm.

Realización de p.p. 4... 6 obtenemos los siguientes márgenes de seguridad en relación con los límites elásticos admisibles y la resistencia a la tracción, respectivamente, según la tercera y cuarta teorías de resistencia:

pZ = 4,3; n4 = 3,1

tZ = 2,43; m4 = 1,67.

Estos sistemas no cumplen con la cláusula 6, por lo que es necesario tomar una tubería del surtido de tuberías con el mismo diámetro interno, pero con un espesor de pared mayor (s = 7).

Si es imposible implementar esta opción, se puede cambiar el diseño del escudo y los soportes frontales introduciendo un tubo de refuerzo, pos 2, como se muestra en la Fig. 1.

Conclusiones. En conclusión, observamos que el cálculo de la resistencia de los soportes fijos y el análisis de los datos estadísticos de daños nos permite sacar las siguientes conclusiones:

1. Al diseñar redes de calefacción, para aumentar la confiabilidad de un soporte fijo, es necesario realizar cálculos de resistencia de las secciones de la tubería de calefacción ubicadas a ambos lados de este soporte, lo que permitirá determinar las fuerzas resultantes que actúan. en el soporte.

2. Los cálculos de resistencia de las secciones de la tubería de calor deben realizarse tanto para el modo de funcionamiento como para el modo de prueba de presión. Es necesario realizar un cálculo de resistencia basado en tensiones permitidas para todas las secciones de la tubería de calor, teniendo en cuenta el debilitamiento del metal de soldadura.

3. Para diámetros pequeños, para simplificar el procedimiento de diseño, es necesario utilizar una tubería con un espesor de pared de al menos 2 veces mayor que en la tubería principal.

4. Debido a la alta frecuencia de fallas de los soportes fijos, es necesario fortalecer las estructuras de las unidades de estos soportes de modo que el valor del margen de seguridad con respecto al límite elástico permitido no sea inferior a [m] = 2. .. 2,2, y los valores del factor de seguridad para la resistencia temporal permitida no deben ser inferiores a [n] = 4... 4,5.

5. Todo estructuras metalicas debe estar protegido de forma fiable.

6. Al diseñar, es necesario proporcionar acceso bidireccional al soporte fijo para permitir su inspección y restauración completa. revestimiento anticorrosión y sellar el espacio anular.

Literatura

1. L.V.Rodichev. Análisis estadístico del proceso de envejecimiento por corrosión.

tuberías.

CONSTRUCCIÓN DE TUBERÍAS. N° 9, 1994

2. A. P. Safonov. Recopilación de problemas en redes urbanas de calefacción y calefacción. M.: Energo-izdat, 1980.

En esta sección de nuestra web encontrará información sobre clasificación soportes de red de calefacción, así como sobre los principales parámetros (tamaño y peso), requisitos, integridad, tiempo de producción de los productos.

Tipos de soportes para redes de calefacción de vehículos.

En dos ediciones, 7-95 y 8-95 de esta serie, se presentan soportes tanto deslizantes como fijos para tuberías de redes de calefacción. Todos los soportes de la red de calefacción tienen diferencias estructurales según el espesor del aislamiento de la tubería. En las zonas de tendido de tuberías sin canales no se instalan soportes móviles, excepto los utilizados para tuberías de tamaño inferior a D y = 175 inclusive. Los soportes deslizantes se utilizan al colocar tuberías en canales no pasantes o semipasantes y para fila inferior Tuberías en túneles. La distancia entre soportes la calcula el diseñador de acuerdo con los documentos reglamentarios vigentes.

Durante la construcción de una red de calefacción, se erigen las siguientes estructuras: pozos, cámaras y pabellones encima de las cámaras para la instalación de válvulas de cierre y medición, dispositivos de compensación y otros equipos lineales. Realizar la construcción de estructuras de drenaje de filtros, estaciones de bombeo, instale estructuras de cerramiento para la tubería de calor, soportes fijos y móviles (a veces también guías) y piedras de soporte.

Aplicación en construcción.

La base de los canales para el tendido de tuberías y la colocación de soportes en ellas es de dos tipos: hormigón u hormigón armado, que a su vez puede ser prefabricado o monolítico. Los canales de hormigón y hormigón armado crean bases muy fiables para la colocación. estructuras de construccion y proteger el canal de la penetración en él. agua subterránea. La cimentación de hormigón o de hormigón armado desempeña un papel vital: soporta el peso de las estructuras de construcción y del suelo sobre el canal, las cargas del transporte, el peso de la tubería con el aislamiento y el refrigerante, dispersa la presión y reduce así la posibilidad de asentamiento del edificio. estructuras en lugares de cargas concentradas: debajo de piedras de soporte y debajo de las paredes del canal.

Los sistemas de calefacción de vapor pueden ser de una o dos tuberías, y el condensado formado durante el funcionamiento regresa a través de una tubería especial: una tubería de condensado. A una presión inicial que oscila entre 0,6 y 0,7 MPa y, a veces, entre 1,3 y 1,6 MPa, la velocidad de propagación del vapor es de 30...40 m/s. Al elegir un método para colocar tubos de calor, la tarea principal es garantizar la durabilidad, confiabilidad y rentabilidad de la solución.

Las propias redes de calefacción se ensamblan a partir de tubos de acero soldados eléctricamente ubicados sobre soportes especiales. En las tuberías se instalan válvulas de cierre y control (válvulas, válvulas). Los soportes para tuberías crean una base horizontal e inquebrantable. El intervalo entre soportes se determina durante el diseño.

Los soportes de la red de calefacción se dividen en fijos y móviles. Los soportes fijos fijan la ubicación de ubicaciones específicas de la red en una posición determinada y no permiten ningún desplazamiento. Los soportes móviles permiten que la tubería se mueva horizontalmente debido a las deformaciones por temperatura.

Los soportes se suministran completos según planos de trabajo elaborados según el procedimiento establecido. Garantizamos que los soportes y colgadores cumplen con los requisitos de la norma pertinente siempre que el consumidor siga las reglas de instalación y almacenamiento (de acuerdo con esta norma). Período de garantía operación - 12 meses a partir de la fecha de entrega del producto al cliente. Todos los soportes cuentan con pasaporte de calidad y certificados de los materiales utilizados para la fabricación (bajo petición).