Bevægelige faste understøtninger af varmenettet. Faste understøtninger til varmerørledninger

Ris. 3 applikationer 16. Faste panelstøtter til rørledninger D n 108-1420 mm type III med beskyttelse mod elektrokorrosion: a) alm.

b) forstærket

Ris. 4 applikationer 16. Fast fritstående rørstøtte

D ved 80-200 mm. (kælder).

Bevægelige understøtninger til opvarmning af rørledninger.

Ris. 5. Bevægelige understøtninger:

a - glidende bevægelig støtte; b – skøjtebane; c - rulle;

1 - pote; 2 - bundplade; 3 - base; 4 - ribben; 5 - lateral ribben;

6 - pude; 7 – monteringsposition for støtten; 8 - skøjtebane; 9 - rulle;

10 - beslag; 11 – huller.

Ris. 6. Hængende støtte:

12 - beslag; 13 - hængende bolt; 14 – trækkraft.

Bilag 17. Friktionskoefficienter i bevægelige understøtninger

Bilag 18. Udlægning af rørledninger til varmenet.

EN)

b)

Ris. 2 bilag 18. Kanalfri installation af varmenet: a) i tør jord; b) i våd jord med tilhørende dræning.

Tabel 1 i bilag 18. Strukturelle dimensioner kanalfri installation af varmenet i armeret skumbetonisolering i tør jord (uden dræning).

Då, mm

D n, (med et dæklag)

D n

D o

EN

B

I

l

k

G

h

h 1, ikke mindre

d

EN

b

L, ikke mindre

og

-

-

-

-

-

-

Tabel 2 i bilag 18. Strukturelle dimensioner af kanalfri installation af varmenet i armeret skumbetonisolering i våd jord (med dræn)

Då, mm

D n, (med et dæklag)

Dimensioner iht. albumserie 903-0-1

D n

D o

EN

B

I

l

k

G

h

h 1, ikke mindre

d

EN

b

L, ikke mindre

og

Kanal pakning.

		V)
	en)		b)

Ris. 2 bilag 18. Præfabrikerede kanaler til varmenet: a) type CL; b) type CLp; c) KLS type.

Tabel 3 i bilag 18. Hovedtyper af præfabrikerede armerede betonkanaler til varmenet.

Nominel rørledningsdiameter Då, mm	Kanalbetegnelse (brand)	Kanalmål, mm
Internt nominelt	Ekstern
Bredde A	Højde H	Bredde A	Højde H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60
450-500	KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700	KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

Bilag 19. Pumper i varmeforsyningsanlæg .

Ris. 1 bilag 19. Netværkspumpers karakteristika.

Tabel 1 i bilag 19. Grundlæggende tekniske specifikationer netværkspumper.

Pumpe type	Levering, m 3 /s (m 3 / t)	Hoved, m	Tilladt kavitationsreserve, m., ikke mindre	Tryk ved pumpens indløb, MPa (kgf/cm2) ikke mere	Rotationshastighed (synkron), 1/s (1/min)	Effekt, kW	Effektivitet, %, ikke mindre	Temperatur på pumpet vand, (°C), ikke mere	Pumpevægt, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabel 2 i bilag 19. Centrifugalpumper type K.

Pumpe mærke	Produktivitet, m 3 / t	Samlet hoved, m	Hjulets rotationshastighed, rpm	Anbefalet elmotoreffekt, kW	Løbehjuls diameter, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Bilag 20. Afspærringsventiler i varmeforsyningsanlæg.

Tabel 2 i bilag 21. Roterende stål sommerfugleventiler med elektrisk drev D y 500-1400 mm ved s y = 2,5 MPa, t£200°C med svejseender.

Ventilbetegnelse	Betinget passage Då, mm	Ansøgningsgrænser		Husmateriale
Efter katalog	I varmenet
s y, MPa	t, °C	s y, MPa	t, °C
30.47br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0		Flanget	Grå støbejern
31ch6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31h6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0		Flanget	Stål
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0		Grå støbejern
350, 400	1,0		0,6
30h915br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25		Flanget	Grå støbejern
30h930br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5			Stål
IA12015		2,5		2,5		Med svejseender
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5		Flange- og stumpsvejseender	Stål
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4		Flanget	Stål
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5		Flange- og stumpsvejseender	Stål
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5		Flange- og stumpsvejseender	Stål
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabel 4 i bilag 20. Tilladte ventiler

Ventilbetegnelse	Betinget ankomst Då, mm	Anvendelsesbegrænsninger (ikke mere)	Rørledningsforbindelse	Husmateriale
Efter katalog	I varmenet
s y, MPa	t, °C	s y, MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0		Flanget	Grå støbejern
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6		Stål
30s64nzh		2,5		2,5		Flange- og stumpsvejseender	Stål
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5		Svejsning
300s964nzh		2,5		2,5		Flange- og stumpsvejseender	Stål
30s967nzh (IATs072-09)	500, 600	2,5		2,5		Svejsning

Ris. 2 ansøgninger 20. Kugleventiler i varmeforsyningsanlæg.

Tabel 5 i bilag 20. Tekniske data for kugleventiler.

Nominel diameter	Nominel boringsdiameter	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	EN	Vægt i kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Bemærk: ventilhus – stål Art. 37,0; bold – rustfrit stål; kuglesæde og olietætning – Teflon + 20% kulstof; O-ringe er tredobbelt ethylen-propylen gummi og Viton.
Bilag 21. Sammenhæng mellem nogle enheder fysiske mængder skal udskiftes med SI-enheder.

Tabel 1 i bilag 21.

Navn på mængder	Enhed	Relation til SI-enheder
med forbehold for udskiftning	SI
Navn	Betegnelse	Navn	Betegnelse
mængden af ​​varme	kilokalorie	kcal	kilojoule	KJ	4,19 kJ
specifik varme	kilokalorie per kilogram	kcal/kg	kilojoule per kilogram	KJ/kg	4,19 kJ/kg
varmeflow	kilokalorie i timen	kcal/t	watt	W	1.163 W
(magt)	gigakalorie i timen	Gcal/t	megawatt	MW	1.163 MW
overfladedensitet varmeflow	kilokalorie per time per kvadratmeter	kcal/(t m2)	watt per kvadratmeter	W/m2	1.163 W/m2
volumetrisk varmefluxtæthed	kilokalorie per time per kubikmeter	kcal/(t m 3)	watt per kubikmeter	W/m3	1.163 W/m3
varmekapacitet	kilokalorie pr. grad Celsius	kcal/°С	kilojoule per grad Celsius	KJ/°C	4,19 kJ
specifik varme	kilokalorie pr. kilogram grad Celsius	kcal/(kg°C)	kilojoule per kilogram grad Celsius	KJ/(kg°C)	4,19 kJ/(kg°C)
termisk ledningsevne	kilokalorie per meter time grader Celsius	kcal/(m h°C)	watt per meter grad Celsius	W/(m °C)	1,163 W/(m °C)

Tabel 2 Sammenhæng mellem måleenheder for MKGSS-systemet og internationalt system SI enheder.

Tabel 3. Sammenhæng mellem måleenheder

Måleenheder	Pa	bar	mm. Hg st	mm. vand st	kgf/cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024∙10 -3	0,102	1,02∙10 -6	1,45∙10 -4
bar	10 5		7,524∙10 2	1,02∙10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322∙10 -3		13,6	1,36∙10 -3	1,934∙10 -2
mm vand st	9,8067	9,8067∙10 -5	7,35∙10 -2		∙10 -4	1,422∙10 -3
kgf/cm 2	9,8067∙10 4	0,98067	7,35∙10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948∙10 3	6,8948∙10 -2	52,2	7,0307∙10 2	7,0307∙10 -2

Litteratur

1. SNiP 23-01-99 Byggeklimatologi/Gosstroy of Russia.- M.:

2. SNiP 41-02-2003. VARMENETVÆRK. GOSSTROY AF RUSLAND.

Moskva. 2003

3. SNiP 2.04.01.85*. Intern vandforsyning og kloakering af bygninger/Gosstroy of Russia. –

M.: State Unitary Enterprise TsPP, 1999.-60 s.

4. SNiP 41-03-2003. Termisk isolering udstyr og

rørledninger GOSSTROY RUSLAND. MOSKVA 2003

5. SP 41-103-2000. DESIGN AF VARMEISOLERING AF UDSTYR OG

RØRLEDNINGER. GOSSTROY AF RUSLAND. MOSKVA 2001

6. Design af varmepunkter. SP 41-101-95. Byggeministeriet

Rusland – M.: State Unitary Enterprise TsPP, 1997 – 79 s.

7. GOST 21.605-82. Termiske netværk. Arbejdstegninger. M.: 1982-10 s.

8. Havmænd varmenet: Design Reference Guide

/OG. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov, etc.: Ed.

N.K. Gromova, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 s.

9. Opsætning og drift af vandvarmenet:

Directory / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh og andre - udg., 3

behandlet og yderligere - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 s.

10. Designerens håndbog, red. A.A. Nikolaeva. – Design

varmenet.-M.: 1965-360'erne.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K.. Energipumper. Information

godtgørelse. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 s.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A.. Design og beregning af konstruktioner

varmenetværk - Udg. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 s.

13. Zinger N.M. Hydraulisk og termiske forhold fjernvarme

systemer -Red. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 s.

14. Håndbog for varmenetbyggere. / Ed. S.E. Zakharenko.- Udg.

2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 s.

Hej venner! Stamvarmedistributionsnetværk tjener til at overføre varmebærers termisk energi til forbrugerne til opvarmning, varmtvandsforsyning og ventilationsbehov. Hovedvarmenet lægges fra centralvarmepunkter (centralvarmepunkter) eller fra en varmekilde (kedelhus, kraftvarmeværk).

Distributionsvarmenetværk består af sådanne elementer som:

1) Ikke-passable kanaler

2) Bevægelige og faste understøtninger

3) Kompensatorer

4) Rørledninger og afspærringsventiler (ventiler)

5) Termiske kameraer

Om termiske kameraer Jeg skrev en separat om varmenetværk. Derfor vil jeg ikke overveje dem i denne artikel.

Ufremkommelige kanaler.

Væggene i ikke-passable kanaler består af præfabrikerede blokke. Gulvplader af armeret beton placeres oven på de præfabrikerede blokke. Bunden af ​​bunden af ​​en ufremkommelig kanal udføres normalt til siden eller mod kældrene beboelsesbygninger. Men det sker, at når terrænet er ugunstigt, er nogle af kanalerne installeret med en hældning mod de termiske kamre. Sømmene på betonblokke og -plader er forseglet og isoleret for at forhindre grundvand og overfladevand i at trænge ind i kanalen. Ved opfyldning af kanaler skal jorden komprimeres grundigt. Frossen jord kan ikke bruges til at fylde kanalen.

Faste og bevægelige understøtninger.

Understøtningerne til varmenetværksrørledninger er opdelt i faste (eller, som de også siger, døde) og bevægelige. I ikke-passable kanaler anvendes glidende understøtninger. Disse understøtninger er nødvendige for at overføre vægten af ​​rørledningerne og sikre rørledningernes bevægelse, når de er aflange under påvirkning af kølevæskens høje temperatur.

For at gøre dette svejses glidende understøtninger eller "skydere", som de også kaldes, til rørledningerne. Og de glider på specielle plader, der er indstøbt i armerede betonplader.

Faste eller døde understøtninger er nødvendige for at opdele en lang rørledning i separate sektioner. Disse sektioner er ikke direkte afhængige af hinanden, og dermed hvornår høje temperaturer kølevæskekompensatorer kan normalt uden synlige problemer, opfatter temperaturudvidelser.

Faste understøtninger er underlagt øgede krav til pålidelighed, fordi belastningerne på dem er store. Samtidig kan en krænkelse af styrken og integriteten af ​​en død (fast) støtte føre til en nødsituation.

Kompensatorer.

Kompensatorer i varmenetværk bruges til at absorbere den termiske forlængelse af rørledninger, når de opvarmes (1,2 mm pr. meter for en temperaturstigning på 100 °C). Hoved- og hovedopgaven for en kompensator i et varmenetværk er at beskytte rørledninger og fittings mod "dræber" spændinger. Som regel anvendes U-formede kompensatorer til rør med en diameter på højst 200 mm. Jeg skulle for det meste forholde mig til netop sådanne kompensatorer i mit arbejde. De er de mest almindelige. Jeg skulle også arbejde med pakboksekspansionsfuger på rørledninger store diametre. Men det er rørdiametre på dy 300, 400 mm.

Når U-formede ekspansionsfuger er installeret, er de forstrakte med halvdelen af ​​den termiske forlængelse af figuren angivet i projektet eller beregningen. Ellers reduceres kompensatorens kompensationsevne til det halve. Udstrækning skal udføres samtidigt på begge sider ved leddene tættest på de døde (faste) understøtninger.

Rørledninger og ventiler.

Til distributionsvarmenetværk bruger de stålrør. Ved samlingerne forbindes rørledningerne ved hjælp af elektrisk svejsning. De ventiler, der anvendes i varmenetværk er stål og støbejernsventiler. I mit arbejde med varmenet støder jeg på flere støbejernsventiler, de er mere almindelige.

Rørisolering.

Jeg skal primært arbejde med hovedvarmedistributionsnetværk installeret tilbage i Sovjettiden. Selvfølgelig ændres rørledningerne til varmenetværk nogle steder og dermed isoleringen på dem i løbet af eftersyn. Da jeg arbejdede for nogle år siden varmeforsyningsorganisation, det husker jeg hvert år, mellem fyringssæson erstattet "gamle" sektioner af varmenetværksrørledninger. Men alligevel er 75-80 procent af varmedistributionsnetværkene fra sovjettiden. Rørledningerne til sådanne netværk er dækket af en anti-korrosionsforbindelse, termisk isolering og et beskyttende lag (fig. 4.).

Rullemateriale er normalt isoleret. Sjældnere - brizol. Dette materiale limes til rørledningen med mastik. Termisk isolering er lavet af måtter mineraluld. Beskyttende lag- asbestcementpuds fremstillet af en blanding af asbest og cement i forholdet 1:2, som fordeles over et trådnet.

Understøtningerne tjener til at absorbere kraften fra rørledningerne og overføre dem til bærende konstruktioner eller jord, samt at sikre organiseret samlingsbevægelse af rør og isolering under temperaturdeformationer. Ved konstruktion af varmerørledninger bruges to typer understøtninger: bevægelige og faste.

Bevægelige understøtninger tage varmerørets vægt og sikre dets frie bevægelse på bygningskonstruktioner under temperaturdeformationer. Når rørledningen bevæger sig, bevæger de bevægelige understøtninger sig med den. Bevægelige understøtninger bruges til alle installationsmetoder, undtagen kanalløse. Ved lægning uden kanaler lægges varmerørledningen på uberørt jord eller et omhyggeligt komprimeret lag sand. I dette tilfælde er bevægelige understøtninger kun tilvejebragt på steder, hvor ruten drejer, og hvor der er installeret U-formede kompensatorer, det vil sige i områder, hvor rørledninger er lagt i kanaler. De bevægelige understøtninger oplever hovedsageligt lodrette belastninger fra massen af ​​rørledningerne

Baseret på princippet om fri bevægelse skelnes glidende, rullende og ophængte understøtninger. Glidende understøtninger anvendes uanset retningen af ​​vandrette bevægelser af rørledninger til alle installationsmetoder og for alle rørdiametre. Disse understøtninger er enkle i design og pålidelige i drift.

Rullestøtter anvendes til rør med en diameter på 175 mm eller mere under aksial bevægelse af rør, ved lægning i tunneler, samlere, på beslag og på fritstående understøtninger. Brugen af ​​rullelejer i ikke-passable kanaler er upraktisk, da de uden overvågning og smøring hurtigt korroderer, stopper med at rotere og faktisk begynder at fungere som glidende understøtninger. Rullelejer har mindre friktion end glidelejer, men hvornår dårlig pleje rullerne deformeres og kan sætte sig fast. Derfor skal de have den rigtige retning. Til dette formål er der tilvejebragt ringriller i valserne, og styrelister er tilvejebragt på bundpladen.

Rullelejer(anvendes sjældent, da det er vanskeligt at sikre rotation af rullerne. Rulle- og rullelejer arbejder pålideligt i lige dele af netværket. Ved sving i ruten bevæger rørledninger sig ikke kun i længderetningen, men også i tværgående retning. Derfor , installation af rulle- og rullelejer i buede sektioner anbefales ikke i dette tilfælde kuglelejer. I disse understøtninger bevæger kuglerne sig frit sammen med skoene langs bagsidearket og forhindres i at rulle ud forbi understøtningen af ​​fremspringene af støttearket og skoen.

Hvis der på grund af lokale forhold for udlægning af varmerørledninger i forhold til bærende konstruktioner ikke kan installeres glide- og rulleunderstøtninger, anvendes ophængte understøtninger. Det ikke-stive ophængsdesign gør det muligt for støtten let at rotere og bevæge sig sammen med rørledningen. Som et resultat, når du bevæger dig væk fra den faste støtte, øges bøjlernes rotationsvinkler, og forvrængning af rørledningen og spændingen i stængerne under påvirkning af rørledningens lodrette belastning stiger tilsvarende.

Ophængte understøtninger, sammenlignet med glidende, skaber væsentligt lavere kræfter langs røraksen i vandrette sektioner.

ubevægelig Rørledningerne er opdelt i uafhængige sektioner af understøtninger. Ved hjælp af faste understøtninger fastgøres rør stift på bestemte punkter af ruten mellem kompensatorer eller sektioner med naturlig kompensation for temperaturdeformationer, som udover vertikale belastninger opfatter betydelige vandrette kræfter rettet langs rørledningens akse og består af ubalancerede indre trykkræfter, modstandskræfter fra frie understøtninger og kompensatorers reaktion. Det indre pres er af største betydning. Derfor, for at lette designet af støtten, forsøger de at placere den på ruten på en sådan måde, at de indre tryk i rørledningen er afbalanceret og ikke overføres til støtten. De understøtninger, hvortil interne trykreaktioner ikke overføres, kaldes losset faste understøtninger; de samme understøtninger, der skal absorbere ubalancerede kræfter af indre tryk, kaldes losset støtter.

Der er mellem- og endestøtter. Mellemstøtten udsættes for kræfter fra begge sider, og endestøtten fra den ene side. Faste rørstøtter er designet til at modstå den største vandrette belastning under forskellige driftsformer af varmerørledninger, herunder med åbne og lukkede ventiler

Faste understøtninger leveres på rørledninger til alle metoder til at lægge varmenetværk. Størrelsen af ​​temperaturdeformationer og spændinger i rørene afhænger i høj grad af den korrekte placering af faste understøtninger langs længden af ​​varmenettets rute. Faste understøtninger monteres på rørledningsforgreninger, på lokationer afspærringsventiler, pakdåsekompensatorer. På rørledninger med U-formede dilatationsfuger placeres faste understøtninger mellem dilatationsfuger. Ved lægning af kanalløse varmenetværk, når selvkompensation af rørledninger ikke anvendes, anbefales det at installere faste understøtninger ved rutens sving.

Afstanden mellem de faste understøtninger bestemmes ud fra den givne rørledningskonfiguration, termisk forlængelse af sektioner og kompensationsevnen af ​​de installerede ekspansionsfuger. Faste fastgørelser af rørledninger udføres ved hjælp af forskellige strukturer, som skal være stærke nok og stift holde rørene, hvilket forhindrer dem i at bevæge sig i forhold til støttestrukturerne.

Strukturerne af faste understøtninger består af to hovedelementer: bærende strukturer (bjælker, jernbetonplader), hvortil kræfterne fra rørledningerne overføres, og selve understøtningerne, ved hjælp af hvilke rørene er fast sikret (svejsede kiler, klemmer). Afhængigt af installationsmetode og monteringssted anvendes faste understøtninger: tryk, panel og klemme. Understøtninger med lodrette dobbeltsidede anslag og forreste anvendes ved montering på rammer i kamre og tunneler og ved lægning af rørledninger i gennemgående, halvgennemgående og ikke-gennemgående kanaler. Panelstøtter anvendes både til kanalløs installation og til udlægning af varmerør i ikke-passable kanaler ved placering af understøtningerne uden for kamrene.

Panelfaste understøtninger er lodrette armerede betonpaneler med huller til passage af rør. Aksiale kræfter overføres til skjoldet af armeret beton af ringe svejset til rørledningen på begge sider, forstærket med afstivninger. Indtil for nylig blev der lagt asbest mellem røret og betonen. På nuværende tidspunkt er brug af asbestemballage ikke tilladt. Belastningen fra rørledningerne til varmenetværk overføres gennem panelstøtterne til bunden og væggene af kanalen, og i tilfælde af kanalløs installation - til jordens lodrette plan. Panelstøtter udføres med dobbelt symmetrisk forstærkning, da de virkende kræfter fra rørene kan rettes i modsatte retninger. I bunden af ​​skjoldet er der lavet huller til passage af vand (hvis det kommer ind i kanalen).

Beregning af faste understøtninger.

Faste understøtninger fikserer rørledningens position på bestemte punkter og opfatter de kræfter, der opstår ved fikseringspunkterne under påvirkning af temperaturdeformationer og indre tryk.

Understøtninger har en meget vigtig indflydelse på driften af ​​varmerørledningen. Der er hyppige tilfælde af alvorlige ulykker på grund af forkert placering af understøtninger, dårlige designvalg eller skødesløs installation. Det er meget vigtigt, at alle understøtninger er belastede, for hvilke det er nødvendigt at verificere deres placering langs ruten og deres højdeposition under installationen. Når de lægger uden kanaler, nægter de normalt at installere frie understøtninger under rørledninger for at undgå ujævne sætninger samt yderligere bøjningsspændinger. I disse udlægningsrør lægges på uforstyrret jord eller et omhyggeligt komprimeret lag sand.

Bøjningsspændingen, der opstår i rørledningen og afbøjningsbommen, afhænger af spændvidden (afstanden) mellem understøtningerne.

Ved beregning af bøjningsspændinger og deformationer betragtes en rørledning, der ligger på frie understøtninger, som en flerspændsbjælke. I fig. T.s.19 viser et diagram over bøjningsmomenterne for en rørledning med flere spænd.

Lad os overveje de kræfter og spændinger, der virker i rørledninger.

Lad os acceptere følgende notation:

M- effektmoment, N*m; Q B , Q g - lodret og vandret kraft, N; q V , q G- specifik belastning pr. længdeenhed, lodret og vandret, H/m;..N - vandret reaktion på understøtningen, N.

Det maksimale bøjningsmoment i en flerspændsrørledning forekommer ved understøtningen. Størrelsen af ​​dette øjeblik (9.11)

Hvor q - specifik belastning pr. længdeenhed af rørledningen, N/m; - spændvidde mellem understøtninger, m. Specifik belastning q bestemt af formlen
(9-12)

Hvor q B - lodret specifik belastning under hensyntagen til rørledningens vægt med kølevæske og termisk isolering; q G - vandret specifik belastning, under hensyntagen til vindstyrken,

(9-13)

Hvor w - vindhastighed, m/s; - luftdensitet, kg/m3; d Og - ydre diameter af rørledningsisolering, m; k - aerodynamisk koefficient svarende til et gennemsnit på 1,4-1,6.

Vindstyrke bør kun tages i betragtning i åbentliggende varmerørledninger over jorden.

Bøjningsmomentet, der opstår i midten af ​​spændet, er

(9.14)

I en afstand på 0,2 fra understøtningen er bøjningsmomentet nul.

Den maksimale udbøjning sker i midten af ​​spændet.

Rørledningsafbøjningsbom
, (9.15)

Ud fra udtryk (9-11) bestemmes spændvidden mellem frie understøtninger

(9-16) hvorfra
,m(9-17)

Når man vælger spændvidden mellem understøtninger til rigtige rørledningsdiagrammer, antages det, at under de mest ugunstige driftsforhold, for eksempel ved de højeste temperaturer og tryk af kølevæsken, den samlede spænding fra alle virkende kræfter i den svageste sektion (normalt en svejsning) ) ikke overstiger den tilladte værdi [].

Et foreløbigt skøn over afstanden mellem understøtninger kan laves baseret på ligning (9-17), idet bøjningsspændingen tages 4 lig med 0,4-0,5 tilladt spænding:

Faste understøtninger opfatter reaktionen af ​​indre tryk, frie understøtninger og

kompensator.

Den resulterende kraft, der virker på en fast understøtning, kan repræsenteres som

A - koefficient afhængig af virkningsretningen af ​​de aksiale kræfter af indre tryk på begge sider af understøtningen. Hvis støtten aflastes fra den indre trykkraft, så EN=0, ellers EN=1; r- internt tryk i rørledningen; - indre tværsnitsareal af rørledningen; - friktionskoefficient på frie understøtninger;
- forskel i længder af rørledningssektioner på begge sider af den faste understøtning;
- forskellen mellem friktionskræfterne af aksiale glidekompensatorer eller de elastiske kræfter af fleksible kompensatorer på begge sider af den faste understøtning.

26. Kompensation for termiske forlængelser af rørledninger i varmeforsyningssystemer. Grundlæggende om beregning af fleksible dilatationsfuger.

I varmenet er pakdåser og U-formede i øjeblikket mest udbredte, og i på det seneste og bælge (bølgede) ekspansionsfuger. Ud over specielle kompensatorer bruges naturlige rotationsvinkler af varmeledningen også til kompensation - selvkompensation. Kompensatorer skal have tilstrækkelig kompenserende kapacitet
at opfatte den termiske forlængelse af rørledningssektionen mellem de faste understøtninger, mens de maksimale spændinger i de radiale ekspansionsfuger ikke bør overstige de tilladte (normalt 110 MPa). Det er også nødvendigt at bestemme responsen af ​​den kompensator, der bruges til beregning af belastninger på faste understøtninger. Termisk forlængelse af designsektionen af ​​rørledningen
, mm, bestemt af formlen

, (2.81)

Hvor

=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),

- beregnet temperaturforskel, bestemt af formlen
, (2.82)

Hvor

L

Fleksible ekspansionsfuger I modsætning til pakdåser er de kendetegnet ved lavere vedligeholdelsesomkostninger. De bruges til alle installationsmetoder og til alle kølevæskeparametre. Brugen af ​​pakboksekspansionsfuger er begrænset til et tryk på højst 2,5 MPa og en kølevæsketemperatur på højst 300°C. De installeres ved lægning af underjordiske rørledninger med en diameter større end . 100 mm, til overliggende montering på lave understøtninger af rør med en diameter på mere end 300 mm, samt på trange steder, hvor det er umuligt at placere fleksible ekspansionsfuger.

Fleksible ekspansionsfuger er lavet af bøjninger og lige sektioner af rør ved hjælp af elektrisk lysbuesvejsning. Diameteren, vægtykkelsen og stålkvaliteten af ​​ekspansionsfuger er de samme som rørledningerne i hovedsektionerne. Under installationen placeres fleksible ekspansionsfuger vandret; Lodret eller skrå placering kræver luft- eller drænanordninger, der gør vedligeholdelse vanskelig.

For at skabe maksimal kompensationskapacitet strækkes fleksible ekspansionsfuger i kold tilstand før montering og sikres med afstandsstykker i denne position. Størrelse

kompenserende strækmærker registreres i en særlig rapport. De strakte ekspansionsfuger fastgøres til varmerøret ved svejsning, hvorefter afstandsstykkerne fjernes. Takket være forstrækning er kompensationskapaciteten næsten fordoblet. For at installere fleksible kompensatorer er der arrangeret kompenserende nicher. Nichen er en ikke-passbar kanal af samme design, konfigurationen svarer til formen af ​​kompensatoren.

Pakdåse (aksiale) ekspansionsfuger er lavet af rør og stålplade af to typer: enkeltsidet og dobbeltsidet. Placeringen af ​​dobbeltsidede dilatationsfuger går godt sammen med montering af faste understøtninger. Pakdåsekspansionsfuger installeres strengt langs rørledningens akse uden forvrængninger. Pakdåsekompensatorens pakning består af ringe lavet af asbestprintet ledning og varmebestandigt gummi. Det er tilrådeligt at bruge aksiale ekspansionsfuger ved lægning af rørledninger uden kanaler.

Pakdåsekspansionsforbindelsernes kompensationsevne øges med stigende diameter.

Beregning af fleksibel kompensator.

Termisk forlængelse af designsektionen af ​​rørledningen
, mm, bestemt af formlen

, (2.81)

Hvor
- gennemsnitlig koefficient for lineær udvidelse af stål, mm/(m o C), (for standardberegninger kan det tages
=1,2· 10ˉ² mm/(m о С),

- beregnet temperaturforskel, bestemt af formlen

, (2.82)

Hvor - design temperatur kølevæske, o C;

- beregnet udelufttemperatur til varmedesign, o C;

L- afstand mellem faste understøtninger, m.

Udligningskapaciteten af ​​pakdåseekspansionsfuger reduceres med en margin på 50 mm.

Pakdåsekompensatorens reaktion - friktionskraft i pakdåsepakningen bestemt af formlen (2,83)

Hvor - arbejdstryk kølemiddel, MPa;

- længde af pakningslaget langs pakdåsekompensatorens akse, mm;

- ydre diameter af pakdåsekompensatorens grenrør, m;

- friktionskoefficienten for pakningen på metallet antages at være 0,15.

Tekniske karakteristika for bælgekspansionsfuger er angivet i tabel. 4.14 - 4.15. Aksial reaktion af bælgekspansionsfuger består af to led

(2.84)

Hvor - aksial reaktion forårsaget af bølgedeformation, bestemt af formlen

, (2.85)

hvor  l- temperaturforlængelse af rørledningssektionen, m;  - bølgestivhed, N/m, taget i henhold til kompensatorpasset; n- antal bølger (linser). - aksial reaktion fra indre tryk, bestemt af formlen

, (2.86)

Hvor - koefficient afhængig af de geometriske dimensioner og tykkelsen af ​​bølgevæggen, lig i gennemsnit 0,5 - 0,6;

D Og d er bølgernes ydre og indre diametre, henholdsvis m;

- overskydende kølevæsketryk, Pa.

Ved beregning af egenkompensation er hovedopgaven at bestemme den maksimale spænding  ved bunden af ​​den korte arm af rutens omdrejningsvinkel, som er bestemt for rotationsvinkler på 90° formel
; (2.87)

for vinkler større end 90°, dvs. 90+  , ifølge formlen
(2.88)

hvor  l- forlængelse af den korte arm, m; l- kort armlængde, m; E- elasticitetsmodul i længderetningen, lig i gennemsnit for stål med 2,10 5 MPa; d- rørets ydre diameter, m;

- forholdet mellem længden af ​​den lange arm og længden af ​​den korte.

Fridman Y.H.- seniorforsker,

forlaget "Heat Supply News".

Et af de vigtigste strukturelle elementer i varmenetværk, der sikrer driftssikkerhed, er faste understøtninger. De tjener til at opdele varmerør i sektioner, der er uafhængige af hinanden til at acceptere forskellige typer kræfter. Typisk placeres faste understøtninger mellem ekspansionsfuger eller naturligt kompenserede rørledningssektioner temperaturudvidelser. De fikserer varmerørets position på bestemte punkter og opfatter de kræfter, der opstår ved fikseringspunkterne under påvirkning af kraftfaktorer fra temperaturdeformationer og indre tryk. På grund af denne funktion kaldes de også "døde".

I dette arbejde er der givet udtryk for en række overvejelser vedrørende de kræfter og de belastninger, som de forårsager, der opstår i faste understøtninger.

De kræfter, der opfattes af de faste understøtninger, består af:

1) ubalancerede indre trykkræfter;

2) reaktioner af bevægelige (frie) understøtninger;

3) reaktioner af kompensatorer fra kraftfaktorer forårsaget temperaturdeformationer;

4) gravitationsbelastninger.

Faste understøtninger kommer i følgende strukturelle designs: frontal, panel og klemme.

Ifølge statistikken over fejl i kamre tegner defekter fra ekstern korrosion af rør sig for 80-85%. Dette antal fejl er tilnærmelsesvis fordelt efter vedlagte tabel fra. Dette stemmer overens med vores observationer, hvor skader relateret til faste understøtninger udgør omkring 50 % af antallet af skader i kamre med faste understøtninger.

Årsager til korrosion af faste understøtninger.

Faste understøtninger udsættes for forskellige typer korrosion, der er forårsaget af følgende årsager:

1) påvirkningen af ​​omstrejfende strømme i panelstøtter på grund af manglen på pålidelige elektriske isolerende indsatser

2) forekomsten af ​​dråber fra lofter på grund af fugtkondensering fører til øget korrosion af den ydre overflade af rørene

3) svejsning af kiler skaber forudsætningerne for at intensivere interne korrosionsprocesser på stederne af svejsninger og den varmepåvirkede zone.

4) samtidig udsættelse for vekslende cykliske belastninger og ætsende miljø forårsage et fald i metallets korrosionsbestandighed og holdbarhedsgrænse.

Metode til styrkeberegning af faste understøtninger.

Ifølge SNiP 2.04.07-86 “Varmenet” s.39 pkt. 7: “Faste rørunderstøtninger skal udformes til den højeste vandrette belastning kl. forskellige tilstande drift af rørledninger, herunder med åbne og lukkede ventiler.”

I øjeblikket er faste understøttelser valgt fra albummene "Normals of Heating Networks. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37”, udstedt af Mosinzhproekt Institute. Ifølge disse normaler angives for hver værdi af Dn den maksimale aksiale kraft, hvis størrelse ikke bør overstige den resulterende kraft fra de virkende aksiale kræfter både til venstre og til højre. Faktisk virker der udover den aksiale yderligere to forskydningskræfter på understøtningen, samt et moment og to bøjningsmomenter. I de fleste almindelig sag Alle typer normale og tangentielle spændinger virker på understøtningen, dvs. der er en kompleks spændingstilstand.

Når du udfører en styrkeberegning, viser det sig, at sikkerhedsmarginerne i sektionerne af varmerøret, der passerer gennem de faste og bevægelige understøtninger, tager mindste værdier langs varmerørets længde, dvs. Disse er de mest belastede sektioner. I regulatorisk dokumentation der er ingen anbefalinger om sikkerhedsmarginerne for designpunkterne for sektionerne af varmerørledninger vedrørende den tilladte midlertidige modstand og tilladte flydespænding.

Tilbydes næste ordre styrkeberegning af faste understøtninger:

1) Styrkeberegning af sektioner af varmerørledningen placeret fra den pågældende støtte både i venstre og højre side. Som et resultat bestemmes 3 kraft- og 3 momentbelastninger, der virker på den faste støtte fra højre varmerør (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) og venstre varmerør (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (fig. 2 og 3).

2) Løsning af et ligningssystem for 6 resulterende ubekendte: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, hvor:

Px, Py - forskydningskræfter, parallelle
henholdsvis til OX- og OY-akserne

Pz - langsgående kraft, rettet kraft langs OZ-aksen

Mx og My er bøjningsmomenter, hvis momentvektorer er rettet langs henholdsvis OX- og OY-akserne

Mz er drejningsmomentet, hvis momentvektor er rettet langs OZ-aksen.

3) Ved hvert designpunkt beregnes 6 spændinger (baseret på 6-kraftfaktorer fra punkt 3), der karakteriserer den spændte tilstand:

3 normal spænding: akh, ay, az og 3 forskydningsspændinger: txy, xxz, xyz.

4) Valg af styrkekoefficient svejsning.

Det svageste punkt stålrørledninger De områder, der bør bruges til stresstestning, er svejsninger. f - styrkekoefficient for svejsningen (f = 0,7 ... 0,9)

4.1 Ud fra de stålkvaliteter, som den faste understøtning og varmeleder er lavet af, vælges stålet med den laveste flydespænding (at) og trækstyrke (av). De beregnede at og ab tages ved t = 150 °C.

4.2 Bestemmelse af tilladte designspændinger i forhold til flydespændinger og trækstyrke: = f xat; [av] = f x middel

5) Baseret på 6 spændinger (ax, ay, az, txy, xxz, xyz) vælges nye koordinatakser OX 1, OY1 og OZ1 på en speciel måde, så 3 tangentielle spændinger tager nulværdier (der er kun én mulig mulighed akseretninger).

Som et resultat får vi kun 3 normale spændinger: al, a2 og a3, med al > a2 > a3.

Ud fra 3. og 4. styrketeori (i maskinteknik og metalprodukters statiske styrke anvendes 3. og 4. styrketeori) får vi sikkerhedsfaktorer vedrørende de tilladte flydespændinger og sikkerhedsfaktorer for den tilladte midlertidige modstand af svejsninger.

ved fluiditet [m]= 2 ... 2,2; ved midlertidig modstand [n] = 4... 4.5.

En sådan høj fluiditetsmargin vil reducere sandsynligheden for fejl forbundet med metaltræthed på grund af termiske spændinger, der opstår ved regulering af vandtemperaturen i fyringssæsonen.

Udviklet computerprogram TENZOR 11.ESA, baseret på en række bestemmelser fra og tillader implementering af stk. 1...6.

I langt de fleste tilfælde er faste understøtninger de knudepunkter, der bærer de største belastninger. Dette opstår på grund af dårlig ydeevne af de bevægelige lejer forårsaget af den øgede glidefriktionskoefficient (op til 0,4) og deres øgede nedsynkning. Til ekstern og intern
korrosion i faste understøtninger, opstår der en omfordeling af stress, hvilket fører til deres øgede skader.

Når du laver reparationer, er det bedre ikke at ødelægge hele den faste støtte og ikke at skære ud gammelt rør, men brug en slags indsats. I fig. Figur 1 viser en af ​​de metoder, der anvendes ved reparation af en fast panelstøtte. Efter afskæring af rørledningen indsættes forstærkningsrøret 2, der tidligere er skåret langs generatricen, ind i kroppen af ​​støtterøret 1 og svejses til denne indføring, et emne fra det samme rør. Dette vil gøre det muligt både at øge sikkerhedsmarginerne i overensstemmelse med anbefalingerne i punkt 6 og at reducere mængderne reparationsarbejde.

Hvis der er en fast støtte industriel produktion, for at øge dens holdbarhed og pålidelighed under drift, er det muligt at styrke en sådan støtte, som udføres på nøjagtig samme måde.

For at beskytte røret og den faste støtte mod korrosion og som en af ​​de mest simple metoder For at sikre pålidelig drift af understøtningerne er det muligt at foreslå at øge tykkelsen af ​​rørvæggen i understøtningen. I dette tilfælde vælges rørets vægtykkelse s, så dens værdi under styrkeberegningen svarer til de anbefalede sikkerhedsmarginværdier i paragraf 6.

I klemmefaste understøtninger beregnes ud over at beregne varmerøret også tykkelsen af ​​klemmestangen for trækspænding under hensyntagen til anbefalingerne i afsnit 6.

Praktisk eksempel.

Lad os overveje praktisk eksempel beregning af en fast støtte.

Data til beregning:

DN = 200 (0 219X6), sektionslængde 209 m.

1 = 8 m - afstand mellem bevægelige understøtninger

p = 10 ati = 10,2 MPa - vandtryk (overskydende)

t1 = 10 °C - installationstemperatur

t 2 = 130 °C - maksimal temperatur vand

a = 12x10 6 grader" - koefficienten for lineær udvidelse af stål.

Efter stålkvalitet (stål 20 ved t=150ºC)

ved = 165 MPa - flydespænding ab = 340 MPa - trækstyrke

E = 2,1ХУ 6 kg/cm 2 = 2,14ХУ 5 mPa - elasticitetsmodul af 2. art

q = 0,3 - Poissons forhold

f = 0,8 - svækkelseskoefficient for svejsemetallet.

Bestemmelse af designspændinger i forhold til tilladte flydespændinger og trækstyrke

Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - tilladt flydespænding

[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg/cm 2 - tilladt spænding for trækstyrke.

Ved at udføre trin 1...3 for diagrammet (fig. 2) og betragte systemet af ligevægtsligninger i trin 2, får vi i fig. 3 følgende resulterende kræfter, der virker på støtte A:

Рх = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;

Mx = 5,2 kNxm; My = 4,1 kNHm; Mz = 0. kNHm.

Udførelse af p.p. 4... 6 opnår vi følgende sikkerhedsmargener i forhold til henholdsvis de tilladte flydespændinger og trækstyrke ifølge 3. og 4. styrketeori:

pZ = 4,3; n4 = 3,1

tZ = 2,43; m4 = 1,67.

Disse systemer opfylder ikke paragraf 6, så det er nødvendigt at tage et rør fra rørledningssortimentet med samme indvendige diameter, men en større godstykkelse (s = 7).

Hvis det er umuligt at implementere denne mulighed, kan du ændre designet af skjoldet og frontstøtterne ved at indføre et forstærkningsrør, pos. 2, som vist i fig.

Konklusioner. Afslutningsvis bemærker vi, at styrkeberegningen af ​​faste understøtninger og analyse af statistiske skadesdata giver os mulighed for at drage følgende konklusioner:

1. Ved design af varmenetværk, for at øge pålideligheden af ​​en fast understøtning, er det nødvendigt at udføre styrkeberegninger af sektioner af varmeledningen placeret på begge sider af denne understøtning, hvilket vil gøre det muligt at bestemme de resulterende kræfter, der virker på støtten.

2. Styrkeberegninger af sektioner af varmerørledningen skal udføres både for driftstilstanden og for trykprøvningstilstanden. Det er nødvendigt at udføre en styrkeberegning baseret på de tilladte spændinger for alle sektioner af varmerørledningen under hensyntagen til svækkelsen af ​​svejsemetallet.

3. For små diametre er det for at forenkle designproceduren nødvendigt at bruge et rør med en vægtykkelse på mindst 2 gange større end på hovedrørledningen.

4. På grund af den høje frekvens af svigt af faste understøtninger er det nødvendigt at styrke strukturerne af enhederne af disse understøtninger, således at værdien af ​​sikkerhedsfaktoren i forhold til den tilladte flydespænding ikke er mindre end [m] = 2 . .. 2.2, og værdierne af sikkerhedsfaktoren for den tilladte midlertidige modstand bør ikke være mindre end [n] = 4... 4.5.

5. Alt metalstrukturer skal være pålideligt beskyttet.

6. Ved design er det nødvendigt at give tovejsadgang til den faste støtte for at muliggøre inspektion og fuldstændig restaurering af den anti-korrosionsbelægning og tætning af det ringformede mellemrum.

Litteratur

1. L.V.Rodichev. Statistisk analyse af korrosionsældningsprocessen

rørledninger.

KONSTRUKTION AF RØRLEDNINGER. nr. 9, 1994

2. A.P.Safonov. Indsamling af problemer på fjernvarme- og varmenet. M.: Energo-izdat, 1980.

I denne del af vores hjemmeside finder du information om klassificering varmenetværk understøtter, samt om de vigtigste parametre (størrelse og vægt), krav, fuldstændighed, produktionstid for produkter.

Typer af understøtninger til opvarmningsnetværk af køretøjer.

I to udgaver 7-95 og 8-95 af denne serie præsenteres både glidende og faste understøtninger til varmenetværksrør. Alle varmenetværksstøtter har strukturelle forskelle afhængigt af tykkelsen af ​​rørledningsisoleringen. I områder med kanalløs rørledningsudlægning er der ikke installeret bevægelige understøtninger, undtagen dem, der anvendes til rør mindre end D y = 175 inklusive. Skydestøtter anvendes ved lægning af rør i ikke-gennemgående eller halvgennemgående kanaler og til nederste række rør i tunneler. Afstanden mellem understøtninger beregnes af designeren i overensstemmelse med gældende lovgivningsdokumenter.

Under opførelsen af ​​et varmenetværk opføres følgende strukturer: brønde, kamre og pavilloner over kamrene til installation af afspærrings- og måleventiler, kompensationsanordninger og andet lineært udstyr. Udfør konstruktion af filterafløbsstrukturer, pumpestationer, installer omsluttende strukturer til varmerørledningen, faste og bevægelige understøtninger (nogle gange også guider) og støttesten.

Anvendelse i byggeri.

Bunden af ​​kanalerne til at lægge rørledninger og placere understøtninger i dem er lavet af to typer - beton eller armeret beton, som igen kan være enten præfabrikerede eller monolitiske. Beton- og armeret betonkanaler skaber meget pålidelige fundamenter til placering bygningskonstruktioner og beskytte kanalen mod at trænge ind i den grundvand. Beton- eller armeret betonbasen spiller en afgørende rolle - den tager vægten af ​​bygningskonstruktioner og jord over kanalen, belastninger fra transport, vægten af ​​rørledningen med isolering og kølemiddel, spreder trykket og reducerer derved muligheden for sætning af bygningskonstruktioner på steder med koncentreret belastning: under støttesten og under kanalvægge .

Dampvarmesystemer kan være enkeltrør eller dobbeltrør, og kondensatet, der dannes under drift, returneres gennem et specielt rør - en kondensatrørledning. Ved et starttryk, der spænder fra 0,6 til 0,7 MPa, og nogle gange fra 1,3 til 1,6 MPa, er dampudbredelseshastigheden 30...40 m/s. Ved valg af metode til lægning af varmerør er hovedopgaven at sikre holdbarheden, pålideligheden og omkostningseffektiviteten af ​​løsningen.

Selve varmenetværkene er samlet af elektrisk svejste stålrør placeret på specielle understøtninger. Afspærrings- og kontrolventiler (ventiler, ventiler) er monteret på rørene. Rørledningsstøtter skaber et vandret, urokkeligt fundament. Intervallet mellem understøtninger bestemmes under design.

Varmenetværksstøtter er opdelt i faste og bevægelige. Faste understøtninger fastsætter placeringen af ​​specifikke netværksplaceringer i en bestemt position og tillader ikke nogen forskydning. Bevægelige understøtninger gør det muligt for rørledningen at bevæge sig vandret på grund af temperaturdeformationer.

Understøtningerne leveres komplette efter arbejdstegninger udviklet i overensstemmelse med den fastlagte procedure. Vi garanterer, at understøtninger og bøjler overholder kravene i den relevante standard, forudsat at forbrugeren følger installations- og opbevaringsreglerne (i overensstemmelse med denne standard). Garantiperiode drift - 12 måneder fra datoen for levering af produktet til kunden. Alle understøtninger er forsynet med et kvalitetspas og certifikater for de materialer, der anvendes til fremstilling (på forespørgsel).