GOSGORTECHNADZOR Vejledende dokumenter CFR
RUSLAND Gosgortekhnadzor RD-03-29-93
flere typer
METODOLOGISKE INSTRUKTIONER
UNDER UDFØRELSE
TEKNISK INSPEKTION AF DAMP- OG VARMTVANDSKEDLER, TRYKBEHOLDERE, DAMP- OG VARMTVANDSLEDNINGER
REDAKTIONEN:
1. ALMINDELIGE BESTEMMELSER
1.1. Disse retningslinjer fastlægger proceduren for udførelse af teknisk inspektion af damp- og varmtvandskedler, trykbeholdere og damp- og damprørledninger. varmt vand, som er underlagt kravene i enhedsreglerne og sikker drift damp- og varmtvandskedler, Regler for design og sikker drift af trykbeholdere, Regler for design og sikker drift af damp- og varmtvandsledninger.
1.2. Retningslinjerne er udviklet for at udvikle kravene i afsnit 6.3 i Regler for design og sikker drift af trykbeholdere, afsnit 10.2 i Regler for design og sikker drift af damp- og varmtvandskedler, afsnit 5.3 i Regler for design. og sikker drift af damp- og varmtvandsrørledninger.
1.3. Retningslinjerne kan bruges, når de udfører tekniske undersøgelser, både af inspektører fra Gosgortekhnadzor-organerne og specialister fra organisationer, der har tilladelse (licenser) til at udføre tekniske undersøgelser, og af departementale tilsynstjenester for virksomheder.
1.4. Formålet med den tekniske undersøgelse er at kontrollere anlæggets tekniske tilstand, dets overensstemmelse med kedelinspektionsreglerne * og afgøre muligheden for yderligere drift.
1.5. Kedler, trykbeholdere, damp- og varmtvandsrørledninger er underlagt teknisk inspektion af en inspektør fra Gosgortekhnadzor før idriftsættelse (primær) og forud for tidsplanen i tilfælde, der er fastsat i reglerne. Specialister fra organisationer, der har tilladelse fra Gosgortekhnadzors myndigheder til at udføre tekniske inspektioner, udfører periodiske inspektioner af disse objekter og er ansvarlige for kvaliteten af dens gennemførelse.
1.6. Virksomhedsadministrationen er forpligtet til at underrette Gosgortekhnadzor-inspektøren eller en specialist fra en organisation, der har tilladelse, om den kommende undersøgelse. bruge tion tekniske undersøgelser, senest 5 dage før den gennemføres.
1.7. Instrumentering, instrumenter og andre nødvendige til teknisk undersøgelse tekniske midler, samt særlig beklædning skal stilles til rådighed for den, der foretager den tekniske undersøgelse af virksomhedsforvaltningen.
1.8. Alt arbejde for at bestemme udstyrets tilstand i dets designlevetid, relateret til kontrol af metal og svejsninger, skal udføres i overensstemmelse med kravene i fabrikantens instruktioner og regulatoriske dokumenter før påbegyndelse af teknisk undersøgelse.
1.9. Teknisk diagnostik af kedler, fartøjer, damp- og varmtvandsrørledninger, der har opbrugt deres designlevetid, skal udføres i henhold til programmer, der er udarbejdet på grundlag af kravene i reglerne og metoderne, der er aftalt med Ruslands statslige tekniske tilsynsmyndighed.
Listen over regulatorisk og teknisk dokumentation for teknisk undersøgelse og diagnostik er angivet i bilaget.
1.10. Ved teknisk eftersyn af kedler, beholdere og rørledninger i den kemiske industri bør man også lade sig vejlede af kravene i de generelle regler eksplosionssikker Til eksplosiv og brandfarlig kemiske, petrokemiske og olieraffineringsindustrier og andre regulatoriske dokumenter fra listen i tillægget.
2. TEKNISK INSPEKTION AF KEDLER
2.1. Generelle krav
2.1.1. Før teknisk eftersyn skal kedlen afkøles, slukkes og rengøres i overensstemmelse med reglerne. Indvendige enheder i tromlen, hvis de forstyrrer inspektionen, skal fjernes.
I tilfælde af at kedlen ikke rettidigt klargøres til internt eftersyn eller hydraulisk prøvning, bør det pålægges at indsende det igen til eftersyn og pålægge de ansvarlige herfor en straf.
2.1.2. Primær teknisk undersøgelse af nyinstallerede kedler (med undtagelse af kedler, der har gennemgået teknisk undersøgelse hos producenten og ankommet til monteringsstedet monteret) udføres efter installation og registrering. Eftersyn af kedler med murværk eller isoleringsarbejde udføres under installationen, anbefales det at udføre inden komplet nia disse værker. I dette tilfælde udføres inspektionen af kedlen før dens registrering.
2.1.3. Ved et periodisk eller tidligt teknisk eftersyn har den, der foretager eftersynet, ret til at kræve åbning af beklædning eller fjernelse af isolering helt eller delvist samt i kedler med røgrør - hel eller delvis fjernelse af rørene.
Behovet for hel eller delvis fjernelse af rør, beklædning eller isolering bestemmes afhængigt af kedlens tekniske tilstand baseret på resultaterne af den tidligere inspektion eller tekniske diagnose, varigheden af kedlens drift siden fremstillingen og den sidste inspektion med fjernelse af rør, samt kvaliteten af de udførte reparationer.
For nittede kedler er det nødvendigt at fjerne foringen og grundigt rengøre nittesømmene på tromler, mudderfælder og andre elementer i kedlen, samt fjerne foring og isolering fra rørene i afløbs-, rense- og fødeledningerne kl. de steder, hvor de er tilsluttet kedlen.
2.1.4. Teknisk inspektion af kedlen udføres i følgende rækkefølge:
kontrol af teknisk dokumentation;
ekstern og intern inspektion;
hydraulisk test.
2.2. Kontrol af teknisk dokumentation
2.2.1. Under den indledende tekniske undersøgelse er det nødvendigt at gøre dig bekendt med kedlens designfunktioner og sikre dig, at fremstilling og installation af kedlen, udstyre den med fittings, instrumentering, automatisering og alarmudstyr og dets hjælpeudstyr overholder kravene i reglerne, projektet og de dokumenter, der er indsendt under registreringen. Overholdelsen af fabriks- og registreringsnumrene på kedlen med de numre, der er skrevet i passet, kontrolleres også.
2.2.2. Før periodisk eller tidlig teknisk inspektion er det nødvendigt at gøre dig bekendt med de tidligere foretagne indtastninger i kedelpasset og reparationsloggen. Hvis kedlen er blevet repareret, bør du kontrollere fra dokumenterne, om kravene i reglerne blev fuldt ud overholdt ved udførelse af reparationsarbejde (kvaliteten af materialer, der anvendes til svejsede samlinger osv.).
Før du periodisk inspicerer højtrykskedler på termiske kraftværker, er det nødvendigt at gøre dig bekendt med resultaterne af kontroller og undersøgelser udført i overensstemmelse med instruktionerne i reglerne og dokumenter udstedt af ministerierne i fællesskab med Gosgortechnadzor i Rusland eller aftalt med it (kontrol af kedelmetal, inspektion af tromler, bøjer sig uopvarmede rør, inspektion af kedler, der har fungeret ud over deres designlevetid).
2.3. Ekstern og intern inspektion
2.3.1. Før du inspicerer kedlen, skal du kontrollere pålideligheden af dens afbrydelse fra eksisterende kedler og implementeringen af andre sikkerhedsforanstaltninger (tilstedeværelse af lavspændingsbelysning, ventilation af forbrændingskammeret og aftræk, afslaggning forbrændingskammer osv.).
2.3.2. I tromlerne inspiceres de indvendige overflader, samt svejste og nitte sømme, ender rullet eller svejste rør og fittings.
I de fleste tilfælde er de indvendige overflader af opsamlere, kamre og mudderspande kun tilgængelige for inspektion gennem luger eller huller.
2.3.12. I vandrette vandrørskedler kan der på grund af overophedning dannes revner i den cylindriske del af rørbundternes hoveder, i rørpladens svejsede eller nittede sømme samt deformation af rørvæggene. For disse kedler er det nødvendigt at kontrollere beskyttelsen af hovederne mod overophedning, fraværet af bøjning af rørpladerne og nedbøjning af rørene.
Typiske skader på kedler
2.3.27. Når du inspicerer bunden af tromlerne, skal du være opmærksom på svejsezonerne i hjørnekilerne, ankerbånd og tilstødende røgrør samt broen mellem hullerne.
2.3.28. Der bør udføres en grundig visuel inspektion af den udvendige overflade røgrør til rådighed for eftersyn, samt bøjer sig rørledninger inden for spildvarmekedlen og fødevands- og damptilførselsrør.
2.4. Hydraulisk test
2.4.1. En hydraulisk test af kedlen udføres kun, hvis de indvendige inspektionsresultater er tilfredsstillende.
Sammen med kedlen testes dens beslag: sikkerhedsventiler, vandstandsindikatorer, afspærringsanordninger. Hvis det er nødvendigt at installere stik, placeres de bag afspærringslegemerne.
ekstern og intern inspektion;
hydraulisk test.
Når man inspicerer et fartøj, er det nødvendigt at være opmærksom på mulige afvigelser fra geometriske former (ovalitet, der overstiger acceptable, afbøjninger, buler, otdulider, fejlstilling osv.), samt tilstedeværelsen af luger, der kræves af reglerne, den korrekte placering af svejsningerne og pålideligheden af at fastgøre dækslerne. I beholdere, der er beregnet til vippedrift, bør tilstedeværelsen af anordninger til at forhindre selvvipning også kontrolleres.
3.3.3. Ved periodisk eftersyn skal du sikre dig, at der ikke er nogen skade eller slid på beholderens elementer, der opstår under driften. De mest typiske vaskulære skader er:
revner, der oftest forekommer ved bøjninger, flanger, i nittesømme og på steder, hvor understøtninger og afstivningsringe er svejset; korrosionsskader på karrets indre såvel som udvendige overflader, især i den nederste del og på understøtningssteder. Overfladerevner i beholderelementer kan påvises ved direkte inspektion ved hjælp af et forstørrelsesglas med forslibning og ætsning af inspektionsområderne;
mekanisk (eroderende) slid, oftere observeret i fartøjer udstyret med interne roterende anordninger, såvel som på steder, hvor arbejdsmediet bevæger sig ved høje hastigheder;
slid af låseanordninger af dæksler med hættebolte;
resterende deformationer, der opstår på grund af metalkrybning i beholderelementer, der arbejder ved en vægtemperatur på over 450°C.
3.3.5. Når du inspicerer sulfitbeholdere og hydrolyseapparater med indvendig syrefast foring, bør du gøre dig bekendt med resultaterne af ultralydstestning af deres metalvægge, udført i overensstemmelse med art. 6.3.2 Regler for fartøjer.
3.3.6. Intern inspektion af autoklaver bør udføres efter udførelse af periodisk teknisk diagnostik i overensstemmelse med reglerne om systemet for teknisk diagnostik af autoklaver. Ved inspektion skal der lægges særlig vægt på indvendige overflader på steder, hvor der kan ophobes kondens. I dette område er det muligt at danne intergranulær revner forårsaget af tilstedeværelsen af alkaliske miljø og øgede spændinger i metallet. Når du inspicerer autoklaver, der har nået slutningen af deres sikre driftslevetid, bør du gøre dig bekendt med resultaterne af ekspert teknisk diagnosticering disse autoklaver.
4.3.3. Når de inspicerer varmenetværk, kontrollerer de også overholdelse af kravene i reglerne for underjordisk og overjordisk lægning af rørledninger; i dette tilfælde skal der lægges særlig vægt på overholdelse af kravene vedr fugelægning damp- og varmtvandsledninger med produkt pipelines, korrekt placering af beslag (let ved vedligeholdelse og reparation), tilstedeværelse og korrekt placering af lemme i kamre og tunneler, beskyttelse af rørledninger og bærende metalkonstruktioner mod korrosion.
4.4. Hydraulisk test
4.4.1. Hydraulisk test af rørledninger udføres kun efter afslutning af al svejsning og varmebehandling, samt efter installation og endelig fastgørelse af understøtninger og bøjler. I dette tilfælde skal der indsendes dokumenter, der bekræfter kvaliteten af det udførte arbejde.
4.4.2. Til hydraulisk test skal der anvendes vand med en temperatur på ikke lavere end 5°C og ikke højere end 40°C.
Hydraulisk test af rørledninger skal udføres ved positive omgivelsestemperaturer. Under hydraulisk test af damprørledninger, der arbejder ved et tryk på 10 MPa (100 kgf/cm 2) og højere skal temperaturen på deres vægge være mindst 10 ° C.
4.4.3. Trykket i rørledningen bør øges gradvist. Trykstigningshastigheden skal angives i designdokumentationen.
Brug af trykluft til at øge trykket er ikke tilladt.
4.4.4. Testtrykket bør overvåges af to trykmålere. Trykmålere skal være af samme type, med samme nøjagtighedsklasse, målegrænse og deleværdi.
Holdetiden for rørledningen og dens elementer under prøvetryk skal være mindst 10 minutter.
Efter at prøvetrykket er reduceret til driftstryk, udføres en grundig inspektion af rørledningen i hele dens længde.
4.4.5. Resultaterne af den hydrauliske test anses for tilfredsstillende, hvis følgende ikke findes:
utætheder, "revner" og "sved" i uædle metaller og svejsede samlinger;
synlige resterende deformationer.
4.4.6. Hvis defekter identificeres af den person, der udfører inspektionen, afhængigt af deres art, kan der træffes beslutning om at forbyde driften af rørledningen, at sætte den i midlertidig drift, at forkorte perioden for næste inspektion, at udføre hyppigere inspektioner af pipelinen af virksomhedsadministrationen, for at reducere driftsparametre mv.
4.4.7. Når der udføres en teknisk inspektion af en rørledning efter reparation ved hjælp af svejsning, er det nødvendigt at kontrollere ved hjælp af dokumenter, om kravene i reglerne blev fuldt ud overholdt ved udførelse af reparationsarbejde (kvalitet af anvendte materialer, kvalitet af svejsning osv.), og inspicer omhyggeligt de sektioner af rørledninger, der blev repareret.
4.4.8. Ved teknisk eftersyn af en rørledning, der har været ude af drift i mere end to år, kontrolleres, udover at følge ovenstående instruktioner:
overvågning af overholdelsen af bevaringsordningen (ifølge dokumenter);
selektivt tilstanden af rørledningens indre overflader (ved at adskille flangeforbindelser, fjerne ventiler, udskære individuelle sektioner osv.)
tilstand af termisk isolering.
Den person, der har udført den tekniske undersøgelse, kan, hvis der opstår tvivl om tilstanden af rørledningernes vægge eller svejsninger, kræve delvis eller fuldstændig fjernelse af isoleringen.
5. REGISTRERING AF RESULTATERNE AF TEKNISK INSPEKTION ELLER DIAGNOSE
5.1. Resultaterne af teknisk undersøgelse eller diagnostik indtastes i objektets pas af den person, der udførte dem *.
* Ved teknisk inspektion af kedler, beholdere og rørledninger i den kemiske industri er det også nødvendigt at overholde kravene i § 10 (s. 10.1-10.13) Generelle regler eksplosionssikker Til eksplosiv og brandfarlig kemiske, petrokemiske og olieraffinaderier produktion
Hvis der konstateres fejl under inspektion eller diagnosticering af en genstand, skal de registreres med angivelse af placering og størrelse.
5.2. Ved udførelse af yderligere tests og undersøgelser under inspektionsprocessen skal den person, der har udført den tekniske inspektion, i genstandspasset nedskrive de årsager, der nødvendiggjorde deres gennemførelse, og resultaterne af disse prøver og undersøgelser med angivelse af prøveudtagningsstederne.
Resultaterne af yderligere tests og undersøgelser behøver ikke at blive registreret i passet, hvis det henviser til de relevante protokoller og formularer, som i dette tilfælde er knyttet til passet.
5.3. Efter at have foretaget en indtastning i passet, skal den person, der har udført undersøgelsen eller diagnosen, underskrive og angive sin stilling og datoen for undersøgelsen.
5.4. En tilladelse til at drive anlægget efter en teknisk undersøgelse eller diagnose, med angivelse af de tilladte driftsparametre og tidspunktet for den næste tekniske undersøgelse eller diagnose, udstedes af den person, der har udført den, hvilket er noteret i passet.
5.5. Hvis det som følge af en teknisk undersøgelse eller diagnose bliver nødvendigt at forbyde driften af et objekt eller reducere driftsparametre, skal der foretages en tilsvarende motiveret indtastning i passet.
Fra 29/12/91 og fra 04/02/92)
4. Regler for konstruktion og sikker drift af elektrodekedler og el-kedelhuse. godkendt Gosgortekhnadzor af Rusland 23.06.92
5. Regler for design og sikker drift af dampkedler og lufttanke af damplokomotiver af industrivirksomheder. godkendt Gosgortekhnadzor fra USSR 31/12/57
6. Regler for certificering af svejsere. godkendt Gosgortekhnadzor af Rusland 16/03/93
7. Regler for certificering af ikke-destruktive testspecialister. godkendt Gosgortekhnadzor af Rusland 18/08/92
8. Regler for design og sikker drift af dampkedler med et damptryk på højst 0,07 MPa (0,7 kgf/cm 2), varmtvandskedler og vandvarmere med en vandopvarmningstemperatur på ikke højere end 388 K (115° C). Jeg er enig. med Gosgortekhnadzor fra Rusland 03.06.92
Til teknisk diagnostik
35. Forskrifter om systemet for teknisk diagnostik af damp- og varmtvandskedler til industriel energi. Udviklet af: MGP TsKTI, gasbehandling produktion godkendt Gospromatnadzor USSR 20/11/91
49. Metode til bestemmelse af restlevetiden for kemisk produktionsudstyr. Udviklet af: GIAP. Jeg er enig. med Gospromatnadzor fra USSR.
50. Metode til vurdering af restlevetiden for procesudstyr i olieraffinering, petrokemiske og kemiske industrier. Udviklet af: VNIKTIneftekhimoborudovanie. godkendt Gosgortekhnadzor af Rusland 29/10/92
54. Forskrifter om proceduren for fastsættelse af acceptable perioder for videre drift teknologisk udstyr eksplosiv og brandfarlig virksomhedsproduktion "Agrokhima". godkendt "Agro kemiker" 02.12.91
55. Forskrifter om proceduren for fastsættelse af acceptable perioder for videre drift af kedler til jernbanetankvogne til transport af flydende ammoniak, der drives på virksomheder "Agrokhima".
56. Forskrifter om vurdering af den tekniske tilstand af fartøjer og rørledninger, der opererer under tryk på virksomheder i Statens Agrokemiske Forening ved brug af den akustiske emissionsmetode. Jeg er enig. med Gosgortekhnadzor af Rusland 11.25.91
* Pr. 08/01/93
1. Almindelige bestemmelser
2. Teknisk undersøgelse af kedler
2.1. Generelle krav
2.2. Kontrol af teknisk dokumentation
2.3. Ekstern og intern inspektion
2.4. Hydraulisk test
3. Teknisk undersøgelse af fartøjer
3.1. Generelle krav
3.2. Kontrol af teknisk dokumentation
3.3. Ekstern og intern inspektion
3.4. Hydraulisk test
4. Teknisk inspektion af damprørledninger
og varmt vand
4.1. Generelle krav
4.2. Kontrol af teknisk dokumentation
4.3. Ekstern inspektion
4.4. Hydraulisk test
5. Registrering af resultaterne af teknisk undersøgelse eller diagnostik
Ansøgning. Liste over normativ og teknisk dokumentation for teknisk undersøgelse og diagnostik af kedler, beholdere, damp- og varmtvandsrørledninger
MINISTERIET FOR ENERGI OG ELEKTRIFIKATION AF USSR PRODUKTIONSFORENING TIL OPSÆTNING, FORBEDRING AF TEKNOLOGI OG DRIFT AF KRAFVÆRKER OG NETVÆRK "SOYUZTEKHENERGO" METODOLOGISKE INSTRUKTIONER TIL AFPRØVNING AF HYDRAULISKE ENERGI-DRAULISKE VEJLEDNINGER.
SOYUZTEKHENERGO
Moskva 1989 Indhold UDVIKLET af produktionsforeningens hovedvirksomhed i Moskva til etablering, forbedring af teknologi og drift af kraftværker og netværk "Soyuztechenergo" KONTRAKTORER V.M. LEVINSON, I.M. GIPSHMAN GODKENDT AF "Soyuztechenergo" 04/05/88 Chefingeniør K.V. SHAHSUVAROV Gyldighedsperiode indstillet
fra 01/01/89
indtil 01/01/94 Disse retningslinjer gælder for stationære engangsdampkedler og varmtvandskedler med absolut tryk fra 1,0 til 25,0 MPa (fra 10 til 255 kgf/cm2). Retningslinjerne gælder ikke for kedler: med naturlig cirkulation ; damp-vand-opvarmning; lokomotivenheder; spildvarmekedler; energiteknologiske såvel som andre kedler til specielle formål. Baseret på erfaringerne indsamlet i Soyuztekhenergo og relaterede organisationer, er metoder til testning af kedler i stationære og transiente tilstande specificeret og detaljeret beskrevet med henblik på at kontrollere forholdene hydraulisk stabilitet af dampfrembringende varmeflader på direktestrømsdampkedler eller skærm- og konvektive varmeflader på varmtvandskedler Hydrauliske stabilitetstest udføres både for nyoprettede (hoved)kedler og for dem i drift. Test gør det muligt at kontrollere overensstemmelsen af hydrauliske egenskaber med de beregnede, vurdere indflydelsen af driftsfaktorer og bestemme grænserne for hydraulisk stabilitet. Retningslinjerne er beregnet til produktionsafdelingerne i Soyuztechenergo PA, der udfører test af kedeludstyr i henhold til klausul 1.1.1.06 af "Prislisten for eksperimentel justering og forbedring af arbejdsteknologi og drift af kraftværker og netværk", godkendt af USSR's minister for energi og elektrificering nr.
313 dateret 3. oktober 1983. Retningslinjerne kan også bruges af andre idriftsættelsesorganisationer, der udfører test af den hydrauliske stabilitet af engangskedler.
1. NØGLEINDIKATORER
1.1. Bestemmelse af hydraulisk stabilitet: 1.1.1. Følgende indikatorer for hydraulisk stabilitet er underlagt bestemmelse: termisk-hydraulisk sweep; aperiodisk stabilitet; pulsationsstabilitet; stagnation af bevægelse. 1.1.2. Termisk-hydraulisk testning bestemmes af forskellen mellem mediets strømningshastigheder i individuelle parallelle elementer i kredsløbet og udgangstemperaturerne i de samme elementer sammenlignet med gennemsnitsværdierne i kredsløbet. 1.1.3. Krænkelse af aperiodisk stabilitet forbundet med tvetydigheden af hydrauliske egenskaber bestemmes af: et brat fald i mediets strømningshastighed i individuelle elementer i kredsløbet (med en hastighed på 10%/min eller mere) med en samtidig stigning i udløbet temperatur i de samme elementer sammenlignet med gennemsnitsværdierne i kredsløbet; eller ved at vende bevægelsen ved at ændre tegnet for mediets strømningshastighed i enkelte elementer til det modsatte, med en stigning i temperaturen ved indløbet til disse elementer. På kedler, der arbejder med underkritisk tryk i kredsløbet, kan en stigning i temperaturen ved udgangen af elementerne muligvis ikke observeres. 1.1.4. Krænkelse af pulsationsstabilitet bestemmes af pulseringer af medium flow (såvel som temperaturer) i parallelle elementer i kredsløbet med en konstant periode (10 s eller mere) uanset amplituden af pulsationerne. Flowpulsationer ledsages af pulsationer i rørmetallets temperatur i den opvarmede zone og temperaturen ved udgangen af elementerne (ved subkritisk tryk kan sidstnævnte muligvis ikke observeres). 1.1.5. Stagnation af bevægelse bestemmes af et fald i mediets strømningshastighed (eller trykfaldet på flowmåleanordningerne) i individuelle elementer i kredsløbet til nul eller til værdier tæt på nul (mindre end 30% af gennemsnittet strømningshastighed). 1.1.6. Det er tilladt i tilfælde foreskrevet af standardmetoden for hydraulisk beregning [1], når krænkelser af hydraulisk stabilitet af en eller anden type åbenlyst er umulige, ikke at bestemme de tilsvarende indikatorer. For eksempel er der ikke behov for at kontrollere aperiodisk stabilitet for ren løftebevægelse i et kredsløb. Kontrol af pulsationsstabilitet er ikke påkrævet ved superkritisk tryk, i fravær af underkøling til kogning ved indløbskredsløbet, samt for varmtvandskedler. Ved superkritisk tryk kræver de fleste kredsløb ikke et tjek for stagnation, med undtagelse af visse tilfælde (stærkt slaggerende brændkammerstigerør, skyggede hjørnerør osv.). 1.1.7. Følgende indikatorer, der er nødvendige for at vurdere betingelserne og grænserne for hydraulisk stabilitet, er også underlagt bestemmelse: strømningshastighed og gennemsnitlig massehastighed for mediet i kredsløbet, G kg/s og wr kg/(m 2 x s); mediets temperatur ved indgangen og udgangen af kredsløbet, tVx Og tDux °C; Maksimal temperatur ved udgangen fra konturelementer, °C; underopvarm til kogning, D tunder ° C (til varmtvandskedler); mellemtryk ved udløbet af kredsløbet (eller ved indløbet til kredsløbet eller i slutningen af den fordampende del af dampkedlen), for varmtvandskedler - ved kedlens indgang og udløb, R MPa; strømningshastighed og massehastighed af mediet i kredsløbselementerne, Gel kg/s og ( wr)el kg/(m 2 x s); varmeopfattelse (enthalpistigning) i kredsløbet, D jeg kDk/kg; metaltemperatur af individuelle rør i den opvarmede zone, t vtn °C. 1.1.8. Ved bestemmelse af individuelle (blandt dem, der er specificeret i afsnit 1.1.1) indikatorer for hydraulisk stabilitet eller under test af forskningskarakter, kan yderligere indikatorer også tjene som: trykfald i kredsløbet (fra indløb til udløb), D R k kPa; temperatur ved indløbet til kredsløbselementerne, tel° C; termiske scanningskoefficienter, rq; hydraulisk oprømning, rq; ujævn varmeopfattelse, hT. 1.2. I nødvendige tilfælde (for nye eller rekonstruerede kredsløb, under en foreløbig vurdering af stabilitet, for at klarlægge typen, arten og årsagerne til identificerede overtrædelser osv.), beregnes de hydrauliske egenskaber for de tilsvarende kredsløb, eller pålidelighedsmarginerne vurderes ud fra fabriksberegninger. Beregningen af hydrauliske egenskaber udføres på en computer (ved hjælp af programmer udviklet hos Soyuztechenergo) eller manuelt i henhold til [1]. Baseret på de beregnede data og foreløbige vurdering af den hydrauliske stabilitet af individuelle kredsløb, er de mindst pålidelige af dem mere fuldstændige udstyret med måleinstrumenter, er opgaverne og testprogram specificeret.2. NØJAGTIGHEDSINDIKATORER FOR BESTEMTE PARAMETRE
Indikatorer for kredsløbets termiske og hydrauliske ydeevne bestemmes ved at måle temperatur, flow og tryk i kredsløbet og dets elementer. Fejlen i disse indikatorer opnået som et resultat af behandling af måledata bør ikke overstige værdierne angivet i tabellen. 1. Tabel 1|
Navn |
Fejl |
Dampkedler |
Varmtvandskedler |
Flowhastighed og gennemsnitlig massehastighed for mediet i kredsløbet, % | Temperatur ved kredsløbets ind- og udløb, °C | Temperatur ved ind- og udløb af kredsløbselementerne, °C | Underopvarmning til kogning, °C | Tryk ved kredsløbets indgang og udgang, % | Trykfald i kredsløbet (fra indløb til udløb), % | Bemærk. Strømningshastigheden af mediet i kredsløbselementerne, entalpitilvæksten såvel som koefficienterne for termisk og hydraulisk udvidelse og ujævnheder i varmeopfattelsen bestemmes uden standardisering af nøjagtighed. Temperaturen af metallet i den opvarmede zone bestemmes uden standardisering af nøjagtighed i overensstemmelse med metodiske instruktioner for afdelings fuldskala tests temperatur regime opvarmning af skærmflader på damp- og varmtvandskedler. |
3. TESTMETODE
3.1. Tilgængelige reguleringsmaterialer, primært [1], gør det muligt at udføre en tilnærmet beregning af hovedindikatorerne for kedlens hydrauliske stabilitet.Beregninger omfatter dog en række parametre og koefficienter, der kun eksperimentelt kan fastslås med den nødvendige nøjagtighed , herunder: faktiske temperaturer miljø langs kanalen; entalpitilvækst i kredsløbet, tryk, trykfald (kredsløbsmodstand); temperaturfordeling mellem elementer; værdier af parameterafvigelser i dynamiske driftsformer; termiske koefficienter, hydraulisk prøvning og ujævnheder i varmeabsorption osv. På den anden side kan beregningsmetoder ikke dække hele rækken af specifikke designløsninger, der anvendes i kedler, især nyoprettede. I lyset af dette, udføre fuldskala industriel test tjener som hovedmetoden til bestemmelse af den hydrauliske stabilitet af damp- og varmtvandskedler 3.2. Afhængig af formålet med arbejdet og den nødvendige mængde målinger udføres test i henhold til Prislisten for eksperimentelt justeringsarbejde og arbejde med at forbedre teknologien og driften af kraftværker og netværk i to kategorier af kompleksitet: 1 - kontrol af en eksisterende eller nyudviklet beregnings- og testmetode; eller identificere driftsbetingelser for nye hydrauliske kredsløb, der endnu ikke er testet i praksis; eller kontrol af kedlens varmeflader på en prototypeprøve; 2 - test af en varmeflade af kedlen. 3.3. Tests udføres i stationære og transiente tilstande; i det operationelle eller udvidede område af kedelbelastninger; om nødvendigt også i optændingstilstande. Ud over planlagte eksperimenter udføres observationer i driftsformer. 3.4. Hydrauliske stabilitetsindikatorer bestemmes for følgende typer kedelhydraulikkredsløb: rørpakker og paneler med parallelt forbundne opvarmede rør, indløbs- og udløbsmanifolder; varmeflader med parallelforbundne rørpakker eller paneler, indløbs- og udløbsrørledninger, ind- og udløb fælles manifolder; komplekse kredsløb med parallelt forbundne understrømme, som omfatter varmeoverflader, forbindelsesrørledninger, tværgående broer og andre elementer. 3.5. I dobbeltstrømskedler, underlagt et symmetrisk design, er det tilladt at udføre tests kun for et styret flow med kontrol af driftsparametre for begge flow og for kedlen som helhed.4. MÅLESKEMA
4.1. Det eksperimentelle kontrolskema omfatter særlige eksperimentelle målinger, der giver eksperimentelle værdier af temperaturer, flowhastigheder, tryk, trykfald i overensstemmelse med testmålene. Eksperimentelle styringsmåleinstrumenter er installeret på begge eller én kontrolleret flow af kedlen (se afsnit 3.5). Der anvendes også standard kontrolmåleinstrumenter. 4.2. Omfanget af eksperimentel kontrol omfatter målinger af følgende hovedparametre: - middeltemperaturer langs damp-vand-vejen (for begge strømme), ved ind- og udløb af alle sekventielt tilsluttede varmeflader i economizer-fordampningsdelen af banen (før den indbyggede ventil, separator osv.), samt i dampoverophedningsdelen og i genopvarmningsvejen (før og efter injektioner og ved kedlens udløb). Til dette formål installeres nedsænkelige termoelektriske omformere (termoelementer) til eksperimentel kontrol, eller der anvendes standard måleinstrumenter. Måleinstrumenter til eksperimentel kontrol er installeret på overfladen under test. Kedlen er ligeledes udstyret med måleinstrumenter langs dampvandsvejen, selvom testene kun dækker en eller to varmeflader. Uden dette er det umuligt korrekt at bestemme indflydelsen af regimefaktorer; - mediets temperatur ved udløbet (og ind nødvendige sager- også ved indgangen) af delstrømme og individuelle paneler i den undersøgte kontur (overflade). Måleinstrumenter er installeret i udløbsrør (nedsænkelige termoelementer; brug af overfladetermoelementer er tilladt, hvis deres installationssteder er omhyggeligt isoleret). De dækker alle parallelle elementer. På stort antal Det er tilladt at udstyre nogle af dem med parallelle paneler, inklusive de midterste og de mest ikke-identiske (i design og opvarmning); - temperaturer ved udgangen af spolerne (opvarmede rør) på testfladerne; i nødvendige tilfælde (hvis der er fare for væltning, trafikstagnation) - også ved indkørslen. Dette er den mest udbredte type måling med hensyn til mængde. Måleinstrumenter er installeret i den uopvarmede zone af spolerne (overflade termoelementer); som regel i de samme paneler, hvor udgangstemperaturmålinger udføres. I flerrørspaneler er termoelementer installeret i "midterste" rør jævnt i bredden (i trin af flere rør) og i rør med termisk og strukturel ikke-identitet (ekstrem og ved siden af dem; omsluttende brændere; forskellige i forbindelse med samlere, osv.). I mangel i spolerne på testoverfladen af den uopvarmede zone (som det er tilfældet, for eksempel på varmtvandskedler, i henhold til deres design), for direkte at måle temperaturen, installeres nedsænkelige termoelementer ved udløb af disse spoler; - strømning af fødevand langs vandløbene i damp-vand-vejen (tilladt for én strøm, hvis eksperimentel kontrol er installeret på én strøm). Måleapparatet er normalt en standard standardmembran i forsyningsledningen, hvortil der parallelt med standardvandmåleren er tilsluttet en eksperimentel kontrolsensor; - mediets strømningshastighed og massehastighed ved indgangen til kredsløbets understrømme (i hver) og i panelet (selektivt). TsKTI- eller VTI-trykrør er installeret på forsyningsrørene i paneler, som ifølge en foreløbig vurdering er de farligste i tilfælde af hydrodynamiske forstyrrelser og i koordinering med installation af termoelementer; - mediets strømningshastighed og massehastighed ved indløbet til spolerne. Installeret på indgangsområder rør i den uopvarmede zone, trykrør TsKTI eller VTI. Antallet og placeringen af måleinstrumenter bestemmes af specifikke forhold, herunder "gennemsnitlige" og farligste spoler, i overensstemmelse med installationen af termoelementer ved udgangen af spolerne, samt temperaturindsatser (dvs. på de samme spoler). Midler til måling af strømningshastigheder i kredsløbets elementer skal placeres på en sådan måde, at de i alt med det mindst mulige antal afspejler al den ustabilitet af stabiliteten i kredsløbet, der forventes ifølge en foreløbig vurdering; - tryk i dampvandsvejen. Udvælgelsesanordninger til måling af tryk er installeret på karakteristiske punkter i kanalen, herunder ved udgangen af testoverfladen, ved slutningen af fordampningsdelen (før den indbyggede ventil); til en varmtvandskedel - ved kedeludløbet (såvel som ved indløbet); - trykfald (hydraulisk modstand) af understrømmen eller varmefladen eller en separat sektion af kredsløbet, der testes. Udvalgte enheder til måling af trykfald er installeret i specielle tilfælde: under forskningstests, ved kontrol af overensstemmelsen af beregnede data med faktiske data, når der er vanskeligheder med at klassificere ustabilitet osv.; - temperatur på rørmetallet i den opvarmede zone. Temperatur- eller radiometriske indsatser til måling af metaltemperatur er installeret i testfladerne, for det meste i flowet, hvor de fleste af målingerne foretages, men også kontrolindsatser til andre flows. Indsatser er placeret rundt om brændkammerets omkreds og højde i området med maksimal termisk belastning og forventede højeste metaltemperaturer. Valget af rør til montering af indsatser bør hænge sammen med installationen af temperatur- og flowmålinger på tværs af spolerne. 4.3. De eksperimentelle styringsmåleinstrumenter i henhold til afsnit 4.2 gælder for rent direkte-flow kedelkredsløb. I de komplekse forgrenede hydrauliske kredsløb, der er iboende i moderne kedler, er andre nødvendige måleinstrumenter installeret i overensstemmelse med de specifikke designfunktioner. For eksempel: et kredsløb med parallelle delstrømme og en tværgående hydrodynamisk jumper - temperaturmåling før og bag indsættelse af jumperen på begge delstrømme; flowmåling via jumper; måling af trykforskellen ved enderne af jumperen en kedel med medium recirkulation gennem et skærmsystem (pumpende eller ikke-pumpende) - måling af mediets temperatur i valgene af recirkulationskredsløbet opstrøms og nedstrøms for blanderen; måling af medieflow i valg af recirkulationskredsløb og gennem skærmsystemet (bag mixeren); måling af tryk (trykforskelle) ved knudepunkter i kredsløbet mv. 4.4. Indikatorer for kedeldriften som helhed, indikatorer for forbrændingstilstanden såvel som generelle enhedsindikatorer registreres ved hjælp af standardstyringsenheder. 4.5. Volumenet såvel som funktionerne i måleskemaet bestemmes af målene og målene for testene, kategorien af kompleksitet, kedlens dampudgang og parametre, kedlens design og kredsløbet under test (stråling). eller konvektive overflader, helsvejsede og glatte rørskærme, brændstoftype osv.). For eksempel, når der testes NRF på en gasoliekedel af en 300 MW monoblok, kan måleskemaet omfatte fra 100 til 200 temperaturmålinger i en uopvarmet zone, 10-20 temperaturindsatser, cirka 10 målinger af strømningshastigheder og tryk; ved test af varmtvandskedel - fra 50 til 75 temperaturmålinger, 5-8 temperaturindsatser, cirka 5 flow- og trykmålinger. 4.6. Alle eksperimentelle kontrolmålinger skal indsendes til registrering ved brug af selvregistrerende sekundære instrumenter. Sekundære enheder vil blive placeret på det eksperimentelle kontrolpanel. 4.7. En liste over målinger, deres placering i kedlen og en opdeling efter instrument er angivet i dokumentationen til måleskemaet. Dokumentationen omfatter også et instrumentkoblingsdiagram, en skitse af panelet, et diagram over placeringen af temperaturindsatse osv. Tilnærmede målediagrammer i forhold til test af TGMP-314 NRF kedlen og til test af KVGM-100 vandvarmeren kedlen er vist i fig. 12.
Ris. 1. Skema for eksperimentel kontrol af NRF-kedlen TGMP-314: 1-3 - panelnumre; I-IV - antal træk; - nedsænkningstermoelement; - overflade termoelement; - temperaturindsats; - trykrør TsKTI; - trykvalg; - valg af differenstryk.
Antal overfladetermoelementer: ved indgangen til de forreste halvstrømsspoler A: I slag - 16; 2. omgang - 12; III træk - 18; det samme for bagerste halvstrøm A: I slagtilfælde - 12; 2. træk - 8; III - træk - 8; IV træk - 8 stk.; på jumper A - 6 stk.; på jumper B - 4 stk. . Bemærkninger: 1. Diagrammet viser målinger langs flow A. Dykbare termoelementer er installeret langs flow B svarende til flow A. 2. Målinger langs flow B svarer til flow A. 3. Nummerering af paneler og spoler er fra kedelakserne. 4. Målinger af temperaturer og strømningshastigheder langs dampvandsvejen udføres i overensstemmelse med kedlens instrumentering og kontroldiagram.
Ris. 2. Skema for eksperimentel kontrol af KVGM-100 vandvarmekedlen: - øvre opsamler; - nedre opsamler; - overflade termoelementer på rørledninger; - det samme på rør og stigrør; - nedsænkningstermoelementer i kuvertspoler; - temperaturindsatser på niveau med det øverste niveau af brændere; - valg af differenstryk;
1 - bagskærm af den konvektive del: 2 - sideskærm af den konvektive del; 3 - skærme af den konvektive del; 4 - pakke I; 5 - pakker II, III; 6 - mellemliggende brændkammerskærm; 7 - brændkammer sideskærm; 8 - frontskærm
5. TESTMEDEL
5.1. Under prøvning skal der anvendes standardiserede måleinstrumenter, der er metrologisk sikret i overensstemmelse med GOST 8.002-86 og GOST 8.513-84. Typer og karakteristika af måleinstrumenter vælges i hvert enkelt tilfælde afhængigt af det udstyr, der testes, den nødvendige nøjagtighed, installation og installationsforhold, omgivelsestemperatur og fra andre eksterne påvirkningsfaktorer. Måleinstrumenter, der anvendes under prøvning, skal have gyldige verifikationsmærker og teknisk dokumentation, der angiver deres egnethed, og sikre den nødvendige nøjagtighed. 5.2. Krav til målenøjagtighed: 5.2.1. Den tilladte fejl ved måling af startværdierne, sikring af den nødvendige nøjagtighed af de bestemte indikatorer (se afsnit 2), bør ikke overstige for: temperatur af vand, damp, metal i en uopvarmet zone: dampkedel - 10 ° C; varmtvandskedel - 5 ° C; vandstrøm og damp - 5%; vand- og damptryk - 2%. 5.2.2. Kravene specificeret i dette afsnit refererer til typeprøvning af kedler. Ved afprøvning af eksperimentelt eller moderniseret eller fundamentalt nyt udstyr eller ved kontrol af nye prøvningsmetoder skal testprogrammet stille yderligere krav til måleinstrumenter og nøjagtighedskarakteristika. 5.3. For at måle parametre, der ikke kræver nøjagtighedsstandarder under testning (se afsnit 2), kan indikatorer bruges. De specifikke typer af indikatorer, der anvendes, er specificeret i testprogrammet. 5.4. Temperaturmåling: 5.4.1. Temperaturen måles ved hjælp af termoelektriske omformere (termoelementer). Ved målinger ved relativt lave temperaturer, der kræver høj nøjagtighed, kan der også anvendes termoelektriske termometre (modstandstermometre) i henhold til GOST 6651-84. Afhængigt af intervallet af målte temperaturer anvendes XA termoelementer (ved den øvre grænse for målte temperaturer) 600-800°C) eller XK (400-600°C) tråddiameter 1,2 eller 0,7 mm. Det anbefales at isolere termioniske ledninger med silica eller kvartsfilament ved dobbeltvikling. Detaljerede karakteristika for termoelementer er indeholdt i den specialiserede litteratur [2 osv.]. 5.4.2. For direkte at måle temperaturen på vand og damp, anvendes standard nedsænkningstermoelementer af typen TXA. Nedsænkelige termoelementer er installeret på en lige sektion af rørledningen i en muffe, der er svejset ind i rørledningen. Længden af elementet vælges afhængigt af rørledningens diameter baseret på placeringen af arbejdsenden af elementtermoelementet langs strømningsaksen. Minimumslængden af et standardelement er 120 mm. Dykbare termoelementer kan installeres i rørledninger med lille diameter ikke-standard produktion, men i overensstemmelse med installationsreglerne (for eksempel ved test af varmtvandskedler, se afsnit 4.2.3). 5.4.3. Overflade termoelementer er installeret uden for varmezonen på udløbs- (eller indløbs-) sektionerne af spolerne, nær samleren, såvel som på panelernes udløbs- (eller indløbsrør). Forbindelsen til rørets metal (termoelementets arbejdsende) anbefales at laves ved at tætne termoelektroderne ind i en metalknap (separat i to huller), som igen svejses til røret. Termoelementets arbejdsende kan også fremstilles ved at tætne termoelementet ind i rørlegemet. Den indledende del af termoelementet med isoleret overflade, mindst 50-100 mm lang fra dens arbejdsende, skal presses tæt til røret. Termoelementets installationssted og rørledningen i dette område skal omhyggeligt dækkes med termisk isolering. 5.4.4. Måling af rørmetaltemperaturer i den opvarmede zone (ved hjælp af Soyuztekhenergo temperaturindsatser med et termoelementkabel KTMS eller XA termoelementer eller TsKTI radiometriske indsatser med XA termoelementer) bør udføres i overensstemmelse med "Metodologiske instruktioner for afdelings fuldskala test af temperaturregime for skærmvarmeflader på damp- og varmtvandskedler." Indsatser er ikke standardiserede måleinstrumenter og tjener som indikatorer ved test af hydraulisk stabilitet (se afsnit 5.3). 5.4.5. Som sekundære enheder ved temperaturmåling ved hjælp af termoelementer anvendes selvregistrerende elektroniske multipunktspotentiometre med analog, digital eller anden form for optagelse (kontinuerlig eller med en optagefrekvens på højst 120 s). Der anvendes især KSP-4-enheder af nøjagtighedsklasse 0,5 gange 12 punkter (med en cyklus på 4 s og en anbefalet tape-tegnehastighed på 600 mm/t).Multikanal-måleapparater med adgang til digital print- og stanseudstyr er bruges også Som sekundære anordninger til måling af temperatur ved hjælp af modstandstermometre ved hjælp af målebroer jævnstrøm. 5.5. Måling af vand- og dampstrøm: 5.5.1. Flow måles ved hjælp af flowmålere med åbninger (målemembraner, dyser) i overensstemmelse med "Regler for måling af flow af gasser og væsker ved hjælp af standard åbninger" RD 50-213-80. Flowmålere med begrænsningsanordninger installeres på rørledninger med et enfaset medium med en indvendig diameter på mindst 50 mm. Flowmåleanordningen, dens installation og forbindelsesledninger (puls) skal overholde de specificerede regler. 5.5.2. I tilfælde hvor yderligere tryktab ikke er tilladt, samt på rørledninger med en indvendig diameter på mindre end 50 mm, installeres flowmålere med trykrør (Pitot-rør) designet af TsKTI eller VTI som flowindikator [2]. TsKTI stangrør har ligesom runde VTI rør et lille ikke-genopretteligt tryktab. Trykrør er kun egnet til gennemstrømning af et enfaset medium Udformningen af trykrør TsKTI og VTI med beskrivelse og flowkoefficienter er angivet i bilag 1 og i fig. 3, 4.
Ris. 3. Design af trykrør til måling af vandcirkulationshastigheder 
Ris. 4. Værdier af strømningskoefficienter for stang og cylindriske rør 5.5.3. Differenstrykmålere (GOST 22520-85) bruges som primære transducere (sensorer) ved måling af strømningshastigheder. Forbindelsesledninger lægges fra måleapparatet til sensoren i overensstemmelse med reglerne i RD 50-213-80. 5.6. Valg af signaler baseret på statisk tryk udføres gennem huller (fittings) i rørledninger eller manifolds på varmefladen uden for varmezonen. Prøveudtagningsanordninger bør installeres på steder, der er beskyttet mod de dynamiske virkninger af arbejdsstrømmen. Trykmålere med en elektrisk udgang (GOST 22520-85) bruges som sensorer. 5.7. Trykforskellen måles ved hjælp af statiske trykhaner i begyndelsen og slutningen af den målte sektion af kredsløbet, som udføres i henhold til typen af trykmåling. Differenstrykmålere bruges som sensorer. 5.8. Type og nøjagtighedsklasse af sensorer og sekundære instrumenter, der anvendes til måling af flow, differenstryk og tryk, er angivet i tabel. 2. Tabel 2 Bemærk. Til måling af flow kan der i stedet for DME og Sapphire 22-DC sensorer, som giver et lineært differenstryksignal, anvendes DMER og Sapphire 22-DC sensorer med NIR (med udsugningsenhed) kvadrat rod og overgang til forbrugsskalaen). Da testskalaer normalt er ikke-standardiserede og skal være egnede til forskellige forhold, viser sæt med en lineær forskelsskala (med yderligere genberegning under behandlingen) sig ofte at være mere bekvemme. 5.9. Valg
sensorer i henhold til trykdifferensmåleområdet er lavet af en række værdier i overensstemmelse med GOST 22520-85. Cirka anvendte værdier: fodervandsforbrug - 63; 100; 160 kPa (0,63; 1,0; 1,6 kgf/cm2);
vandstrøm (hastighed) i paneler og spoler - 1,6; 2,5; 4,0; 6,3 kPa (160; 250; 400; 630 kgf/cm2); til kedler SKD-40 MPa (400 kgf/cm 2), til kedler VD-16; 25 MPa (160; 250 kgf/cm2); til varmtvandskedler - 1,6; 2,5 MPa (16; 25 kgf/cm2). 5.10. Den nedre garanterede målegrænse for flowsensorer (LMED) er 30 % af den øvre grænse. I tilfælde hvor det under test er nødvendigt at dække et stort område af flowhastigheder (eller tryk), herunder små og fyringsbelastninger af kedlen, to sensorer er forbundet parallelt med måleapparatet ved forskellige målegrænser med hver sit sekundære instrument. 5.11. For at registrere hovedværdierne for flow og tryk bruges sekundære enkeltpunktsenheder med kontinuerlig optagelse normalt (med en anbefalet båndtrækhastighed på 600 mm/t). Kontinuerlig optagelse er nødvendig på grund af den høje hastighed af hydrodynamiske processer, især i tilfælde af ustabilitet Hvis der er et stort antal af samme type hydrauliske sensorer i kredsløbet (f.eks. til måling af hastigheder i paneler og spoler), kan nogle af dem kan overføres til flerpunkts sekundære instrumenter angivet i tabel. 2 (for 6 eller 12 point med en cyklus på ikke mere end 4 s). 5.12. Forsøgskontrolpanelet monteres i nærheden af hovedkontrolrummet (helst), eller i kedelrummet (på serviceniveau, hvis der er god kommunikation med hovedkontrolrummet). Panelet er udstyret med el, belysning og låse. 5.13. Materialer: 5.13.1. Mængden og rækken af materialer, der kræves til installation af tilslutning af elektriske og rørledninger, samt elektriske og termiske isoleringsmaterialer, bestemmes i testarbejdsprogrammet eller i ordrespecifikationen, afhængigt af kedlens damp- eller varmeydelse, dens udformning og mængden af målinger. 5.13.2. Den primære omskiftning af temperaturmåleinstrumenter til præfabrikerede kasser (SC) udføres: fra nedsænkelige termoelementer og temperaturindsatser med en kompensationsledning (kobber-konstantan til XA termoelementer, chromel-copel til XK termoelementer); fra overflade termoelementer med en termoelement ledning Sekundær skift fra SC til det eksperimentelle kontrolpanel udføres med et multi-core kabel (helst et kompensationskabel, hvis dette ikke er tilgængeligt - kobber eller aluminium). I sidstnævnte tilfælde indsættes et såkaldt kompensationstermoelement fra SC til apparatet for at kompensere for temperaturen i den frie ende af måletermoelementerne. 5.13.3. Omskiftning af flow- og tryksignaler fra prøvetagningspunktet til sensoren udføres ved at forbinde rør (fremstillet af stål 20 eller 12Х1МФ) med afspærringsventiler D y
10 mm for det tilsvarende tryk. Den elektriske forbindelse mellem sensoren og panelet er lavet med et firelederkabel (i tilfælde af fare for interferens, skærmet). 6. TESTBETINGELSER
6.1. Tests udføres i stationære kedeltilstande, i transiente tilstande (under tilstandsforstyrrelser, fald og stigning i belastning), og også, om nødvendigt, i fyringstilstande. 6.2. Ved udførelse af test i stationære tilstande skal værdierne angivet i tabellen opretholdes. 3 maksimale afvigelser fra de gennemsnitlige driftsværdier af kedeldriftsparametre, som overvåges ved hjælp af verificerede standardinstrumenter. Tabel 3|
Navn |
Dampkedler dampkapacitet, t/h |
Varmtvandskedler |
Dampkapacitet | Forbrug af fodervand | Tryk | Temperatur på overophedet damp (primær og mellemliggende) | Vandtemperatur (ved kedlens ind- og udløb) |
7. FORBEREDELSE TIL PRØVER
7.1. Omfanget af arbejdet med forberedelse til test omfatter: kendskab til teknisk dokumentation for kedlen og kraftenheden, udstyrets tilstand, driftstilstande; udarbejdelse og godkendelse af et testprogram; udvikling af en eksperimentel kontrolordning og teknisk dokumentation herfor; teknisk overvågning af installation af en forsøgskontrolordning, justering af ordningen forsøgskontrol og dens gennemførelse. 7.2. Den tekniske dokumentation, der kræver fortrolighed, omfatter først og fremmest: tegninger af kedlen og dens elementer; diagrammer over damp-vand- og gas-luftveje, instrumentering og automatisering; kedelberegninger: termisk, hydraulisk, termomekanisk, vægtemperatur, hydrauliske egenskaber (hvis nogen); kedel betjeningsvejledning; driftskort; dokumentation om skader på rør osv. Der udføres kendskab til udstyret i kedel- og støvbehandlingsanlægget, med kraftaggregatet som helhed og med standardinstrumentering. De operationelle egenskaber ved det udstyr, der skal testes, identificeres. 7.3. Der udarbejdes et testprogram, som skal angive formål, betingelser og tilrettelæggelse af forsøgene, krav til kedlens tilstand, de nødvendige parametre for kedeldriften, forsøgenes antal og hovedkarakteristika, deres varighed og kalender. datoer. De anvendte ikke-standardiserede måleinstrumenter er angivet. Programmet er koordineret med lederne af de relevante afdelinger af det termiske kraftværk (KGC, Central Research Institute, TsTAI) og godkendt af chefingeniøren for det termiske kraftværk eller REU Proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammet skal overholde "Regler for proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammer på termiske, hydrauliske og nukleare kraftværker, i energisystemer, termiske og elektriske netværk", godkendt af USSR's energiministerium den 14. august , 1986. 7.4. Indholdet af det eksperimentelle kontrolskema er angivet i afsnit. 4. I nogle tilfælde, hvornår stort volumen test er ved at blive udarbejdet teknisk opgave til et udkast til forsøgskontrolordning, hvorefter en specialiseret organisation eller afdeling er ved at udvikle en ordning. Hvis volumen er lille, tegnes diagrammet direkte af det team, der udfører testene. 7.5. På baggrund af forsøgskontrolskemaet udarbejdes dokumentation om forberedende arbejde til test og overføres til kunden: liste forberedende arbejde(hvor det er tilrådeligt at angive omfanget af installationsarbejde, der udføres direkte på kedlen); specifikation for de nødvendige enheder og materialer leveret af kunden; skitser af enheder, der kræver fremstilling (temperaturindsatser, knasts, panelpaneler osv.). En specifikation for enheder og materialer er også udarbejdet, leveret af Soyuztekhenergo. Bilag 2 giver prøveprøver den angivne dokumentation. 7.6. Installationsovervågning: 7.6.1. Inden installationen påbegyndes, markeres placeringerne for montering af måleapparater, ligesom placeringerne for overvågningsanlæg, tavle og sensorstandere vælges. Mærkningen skal behandles med særlig opmærksomhed, som en operation, der bestemmer kvaliteten af efterfølgende målinger Ved installation af testudstyr er det nødvendigt at kontrollere korrekt montering af måleanordningerne og overholdelse af tegningerne. 7.6.2. Svejsning af overfladetermoelementbosser udføres under direkte tilsyn af teamrepræsentanter. Det vigtigste er at forhindre ledningen i at brænde ud (svejsning med 2-3 mm elektroder, minimum strøm), og i tilfælde af en udbrænding skal du genoprette den igen. Det anbefales at kontrollere tilstedeværelsen af kæden umiddelbart efter svejsning. 7.6.3. Termoelementet og kompensationsledningerne lægges til SC i beskyttelsesrør. Åbne ledninger med en sele er tilladt i nogle tilfælde på kort tid, men anbefales ikke. Lægning skal ske med en enkelt ledning, undgå mellemforbindelser. Der skal lægges særlig vægt på mulige steder, hvor isoleringen af ledninger er beskadiget (knæk, drejninger, fastgørelser, indgange til beskyttelsesrør osv.), Beskyt dem med yderligere forstærket isolering. For at eliminere mulig EMF-interferens bør kompensationsledninger og -kabler ikke krydse strømkabelruterne. 7.6.4. Trykrør er installeret på lige sektioner af rør, væk fra bøjninger og manifolder. Den lige del af flowstabiliseringen foran røret skal være (20 ¸ 30) D (D - rørets indre diameter), men ikke mindre end 5 D. Nedsænkning af trykrør er 1/2 eller 1/3 D. Røret skal svejses med signalopfattende huller strengt langs rørets midterlinje; udvalgte beslag er placeret vandret. Hovedventiler skal være tilgængelige for vedligeholdelse. 7.6.5. Udlægning af forbindelsesledninger til flow- og trykmålinger skal opfylde kravene i RD 50-213-80. Ved lægning af forbindelsesrør skal ensidige hældninger eller vandrette linjer nøje overholdes; Lad ikke forbindelsesrør passere på steder med høje temperaturer for at undgå kogning eller opvarmning af stillestående vand i dem. 7.6.6. Sensorer til måling af strømningshastigheder og differenstryk er installeret under (eller på niveau med) måleanordningerne, normalt ved nulmærket og ved servicemærket. Sensorerne er monteret på gruppestandere. Til normal vedligeholdelse leveres enheder til udrensning af sensorerne (to afspærringsventiler er installeret på hver renseledning for at undgå lækager). Det komplette sæt til en sensor består af 9 afspærringsventiler (hovedventiler, foran sensoren, skylleventiler og en udligningsventil). 7.6.7. Inden sensorerne installeres på stativet, skal de omhyggeligt kontrolleres af den metrologiske service på det termiske kraftværk og kalibreres. Efter installation på stativerne er det nødvendigt at kontrollere positionen af "nullerne" og de maksimale værdier af forskellene. For sensorer designet til at måle vandstrømningshastigheder i paneler og spoler, er det tilrådeligt at flytte "nul" på skalaen af den sekundære enhed med 10-20% til højre (i tilfælde af nul eller negative værdier i ikke-stationære tilstande). I enhver særlige tilfælde, når flowbevægelse i begge retninger er mulig, sættes enhedens "nul" til 50%, dvs. til midten af skalaen (f.eks. flowvending, stærk pulsering, hydrodynamiske jumpertests osv.). Når nulpunktet flyttes, bruges enheden som en indikator. 7.7. Efter afslutningen af det forberedende installationsarbejde justeres det eksperimentelle styrekredsløb (switchende kontinuitet, krympning og prøveaktivering af sensorer, aktivering og fejlfinding af sekundære enheder, identifikation og eliminering af defekter). 7.8. Før prøvning skal kedlens og dens elementers klarhed til prøvning kontrolleres (gastæthed, intern og ekstern forurening af varmeflader, tæthed og brugbarhed af armaturer osv.). Der lægges særlig vægt på standardinstrumentering: brugbarheden af de måleinstrumenter, der kræves til testning, korrektheden af deres aflæsninger, tilstedeværelsen af gyldige verifikationsmærker (for vandmålere og andre enheder), overensstemmelsen af eksperimentelle instrumenter og standardinstrumenter. Kraftværket er forsynet med en liste over arbejder for at eliminere mangler i udstyr og instrumentering1, der hindrer testning. Kedlens tilstand skal opfylde kravene angivet i testprogrammet.8. TEST
8.1. Arbejdsprogram for forsøg: 8.1.1. Inden teststart udarbejdes på baggrund af det godkendte testprogram arbejdende forsøgsprogrammer, som aftales med ledelsen af det termiske kraftværk. Arbejdsprogrammet udarbejdes for et enkelt forsøg eller en række forsøg. Den indeholder instruktioner til organisering af eksperimentet, tilstanden af udstyret involveret i eksperimentet, værdierne af hovedparametrene og de tilladte grænser for deres afvigelser og en beskrivelse af rækkefølgen af udførte operationer. 8.1.2. Arbejdsprogrammet er godkendt af chefingeniøren for det termiske kraftværk og er obligatorisk for personalet. 8.1.3. I forsøgets varighed skal der tildeles en ansvarlig repræsentant fra TPP, som varetager den operationelle ledelse af forsøget. Testlederen fra Soyuztechenergo giver teknisk vejledning. Vagtpersonalet udfører alle deres handlinger under forsøget i overensstemmelse med testlederens instruktioner (eller med viden) sendt gennem den ansvarlige repræsentant for det termiske kraftværk Bilag 3 giver et omtrentligt arbejdsprogram for forsøgene. 8.2. I hele forsøgsperioden skal overholdelse af arbejdsprogrammet for følgende værdier sikres: overskydende luft; genbrugsaktier røggasser; brændstofforbrug; fødevand flow og temperatur; medium tryk bag kedlen; dampforbrug (kun for dampkedel); temperaturen af frisk damp (eller vand) bag kedlen; forbrændingstilstand; driftstilstand for støvbehandlingssystemet. 8.3. Hvis kedlens driftsparametre ikke overholder kravene fastsat i pkt. 6 og i arbejdsprogrammet stopper forsøget. Forsøget afsluttes også i tilfælde af en nødsituation ved kraftenheden (eller kraftværket). I tilfælde af at nå grænseværdierne for temperaturen af mediet og metallet, der er specificeret i programmet, eller ophør (eller kraftigt fald) af mediumstrømmen i individuelle elementer af kedlen eller udseendet af andre krænkelser af hydrodynamikken i henhold til til eksperimentelle kontrolanordninger overføres kedlen til en tilstand, der er lettere for udstyret (tidligere indtastede forstyrrelser eller nødvendige beslutninger træffes). Hvis krænkelserne ikke udgør en umiddelbar fare, kan forsøget fortsætte uden yderligere at stramme det regime, der testes. 8.4. Tests begynder med foreløbige eksperimenter. Under foreløbige eksperimenter gøres bekendtskab med betjeningen af udstyret og dets funktioner. driftstilstande, endelig debugging af måleskemaet, udarbejdelse af den organisatoriske rutine i teamet og relationer til vagtpersonalet. 8.5. Stationære tilstande: 8.5.1. Test i stationære tilstande omfatter eksperimenter: ved kedlens nominelle belastning; to eller tre mellembelastninger (normalt ved belastninger på 70 og 50 % svarende til fabriksberegninger, samt ved den belastning, der er gældende under driftsforhold); minimumsbelastning (etableret i drift eller aftalt til test). For dampkedler udføres også forsøg med reduceret temperatur på fødevandet (med HPH slukket). Der udføres også forsøg for varmtvandskedler: med forskellige temperaturer indløbsvand; med minimalt udløbstryk; med den mindst tilladte vandstrøm De statiske karakteristika (afhængig af kedelbelastningen) af temperaturer og tryk langs banen bestemmes; indikatorer for hydraulisk stabilitet af de testede kredsløb i stationære tilstande; tilladt område af kedelbelastninger i henhold til disse indikatorer. 8.5.2. I stationære forsøg tages driftstilstanden til grund. regime kort. Påvirkningen af de vigtigste driftsfaktorer kontrolleres også (overskydende luft, DRG-belastning, forskellige kombinationer af brændere eller møller, brændselsoliebelysning, fødevandstemperatur, kedelslaggning osv.). 8.5.3. På kedler, der opererer på to typer brændstof, udføres eksperimenter på begge typer (på reservebrændsel og på en blanding af brændstoffer er et reduceret volumen tilladt). Forsøg på støv- og gaskedler naturgas på grund af forurening af skærmene, bør de udføres efter en tilstrækkelig lang kontinuerlig kampagne på gas. Om nødvendigt udføres eksperimenter med slaggebrændsler i begyndelsen og i slutningen af kampagner, på en "ren" og på en slagge-kedel. 8.5.4. For SKD-kedler, der arbejder ved glidende tryk, bør der udføres hydrauliske stabilitetstest under hensyntagen til retningslinjerne for test af engangskedler i aflæsningstilstande ved mediets glidende tryk. 8.5.5. Ved en given kedelbelastning bør der for at opnå mere pålidelige forsøgsmaterialer udføres to duplikatforsøg og ikke på samme dag (helst med et tidsrum). Om nødvendigt udføres yderligere kontrolforsøg. 8.5.6. Forsøg under stationære forhold skal gå forud for forsøg med forstyrrelser. 8.6. Overgangstilstande: 8.6.1. De mest ugunstige med hensyn til hydraulisk stabilitet af kedelkredsløb er som regel ikke-stationære forhold forbundet med regimeforstyrrelser og visse afvigelser af parametre fra normale (gennemsnitlige) forhold I eksperimenter i transiente tilstande er den hydrauliske stabilitet af de testede kredsløb bestemmes under eksperimentelle forhold tæt på nødsituationer, når vand-brændstofforholdet er ubalanceret, og når der er termiske ubalancer. Maksimale reduktioner i flowhastigheder og stigninger i temperaturer i kredsløbselementer overvåges, uoverensstemmelsen mellem separate elementer, samt arten af genoprettelsen af de oprindelige værdier, efter at forstyrrelsen er fjernet. 8.6.2. For dampkedler kontrolleres følgende tilstandsforstyrrelser: en kraftig stigning i brændstofforbruget; et kraftigt fald i fødevandsforbruget; slukning af individuelle brændere, mens det samlede brændstofforbrug opretholdes (effekten af termisk forvrængning på tværs af ovnens bredde og dybde ); at slukke (eller reducere belastningen) af DRG; at reducere mediets tryk samt andre handlinger baseret på lokale forhold (tænde blæsere, skifte til et andet brændstof osv.). Afhængigt af kredsløbsdiagrammet, nogle gange kan det også være nødvendigt at kontrollere kombinationen af ubalance med skævhed (for eksempel vandudledning, når brænderne er slukket) For varmtvandskedler kontrolleres driftsforstyrrelser et kraftigt fald i fødevandsforbruget og et fald i mellemtryk osv. 8.6.3. Værdien og varigheden af forstyrrelser er ikke standardiserede og fastlægges på baggrund af eksisterende erfaringer og faktiske driftsforhold, afhængigt af kedlens udformning, dens dynamiske egenskaber, brændselstype osv. For en gasoliekedel på en 300 MW monoblok, kan vi anbefale forstyrrelser for vand og brændstof med en værdi på ca. 15 % og varer 10 minutter (dvs. ifølge eksisterende erfaringer, næsten indtil parametrene langs stien stabiliserer sig). Med store forstyrrelser (20-30%), under betingelsen om at opretholde overophedningstemperaturen, er varigheden normalt mindre end 3-5 minutter uden stabilisering af parametre, hvilket ikke giver tillid til at identificere alle funktionerne i kredsløbets hydrodynamik . Forstyrrelser på mindre end 15 % har en relativt svag effekt på damp-vand-vejen. 8.6.4. Forstyrrelser kan udføres langs begge eller kun én kontrolleret strømning af damp-vand-vejen (eller den ene side af kedlen), for hvilken testene udføres. 8.6.5. Før der påføres forstyrrelser, skal kedlen køre i stationær tilstand i mindst 0,5-1,0 timer, indtil parametrene stabiliseres. 8.6.6. Eksperimenter med regimeforstyrrelser udføres ved to eller tre kedelbelastninger (inklusive minimum). Normalt kombineres de med eksperimenter ved den nødvendige belastning i stationær tilstand og udføres i slutningen af den. 8.7. Om nødvendigt (f.eks ny teknologi optænding, beskadigelse under opstartstilstande, vækker bekymring resultater af foreløbige beregninger osv.) den hydrauliske stabilitet af det testede kredsløb kontrolleres i kedelfyringstilstande. Optænding udføres i overensstemmelse med betjeningsvejledning og arbejdsprogram. 8.8. Under eksperimentet udføres kontinuerlig overvågning af driften af kedlen og dens elementer ved hjælp af standard- og eksperimentelle kontrolanordninger. Det er nødvendigt konstant at overvåge eksperimentelle kontrolmålinger og straks opdage visse overtrædelser af hydrodynamikken. Detektion af hydrodynamiske forstyrrelser er hovedopgaven ved test. 8.9. Der føres en operationel log, der registrerer eksperimentets fremskridt, operationer udført af vagtpersonalet, hovedindikatorer for regimet og forstyrrelser. Regelmæssige indtastninger foretages i observationslogfiler af kedelparametre ved hjælp af standardinstrumenter. Optagelsesfrekvensen er 10-15 minutter i stationære tilstande, 2 minutter ved forstyrrelser. Overskydende luft overvåges (ved hjælp af iltmålere eller Orsa-apparater). Det er nødvendigt at overvåge forbrændingstilstanden ved at inspicere brændkammeret. 8.10. Der udføres omhyggeligt tilsyn med brugbarheden af eksperimentelle kontrolanordninger, herunder: "nul"-positionen, placeringen og træk af båndet, klarheden af aflæsningerne på båndet, korrektheden af aflæsningerne af instrumenter og individuelle punkter. Fejl skal udbedres med det samme. Overensstemmelsen mellem aflæsningerne af eksperimentelle og standardinstrumenter i henhold til lignende parametre er verificeret*. Før hvert forsøg registreres og nulstilles flow- og tryksensorerne. I slutningen af eksperimentet gentages registreringen af "nuller". * Forskellen i aflæsninger bør ikke overstige , hvor Og 1 og Og 2 - instrumentets nøjagtighedsklasser. 8.11. Regelmæssigt i begyndelsen, slutningen og gennem hele forsøget, for at synkronisere instrumentets aflæsninger, laves der et samtidig tidsstempel på alle bånd. Mærket er lavet manuelt eller med et stort antal enheder ved hjælp af et specielt elektrisk tidsmærkningskredsløb (samtidig kortslutning af enhedskredsløbene). 8.12. Det anbefales om muligt at udsætte det resulterende forsøgsmateriale for ekspresbehandling umiddelbart efter forsøgene. En foreløbig analyse af resultaterne af tidligere udførte forsøg giver mulighed for mere målrettede efterfølgende forsøg med rettidig justering af testprogrammet, hvis det er nødvendigt. 8.13. I løbet af testperioden udføres udover planlagte eksperimenter observationer af kedlens driftsbetingelser ved hjælp af standard- og eksperimentelle kontrolanordninger. Formålet med observationerne er at opnå bekræftelse af repræsentativiteten og fuldstændigheden af de eksperimentelle metoder, data om stabilitet eller ustabilitet af kedelparametre over tid (hvilket er særligt vigtigt for kulpulverkedler), samt at indhente aktuelle oplysninger om de status for standard kontrolmålinger som forberedelse til de næste forsøg Observationsresultaterne bruges som hjælpemateriale.9. BEHANDLING AF TESTRESULTATER
9.1. Testresultater behandles ved hjælp af følgende formler
G el
= (wr)el × F el; D jeg = jegud - jeginput ; 
h T = rq × rr × hk,Hvor F- indre tværsnit af rørledningen, m 2 ; t os - mætningstemperatur ved middeltryk ved udgangen af kredsløbet, °C; en- flowkoefficient for målerøret; D R måling - trykfald over målerøret, kgf/m2; v- specifik volumen af mediet, m3/kg; F el- indvendigt tværsnit af elementet, m 2 ; jeg i,jeg ud- mediets entalpi ved kredsløbets ind- og udløb, kJ/kg (kcal/kg), taget fra termodynamiske tabeller, jeg =
f(t,P),
tryk tages ved indgangen og udgangen af kredsløbet; hk- koefficient for strukturel ikke-identitet af et element (individuelt rør), taget fra designdata i henhold til [1]. Forklaringer til resten bogstavbetegnelser se afsnit. 1.1.7 og 1.1.8.9.2. Fejl ved bestemmelse af indikatorer baseret på måleresultater bestemmes som følger: d (wr) = d (G); D ( tinput) = D ( t); D ( tud) = D ( t); D ( tel) = D ( t); d(D R k)
= d(D R).Absolut fejl D( t os)
findes ud fra termodynamiske tabeller og er lig med halvdelen af enhedscifferet af det sidste signifikante ciffer Den tilladte absolutte fejl i temperaturmålingen bestemmes af formlen hvor D TP- tilladt fejl af termoelementer; D hk - kommunikationslinjefejl forårsaget af afvigelse af termo-EMF af forlængerledningerne; D etc- grundlæggende fejl på enheden; D¶ jeg- yderligere instrumentfejl fra jeg den miljømæssige faktor, der påvirker; p pr- antallet af faktorer, der påvirker anordningen. Den tilladte relative fejl ved måling af flowhastighed, differenstryk og tryk bestemmes af formlerne: 
Hvor dsu -
tilladt relativ fejl af begrænsningsanordningen; d ¶
- tilladelig relativ fejl af sensoren; detc
- grundlæggende relativ fejl af enheden; d ¶ jeg ,
detcjeg
- yderligere relative fejl på sensoren og enheden fra jeg ydre påvirkningsfaktor; P ¶ -
antal påvirkningsfaktorer på sensoren. 9.3. Inden behandlingen påbegyndes specificeres eksperimenternes tidsintervaller, og der foretages tidsmarkeringer på optagernes kortbånd (for stationære tilstande - med intervaller på 5-10 minutter, for tilstande med forstyrrelser - efter 1 minut eller hver rydning ). Timingen af båndene for alle enheder kontrolleres. Aflæsninger fra båndene tages ved hjælp af specielle skalaer, som er kalibreret efter standardskalaer eller efter individuelle kalibreringer af instrumenter og sensorer. Urepræsentative måleresultater er udelukket fra behandling. 9.4. Resultaterne af målinger i stationære tilstande er gennemsnittet over tid under eksperimentet: kedelparametre i henhold til indtastninger i observationslogfiler, andre indikatorer ifølge optagerbånd i henhold til markeringerne. Der kræves særlig opmærksomhed til behandling af resultaterne af målinger af temperaturer og tryk af mediet langs damp-vand-banen, da entalpi bestemmes ud fra dem, og entalpi-stigninger i varmeflader beregnes, hvilket er grundlaget for en stor del af behandlingen . Man bør tage højde for muligheden for væsentlige fejl ved bestemmelse af entalpi under SCD i zonen med høj varmekapacitet (ved subkritisk tryk - i fordampningsdelen). Trykket på mellempunkter i kanalen bestemmes ved interpolation under hensyntagen til direkte målinger og hydrauliske beregninger af kedlen. De gennemsnitlige forarbejdningsresultater indlæses i tabeller og præsenteres i form af grafer (fordeling af temperaturer og entalpier af mediet langs stien, temperatur og hydrauliske målinger, afhængighed af kredsløbets termiske og hydrauliske ydeevne af kedelbelastningen og driften faktorer osv.). 9.5. Opgaven med at teste i transiente tilstande er at bestemme afvigelser af strømningshastigheder og temperaturer i kredsløbselementer fra de oprindelige stationære værdier (med hensyn til størrelse og ændringshastighed). I lyset af dette er bearbejdningsresultaterne ikke gennemsnittet og præsenteres i form af grafer afhængigt af tid. Det er tilrådeligt at vise områder med stabilitetsforstyrrelser på separate grafer med en øget tidsskala eller give fotokopier af båndene.Tændingstilstande behandles også i form af tidsgrafer. 9.6. Ved behandling af hydrauliske målinger anvendes individuelle skalaer, der svarer til kalibreringen af sensoren. Optællingen foretages ud fra "nullerne" markeret på båndet under forsøgene. For stationære tilstande ved måling af flow omregnes trykfaldsaflæsningerne på måleapparatet taget fra båndet til flow- eller massehastighedsværdier. Genberegning udføres ved hjælp af formlerne givet i paragraf 9.1, eller ved hjælp af hjælpeafhængigheder ( wr),
G fra D R måling, konstrueret på basis af de specificerede formler (til driftsområdet for temperaturer og tryk af mediet). For transiente tilstande, når der konstrueres en tidsgraf, er det tilladt ikke at genberegne flowmålingen i kredsløbselementerne og at bygge den resulterende graf i D-værdier R måling(viser omtrentlige strømningshastigheder ved hjælp af den anden skala på grafen). 9.7. De målte trykværdier korrigeres for højden af vandsøjlen i forbindelsesledningen (fra prøveudtagningspunktet til sensoren); på den målte trykforskel - korrektion for vandsøjlens højdeforskel mellem prøveudtagningspunkterne. 9.8. Den vigtigste del af behandlingen af testresultater er sammenligning, analyse og fortolkning af de opnåede materialer, vurdering af deres pålidelighed og tilstrækkelighed. Foreløbig analyse udføres på mellemliggende stadier af behandlingen, hvilket giver dig mulighed for at foretage de nødvendige justeringer undervejs. I nogle mere komplekse tilfælde (f.eks. når der opnås resultater, der afviger fra de forventede, for at vurdere grænserne for stabilitet uden for de eksperimentelle data osv.), er det tilrådeligt at udføre yderligere beregninger af hydraulisk stabilitet under hensyntagen til det eksperimentelle materiale . 10. UDARBEJDELSE AF EN TEKNISK RAPPORT
10.1. På baggrund af testresultaterne udarbejdes en teknisk rapport, som godkendes af virksomhedens maskinchef eller dennes stedfortræder. Rapporten bør indeholde testmaterialer, analyse af materialer og konklusioner på arbejdet med vurdering af kedlens hydrauliske stabilitet, forhold og grænser for stabilitet, samt om nødvendigt anbefalinger til øget stabilitet. Rapporten skal udarbejdes i overensstemmelse med STP 7010000302-82 (eller GOST 7.32-81). 10.2. Rapporten består af følgende afsnit: ”Abstrakt”, ”Introduktion”, ”Kort beskrivelse af kedlen og det testede kredsløb”, ”Testmetoder”, ”Testresultater og deres analyse”, ”Konklusioner og anbefalinger” Indledningen formulerer målene og formålene med testene, den grundlæggende tilgang til deres implementering og arbejdets omfang fastlægges. Beskrivelsen af kedlen skal omfatte designegenskaber, udstyr og de nødvendige data fra fabriksberegninger. Afsnittet "Testmetodologi" giver information om det eksperimentelle kontrolskema, måleteknik og testprocedure. Afsnittet "Testresultater" og deres analyse" dækker kedlens driftsbetingelser i testperioden, giver detaljerede resultater af målinger og deres behandling samt en vurdering af målefejl; der gives en analyse af resultaterne, de opnåede indikatorer for hydraulisk stabilitet tages i betragtning, sammenlignet med eksisterende beregninger, resultaterne sammenlignes med kendte resultater fra andre test af lignende udstyr, stabilitetsvurderinger og foreslåede anbefalinger underbygges Konklusioner bør indeholde en vurdering af evt. hydraulisk stabilitet (for individuelle indikatorer og generelt) afhængig af kedelbelastning, andre driftsfaktorer og fra påvirkning af ikke-stationære processer Hvis utilstrækkelig stabilitet identificeres, gives anbefalinger til forbedring af driftssikkerheden (driftsmæssig og rekonstruktiv). 10.3. Grafisk materiale inkluderer: tegninger (eller skitser) af kedlen og dens komponenter, et hydraulisk diagram af kredsløbet under test, et målediagram (med de nødvendige komponenter), tegninger af ikke-standard måleanordninger, grafer over resultaterne af beregninger, grafer over måleresultater (primært materiale og generaliserende afhængigheder), skitser af forslag til rekonstruktion (hvis nogen) Det grafiske materiale skal være tilstrækkeligt komplet og overbevisende, så læseren (kunden) kan få en klar forståelse af alle eksisterende aspekter af testene gennemført og gyldigheden af de fremsatte konklusioner og anbefalinger. 10.4. Rapporten indeholder også en referenceliste og en liste over illustrationer. Bilaget til rapporten indeholder sammenfattende tabeller over test- og beregningsdata og kopier nødvendige dokumenter(retsakter, protokoller).11. SIKKERHEDSKRAV
Personer, der deltager i test, skal kende og overholde kravene i [3] og have en indgang i vidensprøvebeviset.Bilag 1
DESIGN AF TRYKRØR
Når man vælger et bestemt design af måletrykrør (Pitot-rør), skal man styres af det nødvendige trykfald, rørenes strømningsareal, tage højde for kompleksiteten ved fremstilling af et bestemt rørdesign samt letheden af deres installation Udformningen af trykrør til måling af cirkulation og vandhastigheder er vist i fig. 3. TsKTI stangrør (se fig. 3,a) installeres normalt i en dybde på 1/3 D, hvilket er væsentligt for rør med lille diameter. I fig. Figur 3b viser designet af et cylindrisk VTI-rør. For skærmrør med en indvendig diameter på 50-70 mm antages målerørets diameter at være 8-10 mm, de monteres i en dybde på 1/2 af rørets indvendige diameter. Ulemperne ved cylindriske rør sammenlignet med stangrør omfatter deres større rod i det indre tværsnit, og fordelene er deres enklere fremstilling og lavere flowkoefficient, hvilket fører til en stigning i trykfaldet af sensoren ved samme vandstrøm. Sammen med ovenstående design af trykrør til måling anvendes cylindriske gennemgående rør også i kredsløb (se fig. 3, c), som er nemme at fremstille - kun drejning og boring af kanaler. Strømningskoefficienten for disse rør er den samme som for cylindriske VTI-rør.Det specificerede målerør kan fremstilles i et forenklet design - af to stykker rør med lille diameter (se fig. 3d). Dele af rørene er svejset i midten med en skillevæg installeret mellem dem, så der ikke er nogen kommunikation mellem venstre og højre hulrum i røret. Tryksignalprøvetagningshuller bores nær skillevæggen så tæt på hinanden som muligt. Efter svejsning af rørene skal svejsestedet rengøres grundigt. For at svejse et rør ind i en skærm eller et omløbsrør, svejses det til fittings. For korrekt at installere målerør af enhver udformning langs vandstrømmen, skal der laves mærker på den ydre del af enden af cylinderen eller fittings. I fig. . 4a viser resultaterne af kalibrering af stangrør med en længde af måledelen lig med 1/2, 1/3, 1/6 D(D- indvendig diameter af røret). Når længden af måledelen aftager, stiger værdien af rørstrømningskoefficienten. Til rør med h = 1/6D flowkoefficienten nærmer sig enhed. Når rørets indvendige diameter øges, falder flowkoefficienten for alle længder af den aktive del af måleren. Fra Fig. 4a ses, at den laveste strømningskoefficient, og dermed det højeste trykfald, har rør med en målende dellængde lig med 1/2 D. Når du bruger dem, reduceres påvirkningen af rørledningens indre diameter betydeligt. I fig. 4, b resultaterne af kalibrering af VTI-rør med en diameter på 10 mm med måledelen indstillet til 1/2 præsenteres D. Afhængighed af flowkoefficient -en forholdet mellem diameteren af målerøret og den indvendige diameter af røret, hvori det er installeret, er angivet i fig. 4,c. De givne flowkoefficienter er gældende, når der monteres målerør i sigterør, dvs. for tal Vedr, placeret på niveauet 10 3, og opnå konstante værdier for TsKTI-rørene ved tal Vedr³ (35 ¸40) × 10 3, og for VTI-rør kl Vedr³ 20 × 10 3. I fig. 4d viser strømningskoefficienten for et gennemgående cylindrisk rør med en diameter på 20 mm afhængig af længden af stabiliseringssektionen L rør med en indvendig diameter på 145 mm I fig viser flowkoefficientens og korrektionsfaktorens afhængighed af forholdet mellem diametrene af målerøret og røret, som det er installeret i. Den faktiske flowkoefficient vil i dette tilfælde være: en f= -en × TIL Hvor TIL - koefficient, der tager højde for andre faktorer Korrekt installation af trykrør øger nøjagtigheden af bestemmelse af hastigheder. Hullerne i røret, der modtager tryksignalet, skal placeres strengt langs aksen af røret, som det er installeret i. Mulige forvrængninger i røraflæsningerne, hvis det ikke er installeret nøjagtigt, opnået på stativet, er vist i fig. 4f. Sammenligning af trykrør designet af TsKTI og VTI med en aktiv længde af måledelen lig med 1/2 D viser, at trykforskellen skabt ved samme flowhastighed for VTI-rør til sigterør med en indvendig diameter på henholdsvis 50 og 76 mm er 1,3 og 1,2 gange større end for CNTI-rør. Dette sikrer større målenøjagtighed, især ved lave vandhastigheder. Derfor, når obstruktionen af den indvendige sektion af røret af målerøret ikke er af afgørende betydning (for rørledninger med relativt stor diameter), skal VTI-rør bruges til at måle vandhastigheder. TsKTI-rør anvendes oftest på spoler med lille indvendig diameter (op til 20 mm) Måling af vandhastigheder mindre end 0,3 m/s, selv med VTI-rør, anbefales ikke, da trykfaldet i dette tilfælde er mindre end 70- 90 Pa (7 -9 kgf/m 2), hvilket er mindre end den nedre garanterede målegrænse for sensorer, der anvendes til flowmåling.Bilag 2
FORBEREDENDE ARBEJDE TIL TEST AF SKÆRMENE PÅ TGMP-314 KEDLEN AF KOstroma GRES
|
Navn |
Antal, stk. |
Fremstilling af temperaturindsatser | Indsættelse af temperaturindsatser i NRF og SRF | Åbning af isolering på samlere og rørledninger (NRCh, SRCh, VRC) |
25 grunde |
Installation og svejsning af overflade termoelementer | Skift af termoelementer og indsatser til samledåser (JB) | Installation SK-24 | Udlægning af kompensationskabel KMTB-14 | Installation af trykrør (med boring i forsyningsrør og NRF-spoler) | Installation til valg af tryksignal | Installation til valg af signaler til tænding af fødevandsflow (fra en standardmembran) | Udlægning af forbindende (impuls) rør | Installation af flowsensorer | Fremstilling og montering af et panel til 20 enheder | Installation af sekundære enheder (KSP, KSU, KSD) | Forberedelse af arbejdsområdet | Teknisk inspektion (audit) af standardmålesystemer for damp-vand-vejen | Montering af syet belysning. |
|
Navn |
Antal, stk. |
Differenstryksensor DM, 0,4 kgf/cm 2 (ved 400 kg/cm 2) | Tryksensor DER 0-400 kgf/cm 2 | Differenstryksensor DME, 0-250 kgf/cm 2 (ved 400 kgf/cm 2) | Enkeltpunkts KSD-enhed | KSU enkeltpunktsenhed | Enhed KSP-4, 0-600°, HA, 12-punkts | Kompensationstråd MK | XA termoelektrode ledning | Glasfiber | Silicatape (glas) | Isoleringstape | Kortbånd til KSP, 0-600°, HA | Kortbånd til KSU (KSD), 0-100 %, | Flade batterier | Runde batterier |
Bilag 3
Jeg bekræfter:Chief Engineer of State District Power Plant
ARBEJDSPROGRAM FOR UDFØRELSE AF EKSPERIMENTELLE PRØVNINGER AF HYDRAULIK STABILITET AF NRF OG SRCH-1 AF KEDEL NR. 1 (med HPH)
1. Eksperiment 1. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning - 290-300 MW, brændstof - støv (uden baggrundsbelysning med brændselsolie), overskydende luft - 1,2 (3-3,5% oxygen), fødevandstemperatur - 260°C , i driften af 2. og 3. injektion (30-40 t/t pr. flow) De resterende parametre vedligeholdes i overensstemmelse med regimekortet og de gældende instruktioner. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Eksperimentets varighed - 2 timer Erfaring 1 a. Indflydelsen af vand-brændstof-ubalancen på stabiliteten af hydrodynamikken kontrolleres. Indstil samme tilstand som i eksperiment 1. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer fødevandsforbruget kraftigt langs strøm "A" med 80 t/t uden at ændre brændstofforbrug. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztechenergo, genoprette den oprindelige vandstrøm Under eksperimentet skal temperaturregulering langs kedelvejen udføres ved injektion. De tilladte grænser for kortvarig afvigelse af friskdamptemperaturen er 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), mediets temperatur langs kedelvejen er ±50°C fra de beregnede (ikke mere end 5 minutter, se afsnit 4 i dette appendiks. Forsøgets varighed er 1 Del 2. Eksperiment 2. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning - 250-260 MW, brændstof - støv (uden baggrundsbelysning med brændselsolie), overskydende luft - 1,2-1,25 (3,5-4% oxygen), temperatur fødevand - 240-245°C, i drift af 2. og 3. injektion (25-30 t/h pr. flow) De resterende parametre opretholdes i overensstemmelse med regimet kort og den aktuelle vejledning. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Forsøgets varighed - 2 timer Forsøg 2a. Effekten af forskydning på brænderne kontrolleres Indstil samme tilstand som i forsøg 2, men på 13 støvfødere (støvfødere nr. 9, 10, 11 er slukket) Forsøgets varighed er 1,5 time Forsøg 2b. Påvirkningen af vand-brændstof-ubalancen kontrolleres Indstil samme tilstand som i forsøg 2a. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer kraftigt fødevandsstrømmen langs strøm “A” med 70 t/t uden at ændre brændstofforbruget. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette den oprindelige vandstrøm. Under eksperimentet skal temperaturkontrol langs kedelvejen udføres ved injektion. Tilladte grænser for kortvarig afvigelse af frisk damptemperatur 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), middeltemperatur langs kedelvejen ±50°C fra den beregnede (ikke mere end 5 minutter, se punkt 4 i denne appendiks) Forsøgets varighed - 1 time .3. Eksperiment 3. Indstil følgende tilstand: kraftenhedsbelastning 225-230 MW, brændstof - støv (mindst 13 støvindføringer i drift, uden brændselsoliebelysning), overskydende luft - 1,25 (4-4,5% oxygen), fødevandstemperatur - 235-240°C, under drift af 2. og 3. injektion (20-25 t/h pr. flow). De resterende parametre vedligeholdes i overensstemmelse med regimekortet og de aktuelle instruktioner. Under eksperimentet skal du, hvis det er muligt, ikke foretage ændringer i regimet. Al driftsautomatik er i drift Forsøgets varighed - 2 timer Forsøg 3a. Påvirkningen af vand-brændstof-ubalancen og inklusion af brændere kontrolleres. Indstil samme tilstand som i eksperiment 3. Øg den overskydende luft til 1,4 (6-6,5 % oxygen). Deaktiver brændstofregulatoren Øg brændstofforbruget dramatisk ved at øge støvtilførslens rotationshastighed med 200-250 rpm uden at ændre vandstrømmen gennem vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, gendan den oprindelige hastighed. Stabiliser regimet Øg brændstofforbruget kraftigt ved samtidig at tænde for to støvtilførsler i den venstre halvovn uden at ændre vandstrømmen langs vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette det oprindelige brændstofforbrug Under eksperimentet skal temperaturkontrol langs kedelvejen udføres ved indsprøjtning. De tilladte grænser for kortvarig afvigelse af overophedningstemperaturen er 525-560°C (ikke mere end 3 minutter), mediets temperatur langs kedelvejen er ±50°C fra de beregnede (ikke mere end 5 minutter) , se afsnit 4 i dette appendiks. Forsøgets varighed er 2 timer Bemærkninger: 1. KTC udpeger en ansvarlig repræsentant for hvert forsøg. 2. Alle operationelle handlinger under eksperimentet udføres af vagtpersonalet efter instruktioner (eller med viden og samtykke) fra den ansvarlige repræsentant for Soyuztechenergo. 3. I tilfælde af nødsituationer afsluttes forsøget, og vagtpersonalet handler i overensstemmelse med de relevante anvisninger. 4. Begræns kortsigtede omgivelsestemperaturer langs kedelbanen, ° C: for SRCh-P 470 til VZ 500 bag skærme - I 530 bag skærme - II 570. Underskrift: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) Godkendt af: ________________________________________________ (hoveder) af GRES workshops)
Liste over brugt litteratur
1. Hydraulisk beregning af kedelenheder (standardmetode). M.: "Energi", 1978, - 255 s. 2. Kemelman D.N., Eskin N.B., Davidov A.A. Opsætning af kedelenheder (håndbog). M.: "Energi", 1976. 342 s. 3. Sikkerhedsregler for drift af termisk mekanisk udstyr på kraftværker og varmenet. M.: Energoatomizdat, 1985, 232 s.16.1 En hydraulisk test af kedlen for styrke med et tryk på 1,5 fra en arbejder udpeges af registerinspektøren, efter at der er foretaget større reparationer på kedelkroppen i forbindelse med ændring i deles styrke.
Styrketesten udføres normalt med fittings afmonteret og propper monteret på deres plads.
På steder med svejsninger, svejsefejl og andre steder skal der efter anvisning fra registerinspektøren fjernes varmeisolering.
16.2 Hydraulisk test af kedlen for densitet med et tryk på 1,25 fra arbejderen udføres under inspektion af kedlen inden for perioden fastsat af reglerne Registrer, samt efter rutinereparationer, udskiftning af rør, spoler, hvornår kedlen får lov at køre efter længere tids driftspause på mere end 1 år mv.
Brugsvandrørskedler, der ikke er tilgængelige for intern inspektion, er underlagt hydraulisk test ved hvert regulært eftersyn.
Der udføres en hydraulisk tæthedstest med beslag monteret, mens sikkerhedsventilpladerne skal presses til sæderne vha. specielle klemmer; Hvis dette ikke er muligt, skal sikkerhedsventilerne fjernes.
16.3 Hydrauliske test for styrke og tæthed udføres i nærværelse af en registerinspektør.
16.4 Hydraulisk prøvning af kedlen med arbejdstryk udføres i henhold til STM's beslutning i følgende tilfælde:
Efter at have dræbt rør eller spoler;
Efter svejsning af fistler på rør eller spoler;
Efter rørvalsning;
For at bestemme utætheder og utætheder;
Hvis kedlen sættes i drift efter længere tids snorken eller kemisk rengøring.
16.5 Overhedere, desuperheatere, economizere, separate sektioner af genvindingskedlen og dampudskilleren kan, hvor det er muligt, testes separat fra kedlen.
16,6 V vintertid Den hydrauliske test skal udføres ved en lufttemperatur i maskinrummet på mindst +5°C.
Temperaturforskellen mellem vand og udeluft bør udelukke muligheden for at svede.
16.7 Hydrauliske test for styrke og tæthed skal udføres ved hjælp af en håndpumpe.
16.8 Ud over manometeret på pumpen skal der monteres to testede manometer på kedlen for testperioden.
16.9 Påfyldning af kedlen (sektionen) med vand skal ske på en sådan måde, at der sikres fuldstændig fjernelse af luft fra rørsystem og solfangere. Luftventiler bør først lukke, når der kommer vand ud af dem uden luftbobler
16.10 Hydraulisk test for styrke og tæthed skal udføres i følgende rækkefølge:
a) gradvis stigning i trykket til arbejdstryk inden for 5-10 minutter;
b) foreløbig inspektion af kedlen under driftstryk;
c) at hæve trykket til prøvetryk;
d) eksponering og inspektion under testtryk med pumpen slukket i 5-10 minutter;
e) reduktion af trykket til arbejdstryk og inspektion ved arbejdstryk;
e) et gradvist, ensartet trykfald over tid.
16.11 Der bør ikke være noget trykfald under udsættelse for prøvetryk.
16.12 Ved udsættelse for arbejdstryk skal alle nye svejsninger og steder, hvor der svejses fejl, udsættes for ensartet anboring med lette slag med en kobber- eller blyhammer på højst 1 kg med et håndtag på højst 300 mm.
16.13 Kedlen anses for at have bestået testen, hvis der under inspektionen ikke opdages utætheder, lokale buler, resterende deformationer, revner eller tegn på beskadigelse af integriteten af nogen dele og forbindelser. Dråber, der ikke dræner under prøvetryk i rullesamlingerne, betragtes ikke som lækage. Forekomsten af disse tegn i svejsninger er ikke tilladt.
16.14 Udbedring af defekter, der er opdaget under hydraulisk prøvning, kan udføres efter aftapning af vandet fra kedlen.
Korrigering af utætheder i svejsninger ved tætning er forbudt.
Eftersyn af kedlen af klassifikationsselskabet
17.1 Alle dampkedler med et driftstryk på mere end 0,07 MPa (0,7 kgf/cm2) og varmtvandskedler med en vandvarmetemperatur på over 115°C drives under tilsyn af registret eller et andet klassifikationsselskab.
17.2 Kedlen skal fremvises for registerinspektøren:
a) til verifikation i drift - under den årlige undersøgelse;
6) for intern inspektion:
Vandrørskedler - hvert andet år, startende fra fartøjets andet driftsår;
Brandrørskedler - hvert andet år i de første otte driftsår, derefter årligt;
Kedlen skal også gennemgå en indvendig inspektion efter reparation af kedlen, inden den tages i brug; efter skade på huset eller kedelulykken;
c) til hydraulisk prøvning for tæthed - gennem en næste klassificeringsundersøgelse, startende fra den anden;
og også efter kedelreparation. For kedler, der ikke er tilgængelige for intern inspektion, udføres en hydraulisk tæthedstest ved hvert regulært eftersyn;
d) til hydraulisk styrkeprøvning - efter kedelreparationer i forbindelse med ændringer i kedellegemets styrke.
17.3 STM skal sikre, at kedlen fremvises til ekstern og intern eftersyn af Registret inden for den fastsatte tidsramme.
17.4 Kedlen skal klargøres til eftersyn i overensstemmelse med kravene i [I].
17.5 Ved det årlige eftersyn af kedlen i drift skal sikkerhedsventiler, alarm- og beskyttelsesanlæg, over- og underblæsning, VUP, næringsstoffer, nøddrift af hoveddampstopventil og BZKT være i drift.
Alle anførte værktøjer skal justeres, konfigureres og klargøres til test.
For instruktioner om indstilling af sikkerhedsventiler, se 11.4.
17.7 Genvindingskedlens sikkerhedsventiler kan kontrolleres med trykluft på stedet eller på en bænk, efterfulgt af tætning.
17.8 Kedlen skal fremvises til indvendig eftersyn efter rengøring af både vandsiden og gassiden, med mandehuller, lemme og skjolde åbnet.
Ved et indvendigt eftersyn af en brandrørskedel skal Registerinspektøren forsynes med mål på diameteren af kedlens brandrør.
17.9 Kedelreparationer skal udføres under tilsyn af Registret. Inden påbegyndelse af arbejdet fremlægges kedlen for Registerinspektøren til intern eftersyn, og der aftales en fejlsynsrapport, en liste over planlagte reparationer og præsentationsomfanget af kvaliteten af udført arbejde under reparationsprocessen.
Reparation af vandrørskedelmanifolder og brandrørskedellegemer samt andet kompleks renoveringsarbejde skal udføres i overensstemmelse med den af registret godkendte dokumentation.
Efter reparation skal kedlen fremvises for registerinspektøren til intern undersøgelse og hydrauliske test. Samtidig skal der fremsendes dokumentation, der bekræfter kvaliteten af det udførte arbejde.
Typiske fejlfunktioner og skader på kedler, deres årsager og løsninger
Tabel A.1 - Ændringer i dampparametre (ved konstant kedelbelastning)
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | |||
| 1. Trykket i kedlen falder | a) Fordampnings- eller røgrøret i kedlen er sprængt (trykket falder hurtigt, samtidig med at vandstanden forlader vandindikatoren, der kan være et spring i brændkammeret; der kommer damp ud af brændkammeret, skorsten) b) Fistel i røret c) Den automatiske regulator er defekt d) Pulsventilen er lukket eller rørledningen til damptrykregulatoren er tilstoppet | Tag straks kedlen ud af drift. Efter at kedlen er kølet af, tilprop det sprængte rør eller udskift det. Tag kedlen ud af drift, tilslut det beskadigede rør eller udskift det. Tjek driften. automatiske regulatorer og løs problemet Gå til manuel kontrol forbrænding og eliminere fejlen | ||
| 2. Trykket i kedlen stiger | a) Årsag specificeret i punkt 1, punkt c og d b) Sikkerhedsventil er defekt | Se punkt 1, punkt c og d Juster sikkerhedsventilen eller tag kedlen ud af drift for at eliminere fejlen | ||
| 3. Temperaturen på den overophedede damp er faldet | a) Den normale drift af den overhedede damptemperaturregulator er blevet forstyrret b) Desuperheateren lækker (fistel) c) Den mættede damps fugtighed er steget på grund af høj vandstand og (eller) høj koncentration af salte i kedlen d) Luftfugtigheden af den mættede damp er steget på grund af en funktionsfejl i dampseparationsanordningen e) Overhedens varmeoverflade dækket med sod | Fjern regulatorens funktionsfejl Sluk for desuperheateren og fortsæt med at betjene kedlen eller tag kedlen ud af drift og eliminer skaden Reducer vandstanden i kedlen, bring saltindholdet i kedelvandet til det normale ved at blæse ud Tag kedlen ude af drift, åbn damp-vand-manifolden og fjern fejlen Blæs overhederen af; Når kedlen holder op med at fungere, skal du efterse overhederen og rengøre den | ||
| 4. Temperaturen på den overophedede damp er steget | a) Årsagen specificeret i punkt 3, punkt a b) Stort luftoverskud i ovnen c) Varmefladen på konvektionsbjælken er dækket af sod d) Brændstofforstøvning er utilfredsstillende, hvilket fører til brændstofudbrænding i røgkanalerne e) Temperaturen af fødevandet er faldet | Se punkt 3, punkt a Reducer lufttrykket. Kontroller tætheden af beklædningen. Løs utætheder med det samme eller, hvis dette ikke er muligt, ved ankomst til havnen Blæs sod af. Næste gang kedlen går ud af drift, rengør kedlens udvendige varmeflader Find ud af årsagerne og tag de foranstaltninger, der er angivet i tabel A.4, afsnit 4. Øg temperaturen på fødevandet til specifikationen | ||
Bemærk: Hvis foranstaltningerne ikke er nok, og den overophedede damptemperatur er højere end normalt, skal kedelbelastningen reduceres.
Tabel A.2 Ændring i vandstand
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode |
| 1. Vandstanden i vandindikatoren stiger eller falder | a) Vandindikatoren viser det forkerte niveau b) Den normale drift af effektregulatoren er afbrudt c) Den normale drift af fødepumpen er afbrudt | Blæs vandindikatoren ud Skift til manuel styring, fjern fejlen Styrk overvågningen af niveauet Start den anden pumpe, juster eller stop den defekte, fjern fejlen med det samme |
| 2. Vandstanden i vandindikatoren er ikke synlig. | a) Vand er gået tabt fra kedlen (når der blæses gennem apparatet, kommer der ikke vand) b) Kedlen er overfyldt (når der blæses, vises niveauet, men stiger hurtigt ud over apparatets vandstand) | Tag de foranstaltninger, der er specificeret i 11.2 i RND-teksten Reducer forbrændingen, luk stopventiler, reducer kedeleffekten (luk ikke fødeventilen helt); finde ud af og eliminere årsagen til kedelovertilførsel |
| 3. Vandstanden i vandindikatoren svinger kraftigt | a) Kanalerne i vandindikatoranordningen er tilstoppede, eller pakningerne er monteret forkert b) Kanalerne til vandindikatoranordningen er tilstoppede c) Kogning og opskumning af vand i dampvandstromlen på grund af øget saltholdighed | Blæs apparatet ud; hvis dette ikke giver resultater, udskift apparatet med et reserveapparat. Fjern apparatet, rens kanalerne op til skæreventilerne. Tag eventuelt kedlen ud af drift. Styrk den øverste blæser |
Bemærk - Hvis kedlen er betydeligt overmættet, er tilstedeværelsen af vand i vandindikatoren vanskelig at bestemme selv ved at blæse den igennem. Der er tvivl om tilstedeværelsen af vand i enheden. I dette tilfælde skal du lukke sekantventilerne til enheden fra kedlens damp- og vandrum og åbne enhedens udluftningsventil. Hvis der er vand i enheden, vil niveauet langsomt falde under påvirkning af tryk og sin egen vægt og vil være tydeligt synligt.
Tabel A.3 Ændringer i vandparametre bag economizeren
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode | |
| 1. Vandtemperaturen bag economizeren er steget | a) Kedlens varmeflader er dækket af sod b) Temperaturen af fødevandet er steget c) Brændselsforstøvningen er utilfredsstillende, hvilket fører til udbrænding af brændslet i aftrækket | Se tabel A. 1, afsnit 4, liste i Bring fødevandstemperaturen til det krævede niveau Find ud af årsagerne og tag de foranstaltninger, der er angivet i tabel A. 4, afsnit 4 | |
| 2. Vandtemperaturen bag economizeren er faldet | a) De ydre varmeflader på economizeren er dækket af sod, eller der er kalkaflejringer på indvendige overflader rør b) Fødevandstemperaturen er faldet | Blæs sod af. Når kedlen holder op med at fungere, udfør evt indvendig skylning eller kemisk rensning af economizer-varmefladen. Indstil fødevandstemperaturen til den ønskede | |
| 3. Vandtrykket foran economizeren er steget | a) Kontraventilen mellem economizer og kedel er ikke helt åben b) Foderturbopumpens regulator er defekt eller forkert justeret c) Føderøret i dampvandsmanifolden er forurenet med slagger eller fremmedlegemer d ) Slagge- eller kalkaflejringer i rørene | Kontroller åbningen af ventilen Juster driften af fødepumpens regulator Efter at kedlen holder op med at fungere, efterse og rengøre røret Efter at kedlen holder op med at fungere, skylles economizer-rørene | |
Tabel A.4 Ændringer i gas-luft-parametre og forbrændingsproblemer
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode | ||
| 1. Lufttemperaturen bag luftvarmeren er steget | Årsagen angivet i tabel A. 1, afsnit 4, anført i | Se tabel A.1, afsnit 4, liste i | ||
| 2. Lufttemperaturen bag luftvarmeren er faldet | Luftvarmerens varmeflader er dækket af sod | Blæs sod ud af luftvarmeren | ||
| 3. Lufttrykket bag luftvarmeren er faldet | Utætheder i luftvarmerør og luftstyreanordninger | Øg lufttilførslen. Fjern lækager under den næste reparation | ||
| 4. Brændstofforstøvning er utilfredsstillende (for symptomer se tabel A.1, afsnit 4, tabel A.3, afsnit 1, tabel A.4, afsnit 5,7,8, 11 og 12) | a) Brændstofopvarmningstemperaturen er lav b) Brændstoftrykket er lavt c) Injektorens brændstofkanaler er tilstoppede d) Dampkanalerne er tilstoppede, eller der er ophobet kondens i dampledningen foran injektorerne (for dampmekaniske injektorer) e) Indsprøjtningsdyserne er slidte, hovederne er forkoksede f) Dårlig blanding af brændstof med luft på grund af forkert installation eller deformation af luftstyreanordninger | Øg brændstoftemperaturen Hæv brændstoftrykket til normalt Blæs damp ud, eller adskil injektoren og rengør den Blæs dampledningen ud foran injektorerne og dampkanalerne, øg damptrykket, eller skift injektoren. tegninger, udskift slidte dele Kontroller installationen af luftstyreanordninger, fjern fejl eller udskift defekte dele | ||
| g) Dyserne eller diffusoren er forkert installeret langs dysernes akse h) Der er utætheder og utætheder af brændstof på grund af forkert montering af dyserne | Flyt dysen eller diffuseren (centrer dysen) Udskift dysen. Kontroller tilstanden og pasformen af overfladerne på dysedelene | |||
| 5. Sort røg kommer ud af skorstenen | a) Mangel på luft b) Brændstofforstøvning er utilfredsstillende c) Lufttilførsel er stoppet (blæseren er defekt eller er stoppet) | Kontroller placeringen af diffusorer og luftlederspjæld. Hæv lufttrykket. Fjern mulige utætheder i luftkanalerne. Find ud af årsagerne og tag de foranstaltninger, der er angivet i punkt 4. Reducer kedelbelastningen. Stop om nødvendigt brændstoftilførslen. Træf handling for at løse ventilatorfejl | ||
| 6. Hvid røg kommer ud af skorstenen | a) Vand kommer ind i brændstoffet b) Årsagen angivet i tabel A.1, afsnit 1, punkt a og b, afsnit 4, punkt b. | Træf de foranstaltninger, der er specificeret i 8.4.11 i teksten til RND Se tabel A.1, afsnit 1, punkt a og b, punkt 4, punkt b. | ||
| c) Brændstofoverophedning | Bring brændstoftemperaturen til normal | |||
| 7. Kast gnister ud af røret | a) Overdreven boost af kedlen b) Ophobning af sod i aftræk c) Antændelse af sod i kedlen eller aftrækket | Reducer belastningen Rengør aftrækskanalen Se 11.5. RND tekst | ||
| 8. Sorte striber i faklen, røg i brændkammeret, flamme slår på murværket og væggene i brændkammeret | 4 og 5, litra a) begrundelser | Se stk. 4 og stk. 5, litra a | ||
| 9. Pulsering og knald af brænderen, vibration af kedlens front | a) Øget mængde vand i brændstoffet b) Årsager specificeret i punkt 4, punkt 5, punkt a c) Udsving i brændstoftrykket | Tag foranstaltningerne specificeret i 8.4.11 i RND-teksten Se afsnit 4, punkt g og afsnit 5, punkt a. Kontroller brændstoftrykregulatorens funktion. Fejlfinding af brændstofpumpe | ||
| 10. Hvæsende og falmende af faklen | a) Vand kommer ind i brændstoffet b) Øget indhold af mekaniske urenheder i brændstoffet | Tag de foranstaltninger, der er specificeret i 8.4.11 i RND-teksten Kontroller, om brændstoffiltre og indsprøjtningsdyser er brugbare og rene. Skift til at modtage brændstof fra en anden tank | ||
| 11. Kokning af blærer | a) De grunde, der er anført i stk. 4, litra f og g | Se afsnit 4, litra f og g | ||
| b) Tuyerens geometri er brudt | Gendan fordybningens geometri i overensstemmelse med tegningen | |||
| 12. Dannelse af koks på ovnens vægge og fordampningsrør (især ved afbrænding af voksholdige brændselsolier) | a) Grunde angivet i stk | Se punkt 4 | ||
| 13. Generel mørklægning af flammen og dens udstødelse fra brændkammeret | a) Årsagen specificeret i punkt 5, punkt a b) Medbringelse af gasbanen | Se afsnit 5, punkt a. Træf de foranstaltninger, der er angivet i tabel A.1, punkt 4, punkt c. | ||
| 14. Fremkomsten af en pjaltet flamme med gnister i brændkammeret | a) Årsagen specificeret i punkt 10, punkt b b) Overdreven opvarmning af brændstoffet foran injektorerne | Se punkt 10, punkt b Bring brændstofvarmetemperaturen til normal | ||
| 15. Brænderadskillelse eller slukning ved arbejde med lav belastning | a) Betydelig overophedning af brændstoffet b) Forøget eller nedsat damptryk (for dampmekaniske injektorer) | Reducer brændstofopvarmningstemperaturen Juster damptrykket | ||
Tabel A.5 Sikkerhedsventilfejl
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode |
| 1. Sikkerhedsventil savner | a) Der er kommet snavs eller kalk under ventilen b) Støttefladerne har hakker eller er korroderede c) Der er utætheder mellem sædet og ventilhuset | Sæt kedlen ud af drift, sluk for den og tøm den. Rengør ventilen Samme. Tør og slib ventilsædet grundigt sammen med ventilpladen og slib derefter ind. Det samme. Eliminer lækager mellem sædet og ventilhuset. |
| 2. Ventillukketrykket efter detonation er lavere end nødvendigt | a) Ventilstammen i styret sidder fast b) Kvaliteten af ventilfjederen er utilfredsstillende | Korriger forskydningen mellem styret og ventilstammen Tjek fjederens stivhed, udskift den om nødvendigt. |
Tabel A.6 Diverse fejl
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode |
| 1. Overophedning af kedelhuset | a) Brændstof brænder ud i gaskanalerne b) Murværket er kollapset, murværket er brændt ud | Find ud af årsagen og tag de foranstaltninger, der er angivet i tabel A.4, afsnit 4. Hvis der er væsentlig ødelæggelse af murværket, skal kedlen tages ud af drift. Reparation af fejl i murværk og isolering |
| 2. Kraftig lydbom med frigivelse af røggasser fra ovnen | Gaseksplosion i ovnen | Stop brændstoftilførslen. Sluk flammen. Udluft brændkammeret i 10 minutter; efterse kedlen og røgkanalerne. Hvis der ikke er nogen skade, tændes injektoren igen |
| 3. Brand i en luftvarmer, economizer, konvektionsstråle, detekteret ved en kraftig stigning i temperaturen i huset, luften eller røggasserne | a) Intensiv sodaflejring ved lav belastning og antændelse heraf under den efterfølgende overgang til normal belastning på grund af utidig sodblæsning b) Luft siver ud i gassiden på grund af indsynkning eller svækkelse af rør i luftvarmers rørplader, tilstedeværelse af revner i rørpladerne (på jumpere), skader på selve rørene | Tag de foranstaltninger, der er specificeret i 11.5 i RND-teksten. Fjern så hurtigt som muligt luftlækager ind i gassiden af luftvarmeren. |
Tabel A.7 Typiske skader på kedler og foranstaltninger til at forhindre dem
| Defekt | Årsag til funktionsfejl | Anbefalet fejlfindingsmetode | ||
| 1. Deformation af flammerør, brandkamre, tromler, samlere | a) Lokal overophedning af væggene på grund af et betydeligt kalklag b) Indtrængen af olieprodukter på varmefladen fra damp-vand-siden c) Et uacceptabelt fald i vandstanden i kedlen (vandtab) d) tilstedeværelse af fremmedlegemer i kedlen e) Dysen er ikke centreret - brænderen er rettet til siden | Overhold kedlens etablerede vandregime; Når der opstår kalk, skal varmefladerne omhyggeligt rengøres Følg betjeningsvejledningen til kondensattilførselssystemet. Hvis olieprodukter kommer ind i kedlen, tages den ud af drift og udvaskning udføres. Overvåg omhyggeligt vandstanden og teknisk stand vandindikatorer Åbn brøndene, kontroller rørenes renhed. Efterse kedlen omhyggeligt, før åbninger og åbninger lukkes. Lad ikke kedlen køre med en ucentreret dyse. | ||
| 2. Udbulning, deformation, brud og forbrændinger af fordamperrør på grund af deres overophedning | a) Årsager specificeret i stk. 1 b) Delvis eller fuldstændig blokering af rør c) Betydelige termiske forvrængninger på gassiden | Se punkt 1 Se punkt 1, punkt a og d Reguler omhyggeligt forbrændingsprocessen, udfør rettidig rensning af gaskanaler | ||
| d) Udtynding af rør som følge af slitage og afbrænding e) Afbrydelse ("væltning") af cirkulationen i vandrørskedler f) Manglende dampstrøm gennem overhederen, når kedlen kører | Udfør rettidig slidovervågning og udskiftning af rør Følg anvisningerne vedrørende bundblæsning, især skærmsamlere Følg betjeningsvejledningen vedrørende blæsning af overvarmeren | |||
| 3. Utætheder af vand eller damp i enderne af kedelrør, i nittesømme og forbindelser (opdaget af saltstriber på steder med lækager) | a) Svækkelse af rullesamlinger og nittesømme under påvirkning af pludselige temperaturændringer b) Forekomst af fistler og korrosion på grund af ophobning af sod i enderne (rødderne) af rørene c) Overtrædelse af rørrulleteknologien | Overhold tidsstandarder for idriftsættelse og nedlukning af kedlen i overensstemmelse med driftsvejledningen Overvåg den korrekte funktion af sodblæsere; når kedlen tages ud af drift, skal kedlen renses fuldstændigt for sod og andre aflejringer Følg rulleteknologien, undgå at skære i rørene | ||
| 4. Korrosion af tromler og fordamperrør indefra, flamme- og røgrør udefra | a) Ophobning af snavs og slam i vandrummet; underslamkorrosion | Overhold kedlens blæsetilstande og vandtilstand; fjern straks jern- og kobberoxider fra kedlen og foretag kemisk rensning | ||
| b) Virkningen af syrer, salte, opløst ilt på metallet, carbondioxid c) Fugt på damp-vand overflader under langtids "tør" opbevaring d) Opbevaring af en kedel delvis fyldt med vand | Overhold vandreglerne. Efter kemisk rensning, når kedlen lægges på lager, skylles den grundigt. Følg reglerne for opbevaring af kedler Opbevar kedlen i henhold til afsnit 12 i RND-teksten. | |||
| 5. Rørkorrosion på ydersiden | a) Indtrængning af fugt i rør dækket med sod b) Manglende tørring af kedlen for fugt efter vask eller utilstrækkelig tørring | Ved opbevaring af kedlen skal du beskytte rørene mod fugt Skyl kedlen for sod umiddelbart før den tages i brug, eller tør den ved at tænde for dysen | ||
| 6. Revner i foringen, beskadigelse murværk | a) Uacceptabelt hurtig dampstigning i kedlen eller pludselig afkøling under afkøling b) Iblødsætning af foringen med vand ved vask af kedlen c) lang længde fakkel | Følg instruktionerne for tidspunktet for dampstigning og nedlukning af kedlen Se 14.2.4 i RND-teksten Juster flammelængden | ||
Bilag B (til reference)
Tabel B.1
| Vand | Kvalitetsniveau | Enhed lave om | Hoved-, hjælpe- og genvindingskedler | Hovedkedler (vandrør) tryk | |||||||||
| gasrør med tryk op til 2 MPa (20 kgf/cm 2) | gasrørs- og vandrørstryk op til 2 MPa (20 kgf/cm 2) | over 2 til 4 MPa (20-40 kgf/cm 2) | over 4 til 6 MPa (40-60 kgf/cm 2) | over 6 til 9 MPa (60-90 kgf/cm 2) | |||||||||
| Nærende | Samlet hårdhed | mEq/l | ikke mere end 0,5 | ikke mere end 0,3 | ikke mere end 0,02 | ikke mere end 0,002 | ikke mere end 0,001 | ||||||
| Indhold af olie og petroleumsprodukter | mg/l | ikke mere end 3 | ikke mere end 3 | fravær | fravær | fravær | |||||||
| Iltindhold O 2 | mg/l | ikke mere end 0,1 | ikke mere end 0,1 | ikke mere end 0,05 | ikke mere end 0,03 | ikke mere end 0,02 | |||||||
| Jernforbindelser | µg/kg | – | – | – | ikke mere end 100 | ikke mere end 100 | |||||||
| Kobberforbindelser | µg/kg | – | – | – | ikke mere end 50 | ikke mere end 50 | |||||||
| Kondensat | Chlorider C1 | mg/l | ikke mere end 50 | ikke mere end 10 | ikke mere end 2 | ikke mere end 0,2 | ikke mere end 0,1 | ||||||
| Destilleret eller kemisk behandlet vand | Samlet hårdhed | mEq/l | – | ikke mere end 0,5 | ikke mere end 0,02 | ikke mere end 0,001 | ikke mere end 0,001 | ||||||
| Frisk | Samlet hårdhed | mEq/l | ikke mere end 8 | ikke mere end 5 | – | – | – | ||||||
| Fyrrum | Samlet saltindhold | mg/l | ikke mere end 13000 | ikke mere end 3000 | ikke mere end 2000 | ikke mere end 300 | ikke mere end 250 | ||||||
| Chlorider C1- | mg/l | ||||||||||||
| Basenummer, NaOH | mg/l | 150-200 | 150-200 | 100-150 | 10-30 | 10-15 | |||||||
| Fosfatnummer, PO | mg/l" | 10-30* | 10-30* | 20-40 | 30-50 | 10-20 | |||||||
| Nitrattal, NaNO | mg/l | 75-100* | 75-100* | 50-75 | 5-15 | – | |||||||
| Resterende hårdhed | mEq/l | ikke mere end 0,4 | ikke mere end 0,2 | ikke mere end 0,05 | ikke mere end 0,02 | ikke mere end 0,02 | |||||||
| * For kedler skiftet til fosfat-nitrat-tilstand Bemærkninger: 1. Nedre alkalinitetsgrænser svarer til lavere totalt saltindhold i kedelvand. 2. Nitrattal skal være 50 % af det faktiske basistal. | |||||||||||||
Bilag B (til reference)
Tabel B.1
Noter
1. Kedelvandsbehandling udføres efter godkendte instruktioner.
2. Ved anvendelse af det phosphat-alkaliske regime for at forhindre intergranulær korrosion af metal på steder med mulig dampning gennem lækager, bør den relative alkalinitet af kedelvandet ikke være højere end 20%, dvs. værdien af det samlede saltindhold i kedelvandet bør ikke falde under en værdi svarende til fem gange værdien af det fastsatte alkalinitetstal.
I tilfælde af anvendelse af natrium-cotioneret yderligere vand med høj alkalinitet i fødevandssammensætningen, for at reducere overskydende alkalinitetstal af kedelvandet, skal sammensætningen af sidstnævnte justeres ved at indføre natriumionphosphat.
Bilag D (til reference)
Tabel E.1
| Vand | Kontrollerede indikatorer | Bemærk |
| Til kedler i alle tanke Destillat og kemisk behandlet Kondensat af hoved- og hjælpekondensatorer Feeder til gasrørskedler Det samme, for gasrørs- og vandrørskedler op til 2 MPa (20 kgf/cm2) Det samme, til vandrør kedler op til 6 MPa (op til 60 kgf/cm2) cm 2) Det samme, for vandrørskedler over 6 MPa (60 kgf/cm 2) Kedelvand til kedler, der arbejder i fosfat-alkalisk tilstand Det samme, for kedler i drift i fosfat-nitrat tilstand Det samme, for kedler, der opererer i fosfat regime | Chlorider (chlor-ion) Chlorider, total hårdhed Chlorider, olie Total hårdhed, chlorider, olie Total hårdhed, chlorider, olie, oxygen Samme Total hårdhed, chlorider, olie, oxygen, jern, kobberforbindelser Basistal, chlorider Basistal, chlorider , fosfattal, nitrattal, hårdhed Basistal, klorider, fosfattal | Sammenlign resultaterne med analysen af det oprindeligt modtagne vand Bestem under vandtilberedningsprocessen – – – – – Mindst en gang hver 2.-3. dag, kontroller den resterende hårdhed Det samme Det samme |
Bilag E (til reference)
Tabel E.1 "Våd" opbevaringsmetode
Tabel E.2 "Tør" opbevaringsmetode
Noter
1. Inden du bruger calciumchlorid, skal du tage en prøve til analyse. Ved tilstedeværelse af frit klor er det forbudt at bruge calciumchlorid som tørremiddel.
2. Før brug antændes silicagel i 3-4 timer ved en temperatur på 150-170°C.
Ukraines transportministerium
State Department of Marine og flodtransport
Reguleringsdokument søtransport af Ukraine
Termisk prøvning af kedlen udføres for at fastslå, at dens egenskaber er i overensstemmelse med de tekniske specifikationer for levering (kundekrav), det vil sige for at bestemme egnetheden af den testede kedel til skibets kraftværk. Test udføres ved fuld, maksimum, minimum og delbelastning med manuel og automatisk styring.
Under testen bestemmes følgende:
– kedelspecifikationer – brændstofforbrug, dampydelse, parametre for dampen produceret af kedlen, fugtighed i mættet damp, effektivitet, gas-luftmodstand, overskydende luftkoefficient samt kedlens termokemiske egenskaber (saltholdighed af kedelvand, overophedet damp , rensetilstand osv. .);
– driftsikkerheden af kedlen som helhed og alle dens elementer, som bedømmes af elementernes temperaturforhold, styrken af kedelstrukturen, tætheden af beslag og beklædning, kvaliteten af murværket og isoleringen, stabilitet af forbrændingsprocessen og opretholdelse af vandstanden i dampvandsopsamleren osv.;
- manøvreegenskaber for kedlen - varighed af ledninger, løft og aflæsning, stabilitet af dampparametre;
– kedlens funktionalitet – bekvemmelighed, tilgængelighed og varighed af adskillelse og montering af individuelle dele af kedlen (halse, mandehulsventiler, indvendige dele af damp-vand manifolden, PP manifold osv.) tilgængelighed til rengøring og inspektion, vedligeholdelsesmuligheder (bekvemmelighed ved tilstopning af mislykkede rør, reparation af kedeldele , PP, VE, VP), effektivitet af sodblæsere, nem overvågning af kedlens drift.
Termisk test udføres i to trin:
1) idriftsættelse - på producentens stand, hvor alle kontrol- og beskyttelsessystemer testes, forbrændingsprocessen og vandregimet justeres, de opnåede egenskaber kontrolleres for overensstemmelse med designerne, og kedlen er forberedt til accepttest;
2) garanti og levering - under forhold, hvor der tages omfattende hensyn til driftsegenskaberne for skibets kraftværk (SPP), som kedlen under test er beregnet til; Disse tests udføres ved nominelle og maksimale belastninger, såvel som ved fraktioneret tilstande svarende til 25, 50, 75 og 100 % brændstofforbrugsbelastninger. Termotekniske test af genvindingskedler udføres under test af styresystemet.
Forud for idriftsættelsestests udføres detaljerede inspektioner af kedlen og dens servicesystemer samt en damptest. Dens formål er at kontrollere tætheden og styrken af kedlen og dens individuelle dele samt deformationen af kedelelementerne under gradvis opvarmning. Ud fra resultaterne af damptesten justeres sikkerhedsventilerne.
Inden start af accepttest skal kedlen fungere uden rengøring i mindst 50 timer På baggrund af resultaterne af accepttest er alle kedlens egenskaber endeligt fastlagt og dokumentationen justeret; tekniske specifikationer til levering, teknisk datablad, beskrivelse og betjeningsvejledning.
Diagrammet over bænkinstallationen til udførelse af termiske og termokemiske test er vist i fig. 8.1.
Damp fra kedlens damp-vand samlerør 1 kommer ind gennem en gashåndtagsbefugtningsanordning 2 til kondensatoren 6 , hvor kondenspumpen kommer fra 7 leder kondensat til måletanke 9 . Normalt fyldes den ene tank og den anden pumpes 10 kedlen er drevet. Pil 5 Kedlen tilføres yderligere vand. For at gøre det muligt at ændre kedelvandets kemiske sammensætning findes der måletanke 5 , som er fyldt med opløsninger af forskellige kemiske reagenser. Reagenser kan også tilføres direkte til kedlen ved hjælp af specielle dispensere.
For at forsyne kedlen med brændstof og måle dets forbrug er der målebrændstoftanke 13 , hvoraf den ene er fyldt med brændstof, og fra den anden tilføres brændstof gennem filtre 15 pumpe 14 til dysen. Når kedlen kører på brændselsolie og motorbrændstoffer, bruges en brændstofvarmer og et recirkulationssystem til at forvarme brændslet til en temperatur på 65–75°C. Luft kommer ind i kedlen fra en ventilator 18 .
En dampprøveudtagningsanordning er installeret på hoveddampledningen, hvorfra en dampprøve sendes til kondensatoren 3 . Det resulterende kondensat går direkte ind i saltholdighedsmåleren eller i kolben 4 og derefter til laboratoriet for kemisk analyse. Resultaterne af analysen giver os mulighed for at bestemme fugtindholdet i dampen. Kedelvandsprøvetagning udføres gennem køleskabet 17 , hvorfra afkølet vand drænes til et kar 16 til yderligere kemisk analyse. Sammensætningen af forbrændingsprodukter bestemmes ved hjælp af en gasanalysator. Disse data bruges til at beregne overskydende luftkoefficient. Vand fjernes fra kedlen ved at blæse den øverste og nederste del gennem køleskabet 12 kommer ind i målebeholderen 11 . Parametre for damp, fødevand, luft, produkter
Symboler på enheder
<жиннь/й монометр для замера (г) давлений пара р } топлива р?л
TJ~ formet nanometer Til måling af ^2 statiske tryk i luftboksen b. i Vtopka. D) Vdymna-
®еь, А Termometre (termoelementer) for er et mål for lufttemperaturer tr B j7ion/lu-va t 7 fi, røggasser й^ x.
Ris. 8.1. Skematisk diagram af et stativ til udførelse af termiske og termokemiske test af kedler
forbrænding måles ved hjælp af instrumenter, hvoraf nogle har enheder til automatisk registrering af aflæsninger. For at bestemme kedlens termiske og driftsmæssige egenskaber over en bred vifte af belastninger, udføres dens balancetest under stationære driftsforhold.
Kedlens dampydelse bestemmes af strømmen af fødevand ved en konstant vandstand i dampvandsmanifolden og tæt lukkede øvre og nedre blæseventiler, under disse forhold 
.
Fodervands- og brændstofstrømningshastigheder måles ved hjælp af fortarerede måletanke. For at gøre dette er det nødvendigt at måle ændringen i niveau 
vand (brændstof) i tanken under 
.
Derefter kan forbruget af fødevand (brændstof) beregnes ved hjælp af formlen
Dampforbruget bestemmes også ved hjælp af flowmålemembraner installeret på hoveddampledningen. Temperaturen af vand, brændstof, luft måles med tekniske kviksølvtermometre, og temperaturen af udstødningsgasser måles med termoelementer; tryk af damp, fødevand og brændstof - med fjedertrykmålere, og tryk i gas-luft-banen - med U-formede vandtryksmålere. Aflæsningerne af alle standinstrumenter registreres ved hjælp af et fælles signal efter 10-15 minutter. Varigheden af at nå den stationære tilstand er 2 timer. Tilstanden betragtes som stationær (stabil), hvis aflæsningerne af instrumenterne, der måler hovedparametrene, ikke går ud over de tilladte afvigelser fra gennemsnitsværdien. Under målinger tillades afvigelser: damptryk ±0,02 MPa, gas- og lufttryk ±20 Pa; temperatur af fødevand og røggasser ±5°С. De gennemsnitlige værdier af instrumentaflæsninger over tid findes som det aritmetiske gennemsnit over testperioden. Værdier, der adskiller sig fra det mere acceptable gennemsnit, tages ikke i betragtning. Hvis antallet af sådanne aflæsninger overstiger 17 % af det samlede antal målinger, der er taget, gentages eksperimentet.
Kedlens virkningsgrad bestemmes af formlerne (3.13) og (3.14), varmetab med røggasser 
og fra kemisk underforbrænding 
formlerne (3.3), (3.24), (3.26) og (3.27) og tab til miljøet 
, beregnet ved hjælp af varmebalanceligningen
For at beregne overskydende luftkoefficient a anvendes gasanalysedata og beregnede afhængigheder (2.35)–(2.41). På baggrund af testresultaterne tegnes grafer (fig. 8.2), som repræsenterer afhængighed af brændstofforbrug I. Dette fulde omfang af test er beregnet til nyudviklede kedler. For serielle prøver kan testvolumenet reduceres, hvilket er tilvejebragt af specielle programmer.
Meget økonomisk og sikker drift af en kedel på et skib kan sikres, forudsat at alle krav i USSR Register, som overvåger deres implementering, er opfyldt. Dette tilsyn begynder med overvejelse af teknisk dokumentation, tegninger, beregninger, teknologiske kort osv. Alle hoved-, hjælpe- og genvindingskedler, deres overhedere, economizere med et driftstryk på 0,07 MPa eller mere er underlagt tilsyn.
Repræsentanter for USSR Register udsætter kedler for inspektion, som kan falde sammen i tid med inspektionen af fartøjet som helhed eller udføres uafhængigt. De er indledende, regelmæssige og årlige.
Initial undersøgelsen udføres for at fastslå muligheden for at tildele fartøjet en klasse (under hensyntagen til fartøjets tekniske tilstand og byggeår, mekanismer, herunder kedler), en anden, - at forny fartøjets klasse og kontrollere, om den tekniske tilstand af mekanisk udstyr og kedler er i overensstemmelse med kravene i USSR-registret; årligt inspektion er nødvendig for at kontrollere driften af mekanismer og kedler. Efter reparation eller ulykke gennemgår skibet en ekstraordinær undersøgelse. Under syn kan en repræsentant for registret udføre interne og eksterne inspektioner, hydrauliske test af kedler, justering og test for drift af sikkerhedsventiler; inspektion af midler til klargøring og levering af fødevand, brændstof og luft, fittings, instrumentering, automatiseringssystemer; kontrol af beskyttelsesfunktion mv.
Hydrauliske testprøvetryk er normalt 
, men ikke mindre end 
MPa ( 
arbejdspres). Til overhedninger og deres elementer 
hvis de arbejder ved en temperatur 
, lig med 350°C og derover.
|
|
0,1 0,2 0,3 V,kg/s
Ris. 8.2. Kedlens egenskaber
Dampkedlen og dens elementer (PP, VE og PO) holdes på prøvetryk i 10 minutter, derefter reduceres trykket til driftstryk, og inspektionen af kedlen og dens beslag fortsætter. Hydrauliske test anses for at være vellykket, hvis testtrykket ikke falder inden for 10 minutter, og der ved inspektion ikke opdages utætheder, synlige formændringer eller resterende deformation af kedlens dele.
Sikkerhedsventilerne skal indstilles til følgende åbningstryk: for 
MPa; 
Til 
MPa.Maksimalt tryk når sikkerhedsventilen virker 
.
Ved inspektionen udføres udvendige inspektioner af kedler sammen med rørledninger, fittings, mekanismer og systemer ved driftsdamptryk.
Resultaterne af undersøgelsen indføres i dampkedlens registerbog og hoveddamprørledningen, som udstedes af inspektøren for USSR Register under den indledende undersøgelse af hver kedel.
For at kontrollere styrken af strukturen og kvaliteten af dens udførelse udsættes alle elementer i kedlen og derefter kedelsamlingen for hydrauliske test med testtryk R etc. Hydrauliske test udføres efter afslutning af alt svejsearbejde, når isolering og beskyttende belægninger stadig mangler. Styrken og densiteten af svejsede og rullende samlinger af elementer kontrolleres ved prøvetryk R pr = 1,5 R r, men ikke mindre R p + 0,1 MPa ( R p – driftstryk i kedlen).
Dimensioner af elementer testet under testtryk R p + 0,1 MPa, samt elementer testet ved et prøvetryk højere end angivet ovenfor, skal underkastes en prøveberegning for dette tryk. I dette tilfælde bør spændingerne ikke overstige 0,9 af flydespændingen af materialet σ t s, MPa.
Efter endelig montering og montering af armaturer gennemgår kedlen en afsluttende hydraulisk tryktest R pr = 1,25 R r, men ikke mindre R p + 0,1 MPa.
Ved hydrauliske test fyldes kedlen med vand, og driftsvandtrykket bringes til testtrykket R med en speciel pumpe. Testresultater bestemmes ved visuel inspektion af kedlen. Og også af hastigheden af trykfald.
Kedlen anses for at have bestået testen, hvis trykket i den ikke falder, og der ved inspektion ikke opdages utætheder, lokale buler, synlige formændringer eller resterende deformationer. Sveden og forekomsten af små vanddråber ved rulleleddene betragtes ikke som en lækage. Det er dog ikke tilladt at se dug og revner ved svejsningerne.
Dampkedler skal efter installation på et skib underkastes en dampprøve ved driftstryk, som består i at sætte kedlen i driftstilstand og prøve den i drift ved driftstryk.
Gashulrum i genvindingskedler testes med luft ved et tryk på 10 kPa. Gaskanaler på hjælpe- og kombinerede pc'er er ikke testet.
4. Ekstern inspektion af kedler under damp.
Ekstern inspektion af kedler komplet med apparater, udstyr, servicemekanismer og varmevekslere, systemer og rørledninger udføres under damp ved driftstryk og om muligt kombineret med kontrol af skibsmekanismers funktion.
Under inspektionen er det nødvendigt at sikre sig, at alle vandindikatorer er i god stand (vandmålerglas, testhaner, fjernbetjente vandstandsindikatorer osv.), samt at kedlens øvre og nedre blæser virker ordentligt.
Udstyrets tilstand, den korrekte drift af drevene, fraværet af damp, vand og brændstoflækager i tætninger, flanger og andre forbindelser skal kontrolleres.
Sikkerhedsventiler skal testes for drift. Ventilerne skal justeres til følgende tryk:
ventilåbningstryk
Råben ≤ 1,05 R slave for R slave ≤ 10 kgf/cm 2 ;
Råben ≤ 1,03 R slave for R slave > 10 kgf/cm 2 ;
Maksimalt tilladt tryk, når sikkerhedsventilen er i drift R max ≤ 1,1 R slave.
Overhedningssikkerhedsventiler bør justeres, så de fungerer noget før kedelventilerne.
Manuelle aktuatorer til udløsning af sikkerhedsventiler skal afprøves i drift.
Hvis resultaterne af den eksterne inspektion og driftstestning er positive, skal en af kedlens sikkerhedsventiler forsegles af inspektøren.
Hvis kontrol af sikkerhedsventilerne på genvindingskedler, mens de er fortøjet, ikke er mulig på grund af behovet for langvarig drift af hovedmotoren eller umuligheden af at tilføre damp fra en hjælpebrændstofbrændende kedel, skal justeringen kontrolleres og tætningen af sikkerhedsventilerne kan udføres af rederen under rejsen med udførelse af den relevante rapport.
Under inspektionen skal kedelinstallationens automatiske styresystemer kontrolleres.
Samtidig skal du sørge for, at alarm-, beskyttelses- og blokeringsanordningerne fungerer fejlfrit og udløses rettidigt, især når vandstanden i kedlen falder til under det tilladte niveau, når lufttilførslen til ovnen er afbrudt, når brænderen i ovnen er slukket og i andre tilfælde sørget for af automatiseringssystemet.
Du bør også kontrollere driften af kedelinstallationen, når du skifter fra automatisk til manuel styring og omvendt.
Hvis der ved et udvendigt eftersyn opdages mangler, hvis årsag ikke kan fastslås ved denne kontrol, kan kontrolløren kræve en intern undersøgelse eller hydraulisk test.