IZKUŠNJE JSC SIBENERGOMASH (BKZ) PRI PROJEKTOVANJU IN PROIZVODNJI KOTLOV JSC Sibenergomash je specializirano vodilno rusko podjetje za proizvodnjo energetske opreme, vključno s parnimi kotli z zmogljivostjo pare od 50 do 820 t/h in toplovodnimi kotli z zmogljivostjo ogrevanja. od 30 do 180 Gcal/h. Bogate izkušnje pri načrtovanju in izdelavi kotlov nam omogočajo izdelavo kotlov za kurjenje najrazličnejših trdih goriv, ​​plina in kurilnega olja. Podjetje ima visoko usposobljene strokovnjake, edinstveno tehnološko in preskusno opremo, sodobna sredstva računalniška tehnologija. Poleg razvoja projektov za nove kotle se Sibenergomash OJSC ukvarja z rekonstrukcijo in posodobitvijo predhodno izdelanih kotlov, da bi izboljšali tehnične, ekonomske in okoljske kazalnike ter prenesli kotle na kurjenje novih (nenačrtovanih) goriv. 2

ZNAČILNOSTI GORIVA EKIBASTUZ POSTAVLJAJO POSEBNE ZAHTEVE ZA GORILNE NAPRAVE Nahajališče Ekibastuz je eno največjih nahajališč termo premoga, kjer postaje delujejo v Kazahstanu, na Uralu in v Zahodni Sibiriji. Glavne značilnosti tega goriva: visoka vsebnost pepela, nizka vlažnost, visoka abrazivnost pepela, odsotnost žlindre, ko je presežek zraka v zgorevalnem območju večji od ena; Te lastnosti goriva nalagajo določene zahteve pri načrtovanju kurilnih naprav in pomembno vplivajo na organizacijo njegovega zgorevanja. 5

OJSC SIBENERGOMASH (BKZ) IMA VELIKE IZKUŠNJE PRI PROJEKTIRANJU KOTLOV, KI DELUJEJO S PREMOGOM EKIBASTUZ OJSC Sibenergomash (BKZ) ima bogate izkušnje pri načrtovanju kotlovskih enot, ki delujejo na premog Ekibastuz, tako da trenutno v termoelektrarnah v Kazahstanu deluje približno 60 parnih elektrarn. in Rusija ter kotli za ogrevanje vode, kar potrjuje njihovo zanesljivo delovanje v daljšem časovnem obdobju. V začetnem obdobju razvoja premogovnega bazena Ekibastuz je Barnaulska kotlovnica izdelovala kotlovske enote modelov BKZ, BKZ, BKZ različnih modifikacij za termoelektrarne. Glavna naloga takratnega načrtovanja kotlovskih agregatov je bila zanesljivo in gospodarno delovanje. Ena najbolj popolnih zadovoljevanj vseh zahtev kupcev v tistem času je bila kotlovska enota BKZ, katere zasnovo je v osemdesetih letih razvila kotlovnica Barnaul. Ta kotel je bil izdelan in dobavljen različnim termoelektrarnam. 6

KOTEL BKZ Postavitev takega kotla je narejena po zaprtem krogu v obliki črke T. Kurišče odprtega tipa, prizmatične oblike, njegov zgornji del v vodoravnem delu vzdolž osi cevi nasprotnih zaslonov ima dimenzije 15420x3860 mm, spodnji del pa 15420x8980 mm. Kotel je opremljen posamezne sisteme priprava prahu z neposrednim vbrizgavanjem. Mletje in sušenje premoga poteka v kladivnih mlinih. Sušenje poteka z vročim zrakom. Kurišče je opremljeno z vrtinčnimi dvopretočnimi gorilniki na premog v prahu, ki so nameščeni na stranskih stenah v enem nivoju (slika 1). Prikazani so bili kotli tega modela visoka zanesljivost v obratovanju je bil njihov izkoristek na ravni 92,5 %. Koncentracija dušikovih oksidov (NOx) za kotlom je po posameznih meritvah, opravljenih med preizkusi, mg/Nm3 (pri α = 1,4). 7 sl. 1 – Shema kurilne enote kotla BKZ

BKZ KOTEL A Za osemdeseta leta prejšnjega stoletja je značilen začetek boja za okolje. IN regulativni dokumenti pojavile so se zahteve po najvišjih dovoljenih emisijah dušikovih oksidov za kotlom. Za zmanjšanje emisij dušikovih oksidov je leta 2003 OJSC Sibenergomash izdelal kotel nove modifikacije BKZ A st. 6. Postavitev, oblika in dimenzije kurišča, kot tudi sistem za pripravo prahu, so ostali podobni modelu BKZ. Ob upoštevanju obstoječega razvoja OJSC Sibenergomash je za organizacijo procesa zgorevanja kurišče opremljeno z direktnim. pretočni gorilniki na premog v prahu in spodnje pihalne šobe (slika 2). Gorilniki na premog v prahu so nameščeni tangencialno na stranskih stenah kurišča v dveh nivojih in imajo vrtenje svojih osi, kar ustvarja dva vrtinca v tlorisu kurišča. Spodnje šobe za pihanje (BBL) so nameščene v nasprotno zamaknjenem vzorcu na pobočjih hladnega lijaka. Kotlovnica je bila predana v obratovanje leta 2007. Z uporabo direktnih gorilnikov in spodnjih pihalnih šob brez izvajanja obratovalnih prilagoditev je bilo mogoče zmanjšati emisije NOx pri nazivni obremenitvi na mg/nm 3, hkrati pa zagotoviti zanesljivo in ekonomično delovanje kotla. 8

BKZ KOTEL A Ker deklarirani kazalniki emisij dušikovega oksida niso bili doseženi, je Sibenergomash OJSC rekonstruiral kurilno in gorilno napravo. Vgrajen je bil dodatni terciarni sistem peskalnih šob. Šobe terciarnega pihanja so nameščene nad glavnimi gorilniki v tangencialnem vzorcu. Smer zasuka sovpada s smerjo zasuka glavnih gorilnikov (slika 2) 9 Sl. 2 – Shema kurilne enote kotla BKZ A.

KOTEL BKZ A V letu 2011 so strokovnjaki UralVTI, po zaključku namestitve terciarnega sistema pihalnih šob, skupaj s strokovnjaki OJSC Sibenergomash izvedli niz obratovalnih in prilagoditvenih testov, katerih namen je bil oceniti učinkovitost kotla. rekonstrukcija (skupni vpliv sistema spodnjega in terciarnega pihalnega šobe na nivo koncentracije dušikovih oksidov v dimnih plinih). Na podlagi rezultatov prilagoditve režima lahko sklepamo naslednje: Optimalno razmerje pretokov zraka na spodnje in terciarne pihalne šobe je pri nazivni obremenitvi 3:1. S povečanjem pretoka zraka za terciarno pihanje se koncentracija NOx zmanjšuje, večji kot je delež spodnjega piha, večji je učinek povečanja deleža terciarnega pihanja, vendar je vpliv terciarnega pihanja opazno šibkejši. v primerjavi z vplivom dna. Ohranjanje parametrov podanih v režimski karti izdani po prilagoditvenih delih zagotavlja zanesljivo delovanje kotla z nazivnimi parametri pare pri obremenitvi (420 t/h), izkoristek kotla je 91,0 %, emisije dušikovih oksidov NOx v dimnih plinih, zmanjšati na α=1,4, ne preseči zajamčene vrednosti 550 mg/nm 3. 10

KOTEL BKZ Poleg uporabe gorilnikov z direktnim tokom, za zmanjšanje emisij NOx, Sibenergomash OJSC rešuje isti problem z uporabo vrtinčnih gorilnikov. Ta rešitev je bila implementirana na BKZ kotlovnici st. 1 Pavlodar CHPP-3. Postavitev kotla je izdelana po isti shemi kot pri zgoraj opisanih kotlih, sistem za pripravo prahu je podoben prejšnjim. Posodobljeno kurilno-gorilno napravo predstavljajo vrtinčni gorilniki, sistem spodnjih pihalnih šob in terciarne pihalne šobe (slika 3). Enostečni gorilniki na premog v prahu so nameščeni na stranskih stenah kurišča v enem nivoju. Spodnje pihalne šobe so nameščene v nasprotnem položaju na pobočjih hladnega lijaka. Šobe terciarnega pihanja so nameščene na stranskih stenah peči nad gorilniki za premog v prahu. Kotel je bil dan v obratovanje januarja 2012. Po rezultatih preskusov, ki so jih opravili strokovnjaki JSC E4-SibCOTES skupaj s strokovnjaki OJSC Sibenergomash, so bile dosežene emisije dušikovih oksidov pri α = 1,4 manj kot 500 mg/nm 3, kar zagotavlja zanesljivo delovanje kotla in vse zajamčene kazalnike. . Izvedba kurilne naprave z vrtinčnimi gorilniki je primerljiva z možnostjo vgradnje gorilnikov nemškega podjetja Steinmuller Engineering GmbH, vendar je 5-10 krat cenejša. 11

BKZ KOTEL Sl. 3 – Shema kurilne enote kotla BKZ A.

KOTEL BKZ Nadaljevanje dela za izboljšanje kurilnih in gorilnih naprav je rekonstrukcija (z ohranitvijo obstoječega ogrodja in bobna) kotla BKZ st. 6 Petropavlovka CHPP-2. Kotel je izdelan v obliki črke U, kurišče je odprtega tipa, prizmatične oblike in tlorisnih dimenzij po cevnih oseh 9536x6656 mm. Kotel je opremljen z individualnimi sistemi za pripravo prahu z zalogovnikom za prah in dovod prahu z izrabljenim sušilnim sredstvom. Mletje in sušenje poteka v mlinih s krogličnimi bobni. Sušenje poteka z vročim zrakom. Za organizacijo zgorevalnega procesa je peč opremljena z direktnimi gorilniki, spodnjimi pihalnimi šobami in terciarnimi pihalnimi šobami (slika 4).

BKZ KOTEL Sl. 4 – Shema kurilne enote kotla BKZ

KOTEL BKZ Gorilniki na premog v prahu so nameščeni na sprednji in zadnje stene ah blizu vogalov dvonivojskega kurišča. Osi gorilnih naprav so usmerjene tangencialno na namišljen krog v središču kurišča. Smer zasuka je v smeri urinega kazalca. Zračne šobe spodnjega pihalnega sistema so nameščene v nasprotno zamaknjenem vzorcu na pobočjih hladnega lijaka. Šobe terciarnega pihanja so nameščene nad glavnimi gorilniki na sprednji in zadnji steni blizu vogalov kurišča. Osi šob terciarnega pihalnega zraka se nahajajo tangencialno na namišljen krog v središču peči. Smer zasuka je v nasprotni smeri urinega kazalca. Po rekonstrukciji je bila kotlovnica predana v obratovanje januarja 2012. V skladu z rezultati operativnih in prilagoditvenih del, ki so jih opravili strokovnjaki UralVTI in OJSC Sibenergomash, je bila učinkovitost rekonstrukcije potrjena v smislu znatnega zmanjšanja emisij NOx in zagotavljanja konstrukcijske učinkovitosti kotla. Rezultati testiranja so pokazali, da v celotnem območju obratovalnih obremenitev emisije dušikovih oksidov niso presegle 500 mg/nm3 (pri α=1,4), izkoristek pa je bil 90,9-91,5 %.

BKZ BOILER, Sibenergomash OJSC, poleg uporabe lastnih izkušenj pri izboljšanju kurilnih naprav, skupaj z nemškim podjetjem Steinmuller Engineering GmbH trenutno razvija projekt za kotel BKZ, 8-560 st. 7 za CHPP-2 Astana Energy JSC. Ta kotel ima stolpno postavitev, odprto kurišče, prizmatično obliko in ima 11370x cevi v tlorisu po oseh. Kotel je opremljen z individualnimi sistemi za pripravo prahu z direktnim vbrizgavanjem. Mletje in sušenje poteka v mlinih s kladivi. Premog sušimo z vročim zrakom. Projekt predvideva dobavo premogovega prahu iz vsakega mlina v dva gorilnika iste stopnje, ki se nahajata na nasprotnih stenah. Kotel je opremljen s kurilnimi napravami Steinmuller Engineering GmbH. Ta kotel je v osnovi nova shema kurjenje ekibastuzskega premoga. Kurilno in gorilno napravo predstavljajo nizkostrupeni gorilniki, stranske pihalne šobe in terciarne pihalne šobe (slika 5).

17 sl. 5 – Shema zgorevalne in gorilne naprave kotla BKZ,8-560 Nizkotoksični gorilniki so vrtinčni gorilniki z direktnim tokom, nameščeni v dveh nivojih v tangencialnem vzorcu blizu sredine vsake stene. Ta razporeditev vrtinčnih gorilnikov z direktnim tokom se razlikuje od dosedanje razporeditve vrtinčnih gorilnikov (enosmerni ali nasprotni). KOTEL BKZ,8-560

ZAKLJUČEK 18 OJSC Sibenergomash nenehno izboljšuje svoje izdelke, zagotavlja najbolj ekonomično zgorevanje goriva z visokim pepelom z zmanjšanjem emisij škodljivih snovi v ozračje zaradi posodobitve procesov zgorevanja, medtem ko se široko uporablja matematično modeliranje, ki temelji na rezultatih testiranja že delujočih kotlov. KONTAKTI Komerciala Divizije kotlovske opreme Direktor prodaje Tel.: +7 (3852) evropski del Rusija Tel.: +7 (3852) Tel.: +7 (3852) Tel./faks: +7 (3852) Ural, Sibirija, Daljni vzhod

Tel.: +7 (3852) Tel.: +7 (3852) Tel./fax: +7 (3852) Bližnji in daljni tujini Tel.: +7 (3852) Tel.: +7 (3852) Tel./fax : +7 (3852) Prodajni oddelek divizije Vlečni stroji Direktor prodaje Tel.: +7 (3852) Evropski del Rusije Tel.: +7 (3852) Faks: +7 (3852) Ural, Sibirija, Daljni vzhod Tel. /fax : +7 (3852) Fax: +7 (3852) Bližnji in daljni tujini Tel: +7 (3852) Fax: +7 (3852) Popolnost izgorevanja goriva, pogoji delovanja Kurišče je v veliki meri odvisno od lokacije gorilnikov. Najpogostejši za običajne enokomorne kurišča so čelni (slika 8.10, a), nasprotni (slika 8.10, b) in kotni (slika 8.10, c) ureditve gorilnikov.

Čelna razporeditev gorilnikov in njihova približna narava aerodinamike kurišča sta prikazana na sl. 8.11, a. Pri izstopu iz posameznih gorilnikov se curki najprej razvijejo samostojno, nato pa se zlijejo v skupni tok. Pri premikanju proti zadnji steni se curek izsesa okolju dimnih plinov, se njegova masa znatno poveča, koncentracija oksidanta pa zmanjša. Ko gorilnik zadene zadnjo steno, lahko pride do žlindre. V zvezi s tem je sprednja razporeditev gorilnikov najbolj primerna za uporabo v vrtinčnih gorilnikih z relativno kratkim širokim plamenom.

Nasprotna razporeditev gorilnikov (sl. 8.11, b in c) nakazuje, da so gorilniki lahko nameščeni tako na nasprotni strani kot na sprednji in zadnje stene, možna je nasprotno čelna in nasprotno zamaknjena postavitev gorilnikov. Z nasprotno čelno usmerjenostjo gorilnikov (sl. 8.11.6) se v kurišču doseže koncentriran udar nastopajočih tokov. Del celotnega toka je usmerjen v zgornjo polovico kurišča, del pa se spusti v hladni lijak. Pri neenakih impulzih pride do asimetrije toka v navpični ravnini in efektivni gorilnik se približa eni od sten, kar lahko povzroči žlindrenje.

Z nasprotno premaknjeno razporeditvijo gorilnikov po shemi MPEI (slika 8.11, c) se goreči tokovi medsebojno prodirajo. V tem primeru obstaja najboljše polnjenje prostorninski gorilnik zgorevanja, zagotavlja prisilno dovajanje toplote korenu gorilnika, izboljša izgorevanje goriva v načinu delovanja zaslonov brez žlindre. V primeru uporabe postavitve gorilnikov s hrbtom proti hrbtu so bolj primerni režni gorilniki.

S kotno razporeditvijo gorilnikov so možni naslednji vzorci namestitve (slika 8.12): diagonalno, blok, tangencialno. Ta postavitev gorilnikov povzroča številne težave pri načrtovanju. Opaziti je tudi žlindranje sten. S tangencialno razporeditvijo gorilnikov interakcija curkov tvori en vrtinčen tok, usmerjen navzgor in navzdol po zgorevalni komori. V središču kurišča se oblikuje območje rahlo znižanega tlaka, ki stabilizira položaj gorilnika. Prisotnost zasuka toka se ohranja do izhoda iz peči. Pri podolgovatem prerezu kurišča v načrtu lahko pride do izkrivljanja aerodinamike toka, ki ga spremlja žlindranje sten. Zato je pri tangencialni razporeditvi gorilnikov priporočljivo, da je vodoravni del zgorevalne komore blizu kvadratne oblike.

Čelna, nasprotna in kotna razporeditev gorilnikov po višini kurišča je lahko nameščena v enem, dveh ali več nivojih. Število gorilnikov v kurišču se določi na podlagi naslednjih izračunov. Toplotna moč kurišče Q tt, MW, določeno z izrazom

kjer je B p skupna ocenjena poraba goriva za kotel, kg/s; Q р n - toplota zgorevanja goriva, MJ / kg.

Toplotna moč gorilnika Q r, MW, se določi podobno:

kjer je V g poraba goriva na gorilnik, kg/s.

Število gorilnikov

S povečanjem izpusta pare kotla se ustrezno poveča število gorilnikov. Tako se za kotel s produktivnostjo 20,8 kg/s (75 t/h) s toplotno močjo peči približno 60 MW uporabljajo dva ali trije vrtinčni gorilniki v čelni postavitvi in ​​dva do štirje gorilniki v števcu. ureditev; s kotno razporeditvijo se uporabljajo štirje gorilniki z direktnim tokom. Za kotel s kapaciteto 89 kg/s (320 t/h) s toplotno močjo kurišča 290 MW se uporablja 6-8 kontra ali 16 kotnih gorilnikov. Glede na konfiguracijo gorilnika se razlikujejo kurišča z baklo v obliki črke U (slika 8.13, a) in baklo v obliki črke L (slika 8.13,6). Najbolj razširjena so kurišča z gorilnikom v obliki črke L. Glede na način odstranjevanja žlindre ločimo peči na premog v prahu s trdno (zrnato) in tekočo žlindro.

Ena od prednosti kombiniranih gorilnikov je zmožnost enostaven prehod z ene vrste goriva na drugo. Poleg tega mora izgorevanje vsakega od njih potekati pod optimalnimi pogoji.

V takem gorilniku so kanali za dovod zraka skupni za obe vrsti goriva, lokacija vsake vrste gorilne naprave pa mora zagotavljati hitro in popolno mešanje goriva z zrakom. Za učinkovito mešanje z gorivom je tok zraka v gorilniku močno turbuliziran z zračnim registrom (naprava za vodenje zraka), ki zagotavlja njegovo intenzivno vrtinčenje.

Zračni registri so treh vrst: kohlearni, aksialni lopatični in tangencialni lopatični (slika 2.13).

Slika 2.13 - Diagrami zračnega registra:

a - polž; b - tangencialno rezilo; c - aksialna lopatica.

Ob upoštevanju velikih konstrukcijskih količin zraka polž Vrtilec se izkaže za precej obsežnega. Uporablja se na gorilnikih relativno nizke moči. Naprava z aksialnimi lopaticami je najenostavnejša za izvedbo in ima najmanjši hidravlični upor, vendar je potreben kanal za prehod celotnega zračnega toka večji premer. Tangencialni register lopatic ima nekoliko večji upor, vendar se odlikuje po možnosti reguliranja velikosti pretočne površine pri spreminjanju obremenitev s premikanjem krmilne plošče vzdolž osi gorilnika (slika 2.14).

Na močnem parni kotli Vgrajeni so trije glavni tipi plinsko-oljnih gorilnikov, ki se razlikujejo po načinu dovajanja plina v zračni tok in načinu regulacije njegovega pretoka pri spremenljivih obremenitvah.

Zemeljski plin se odvaja iz osrednjega obročastega razdelilnika z dvema vrstama lukenj različnih premerov. Zrak se dovaja skozi tangencialni register rezil. Njegov pretok nadzirajo premikajoča se kolutna vrata. Tako, ko se obremenitev kotla zmanjša, bo zmanjšan pretok zraka ohranil intenzivnost zasuka in dobri pogoji mešanje z gorivom. Kurilno olje se razprši v mehansko šobo, nameščeno v osrednjem kanalu gorilnika.

Tlak plina pred gorilnikom je 2,5 - 3,0 kPa. Hitrost zraka v ozkem delu gorilnika je 40 m/s. Vžig goriva - kurilnega olja ali plina - zagotavljajo električne vžigalne naprave.

Slika 2.14 - Koaksialni plinski in oljni gorilnik tipa TKZ s centralnim dovodom plina:

1 - obročasti plinski kolektor; 2 - šoba za kurilno olje; 3 - tangencialni rezilni aparat; 4 - regulacija zračne lopute; 5 - prirobnica, ki ščiti plinsko konico pred gorenjem; 6 - zračna škatla; 7 - dovod zraka za hlajenje konice in prirobnice; 8 - stožčasta brazda; 9 - kanal za vžigalnik.

Plinski in oljni gorilnik TsKB (Harkovska podružnica)-VTI-TKZ za pretočni kotel z močjo 300 MW, ki deluje pod tlakom (slika 2.15), ima tangencialno-aksialni dovod zraka skozi aparat z rezili, pri čemer je glavni zračni tok razdeljen na dva kanala. . Poleg tega je tu še terciarni zrak, ki nenehno teče skozi osrednji kanal za hlajenje šobe kurilnega olja. Ko se obremenitev zmanjša, se pretok zraka skozi obrobni obročasti kanal zmanjša s krmilnimi vrati. Kurilno olje se dovaja s parno-mehansko šobo tipa TKZ-4M s kapaciteto 4,6 t/h pri tlaku kurilnega olja 4,5 MPa in tlaku pare 0,2 MPa. Zemeljski plin se dovaja v zračni tok pretežno z oboda po večjem številu cevi Æ 32 mm in delno iz odprtin centralnega koaksialnega kanala.

Na sliki 2.16 je prikazan plinskooljni gorilnik enoohišnega pretočnega kotla agregata moči 800 MW s kapaciteto 5,2 t/h kurilnega olja.

Slika 2.15 - Plinski in oljni gorilnik KhFTsKB-VTI-TKZ s perifernim in centralnim dovodom plina:

1, 1' - osrednje in periferne zračne škatle; 2 - tangencialni rezilni aparat; 3 - aparat z aksialnim rezilom; 4 - sod parno-mehanske šobe; 5 - vhod centralnega pretoka zraka; 6 - dovod plina v koaksialni kanal; 7 - periferni dovod plina; 8 - napeljava zaslonskih cevi okoli gorilnika.

Enakomerno porazdelitev zraka po gorilnikih zagotavlja velike velikosti zračne škatle, ki so skupne vsem gorilnikom na eni steni peči. Vsaka škatla je po vsej dolžini razdeljena na dva prekata za razvod zraka v notranje in obrobne kanale gorilnikov. Za dovod recirkuliranih dimnih plinov skozi gorilnik je ločena škatla. Zračne tokove vrtinči aparat s tangencialnimi rezili, plini pa se dovajajo v peč v neposrednem toku in mešajo s perifernim zrakom, ki divergira pod kotom.

Zemeljski plin se dovaja skozi osrednji koaksialni kanal pod kotom 45° glede na os toka. Za kompenzacijo razlike v toplotnem raztezanju zračne komore z vgrajenimi gorilniki in zasloni kurišča so nameščeni lečni kompenzatorji.

Pri preklopu na zgorevanje plina se šoba za kurilno olje samodejno izklopi in umakne v sredinski sod. Hkratno zgorevanje dveh vrst goriva povzroči poslabšanje izgorevanja enega od njiju (običajno kurilnega olja), kar je povezano z različni pogojičas mešanja in vžiga.

Slika 2.16 - Plinsko-oljni gorilnik parnega kotla TGMP-204 s kapaciteto 5,2 t/h kurilnega olja ali 5,54 tisoč m 3 zemeljskega plina:

1, 1’ - centralni in obrobni toplozračni kanali; 2 - kanal za dovod recirkulacijskih plinov; 3 - kompenzator leče; 4,5 - tangencialno sukanje rezil; 6 - centralni kanal za dovod zemeljskega plina; 7 - pnevmatsko tesnilo, ki preprečuje izbijanje dimnih plinov iz gorilnika; 8 - napeljava zaslonskih cevi okoli utora gorilnika; 9 - sod za šobo za kurilno olje; 10 - plinski električni vžigalnik; 11 - impulzne linije za spremljanje zračnega tlaka.

GORILNIKI

Gorilniki (gorilniki) so zasnovani tako, da tvorijo gorljivo mešanico (gorivo z zrakom) v zgorevalni komori in so po principu delovanja razdeljeni na vrtinčne in neposredne. Pri vrtinčnih gorilnikih se premogov prah in sekundarni zrak v obliki vrtinčenih tokov vneseta v zgorevalno komoro in mešata. Pri direktnih gorilnikih se tok premogovega prahu dovaja v kurišče vzdolž njihove osi brez vrtinčenja, sekundarni zrak pa se lahko vrtinči v spiralni vhodni napravi ali dovaja brez vrtinčenja. Gorilniki so nameščeni na stenah kurišča v eni ali več vrstah po višini ali na njegovih vogalih.

Slika 1. Diagrami direktnih režnih gorilnikov z okroglimi šobami TKZ (a) in tremi navpičnimi režami VTI (b)

Režni (direktni) gorilnik z okroglimi šobami je shematično prikazan na sl. 1 (a), gorilnik z režo (z neposrednim tokom) s tremi navpičnimi režami pa je prikazan na sl. 1( b). V gorilniku, prikazanem na sl. 1( b), Sekundarni zrak prehaja skozi srednjo režo, primarni zrak pa skozi zunanje. Sekundarni zrak se dovaja tudi v spodnji del stranskih rež, da se prepreči izločanje premogovega prahu in boljše mešanje toka. Ko so gorilniki nameščeni blizu vogalov kurišča, zračni tokovi, ki izhajajo iz njih, ustvarjajo krožno gibanje plinov v središču kurišča.

Z aksialno (aksialno) razporeditvijo gorilnikov (slika 2, A) zračni tokovi trčijo v središču zgorevalne komore, zaradi česar je en del gorečega premogovega prahu usmerjen navzgor, drugi pa se obrne navzdol, nato pa se spet premika navzgor in preide blizu vhoda mešanice premoga v prahu, ki je še ni vžgan v peč.

riž. 2.

S tangencialno razporeditvijo gorilnikov (slika 2, b) je zrak usmerjen tangencialno na namišljen krog v središču kurišča, kar povzroči vrtinčno gibanje gorečih delcev premogovega prahu. Vortex gorilniki, ki so zelo razširjeni, imajo dve ali eno spiralo.

Vrtinski gorilnik TKZ (slika 3, a) ima dve spirali. V manjšega polža 2 Mešanica prahu in zraka se vnese v velik 1-sekundarni zrak. Oba vrtinca tečeta ločeno skozi obročaste kanale 4 in 5 pojdi v kurišče. Oljna šoba 3, uporablja se za vžig in lahka obremenitve kotla, nameščena v centralni cevi. Vzdolžni prerez gorilnik za prah in plin, zasnovan za kurjenje premoga in zemeljskega plina, je prikazan na sl. 3, b.

Slika 3. Sheme dvosmernih vrtinčnih gorilnikov na premog (a) in prah-plin (b).

1, 3 - šoba za kurilno olje, 4,5 - obročni kanali za prah in zrak, 6 - obloga, 7 - obročni razdelilnik zemeljskega plina, 8 - cev za dovod zemeljskega plina, 9 - konica plinskega električnega vžigalnika, A, B-cone začetek in konec vžiga goriva, B je smer gibanja dimnih plinov.

Do vžiga gorljive mešanice v kurišču pride zaradi dimnih plinov, ki imajo zelo visoko temperaturo. Za prižig kotla, ki deluje na trdo gorivo, se uporablja plin ali kurilno olje, in ko se kurišče dobro segreje, nadaljujejo z zgorevanjem premogovega prahu.

Plinasto gorivo se v peč dovaja tudi z vrtinčnimi ali direktnimi gorilniki. Ker sestava in kalorična vrednost različne vrste plinasta goriva so različna; za njihovo zgorevanje se uporabljajo različne gorilne naprave.

4.9, c) najdeno široka uporaba na številnih vrstah parnih kotlov, vključno z močnimi. Njegove prednosti so v enakomernosti toplotnih tokov vzdolž vseh sten peči in nizki verjetnosti žlindranja sten, saj se po njih premikajo delno ohlajeni plini. Pri organizaciji odvoza tekoče žlindre kapljice tekoče žlindre padajo na stene predpeči in povečujejo delež zbiranja žlindre.

Pri sežiganju premoga se uporablja shema z blokovnim trčenjem curkov sosednjih gorilnikov (slika 4.9, b). S tem dosežemo visoko turbulizacijo jedra plamena. Pomanjkljivost te sheme je možnost žlindre sprednje in zadnje stene peči, ko se gorilnik premakne iz središča peči (območja glede na visok krvni tlak) v obe smeri do sten.

Sheme s tangencialno postavitvijo se lahko izvajajo v kurišču, katerega oblika je blizu kvadrata, to je razmerje dimenzij sten 1 ≤ a/b ≤1,2. To zagotavlja dobro aerodinamiko zgorevalne prostornine. IN zgorevalne komore z bolj razvito sprednjo širino so uporabne druge sheme postavitve gorilnika.

4.3.Komorne peči z odstranjevanjem trdne žlindre

Zgorevalne komore, ki delujejo z odstranjevanjem trdne žlindre, so konstrukcijsko odprte, to je brez spreminjanja višinskega prereza kurišča. Glede na naravo gibanja gorilnika so razdeljeni na peči z baklo z direktnim tokom, z gorilnikom z navpičnim vrtincem in baklo z vodoravnim vrtincem (slika 4.10).

riž. 4.10. Narava gibanja bakle.

Posebnost teh kurišč je prisotnost hladnega lijaka v spodnjem delu kurišča, ki nastane tako, da se sprednji in zadnji zaslon združita z velikim naklonom (50–60°) na razdalji 1...1,2 m. Zaradi tega se temperatura plinov v spodnjem delu kurišča zniža in izpadajo iz

Jedra bakle, delci staljene žlindre, ki vstopajo v to cono, se hitro strdijo in se vlijejo vzdolž strmih pobočij lijaka v napravo za sprejem žlindre (slika 4.11). Količina tako zbranega pepela skozi hladni lijak je majhna in znaša 5–10 % celotne vsebnosti pepela goriva. Granulirani delci žlindre se neprekinjeno odstranjujejo iz kopeli s polžem, strgalom ali rotacijskim mehanizmom. Vodna kopel hkrati deluje kot vodna zapora proti sesanju hladnega zraka od spodaj v kurišče.

riž. 4.11. Kurišče s trdnim odvozom žlindre.

1 – hladni lij; 2 – žlindrna kopel z vodo; 3 – kanal za hidravlično odstranjevanje pepela; 4–gorilnik; 5 – stenski zasloni; 6 – jedro gorilnika; 7 – vijačni mehanizem za odstranjevanje žlindre; 8 – elektromotor.

Aerodinamika zgorevalnega volumna mora biti organizirana tako, da ob stenskih zaslonih temperatura plinov ni višja od značilne temperature pepela, zaradi česar postanejo delci pepela lepljivi in ​​ustvarjajo nevarnost žlindranja sten. . Zato so povprečne toplotne napetosti preseka zgorevalne komore in prostornine zgorevanja med odstranjevanjem trdne žlindre

raziskave imajo praviloma nizke vrednosti (q f = 3...4 MW/m2, q v =

100…140 kW/m3 ). To neizogibno vodi do povečanja velikosti zgorevalnih komor in njihove porabe kovine.

Tako ima zgorevalna komora enkratnega kotla P-59 za enoto 300 MW pri kurjenju rjavega premoga v bližini Moskve v enkratnem plamenu po diagramu (sl. 4.10, b) dimenzije a Xb Xh t = 21,8 X 9,56 X 48 m.

Peči na premog v prahu z odstranjevanjem žlindre v trdnem stanju se običajno uporabljajo za kurjenje goriv z visokim in zmernim izkoristkom hlapljivih snovi (V g >25 %).

Najpogostejše sheme za sežiganje goriv v naraščajočem gorilniku z direktnim tokom (slika 4.10, a, b) z uporabo vrtinčnih gorilnikov z enosmerno razporeditvijo in gorilniki z neposrednim tokom (nasprotna razporeditev). Pri ustvarjanju močnih parnih kotlov za kurjenje sibirskega rjavega premoga se je izkazalo, da je bolj zaželena shema zgorevanja z navpičnim vrtinčnim gorilnikom in razporeditvijo gorilnikov z direktnim tokom v več nivojih po višini (slika 4.9, c). Ta zasnova zmanjšuje verjetnost vrženja bakle na stene peči in s tem povezane žlindre zaslonov, razpršenost gorilnikov po višini peči (do 12 m) pa vodi do zmanjšanja sproščanja energije v presek vsakega sloja gorilnikov. Hkrati se zniža nivo temperature v območju raztegnjenega jedra gorilnika in opazno se zmanjša tvorba škodljivih dušikovih oksidov. Zgorevalne komore z vodoravnim vrtinčnim gorilnikom, ki jih je razvil profesor V.V. Pomerantsev, uspešno delujejo pri zgorevanju mlete šote in rjavega premoga (slika 4.10, d). V tem primeru fine frakcije goriva zgorijo v direktnem delu gorilnika, grobe pa se ločijo navzdol, kjer jih pobere tok sekundarnega zraka in vstopijo v vrtinčno gibanje, dokler ne izgorijo.

Skoraj popolno zgorevanje goriva dosežemo s presežkom zraka

duh na izstopu iz peči αt = 1,15...1,20. Ob upoštevanju neizogibnega sesanja hladnega zraka v peč od zunaj (Δαт = 0,05...0,1), presežek zraka v gorilnikih

αgor = αt - Δαt = 1,05…1,1.

4.4.Komorne peči s tekočim odstranjevanjem žlindre

Za zagotovitev tekočega odstranjevanja žlindre je potrebno, da je temperatura plinov na stenah spodnjega dela peči in v območju kurišča višja od fluidne temperature žlindre, tj. υ g >t n .zh, kjer t n.zh t z 50...100 ºС – temperaturno normalno stanje tekočine. Ustvarjanje takšnih pogojev v spodnjem delu peči je možno tako, da se jedro gorilnika približa dnu peči in stenske zaslone v tem območju pokrije z ognjevzdržno toplotno izolacijo iz karborunda (obloga zaslonskih cevi). Za trdno oprijem obloge so na sito cevi s strani zgorevalne prostornine najprej privarjene konice

(premer 10...12 mm in dolžina 12...15 mm), nato pa se nanese sloj izolacije (slika 4.12). Izvirna oblika takšne "izolirane" zaslone je predlagal ZiO. Namesto cevi s čepi so bile uporabljene cevi s spiralnimi rebri, pridobljenimi z narebričenjem.

Spodnji del kurišča je vodoraven ali rahlo nagnjen proti sredini kurišča. Pri tem se na cevi kurišča položijo dve do tri plasti ognjevarne opeke v ognjevzdržni vezi. Na sredini kurišča pustimo eno ali dve obloženi luknji za odtekanje žlindre (tafole) velikosti približno 500X800 mm. Staljena žlindra se preliva čez rob točilne odprtine in v tankih curkih teče v žlindrno kopel, kjer se ob stiku z vodo strdi.

Delež zbiranja žlindre v takšnih pečeh se opazno poveča v primerjavi z

niyu s trdno metodo: a shl = 0,2 ... 0,4. Odstranjevanje strjene žlindre iz kopeli poteka neprekinjeno s pomočjo strgala, polža ali rotacijskih transporterjev.

Po zasnovi so zgorevalne komore z odstranjevanjem tekoče žlindre enokomorne (odprte in polodprte) ter dvo- in trikomorne. Glede na naravo gibanja gorilnika so lahko z direktnim tokom, s sekajočimi curki in ciklonskim gibanjem.

riž. 4.12. Pogled na črtasto platno.

1 – zaslonska cev; 2 – konice, preden so prekrite s premazom; 3 – ognjevarni premaz.

Najenostavnejši konstruktivna rešitev kurišča s tekočim odstranjevanjem žlindre so odprto enokomorno kurišče z direktnim gorilnikom (slika 4.13a). Zaradi obloge zaslonov spodnjega dela kurišča in izvedbe izoliranega kurišča je cona z povišana temperatura plini (cona taljenja žlindre). V tem primeru se uporabljajo vrtinčni gorilniki s pultom in nižjo lego nad dnom kurišča. Vendar pa visoki donosi

toplota v zgornji coni hlajenja omejuje regulacijske zmožnosti peči: ko obremenitev pade na 0,7 ... 0,8 nominalno, se žlindra začne strjevati najprej na stenah in nato na kurišču. Poleg tega odprto kurišče zagotavlja nizko stopnjo zbiranja žlindre: a shl = 0,1 ... 0,15.

Z dvostranskim vpetjem kurišča se zgorevalna komora izolira (slika 4.13b). Prenos toplote v zgornjo cono je tukaj opazno zmanjšan. Zahvaljujoč temu, dovolj visoka temperatura plini (1600–1800°C). Volumetrična toplotna obremenitev zgorevalne komore

postavi q c.s. v = 500...800 kW/m3, se delež zbiranja žlindre opazno poveča:

a shl = 0,2…0,4. Razširjen je obseg delovanja kotla s stabilnim izločanjem tekoče žlindre.

V kuriščih s sekajočimi se curki (slika 4.14) se zgorevalna komora razlikuje po enostranski ali dvostranski zožitvi. Gorilniki z direktnim tokom so nameščeni tako, da ustvarjajo vrtinčno gibanje gorilnika z vodoravno osjo v zgorevalni komori. Gorilnik naredi en obrat v bližini obloženih sten, nato pa vroči plini prehajajo skozi reže med gorilniki, prečkajo tokove sveže mešanice prahu in zraka, kar zagotavlja njihovo hitro segrevanje in stabilen vžig. Organizirano gibanje vzdolž sten in ognjišča peči ustvarja pogoje za stabilno sproščanje tekoče žlindre tudi pri globokem zmanjšanju obremenitve (do 40 ... 50% nazivne obremenitve).

riž. 4.13. Sheme kurišč z odvodom žlindre in direktnim tokom - kurišče s ščipalko.

riž. 4.14. Sheme vrtinčnih peči s sekajočimi se curki – peč MPEI; c – peč VTI.

riž. 4.15. Ciklonske peči.

a – peč s horizontalnimi cikloni b – predpeči z zgornjim izpustom plina; 1 – zgorevalna komora (ciklon); 2 – snop za zbiranje žlindre; 3 – hladilna komora; 4 – gorilnik; 5 – šobe sekundarnega zraka; 6 – luknja za žlindro; 7 – kopel žlindre.

Volumetrična toplotna napetost zgorevalne komore je 500…600 kW/m3. več popolna ločitev zgorevanje in ohlajanje plinov dosežemo v pečeh s ciklonskimi predpečmi (slika 4.15). Po principu izvedbe spadajo te kurilne naprave med dvoprekatna kurišča. Bistvo ciklonske metode zgorevanja je, da sekundarni zrak (80...120 m/s), tangencialno doveden v predpeč z veliko hitrostjo, ali tangencialno usmerjeni curki prahu in zraka iz gorilnikov vrtijo gorilnik v

predpeč Njegova celotna notranja površina je prekrita z zasloni, izdelanimi iz čepkov in podloženih ognjevarna masa cevi Delci goriva v predpeči so izpostavljeni dvema silama: centrifugalni, ki jih meče proti notranji steni predpeči; aerodinamičen, ki prenaša delce skupaj s plini iz predpeči. Razmerje teh sil je odvisno od velikosti delcev, zato so delci neenakomerno razporejeni po preseku ciklona: največji se vržejo na stene predpeči in se tam zapletejo v vrtinec. premikanje, dokler popolnoma ne izgorijo, majhne frakcije pa zgorijo v njenem osrednjem delu. V ciklonskih predpečeh je možno kuriti grobejši prah, v nekaterih primerih (v horizontalnih ciklonih) zdrobljeno gorivo, s čimer se zmanjšajo stroški energije za pripravo prahu. Intenzivno vrtinčno gibanje zagotavlja tudi znatno zajemanje žlindre v tekoči obliki (do 0,6 ... 0,85). Višja vrednost velja za horizontalne ciklonske predpeči.

Horizontalne ciklonske predpeči (sl. 4.15a) so izdelane s premerom 1,8 ... 4 m, dolžina ciklona je 1,2 ... 1,3-krat večja od njegovega premera. Toplotna moč enega ciklona je 150...400 MW. Toplotna napetost

Energija v ciklonu je zelo visoka (q v = 2...6 MW/m3) pri temperaturi plina

klic 1800 ... 1900 ° C in presežek zraka a sh = 1,05 ... 4,1. Vendar pa zaradi potrebe po razviti plinski hladilni komori skupna toplotna napetost peči s horizontalnimi cikloni ne presega 200...300 kW/m3, kar ni veliko več kot pri običajnih enokomornih pečeh s tekočo žlindro. odstranitev.

Visoke hitrosti sekundarnega zraka so zagotovljene z uporabo posebnih visokotlačnih ventilatorjev s tlakom 10...20 kPa (1000...2000 mm vodnega stolpca), kar je 2...3-krat višje od običajnega zračnega tlaka. Kurišča s ciklonskimi predpečmi so konstrukcijsko zahtevnejša in dražja od klasičnih enoprekatnih kurišč.

Pod hladilno komoro so nameščene peči z navpičnim ognjiščem z zgornjim izhodom plina (slika 4.15, b), ki jih proizvaja Barnaulska kotlovnica (BKZ). Izdelane so osmerokotne iz ločenih ravnih delov in vključene v celoto shema kroženja zasloni zgorevalne komore, kar znatno zniža stroške zasnove v primerjavi s horizontalnimi cikloni. Za eno hladilno komoro običajno delujeta dve predkuriščni komori. Direktni režni gorilniki so nameščeni na štirih stenah predpeči s tangencialno smerjo toka pri normalnih hitrostih primarnega in sekundarnega zraka (ω1 = 25...35 m/s, ω2 = 40...50 m). /s). Vse notranja površina kurišče je obloženo z zasloni.

Prednosti kurilnih naprav s tekočim odstranjevanjem žlindre v primerjavi s trdnim odstranjevanjem žlindre so naslednje:

trenutke. Pri zgorevanju istovrstnega goriva se izgube zaradi mehanskega podgorevanja q 4 pri tekočem odstranjevanju žlindre zmanjšajo za približno 30 %. Celotna toplotna obremenitev zgorevalnega volumna je v povprečju večja za 20 %. To pomeni, da je v enakem razmerju s tekočim odstranjevanjem žlindre možno zmanjšati dimenzije zgorevalne komore. Zaradi zbijanja spodnjega dela kurišča se zmanjša vsesavanje zraka v kurišče, kar povzroči rahlo zmanjšanje izgub z dimnimi plini. V pečeh z visokim zbiranjem žlindre so stroški zbiralnikov pepela opazno nižji.

Hkrati imajo peči s tekočim odstranjevanjem žlindre številne pomanjkljivosti. Tako povečanje zbiranja žlindre povzroči povečanje toplotne izgube iz visokotemperaturne žlindre q 4, ki v mnogih primerih presega zmanjšanje izgub q 4 Razpon obratovalnih obremenitev glede na pogoje za sproščanje tekoče žlindre (za enkratno -komorne peči) se zmanjša. Povišanje nivoja temperature v jedru plamena povzroči povečanje sproščanja škodljivih dušikovih oksidov. V zvezi s tem izbira kurilne naprave s trdnim ali tekočim odstranjevanjem žlindre za eno ali drugo vrsto goriva zahteva oceno in primerjavo vseh pozitivnih in negativnih vidikov. Hkrati ni mogoče zažgati vsakega goriva, da bi zagotovili tekoče sproščanje žlindre. Če za vrh

Prelivanje s pepelom z relativno nizkim tališčem (t 3 = 1150...1300°C) ne povzroča težav

težave, potem je pri vrednostih t 3> 1350 ° C potrebno izračunati izkoristek tekoče žlindre. Ekonomsko ugodneje je uporabljati peči s tekočim odstranjevanjem žlindre pri kurjenju nizko reakcijskih goriv (antracit, polantracit, pusto premog), ko se doseže opazen dobiček z zmanjšanjem mehanskega podgorevanja, pa tudi goriva z nizkim tališčem pepela, ki pri pečeh s trdnim odvzemom žlindre povzročajo močno žlindranje kuriščnih rešetk.

4.5 Zgorevalne komore kotlov na plinsko olje, njihove izvedbe

Pogoji zgorevanja zemeljskega plina in kurilnega olja imajo veliko skupnega, kar omogoča izdelavo zgorevalnih komor za ti vrsti goriva enake konstrukcije. V takih kurilnih napravah je praviloma glavno gorivo kurilno olje, rezervno gorivo pa zemeljski plin. Podobnost lastnosti zgorevanja plina in kurilnega olja se izraža v naslednjih kazalcih.

1. S praktično odsotnostjo zunanje vlage v gorivih nastanejo podobne količine produktov zgorevanja, ko parni kotel deluje na kurilno olje in plin, kar omogoča delovanje istih vlečnih strojev na različna goriva.

2. Zgorevanje kurilnega olja in plina poteka v parno-plinskem stanju (homogeno okolje) po zakonitostih centralnega zgorevalnega prostora. Intenzivnost gorenja v obeh primerih

določajo pogoji mešanja, največje dopustne toplotne napetosti zgorevalnega volumna pa imajo podobne vrednosti (300 kW/m3 za kurilno olje in 350 kW/m3 za zemeljski plin). Torej z isto paro

je mogoče vzeti zmogljivost kotla za ta goriva enake velikosti zgorevalne komore.

3. Pri zgorevanju teh goriv (kurilno olje) praktično ni pepela

ima A s< 0,3%) исключает вероятность шлакования настенных экранов и необходимость в шлакоудалении. Поэтому для обоих видов топлива под топки выполняют горизонтальным или слабонаклонным с выполнением только лазов для popravljalna dela(slika 4.16).

riž. 4.16. Vrste zgorevalnih komor parnih kotlov na plinsko olje.

a – odprto kurišče z enoslojnimi večnivojskimi gorilniki; b – kurišče s ščipanjem in nasprotno (dvoslojno) razporeditvijo gorilnikov;

– odprto kurišče s kontra dvonivojsko postavitvijo gorilnikov; d – peč s proticiklonskimi predpečmi; e – peč z gorilniki z direktnim tokom ali vortex (črtkane črte).

4. Lažji pogoji za mešanje zraka z gorivom v plinastem stanju zagotavljajo skoraj popolno zgorevanje goriva pri visoki

visoke toplotne obremenitve z nizkim presežkom zraka αhot =1,02…1,05

pri enaki temperaturi njegovega segrevanja (t g.v. =250...300°C). To omogoča izdelavo kombiniranih plinsko-oljnih gorilnikov s podobnimi volumetričnimi pretoki zraka in skoraj enakim uporom.

Intenzivno zgorevanje teh vrst goriva povzroči nastanek razmeroma majhnega območja plamenskega jedra v bližini gorilnikov, ki

nebesa za kurilno olje je značilna zadostna visoki ravni temperatur in znatne intenzivnosti toplotnega toka na stenske zaslone. To ustvarja nevarnost pregrevanja kovine cevi in ​​razvoja visokotemperaturne korozije, vodi pa tudi do nastanka visoke koncentracije dušikovih oksidov v jedru gorilnika.

Glede na profil so lahko plinsko-oljne zgorevalne komore odprtega tipa, z zožitvijo in s ciklonskimi predpečmi (slika 4.16). Večina proizvedenih plinsko-oljnih parnih kotlov je opremljenih s tradicionalnimi prizmatičnimi kurišči z enostransko ali dvočelno (proti) razporeditvijo gorilnikov. Gorilniki z enostransko namestitvijo so nameščeni v več (tri do štiri) nivojih. Ta ureditev je cenejša in priročnejša za vzdrževanje, vendar ne zagotavlja enakomernega polnjenja kurišča z baklo in je nesprejemljiva za kurišča z majhna velikost v globino (manj kot 6 m) zaradi znatnega povečanja temperature plina in toplotne obremenitve zadnjega stekla.

Če sta gorilnika nameščena v nasprotnih smereh, so zagotovljeni boljši pogoji delovanja zaslonov. V tem primeru je gorilnik koncentriran v osrednjem visokotemperaturnem območju zgorevalne komore. Nasprotno gibanje gorilnikov spodbuja turbulizacijo med izgorevanjem goriva v končnih delih gorilnika in, če so druge stvari enake, povzroči povečanje toplotne napetosti v območju jedra gorilnika za 20–30%. Prisotnost ščipa spodbuja turbulizacijo toka v območju jedra gorilnika in v območju naknadnega zgorevanja goriva na izstopu iz zgorevalne komore.

Da bi zmanjšali intenzivnost toplotnih tokov na zaslonskih površinah zgorevalne komore v pilotni seriji parnih kotlov za enote 300 MW, je bilo predlagano, da se glavno zgorevanje goriva premakne v ciklonske predpeči (slika 4.16d), ki se nahajajo nasproti . Zaradi visoke turbulence vrtinčnega toka znotraj ciklona je zagotovljeno zgorevanje 85–90 % goriva. Sami zasloni ciklonov so obrobljeni in obloženi z ognjevarno izolacijo iz karborunda. Vendar pa je s tem povezano povečanje temperature plamena in toplotnega toka do zaslonov nezaželeno. Zato ta profil zgorevalne komore ni optimalen za te vrste goriva. Znano je, da ima gorilnik na plinsko gorivo nižjo emisijsko sposobnost in ko kotel preklopimo s kurilnega olja na zemeljski plin, se absorbcija toplote v zgorevalni komori zmanjša, temperatura produktov zgorevanja na izstopu iz peči pa postane višja. . Ta temperaturna razlika pri nazivni obremenitvi za odprte zgorevalne komore je okoli 100°C, kar neizogibno vpliva na spremembo toplotnega dela naslednjih grelnih površin in predvsem pregrevalnika. V odprtih zgorevalnih komorah z večstopenjskimi enostranskimi gorilniki za izenačitev temperature plina za kuriščem uporabite