Urządzenia kompensacyjne w sieciach ciepłowniczych służą do eliminacji (lub znacznego ograniczenia) sił powstających podczas termicznego wydłużania rur. W rezultacie zmniejszają się naprężenia w ściankach rur oraz siły działające na urządzenia i konstrukcje wsporcze.

Wydłużenie rur w wyniku rozszerzalności cieplnej metalu określa wzór.

gdzie jest współczynnikiem rozszerzalności liniowej, 1/°С; l – długość rury, m; T- temperatura roboczaściany, 0°C; t m — temperatura instalacji, 0 C.

W przypadku rurociągów sieci ciepłowniczej wartość t przyjmuje się jako równą temperaturze roboczej (maksymalnej) chłodziwa; t m – obliczona temperatura powietrza zewnętrznego dla ogrzewania. Na przeciętny= 12 · 10 -6 1/°С dla stali węglowej, przedłużenie 1 m rury na 1 m. każda zmiana temperatury o 100°C będzie wynosić l = 1,2 mm/m.

Aby skompensować wydłużenia rur, stosuje się specjalne urządzenia - kompensatory, a także wykorzystują elastyczność rur na zakrętach trasy sieci ciepłowniczych (kompensacja naturalna).

Zgodnie z zasadą działania kompensatory dzielą się na osiowe i promieniowe. Kompensatory osiowe instaluje się na prostych odcinkach rurociągu ciepłowniczego, ponieważ mają za zadanie kompensować siły powstające jedynie w wyniku wydłużeń osiowych. Kompensatory promieniowe instaluje się w sieciach ciepłowniczych o dowolnej konfiguracji, ponieważ kompensują zarówno siły osiowe, jak i promieniowe. Kompensacja naturalna nie wymaga instalacji specjalnych urządzeń, dlatego należy ją najpierw zastosować.

W sieciach ciepłowniczych stosuje się dwa rodzaje kompensatorów osiowych: dławnicę i soczewkę. W kompensatorach dławnicy (rys. 6.11) odkształcenia termiczne rur powodują ruch szkła 1 wewnątrz obudowy 5, pomiędzy którymi umieszcza się uszczelnienie dławnicy 3 w celu uszczelnienia tuleję masową 2 za pomocą śrub 6.

Ryż. 6.11. Kompensatory dławnic

a - jednostronny; b - dwustronny: 1 - szklany; 2 — książka naziemna; 3 — dławnica; 4 - pierścień oporowy; 5 — ciało; 6 - śruby dokręcające

Jako uszczelnienie sieciowe stosuje się sznurek z nadrukiem azbestowym lub gumę odporną na ciepło. Podczas pracy uszczelnienie zużywa się i traci swoją elastyczność, dlatego wymagane jest okresowe dokręcanie (zaciskanie) i wymiana. Aby umożliwić przeprowadzenie tych napraw, w komorach umieszcza się kompensatory dławnic.

Połączenie kompensatorów z rurociągami odbywa się poprzez spawanie. Podczas montażu należy pozostawić szczelinę pomiędzy kołnierzem kielicha a pierścieniem oporowym korpusu, eliminując możliwość wystąpienia sił rozciągających w rurociągach, jeśli temperatura spadnie poniżej temperatury montażu, a także dokładnie wyrównać linię środkową uniknąć zniekształceń i zakleszczenia miseczki w korpusie.

Głównymi zaletami kompensatorów dławnicowych są ich małe wymiary (kompaktowość) i niski opór hydrauliczny, w wyniku czego znalazły szerokie zastosowanie w sieciach ciepłowniczych, szczególnie przy układaniu pod ziemią. W tym przypadku są one instalowane przy d y = 100 mm lub więcej, w przypadku montażu nad głową - przy d y = 300 mm lub więcej.

W kompensatorach soczewek (ryc. 6.12). Gdy rury rozszerzają się pod wpływem temperatury, specjalne elastyczne soczewki (fale) ulegają kompresji. Zapewnia to całkowitą szczelność systemu i nie wymaga konserwacji dylatacji.

Soczewki wykonywane są z blachy stalowej lub tłoczonych półsoczewek o grubości ścianki od 2,5 do 4 mm metodą spawania gazowego. Aby zmniejszyć opór hydrauliczny, wzdłuż fal wewnątrz kompensatora wkładana jest gładka rura (płaszcz).

Kompensatory soczewkowe mają stosunkowo małą zdolność kompensacyjną i dużą reakcję osiową. W związku z tym instalują się, aby skompensować odkształcenia temperaturowe rurociągów sieci ciepłowniczej duża liczba fale lub wstępnie je rozciągnij. Stosuje się je zwykle do ciśnień około 0,5 MPa, ponieważ przy wysokich ciśnieniach możliwe jest pęcznienie fal, a zwiększanie sztywności fal poprzez zwiększanie grubości ścianek prowadzi do zmniejszenia ich zdolności kompensacyjnej i wzrostu reakcji osiowej .

Naturalna kompensacja odkształceń temperaturowych następuje w wyniku zginania rurociągu. Odcinki zagięte (zwoje) zwiększają elastyczność rurociągu i zwiększają jego zdolność kompensacyjną.

Przy naturalnej kompensacji na zakrętach trasy odkształcenia temperaturowe rurociągów prowadzą do bocznych przemieszczeń odcinków (rys. 6.13). Wielkość przemieszczenia zależy od położenia podpór stałych: niż dłuższa długość przekroju, tym większe jest jego wydłużenie. Wymaga to zwiększenia szerokości kanałów i komplikuje obsługę ruchomych podpór, a także nie pozwala na zastosowanie nowoczesnego układania bezkanałowego na zakrętach trasy. Maksymalne naprężenia zginające występują na stałym podparciu krótkiego odcinka, ponieważ jest ono przemieszczane w dużym stopniu.

Kompensatory promieniowe stosowane w sieciach ciepłowniczych dzielą się na elastyczne i falowane. W elastycznych kompensatorach odkształcenia termiczne rurociągów eliminowane są za pomocą zginania i skręcania specjalnie wygiętych lub spawanych odcinków rur o różnych konfiguracjach: w kształcie litery U i S, w kształcie liry, w kształcie omegi itp. W kształcie litery U złącza dylatacyjne są najbardziej rozpowszechnione w praktyce ze względu na łatwość produkcji (ryc. 6.14, a).

O ich zdolności kompensacyjnej decyduje suma odkształceń - wzdłuż osi każdym odcinku rurociągu. W tym przypadku maksymalne naprężenia zginające występują na odcinku najbardziej oddalonym od osi rurociągu – tylnej części kompensatora. Ten ostatni, zginając się, przesuwa się o wielkość y, o którą konieczne jest zwiększenie wymiarów niszy kompensacyjnej.

Aby zwiększyć zdolność kompensacyjną kompensatora lub zmniejszyć wielkość przemieszczenia, instaluje się go ze wstępnym (montażowym) rozciąganiem (ryc. 6.14,b). W takim przypadku tył kompensatora, gdy nie jest używany, jest wygięty do wewnątrz i podlega naprężeniom zginającym. Podczas wydłużania rur kompensator najpierw przechodzi w stan wolny od naprężeń, a następnie tył wygina się na zewnątrz i powstają w nim naprężenia zginające o przeciwnym znaku.

Jeśli w skrajnych pozycjach, tj. Oznacza to, że podczas wstępnego rozciągania i w stanie roboczym osiągane są maksymalne dopuszczalne naprężenia, wówczas zdolność kompensacyjna kompensatora podwaja się w porównaniu z kompensatorem bez wstępnego rozciągania. W przypadku kompensacji tych samych odkształceń temperaturowych w kompensatorze poprzez wstępne rozciągnięcie, oparcie nie przesunie się na zewnątrz, a w konsekwencji zmniejszą się wymiary wnęki kompensacyjnej. Działanie elastycznych kompensatorów w innych konfiguracjach odbywa się w przybliżeniu w ten sam sposób.

Obliczanie kompensacji naturalnej i elastycznych, polega na określeniu siły i maksymalnych naprężeń powstających na odcinkach niebezpiecznych, doborze długości odcinków rurociągów zamocowanych w podporach stałych oraz wymiarów geometrycznych kompensatorów, a także określeniu wielkości przemieszczeń przy kompensacji odkształceń temperaturowych .

Metoda obliczeniowa opiera się na prawach teorii sprężystości, odnoszących odkształcenia do naprężeń i wymiarów geometrycznych rur, kątów zgięcia i kompensatorów. W takim przypadku naprężenia w niebezpiecznym odcinku określa się, biorąc pod uwagę całkowity wpływ sił od odkształceń temperaturowych rurociągów, wewnętrzne ciśnienie chłodziwa, obciążenie ciężarem itp. Całkowite naprężenia nie powinny przekraczać wartości dopuszczalnej.

W praktyce obliczenia maksymalnych naprężeń zginających w zgiętych dylatacjach i obszarach kompensacji naturalnej przeprowadza się za pomocą specjalnych nomogramów i wykresów. Jako przykład na ryc. 6.15 pokazuje nomogram do obliczania kompensatora w kształcie litery U.

Obliczenia kompensatora w kształcie litery U zgodnie z nomogramem przeprowadza się w zależności od wydłużenia temperaturowego rurociągu t oraz przyjętej zależności pomiędzy długością grzbietu kompensatora B a jego wysięgiem H (pokazane strzałkami).

Nomogramy konstruowane są dla różnych standardowych średnic rurociągów d y , metody wytwarzania i promieni kąta zgięcia. W tym przypadku wskazane są również przyjęte wartości dopuszczalnych naprężeń zginających, współczynnika rozszerzalności liniowej i warunków montażu.

Kompensatory faliste typu zawiasowego (ryc. 6.16) są kompensatorami soczewkowymi, dokręcanymi łącznikami do urządzenia zawiasowego 1 za pomocą pierścieni wsporczych 2, nakręcanych na rury. Montowane na trasie z linią przerywaną kompensują znaczne wydłużenia termiczne poprzez wyginanie się wokół zawiasów. Kompensatory takie produkowane są dla rur o średnicy d y = 150-400 mm dla ciśnienia P y 1,6 i 2,5 MPa i temperatur do 450°C. Zdolność kompensacyjna kompensatorów przegubowych zależy od maksymalnego dopuszczalnego kąta obrotu kompensatorów i układu ich montażu na trasie.

Ryż. 6.16. Najprostszy projekt kompensator typu zawiasowego; 1 - zawiasy; 2 - pierścień nośny

Ryż. 6.15. Nomogram do obliczenia dylatacji rurociągu w kształcie litery U ffy = 70 cm.

Każdy materiał: stały, ciekły, gazowy, zgodnie z prawami fizyki, zmienia swoją objętość proporcjonalnie do zmiany temperatury. W przypadku obiektów, których długość znacznie przekracza szerokość i głębokość, na przykład rury, głównym wskaźnikiem jest rozszerzanie wzdłużne wzdłuż osi - wydłużenie termiczne (temperaturowe). Zjawisko to należy uwzględnić podczas realizacji niektórych prac inżynieryjnych.

Np. podczas jazdy pociągiem słychać charakterystyczne stukanie z powodu złączy termicznych szyn (rys. 1), albo przy układaniu linii energetycznych przewody montuje się tak, aby zwisały pomiędzy podporami (rys. 2).

Ryc.4

To samo dzieje się w instalacjach hydraulicznych. Pod wpływem rozszerzalności cieplnej, przy zastosowaniu nieodpowiednich materiałów i braku środków kompensacji termicznej w instalacji, rury uginają się (rys. 4 po prawej), zwiększają się siły działające na elementy mocujące podpór stałych i elementy instalacyjne, co zmniejsza trwałość układu jako całości, a w skrajnych przypadkach może doprowadzić do wypadku.

Przyrost długości rurociągu oblicza się ze wzoru:

ΔL - przyrost długości elementu [m]

α - współczynnik rozszerzalności cieplnej materiału

lo - początkowa długość elementu [m]

T2 - temperatura końcowa [K]

T1 - temperatura początkowa [K]

Kompensacja rozszerzalności cieplnej rurociągów systemów inżynieryjnych odbywa się głównie na trzy sposoby:

• kompensacja naturalna poprzez zmianę kierunku trasy rurociągu;
• zastosowanie elementów kompensacyjnych, które są w stanie zaabsorbować rozszerzalność liniową rur (kompensatory);
• wstępne naprężenie rur (ta metoda jest dość niebezpieczna i należy ją stosować ze szczególną ostrożnością).

Ryc.5

Naturalna kompensacja stosowana jest głównie w przypadku „ukrytej” metody instalacji i polega na układaniu rur w dowolne łuki (ryc. 5). Metoda ta jest odpowiednia dla rur polimerowych o niskiej sztywności, takich jak rurociągi Systemu KAN-therm Push: PE-X lub PE-RT. Wymóg ten jest określony w SP 41-09-2005(Projekt i montaż systemy wewnętrzne zaopatrzenie w wodę i ogrzewanie budynków rurami z polietylenu „usieciowanego”) w p. 4.1.11. W przypadku układania rur PE-S w konstrukcji podłogi nie dopuszcza się rozciągania w linii prostej, lecz należy je układać po łukach o niewielkiej krzywiźnie (wąż) (...)

Instalacja ta ma sens przy układaniu rurociągów na zasadzie „rura w rurze”, tj. w rurze falistej lub w izolacji termicznej rury, co określono nie tylko w SP 41-09-2005, ale także w SP 60.13330-2012 (Ogrzewanie, wentylacja i klimatyzacja) w punkcie 6.3.3 ... Układanie rurociągów z rur polimerowych należy ukryć: w podłodze (w rurze falistej)…

Wydłużenie termiczne rurociągów kompensowane jest przez puste przestrzenie w osłonach rury faliste lub termoizolacja.

Wykonując tego rodzaju kompensację, należy zwrócić uwagę na użyteczność okuć. Nadmierne naprężenia spowodowane zginaniem rur mogą prowadzić do pęknięć trójnika (Rysunek 6). Aby tego uniknąć, zmiany kierunku trasy rurociągu muszą następować w odległości co najmniej 10 średnic zewnętrznych od króćca kształtki, a rura obok kształtki musi być sztywno zamocowana, co z kolei minimalizuje wpływ obciążenia zginającego na króćcach armatury.

Ryc.6

Innym rodzajem kompensacji temperatury naturalnej jest tzw. „sztywne” mocowanie rurociągów. Polega ona na podzieleniu rurociągu na sekcje o ograniczonej kompensacji temperatury w taki sposób, aby: minimalne powiększenie rura nie miała istotnego wpływu na liniowość jej ułożenia, a nadmierne naprężenia włożono w próby mocowania punktów podpór stałych (ryc. 7).

Ryc.7

Ten rodzaj kompensacji działa w przypadku zginania wzdłużnego. Aby zabezpieczyć rurociągi przed uszkodzeniem, konieczne jest podzielenie rurociągu punktami podpór stałych na odcinki kompensacyjne o długości nie większej niż 5 m. Należy pamiętać, że przy takiej instalacji na mocowania rurociągów wpływa nie tylko ciężar sprzętu, ale także naprężeniami wynikającymi z rozszerzalności cieplnej. Prowadzi to do konieczności każdorazowego obliczenia maksymalnego dopuszczalnego obciążenia każdej z podpór.

Siły powstałe na skutek wydłużeń cieplnych i działające na stałe punkty podparcia oblicza się ze wzoru:

DZ - średnica zewnętrzna rurociągu [mm]

s - grubość ścianki rurociągu [mm]

α - współczynnik wydłużenia termicznego rury

E - moduł sprężystości (Younga) materiału rury [N/mm]

ΔT - zmiana (wzrost) temperatury [K]

Dodatkowo na punkt stałego podparcia wpływa również ciężar własny odcinka rurociągu wypełnionego chłodziwem. W praktyce głównym problemem jest to, że żaden producent elementów złącznych nie podaje danych dotyczących maksimum dopuszczalne obciążenia na ich elementach mocujących.

Naturalnymi kompensatorami wydłużeń temperatury są Kompensatory w kształcie L, P, Z. Rozwiązanie to stosuje się wszędzie tam, gdzie istnieje możliwość przekierowania swobodnych wydłużeń termicznych rurociągów na inną płaszczyznę (rys. 8).

Ryc.8

Rozmiar ramienia kompensacyjnego dla kompensatorów typu „G”, „P” i „Z” dobiera się w zależności od powstałych wydłużeń cieplnych, rodzaju materiału i średnicy rurociągu. Obliczenia przeprowadza się za pomocą wzoru:

[M]

K - stała materiałowa rury

Dz - średnica zewnętrzna rurociągu [m]

ΔL - wydłużenie termiczne odcinka rurociągu [m]

Stała materiałowa K jest związana z naprężeniami, jakie może wytrzymać. ten typ materiał rurociągu. Dla poszczególne systemy Wartości KAN-therm stała materiałowa K przedstawiono poniżej:

Wciśnij PlatynęK = 33

Ramię kompensacyjne kompensatora typu „G”:

A - długość ramienia kompensacyjnego

L - początkowa długość odcinka rurociągu

ΔL - wydłużenie odcinka rurociągu

PP - podpora ruchoma

A - długość ramienia kompensacyjnego

PS - punkt stałego podparcia (stałego mocowania) rurociągu

S - szerokość dylatacji

Aby obliczyć ramię kompensacyjne A, należy przyjąć większą z wartości L1 i L2 jako długość równoważną Lе. Szerokość S musi wynosić S = A/2, ale nie mniej niż 150 mm.

A - długość ramienia kompensacyjnego

L1, L2 - początkowa długość odcinków

ΔLx - wydłużenie odcinka rurociągu

PS - punkt stałego podparcia (stałego mocowania) rurociągu

Aby obliczyć ramię kompensacyjne, należy przyjąć sumę długości odcinków L1 i L2 jako długość zastępczą Lе: Lе = L1+L2.

Ryc.9

Oprócz geometrycznych kompensatorów temperatury istnieją duża liczba konstruktywne rozwiązania tego typu element:

• kompensatory mieszkowe,
• kompensatory elastomerowe,
• dylatacje tkaninowe,
• kompensatory pętlowe.

Ze względu na stosunkowo wysoka cena niektóre opcje takie kompensatory są najczęściej stosowane w miejscach, w których przestrzeń jest ograniczona lub możliwości techniczne kompensatory geometryczne lub kompensacja naturalna. Kompensatory te mają ograniczoną żywotność, liczoną w cyklach eksploatacyjnych – od pełnego rozprężenia do pełnego ściskania. Z tego powodu dla urządzeń pracujących cyklicznie lub z parametry zmienne, trudno określić ostateczny czas pracy urządzenia.

Kompensatory mieszkowe wykorzystują elastyczność materiału mieszka, aby skompensować rozszerzalność cieplną. Mieszki są często wykonane z stal nierdzewna. Ta konstrukcja określa żywotność elementu - około 1000 cykli.

Żywotność kompensatorów osiowych typu mieszkowego ulega znacznemu skróceniu, jeżeli kompensator jest zamontowany nieprawidłowo. Cecha ta wymaga dużej precyzji ich montażu, a także ich prawidłowe mocowanie:

• możliwe jest zainstalowanie nie więcej niż jednego kompensatora w obszarze kompensacji temperatury pomiędzy 2 sąsiadującymi punktami podpór stałych;
• ruchome podpory muszą całkowicie otaczać rury i nie tworzyć dużego oporu kompensacyjnego. Maksymalny rozmiar szczelin nie przekracza 1 mm;
• Dla większej stabilności zaleca się montaż kompensatora osiowego w odległości 4Dn od jednej ze stałych podpór;

Jeżeli mają Państwo pytania dotyczące kompensacji temperaturowej rurociągów Systemu KAN-therm, zapraszamy do kontaktu .

Kompensacja odkształceń temperaturowych rurociągi stalowe jest niezwykle ważny w technologii transportu ciepła.

Jeżeli w rurociągu nie ma kompensacji odkształceń temperaturowych, wówczas przy silnym nagrzewaniu w ścianie rurociągu mogą powstać duże naprężenia niszczące. Wartość tych naprężeń można obliczyć korzystając z prawa Hooke'a

, (7.1)

Gdzie mi– moduł sprężystości wzdłużnej (dla stali mi= 2,10,5 MPa); I– odkształcenie względne.

Wraz ze wzrostem temperatury długość rury l NA Dt wydłużenie powinno być

gdzie a jest współczynnikiem wydłużenia liniowego, 1/K (dla stali węglowej a= 12-10 -6 1/K).

Jeśli odcinek rury jest ściśnięty i nie wydłuża się po podgrzaniu, oznacza to jego względne ściskanie

Z rozwiązania połączenia (7.1) i (7.3) można znaleźć naprężenia ściskające powstające w rura stalowa podczas ogrzewania prostego ściśniętego (bez kompensatorów) odcinka rurociągu

Dla stali s= 2,35 D T MPa.

Jak wynika z (7.4), naprężenie ściskające powstające w ściśniętym prostym odcinku rurociągu nie zależy od średnicy, grubości ścianki i długości rurociągu, ale zależy wyłącznie od materiału (moduł sprężystości i współczynnik wydłużenia liniowego) i różnicę temperatur.

Siłę ściskającą występującą podczas podgrzewania prostego rurociągu bez kompensacji określa wzór

, (7.5)

Gdzie F– powierzchnia przekroju ścian rurociągu, m2.

Ze swej natury wszystkie kompensatory można podzielić na dwie grupy: osiowy I promieniowy.

Kompensatory osiowe służą do kompensacji rozszerzalności cieplnej prostych odcinków rurociągów.

Kompensację promieniową można zastosować w dowolnej konfiguracji rurociągu. Kompensacja promieniowa jest szeroko stosowana w rurociągach ciepłowniczych układanych na terenach przedsiębiorstw przemysłowych, a przy małych średnicach rurociągów ciepłowniczych (do 200 mm) - także w miejskich sieciach ciepłowniczych. Na rurociągach ciepłowniczych duża średnica, układane pod podjazdami miejskimi, montuje się głównie dylatacje osiowe.





Kompensacja osiowa. W praktyce stosuje się dwa rodzaje kompensatorów osiowych: sieciowe i elastyczne.

Na ryc. Rysunek 7.27 przedstawia jednokierunkowy kompensator dławnicy. Pomiędzy szybą 1 a korpusem 2 kompensatora znajduje się uszczelka dławnicy 3. Uszczelnienie dławnicy zapewniające gęstość zaciśnięte jest pomiędzy pierścieniem oporowym 4 a tuleją szlifowaną 5. Uszczelnienie wykonane jest najczęściej z przekroju kwadratowego pierścienie azbestowe impregnowane grafitem. Kompensator jest wspawany w rurociąg, dlatego jego montaż na rurociągu nie powoduje zwiększenia liczby połączeń kołnierzowych.



Ryż. 7.27. Kompensator dławnicy jednostronny:
1 – szkło; 2 – korpus; 3 – opakowanie; 4 – pierścień oporowy; 5 – księga gruntowa

Na ryc. Rysunek 7.28 przedstawia przekrój dwustronnego kompensatora dławnicy. Wadą wszystkich typów kompensatorów dławnicowych jest dławik, który wymaga systematycznej i starannej konserwacji w trakcie eksploatacji. Uszczelnienie dławnicy zużywa się, z czasem traci elastyczność i zaczyna wyciekać płyn chłodzący. Dokręcenie sieci w tych przypadkach nie daje pozytywne wyniki dlatego też po pewnym czasie pieczęcie należy przerwać.



Ryż. 7.28. Dwustronny kompensator dławnicy

Wszystkie typy kompensatorów elastycznych są wolne od tej wady.

Na ryc. Rysunek 7.29 przedstawia przekrój trójfalowego kompensatora mieszkowego. Aby zmniejszyć opór hydrauliczny Wewnątrz części mieszkowej przyspawana jest gładka rura. Sekcje mieszkowe są zwykle wykonane ze stali stopowych lub stopów.
W naszym kraju kompensatory mieszkowe wykonane są ze stali 08Х18Н10Т.



Ryż. 7.29. Kompensator mieszkowy trójfalowy

Zdolność kompensacyjną kompensatorów mieszkowych określa się zwykle na podstawie wyników badań lub przyjmuje się według danych producenta. Aby skompensować duże odkształcenia termiczne, kilka sekcji mieszka jest połączonych szeregowo.

Reakcja osiowa kompensatorów mieszkowych jest sumą dwóch składników

, (7.6)

Gdzie jest do– reakcja osiowa od kompensacji temperatury wywołanej odkształceniem fali podczas rozszerzalności cieplnej rurociągu, N; s d– reakcja osiowa pod wpływem ciśnienia wewnętrznego, N.

Aby zwiększyć odporność mieszka na odkształcenia pod wpływem ciśnienia wewnętrznego, wykonuje się kompensatory odciążone od ciśnienia wewnętrznego poprzez odpowiednie ułożenie odcinków mieszka w korpusie kompensatora wykonanym z rury większa średnica. Konstrukcja kompensatora pokazana jest na ryc. 7.30.



Ryż. 7.30. Zrównoważony kompensator mieszkowy:
l p – długość w stanie rozciągniętym; lсж – skompresowana długość

Obiecującą metodą kompensacji odkształceń temperaturowych może być zastosowanie rur samokompensujących. W produkcji rur zgrzewanych spiralnie z taśmy blacha Za pomocą wałka wytłacza się na nim podłużny rowek o głębokości około 35 mm. Po zespawaniu takiego arkusza rowek zamienia się w spiralne pofałdowanie, które może kompensować odkształcenie temperaturowe rurociągu. Testy eksperymentalne takich rur dały pozytywne wyniki.

Kompensacja promieniowa. Przy kompensacji promieniowej odkształcenie termiczne rurociągu jest postrzegane przez zagięcia specjalnych elastycznych wkładek lub naturalne zakręty (zakręty) trasy poszczególnych odcinków samego rurociągu.

Najnowszą metodą kompensacji odkształceń termicznych, szeroko stosowaną w praktyce, jest tzw kompensacja naturalna. Zalety tego typu kompensacji w stosunku do innych typów: prostota konstrukcji, niezawodność, brak konieczności nadzoru i konserwacji, odciążenie podpór stałych od wewnętrznych sił nacisku. Wadą kompensacji naturalnej jest ruch boczny zdeformowanych odcinków rurociągu, co wymaga zwiększenia szerokości nieprzejezdnych kanałów i komplikuje stosowanie izolacji zasypowej i konstrukcji bezkanałowych.

Obliczenie kompensacji naturalnej polega na znalezieniu sił i naprężeń powstających w rurociągu pod wpływem odkształcenia sprężystego, doborze długości współpracujących ramion rurociągu oraz określeniu przemieszczeń bocznych jego odcinków podczas kompensacji. Metoda obliczeniowa opiera się na podstawowych prawach teorii sprężystości, łączących odkształcenia z działającymi siłami.

Odcinki rurociągów, które odczuwają odkształcenia temperatury podczas naturalnej kompensacji, składają się z zakrętów (kolanka) i odcinków prostych. Łuki gięte zwiększają elastyczność rurociągu i zwiększają jego zdolność kompensacyjną. Wpływ zagiętych kolan na zdolność kompensacyjną jest szczególnie zauważalny w rurociągach o dużych średnicach.

Zginaniu zakrzywionych odcinków rur towarzyszy spłaszczenie przekroju, które zmienia się z okrągłego na eliptyczny.

Na ryc. Rysunek 7.31 przedstawia zakrzywioną rurę z promieniem krzywizny R. Podkreślmy dwoma sekcjami ok I płyta CD element rurowy. Podczas zginania ścianki rury po stronie wypukłej powstają siły rozciągające, a po stronie wklęsłej siły ściskające. Zarówno siły rozciągające, jak i ściskające dają wyniki T, normalna do osi neutralnej.






Ryż. 7.31. Spłaszczenie rury podczas zginania

Zdolność kompensacyjną kompensatorów można podwoić poprzez ich wstępne rozciągnięcie podczas montażu o wielkość równą połowie wydłużenia cieplnego rurociągu. W oparciu o powyższą metodologię otrzymano równania do obliczenia maksymalnych naprężeń zginających i zdolności kompensacyjnych różnego rodzaju kompensatorów symetrycznych.

Obliczenia termiczne

Do zadania obliczenia termiczne obejmuje rozwiązanie następujących problemów:

· określenie strat ciepła ciepłociągu;

· obliczenie pola temperaturowego wokół ciepłociągu, tj. określenie temperatur izolacji, powietrza w kanale, ścianek kanału i gruntu.

· obliczenie spadku temperatury płynu chłodzącego wzdłuż ciepłociągu;

· dobór grubości izolacji termicznej rurki cieplnej.

Ilość ciepła przechodzącego w jednostce czasu przez łańcuch połączonych szeregowo oporów cieplnych oblicza się ze wzoru

Gdzie Q– konkretny straty ciepła rury cieplne; T– temperatura płynu chłodzącego, °C; Do- temperatura środowisko,°C; R– całkowity opór cieplny obwodu chłodziwo-otoczenie (opór cieplny izolacji rurki cieplnej).

Wykonując obliczenia termiczne sieci ciepłowniczych, zwykle konieczne jest określenie przepływy ciepła poprzez warstwy i powierzchnie cylindryczne.

Specyficzne straty ciepła Q i opory termiczne R są zwykle określane jako jednostka długości rurki cieplnej i mierzone odpowiednio w W/m i (m·K)/W.

W izolowanym rurociągu otoczonym powietrzem zewnętrznym ciepło musi przejść przez cztery połączone szeregowo rezystory: wewnętrzną powierzchnię rury roboczej, ściankę rury, warstwę izolacyjną i zewnętrzną powierzchnię izolacji. Ponieważ całkowity opór jest równy sumie arytmetycznej rezystancji połączonych szeregowo

R = R w + R tr + R ja + R n, (7.8)

Gdzie R w, R tr, R i I R n– opór cieplny powierzchni wewnętrznej rury roboczej, ścianki rury, warstwy izolacyjnej i powierzchni zewnętrznej izolacji.

W izolowanych rurkach cieplnych pierwszorzędne znaczenie ma opór cieplny warstwy termoizolacyjnej.

W obliczeniach termicznych wyróżnia się dwa rodzaje oporów cieplnych:

· rezystancja powierzchniowa;

· odporność warstwy.

Opór cieplny powierzchnie. Opór cieplny powierzchni cylindrycznej wynosi

Gdzie pd– powierzchnia 1 m długości rurki cieplnej, m; A– współczynnik przenikania ciepła od powierzchni.

Aby określić opór cieplny powierzchni rurki cieplnej, konieczna jest znajomość dwóch wielkości: średnicy rurki cieplnej i współczynnika przenikania ciepła przez powierzchnię. Podczas obliczeń termicznych określa się średnicę rury cieplnej. Współczynnik przenikania ciepła z zewnętrznej powierzchni rury cieplnej do otaczającego powietrza jest sumą dwóch składników - współczynnika przenikania ciepła przez promieniowanie l i konwekcyjny współczynnik przenikania ciepła do:

Współczynnik przenikania ciepła przez promieniowanie l można obliczyć za pomocą wzoru Stefana-Boltzmanna:

, (7.10)

Gdzie Z– emisyjność; T– temperatura powierzchni promieniującej, °C.

Emisyjność ciała całkowicie czarnego, tj. powierzchnia, która pochłania wszystkie padające na nią promienie i niczego nie odbija, Z= 5,7 W/(m K) = 4,9 kcal/(h m 2 K 4).

Emisyjność ciał „szarych”, do których zaliczają się powierzchnie nieizolowanych rurociągów i konstrukcji izolacyjnych, wynosi 4,4 – 5,0 W/(m 2 K 4). Współczynnik przenikania ciepła od rura pozioma do powietrza podczas konwekcji naturalnej, W/(m·K), można określić za pomocą wzoru Nusselta

, (7.11)

Gdzie D– średnica zewnętrzna rurki cieplnej, m; T, Do– temperatury powierzchni i otoczenia, °C.

Przy wymuszonej konwekcji powietrza lub wiatru współczynnik przenikania ciepła

, (7.12)

Gdzie w– prędkość powietrza, m/s.

Wzór (7.12) obowiązuje dla w> 1 m/s i D> 0,3 m.

Aby obliczyć współczynnik przenikania ciepła za pomocą (7.10) i (7.11), konieczna jest znajomość temperatury powierzchni. Ponieważ przy określaniu strat ciepła temperatura powierzchni rury cieplnej jest zwykle z góry nieznana, problem rozwiązuje się metodą kolejnych przybliżeń. Współczynnik przenikania ciepła zewnętrznej powierzchni rurki cieplnej jest wstępnie ustawiony A, znajdź konkretne straty Q i temperatura powierzchni T, sprawdź poprawność akceptowana wartość A.

Przy określaniu strat ciepła izolowanych rurek cieplnych nie ma potrzeby przeprowadzania obliczeń weryfikacyjnych, ponieważ opór cieplny powierzchni izolacji jest niewielki w porównaniu z oporem cieplnym jej warstwy. Zatem 100% błąd w doborze współczynnika przenikania ciepła powierzchniowego zwykle prowadzi do błędu w określeniu strat ciepła na poziomie 3–5%.

Do wstępnego określenia współczynnika przenikania ciepła przez powierzchnię izolowanej rury cieplnej, W/(m·K), gdy temperatura powierzchni nie jest znana, można zalecić wzór

, (7.13)

Gdzie w– prędkość powietrza, m/s.

Współczynniki przenikania ciepła od chłodziwa do wewnętrznej powierzchni rurociągu są bardzo wysokie, co determinuje tak niskie wartości oporu cieplnego wewnętrznej powierzchni rurociągu, że można je pominąć w praktycznych obliczeniach.

Opór cieplny warstwy. Wyrażenie na opór cieplny jednorodnej warstwy cylindrycznej można łatwo wyprowadzić z równania Fouriera, które ma postać

Gdzie l– przewodność cieplna warstwy; D 1 , D 2 – wewnętrzne i średnice zewnętrzne warstwa.

Dla obliczeń cieplnych istotne są jedynie warstwy o dużym oporze cieplnym. Takimi warstwami są izolacja termiczna, ściana kanału, masa gruntowa. Z tych powodów przy wykonywaniu obliczeń termicznych izolowanych rur cieplnych zwykle nie bierze się pod uwagę oporu cieplnego metalowej ścianki rury roboczej.

Opór cieplny konstrukcji izolacyjnych naziemnych rurociągów ciepłowniczych. W naziemnych rurach cieplnych pomiędzy chłodziwem a powietrzem zewnętrznym połączone są szeregowo następujące opory termiczne: powierzchnia wewnętrzna rura robocza, jej ściana, jedna lub kilka warstw izolacji termicznej, zewnętrzna powierzchnia rury cieplnej.

Pierwsze dwa opory termiczne są zwykle pomijane w praktycznych obliczeniach.

Czasami izolacja termiczna wykonać wielowarstwowo, w oparciu o różne dopuszczalne temperatury dla stosowanych materiały izolacyjne lub ze względów ekonomicznych w celu częściowej wymiany drogich materiałów izolacyjnych na tańsze.

Opór cieplny izolacji wielowarstwowej jest równy sumie arytmetycznej oporów cieplnych kolejno nałożonych warstw.

Opór cieplny izolacji cylindrycznej rośnie wraz ze wzrostem stosunku jej średnicy zewnętrznej do wewnętrznej. Dlatego w izolacji wielowarstwowej zaleca się układanie pierwszych warstw z materiału o niższej przewodności cieplnej, co prowadzi do najbardziej efektywne wykorzystanie materiały izolacyjne.

Pole temperaturowe napowietrznego rurociągu ciepłowniczego. Pole temperatury rury cieplnej oblicza się na podstawie równania bilans cieplny. W tym przypadku wychodzimy z warunku, że w stanie ustalonym stan termiczny ilość ciepła przepływającego z chłodziwa do koncentrycznej cylindrycznej powierzchni przechodzącej przez dowolny punkt pola jest równa ilości ciepła przepływającego z tej koncentrycznej powierzchni do środowiska zewnętrznego.

Temperatura powierzchni izolacji termicznej z równania bilansu cieplnego będzie równa

. (7.15)

Opór cieplny gruntu. W podziemnych rurociągach ciepłowniczych opór gruntu jest jednym z oporów cieplnych połączonych szeregowo.

Przy obliczaniu strat ciepła dla temperatury otoczenia Do Z reguły przyjmują naturalną temperaturę gleby na głębokości osi rury cieplnej.

Tylko na małych głębokościach osi rurki cieplnej ( godz./d < 2) за температуру окружающей среды принимают естественную температуру поверхности грунта.

Opór cieplny gruntu można wyznaczyć za pomocą wzoru Forchheimera (ryc. 7.32)

, (7.16)

Gdzie l– przewodność cieplna gruntu; H– głębokość osi ciepłowody; D– średnica rurki cieplnej.

Przy układaniu podziemnych rurociągów ciepłowniczych w kanałach o kształcie innym niż cylindryczny, w (7.16) zamiast średnicy należy zastąpić średnicę zastępczą

Gdzie F– pole przekroju poprzecznego kanału, m; P– obwód kanału, m.

Przewodność cieplna gleby zależy głównie od jej wilgotności i temperatury.

Przy temperaturze gleby 10 – 40°C przewodność cieplna gleby o średniej wilgotności mieści się w przedziale 1,2 – 2,5 W/(m K).

rozmiar czcionki

DECYZJA Gosgortekhnadzoru Federacji Rosyjskiej z dnia 06.10.2003 80 W SPRAWIE ZATWIERDZENIA ZASAD PROJEKTOWANIA I BEZPIECZNEJ EKSPLOATACJI URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH... Obowiązuje w 2018 r.

5.6. Kompensacja odkształceń temperaturowych rurociągów

5.6.1. Odkształcenie temperaturowe należy kompensować zakrętami i zakrętami trasy rurociągu. Jeśli nie można ograniczyć się do samokompensacji (na przykład na całkowicie prostych odcinkach o znacznej długości), na rurociągach instaluje się kompensatory w kształcie litery U, soczewkowe, faliste i inne.

W przypadkach, gdy projekt obejmuje oczyszczanie parą lub tarapaty, zdolność kompensacyjna rurociągów musi być zaprojektowana dla tych warunków.

5.6.2. Niedopuszczalne jest stosowanie kompensatorów dławnicowych na rurociągach technologicznych transportujących media grupy A i B.

Montaż soczewek, dławnic i kompensatorów falistych na rurociągach o ciśnieniu nominalnym większym niż 10 MPa (100 kgf/cm2) jest niedopuszczalny.

5.6.3. W rurociągach technologicznych wszystkich kategorii należy stosować kompensatory w kształcie litery U. Wykonuje się je albo gięte z rur pełnych, albo przy użyciu giętych, stromo zakrzywionych lub spawanych kolanek.

5.6.4. W przypadku dylatacji w kształcie litery U, kolana gięte należy stosować wyłącznie z rur bez szwu, a kolana spawane z rur bez szwu i ze szwem prostym. Stosowanie łuków spawanych do produkcji kompensatorów w kształcie litery U jest dozwolone zgodnie z instrukcjami zawartymi w punkcie 2.2.37 niniejszych przepisów.

5.6.5. Do wykonywania kompensatorów w kształcie litery U nie wolno stosować rur wodociągowych i gazowych, a rury zgrzewane elektrycznie ze szwem spiralnym zaleca się tylko do prostych odcinków dylatacji.

5.6.6. Kompensatory w kształcie litery U należy montować poziomo, zachowując wymagany spadek całkowity. W drodze wyjątku (jeśli ograniczony obszar) można je układać pionowo z pętlą w górę lub w dół, z odpowiednim urządzeniem drenażowym w najniższym punkcie i otworami wentylacyjnymi.

5.6.7. Przed montażem kompensatory w kształcie litery U należy zamontować na rurociągach wraz z elementami dystansowymi, które usuwa się po zamocowaniu rurociągów do stałych podpór.

5.6.8. Kompensatory soczewkowe, osiowe, a także kompensatory przegubowe soczewkowe stosowane są w rurociągach technologicznych zgodnie z dokumentacją normatywną i techniczną.

5.6.9. Podczas instalowania kompensatorów soczewkowych na poziomych rurociągach gazowych z gazami kondensacyjnymi dla każdej soczewki należy zapewnić drenaż kondensatu. Połączenie dla rura drenażowa wykonane z rury bezszwowej. Przy montażu kompensatorów soczewkowych z tuleją wewnętrzną na rurociągach poziomych należy przewidzieć podpory prowadzące po każdej stronie kompensatora w odległości nie większej niż 1,5 DN kompensatora.

5.6.10. Podczas instalowania rurociągów urządzenia kompensacyjne muszą być wstępnie rozciągnięte lub ściśnięte. Wielkość wstępnego rozciągania (ściskania) urządzenia kompensacyjnego jest podana w dokumentacja projektowa oraz w paszporcie dla rurociągu. Wielkość naciągnięcia można zmieniać poprzez wielkość korekty, biorąc pod uwagę temperaturę podczas montażu.

5.6.11. Jakość kompensatorów przeznaczonych do montażu na rurociągach technologicznych musi być potwierdzona paszportami lub certyfikatami.

5.6.12. Podczas instalowania kompensatora do paszportu rurociągu wprowadzane są następujące dane:

charakterystyka techniczna, producent i rok produkcji kompensatora;

odległość pomiędzy podpory stałe, niezbędna kompensacja, wielkość wstępnego rozciągnięcia;

temperatura otoczenia podczas montażu kompensatora i data.

5.6.13. Obliczanie w kształcie litery U, w kształcie litery L i Kompensatory w kształcie litery Z powinny być produkowane zgodnie z wymaganiami dokumentacji regulacyjnej i technicznej.

Nowoczesnym sposobem na przedłużenie żywotności systemów rurociągów jest zastosowanie kompensatorów. Pomagają zapobiegać różnym zmianom zachodzącym w rurach na skutek ciągłych zmian temperatury, ciśnienia i różne rodzaje wibracje Brak kompensatorów na rurach może prowadzić do takich niepożądanych konsekwencji, jak zmiana długości rury, jej rozszerzanie lub ściskanie, co w konsekwencji prowadzi do przebicia rurociągu. W związku z tym największą uwagę poświęca się problemowi niezawodności rurociągów i kompensatorów i przeprowadza się poszukiwania optymalne rozwiązania za zapewnienie bezpieczeństwo techniczne systemy kompensacyjne.

Istnieją kompensatory rurowe, dławnicowe, soczewkowe i mieszkowe. Bardzo w prosty sposób polega na zastosowaniu kompensacji naturalnej wynikającej z elastyczności samego rurociągu za pomocą kolan W kształcie litery U. Kompensatory w kształcie litery U służą do układania rurociągów pod sufitem i kanałami. Wymagają instalacji naziemnej dodatkowe podpory, a z kanałem - specjalne kamery. Wszystko to prowadzi do znacznego wzrostu kosztów rurociągu i wymuszonej alienacji obszarów drogich gruntów.

Kompensatory dławnic, które do niedawna były najczęściej stosowane w rosyjskich systemach grzewczych, mają również szereg poważnych wad. Z jednej strony kompensator dławnicy może zapewnić kompensację ruchów osiowych o dowolnej wielkości. Natomiast obecnie nie ma uszczelnień dławnicowych, które byłyby w stanie zapewnić przez długi czas szczelność rurociągów z gorącą wodą i parą. W związku z tym wymagana jest regularna konserwacja kompensatorów dławnicy, ale nawet to nie zapobiega wyciekom chłodziwa. A ponieważ przy układaniu rurociągów ciepłowniczych pod ziemią wymagane są specjalne komory serwisowe do instalowania kompensatorów dławnic, znacznie to komplikuje i utrudnia kosztowna konstrukcja i eksploatacji sieci ciepłowniczej z kompensatorami tego typu.

Kompensatory soczewkowe stosowane są głównie na sieciach ciepłowniczych, gazowych, wodociągowych i naftowych. Sztywność tych złączy dylatacyjnych jest taka, że ​​ich odkształcenie wymaga znacznego wysiłku. Kompensatory soczewkowe mają jednak bardzo niską zdolność kompensacyjną w porównaniu do innych typów kompensatorów, ponadto pracochłonność ich wytwarzania jest dość duża, a duża liczba spawów (co wynika z technologii produkcji) zmniejsza niezawodność tych urządzeń .

Biorąc pod uwagę tę okoliczność, obecnie istotne staje się stosowanie kompensatorów mieszkowych, które są szczelne i nie wymagają konserwacji. Kompensatory mieszkowe charakteryzują się niewielkimi rozmiarami, można je montować w dowolnym miejscu rurociągu przy użyciu dowolnego sposobu jego ułożenia, nie wymagają budowy specjalnych komór ani konserwacji przez cały okres użytkowania. Ich żywotność z reguły odpowiada żywotności rurociągów. Zastosowanie kompensatorów mieszkowych zapewnia niezawodność i skuteczna ochrona rurociągi przed obciążeniami statycznymi i dynamicznymi wynikającymi z odkształceń, wibracji i uderzeń wodnych. Dzięki zastosowaniu do produkcji mieszków wysokiej jakości stali nierdzewnej, kompensatory mieszkowe są w stanie pracować w najcięższych warunkach przy temperaturach czynników roboczych od „zera absolutnego” do 1000°C i wytrzymywać ciśnienia robocze od próżni do 100°C. atm, w zależności od projektu i warunków pracy.

Główną częścią kompensatora mieszkowego jest mieszek - elastyczna osłona z blachy falistej, która ma zdolność rozciągania, zginania lub przesuwania pod wpływem zmian temperatury, ciśnienia i innych zmian. Różnią się między sobą takimi parametrami jak wymiary, ciśnienie i rodzaje przemieszczeń w rurze (osiowe, ścinające i kątowe).

W oparciu o to kryterium kompensatory dzielą się na osiowe, ścinające, kątowe (obrotowe) i uniwersalne.

Mieszki nowoczesnych kompensatorów składają się z kilku cienkich warstw stali nierdzewnej, które powstają poprzez prasowanie hydrauliczne lub konwencjonalne. Wielowarstwowe dylatacje neutralizują uderzenia wysokie ciśnienie I różne rodzaje drgania bez powodowania sił reakcji, które z kolei powstają w wyniku odkształcenia.

Firma Kronsztad (Sankt Petersburg), oficjalny przedstawiciel Duński producent Belman Production A/S, dostawy Rynek rosyjski kompensatory mieszkowe specjalnie zaprojektowane do sieci ciepłowniczych. Ten typ kompensatora znajduje szerokie zastosowanie przy budowie sieci ciepłowniczych w Niemczech i Skandynawii.

Konstrukcja tego kompensatora ma wiele charakterystycznych cech.

Po pierwsze, wszystkie warstwy mieszka wykonane są z wysokiej jakości stali nierdzewnej AISI 321 (analog 08Х18Н10Т) lub AISI 316 TI (analog 10Х17Н13М2Т). Obecnie przy budowie sieci ciepłowniczych często stosuje się kompensatory, w których wewnętrzne warstwy mieszka wykonane są z materiału gorszej jakości niż zewnętrzne. Może to prowadzić do tego, że z dowolnego powodu nawet drobne uszkodzenia warstwę zewnętrzną lub z niewielką wadą spawać, woda zawierająca chlor, tlen i różne sole przedostanie się do mieszka i po pewnym czasie się zapadnie. Oczywiście koszt mieszka, w którym tylko zewnętrzne warstwy są wykonane z wysokiej jakości stali, jest nieco niższy. Ale tej różnicy w cenie nie można porównać z kosztem pracy w przypadku awaryjnej wymiany uszkodzonego kompensatora.

Po drugie, kompensatory Belmana wyposażone są zarówno w zewnętrzną osłonę ochronną, która chroni mieszek przed uszkodzeniami mechanicznymi, jak i wewnętrzną rurę, która chroni wewnętrzne warstwy mieszka przed działaniem cząstek ściernych zawartych w płynie chłodzącym. Poza tym obecność ochrona wewnętrzna mieszek zapobiega osadzaniu się piasku na soczewkach mieszka i zmniejsza opory przepływu, co jest również istotne przy projektowaniu magistrali grzewczej.

Łatwość instalacji to kolejna rzecz osobliwość Kompensatory Belmana. Kompensator ten, w przeciwieństwie do swoich analogów, jest dostarczany całkowicie gotowy do montażu w sieci ciepłowniczej: obecność specjalnego urządzenia mocującego pozwala na montaż kompensatora bez konieczności wstępnego rozciągania i nie wymaga dodatkowego podgrzewania odcinka sieci ciepłowniczej przed instalacją . Kompensator wyposażony jest w zabezpieczenie, które zabezpiecza mieszek przed skręceniem podczas montażu oraz zapobiega nadmiernemu ściskaniu mieszka podczas pracy.

W przypadku, gdy woda przepływająca rurociągiem zawiera duże ilości chloru lub może przedostać się do kompensatora wód gruntowych, firma Belman oferuje mieszki, w których warstwa zewnętrzna i wewnętrzna wykonane są ze specjalnego stopu, który jest szczególnie odporny na działanie substancji agresywnych. Do bezkanałowej instalacji sieci grzewczej kompensatory te wykonane są w izolacji z pianki poliuretanowej i wyposażone są w system zdalnego sterowania online.

Wszystkie powyższe zalety kompensatorów do sieci ciepłowniczych firmy Belman w połączeniu z wysoką jakością wykonania pozwalają zagwarantować bezawaryjną pracę mieszków przez co najmniej 30 lat.

Literatura:

1. Antonow P.N. „O osobliwościach stosowania kompensatorów”, magazyn „ Armatura rurowa”, nr 1, 2007.
2. Polyakov V. „Lokalizacja odkształceń rur za pomocą kompensatorów mieszkowych”, „Industrial Vedomosti” nr 5-6, maj-czerwiec 2007
3. Logunov V.V., Polyakov V.L., Slepchenok V.S. „Doświadczenia w stosowaniu kompensatorów mieszkowych osiowych w sieciach ciepłowniczych”, Magazyn „Heat Supply News”, nr 7, 2007.