Side 6 af 58
1.6. Sekundære kredsløb af spændingstransformatorer og deres test
Ved udførelse sekundære kredsløb spændingstransformatorer (TV) skal opfylde følgende grundlæggende krav (fig. 1.27).
Spændingstransformatorer af alle spændinger skal have identiske forbindelsesgrupper af sekundære viklinger forbundet i stjerne og åben delta. For viklinger forbundet i en stjerne er begyndelsen af fase B jordet I et åbent delta-kredsløb er slutningen af fase B jordet, og spidsen af den åbne trekant er taget fra begyndelsen af fase A.
Spændingstransformatorer skal beskyttes mod alle typer kortslutninger i sekundære kredsløb med automatiske afbrydere SF1 og SF2. I alle tilfælde skal installeres afbrydere type AP-50 med en aktiveringsfrekvens for elektromagnetiske udløsninger på 3, 5. For at øge følsomheden over for fjernkortslutninger er det nødvendigt at lade termiske udløsninger være i drift. Automatiske afbrydere i kredsløbet af hovedviklingerne TV 35-500 kV vælges i henhold til driftsstrømmen under hensyntagen til følgende overvejelser:
når tv'et er forbundet til busserne, med et halvanden kredsløb, når en generator-transformer enhed er forbundet til en transformer i et polygonkredsløb, bestemmes den beregnede strøm af formlen
*
hvor Sboktv er tv'ets nominelle effekt i nøjagtighedsklasse 1; Uhomtv- nominel spænding vigtigste sekundære vikling;
ved tilslutning af et NKF-type TV til en ledning, skal driftsstrømmen af den elektromagnetiske udløser justeres mod kapacitive strømstød, når spændingen fjernes fra ledningen. Kapacitiv strøm kan 4-131 
Ris. 1,27. Tilslutningsdiagram for spændingstransformatorer ZxNKF på busser 110 kV og højere, organisering af sekundære kredsløb TV:
a - skematisk diagram af sekundære spændingskredsløb O - switch SA1 leverer spænding fra backup-tv; b-vektor spændingsdiagram
Fortsættelse af tabellen. 1.16 
TA fase C er kortsluttet 
Bryd i fase A strømledning
nå 50-60 A. Nominel strøm i dette tilfælde bestemmes af formlen 
hvor /2s er den maksimale kapacitive strøm i sekundære kredsløb; K„ - pålidelighedskoefficient, antaget at være 1,3;
når du tænder for TV-typen NDE mærkestrøm udløsningen vælges i henhold til minimumsbelastningsstrømmen i nøjagtighedsklasse 1. Valget af afbrydere er opsummeret i tabel. 1,18?
Tabel 1.18. Beskyttelsesafbrydere i kredsløbene af hovedviklingerne TV 35-500 kV
TV type |
TV installationssted |
Nominel nominel strøm af udgivelsen |
Accepteret af Inom' A |
3HOM-35 |
På skinner med dobbelt skinnesystem, med halvanden skinnesystem |
|
|
NKF-330- |
|
||
NDE-500 |
Ved tilslutning til en transformer i et polygonkredsløb |
|
10 |
afbrydere i det åbne delta-kredsløb TV 110-500 kV (klemmer F og U) indstilles til en mærkestrøm på 2,5 A.
Jording af tv-viklinger forbundet i stjerne og åben delta skal foretages ved tv-klemmerne eller ved den nærmeste klemmesamling med separate jordingselektroder. Det er ikke tilladt at installere koblingsudstyr mellem tv-vindingerne og jordingspunktet. Kontakterne S1 og S2, som giver et synligt afbræk ved drift i sekundære tv-kredsløb, installeres efter jording.
Ledningen af spændingskredsløb skal udføres, så summen af strømmene i kablet er nul. For at gøre dette, tre fase og neutral ledning og fra hovedviklingerne forbundet i en stjerne og i det andet kabel - alle fire ledninger fra hjørnerne af en åben trekant.
Til installation er det nødvendigt at bruge firelederkabler med en afskærmende metalkappe, jordet på begge sider. Med denne type jording af tv-kredsløb er galvanisk forbindelse af jordede kredsløb på andre punkter ikke tilladt, både for hoved- og yderligere viklinger på et tv og for jordede kredsløb på andre tv'er.
Tværsnittet af kabelkernerne skal opfylde følgende krav:
a) spændingstabet i ledningerne bør ikke overstige direktivets standarder;
b) der skal sikres pålidelig drift af beskyttelsesafbrydere i tilfælde af kortslutning på et hvilket som helst tidspunkt i tv'ets sekundære kredsløb;
c) interlocks installeret i relæbeskyttelsesanordninger bør ikke fungere forkert på grund af en stigning i spændingsfaldet i tv'ets sekundære kredsløb under en kortslutning.
Beregninger viser, at hvis kravene i stk. a), b) krav pkt. c) er ligeledes opfyldt.
Modstandsberegning fase ledning/?Pr i kredsløbet af hovedviklingerne udføres i henhold til formlen, Ohm, 
»
hvor SLoad er belastningen af det mest belastede fase-TV, VA; Unomineret - nominel linjespænding af det sekundære kredsløb TV; DV - tilladt spændingstab, for måleinstrumenter DU=1,5 V.
Hvis flere enheder med forskellige standarder for tilladte spændingstab er tilsluttet i tv-kredsløb, så er beregningen ved hjælp af formlen baseret på minimale tab spænding. Den maksimalt tilladte modstand af ledninger i en fase er angivet i tabel. 1,19,
Tabel 1.19. Tilladt modstand af forbindelsesledninger i kredsløb
TV type |
Maksimal trådmodstand i fase, Ohm |
Installationssted, TV |
|
Samleskinner, halvanden kredsløb, linje, når de er tilsluttet en bloktransformator i et polygonkredsløb |
|||
Lavbelastnings-tv i halvanden ordning |
|||
Under hensyntagen til udsigterne for udviklingen af et kraftværk udføres beregningen af kabeltværsnittet nogle gange ikke i henhold til resultaterne opnået ved hjælp af ovenstående formel, men i henhold til maksimum tilladte modstande i fase.
Kabeltværsnittet q, mm2, bestemmes af formlen 
hvor I er kabellængde, m; y- resistivitet metal af kabelkerner, m/(mm2-Ohm) (lig med 57 for kobber og 34,5 for aluminium); gpr - modstand af kabelkernen, beregnet ved hjælp af formlen eller taget fra tabellen, Ohm.
Ved bestemmelse af kablets længde fra spændingstransformatoren til tavlen er det nødvendigt at tage højde for, at det også inkluderer den dobbelte længde af kablerne fra hovedenheden til nærmeste samling med omskifterudstyr. På baggrund af beregningsresultaterne accepteres det nærmeste større standardtværsnit af kerner for af denne type kabel, så vil spændingstabet DU være mindre end tilladt:
Alle ovenstående krav skal kontrolleres ved opsætning af tv-sekundære kredsløb ved omhyggelig inspektion og specielle målinger. Under inspektionen kontrollerer de kabelkernernes type og tværsnit, installationsstedet og installationen af kabinettet med omskifterudstyr, pålideligheden af jordingen af sekundære viklinger og metalkabelskærme. Under målinger kontrolleres kabelkernernes ring, virkningen af de elektromagnetiske og termiske elementer af beskyttelsesafbrydere ved at belaste med vekselstrøm, og de overbevises ved at måle kredsløbenes isolationsmodstand om, at jordingen er installeret separat for de tilsluttede viklinger i en stjerne og et åbent delta, og er lavet på et tidspunkt.
Som regel er tv-sekundære kredsløb komplekse, forgrenede, velegnede til et stort antal paneler og fjernbetjeninger i forskellige rum Derfor tager det meget tid at kontrollere dem med driftsspænding, især under opstartstest af generator-transformatorenheden.
Denne tid kan reduceres betydeligt, hvis fuldt monterede kredsløb kontrolleres ved at anvende TV til primærviklingerne trefaset spænding 380 V fra en ekstern kilde (fig. 1.28). Ved hjælp af denne metode kan du kontrollere TV op til 220 kV inklusive, når du kontrollerer TV ved generatorspændingen, de målte værdier er enheder af volt, for TV 110-220 kV - brøkdele af volt, hvilket er ganske nok, når du bruger VAF; -85. Til læsning af diagrammer forsynes VAF-85 med strøm gennem K515-tillægsenheden på U5053-enheden. Forsyningsspændingen (380 V) for set-top-boksen er den samme som forsyningsspændingen på tv'et. Når man analyserer det resulterende spændingsdiagram i tv'ets sekundære kredsløb, sammenlignes det med fasespændingsdiagrammet for 380 V. netværk taget af VAF-85.
Efter at have påført driftsspænding til tv'et i tv-skabet vha aktuelle spændemålere VAF-85 måler strømme i alle stjerne- og åbne delta-ledninger og overvåger derved fraværet af kortslutninger i spændingskredsløb. Derefter kontrolleres alle kredsløb under belastning, denne test udføres på panelet, hvor kablerne fra tv-skabet kommer.
Et voltmeter måler alle faser og linjespændinger, ved måling af spændinger i forhold til jordsløjfen, bestemmes den jordede fase. En faseindikator eller VAF-85 bestemmer fasesekvensen.
Ved direkte veksling af faser a, b, c skal rotationen på enhederne være med uret. Kontroller implementeringen af de åbne delta-kredsløb; spændingen af hver ekstra vikling skal være 100 V eller 100/3 afhængigt af designet (100/3 V for netværk med en isoleret neutral). 
Ris. 1,28. Kontrol af ydeevnen af teknisk udstyrs kredsløb ved reduceret spænding
0,4 kV
Placeringen af hjørnerne i den åbne trekant og den jordede fase bestemmes af indhak (se fig. 1.27.6) efterfulgt af grafisk konstruktion af et vektordiagram ved hjælp af de målte spændinger.
Udførelsen af åbne delta-kredsløb kan også udføres ved at tage et spændingsvektordiagram i overensstemmelse med de betingelser, hvorunder begyndelsen af den målte spændingsvektor, svarende til den polære terminal på GU-viklingen, er forbundet med VAF-85-terminalen mærket *. Det er nødvendigt at overvåge ubalancespændingen i 3U0-kredsløbet, normalt overstiger C/Hv ikke 2,5 V. I 330-500 kV-kredsløb observeres en øget ubalance på grund af tilstedeværelsen af en komponent med en frekvens på 150 Hz i netværk, som ganske let kan detekteres og kvantificeres ved hjælp af elektronisk -stråleoscilloskop.
Den største vanskelighed ved kontrol af spændingskredsløb er at identificere lederne, der strækker sig fra den jordede og ikke-jordede
hjørner af det åbne trekant-tv. I mange tilfælde har spændingerne mellem "jorden" (jordsløjfen i rummet eller panelet) og de jordede HV(K) og ujordede N-terminaler i et åbent delta, målt på kontrolpanelet, tætte små værdier. Dette skyldes den inducerede spænding mellem 3 og det jordede terminal-tv, så ved at måle de angivne spændinger er det ikke altid muligt klart at bestemme begyndelsen og slutningen af en åben trekant på tavlen eller panelet, hvilket kan påvirke den korrekte drift af relæbeskyttelser. Mosenergo bruger i vid udstrækning den enkle og klare metode, der anbefales nedenfor til at kontrollere 3U0-kredsløb, når de tændes igen. 
Ris. 1,29. Skema til kontrol af terminaler N og B I (K) af åbne delta-kredsløb
For at gøre dette skal du ved en række panelterminaler, hvor kablerne kommer fra tv'et, frakoble kernen af kablet med mærket H mod tv'et og i stedet forbinde ledning U til den frigjorte terminal med en midlertidig jumper (fig.
1,29). Alle termisk ustabile relæer forbundet til åbne delta-kredsløb skal slukkes under denne test for at undgå muligheden for skade.
En modstand /?=50-t-100 Ohm med en effekt på mindst 100 W er forbundet mellem terminalerne H og Vn (K), hvilket skaber en strøm på 1-2A i kredsløbet af ledninger Vn (K) og U af en åben trekant.
Ved hjælp af strømklemmer måler VAF-85-enheden strømme i VN(K)- og U-kredsløbene ved en række panelterminaler og i VN(K)- og U-kredsløbene i tv-skabet, hvor du visuelt kan bestemme den jordede leder. Hvis markeringerne på kabelkernerne er korrekt udført på beskyttelsespanelet og i tv-skabet, bør der gå en strøm på 1-2 A i HV(K)- og U-kredsløbene, og der bør ikke være strøm i H-kredsløbet.
Hvis der er to tv'er (to tv-grupper), så fases deres kredsløb med hinanden, og efterfølgende fases spændingskredsløbene i hvert beskyttelses- og automationspanel med disse testede kredsløb.
En spændingstransformator sænker højspændingen til en standardværdi på 100 eller 100/v3 V og adskiller måle- og relæbeskyttelseskredsløbene fra de primære højspændingskredsløb. Tilslutningsdiagrammet for en enfaset spændingstransformator er vist i fig. primærviklingen er forbundet til netværksspændingen U1, og spolerne af måleinstrumenter og relæer er forbundet parallelt med sekundærviklingen (spænding U2). En spændingstransformator fungerer i modsætning til en strømtransformator i en tilstand tæt på ledig, da modstanden af de parallelle spoler af enheder og relæer er stor, og strømmen, der forbruges af dem, er lille.
Fig.1. MED Spændingstransformator tilslutningsdiagram:
1 - primær vikling; 2 - magnetisk kredsløb; 3 - sekundær vikling
For at forsyne sekundære kredsløb kan spændingstransformatorer installeres både på understationsbusser og ved hver tilslutning. Før du fortsætter med den elektriske installation, bør du inspicere transformeren og kontrollere isoleringens integritet, forstærkningssømmenes brugbarhed og olietransformatorernes olieniveau. Under installationen er spændingstransformatorens primære og sekundære viklinger pakket ind af sikkerhedsmæssige årsager, da de sekundære viklinger ved et uheld kommer i kontakt med svejsning, belysning osv. ledninger. kan føre til udseendet af højspænding ved terminalerne af den primære vikling, farligt for menneskeliv. For at sikre sikker vedligeholdelse af sekundære kredsløb under drift skal sekundærviklingen af transformeren og dens hus være jordet. Således elimineres muligheden for, at højspænding passerer ind i sekundære kredsløb under isolationsnedbrud.
Det nominelle transformationsforhold bestemmes af følgende udtryk:
hvor U1nom og U2nom er henholdsvis den nominelle primære og sekundære spænding. Magnetisk fluxlækage og kernetab fører til målefejl
Som i strømtransformatorer er vektoren sekundær spænding forskudt i forhold til den primære spændingsvektor ikke nøjagtigt med en vinkel på 180°. Dette bestemmer vinkelfejlen.
Afhængigt af den nominelle fejl skelnes der mellem nøjagtighedsklasser: 0,2; 0,5; 1; 3.
Fejlen afhænger af udformningen af det magnetiske kredsløb, stålets magnetiske permeabilitet og cosφ2, dvs. fra sekundær belastning. Udformningen af spændingstransformatorer giver mulighed for kompensation af spændingsfejl ved en smule at reducere antallet af vindinger af primærviklingen samt kompensation af vinkelfejl på grund af specielle kompenserende viklinger.
Det samlede forbrug af viklingerne af måleinstrumenter og relæer forbundet til spændingstransformatorens sekundære vikling bør ikke overstige spændingstransformatorens nominelle effekt, ellers vil dette føre til en stigning i fejl.
Når du tilslutter måleinstrumenter og beskyttelsesanordninger til spændingstransformatoren, skal du tage højde for, at inklusion store mængder elektriske apparater fører til en stigning i den aktuelle værdi i sekundærviklingen og en stigning i målefejlen. Sørg derfor for det fuld kraft enheder forbundet til spændingstransformatoren oversteg ikke den maksimalt tilladte belastningseffekt for spændingstransformatoren angivet i passet. Hvis belastningseffekten overstiger transformatorens nominelle effekt for den krævede nøjagtighedsklasse, er det nødvendigt at installere en anden spændingstransformator og tilslutte nogle af enhederne til den.
Afhængigt af formålet kan der anvendes spændingstransformatorer med forskellige viklingstilslutningsmønstre. At måle tre imellem fasespændinger du kan bruge to enfasede to-viklingstransformere NOM, NOS, NOL, forbundet i henhold til et åbent delta-kredsløb (fig. 2.a), samt trefasede to-viklingstransformere NTMK, hvis viklinger er forbundet i en stjerne (fig. 2.b). Til måling af spænding i forhold til jorden kan der anvendes tre enfasede transformere forbundet i henhold til Y0 / Y0 kredsløbet, eller trefasede treviklingstransformere NTMI eller NAMI (fig. 2. b). I sidstnævnte tilfælde bruges en stjerneforbundet vikling til at forbinde måleinstrumenter, og et jordfejlsbeskyttelsesrelæ er tilsluttet en åben trekantvikling. På samme måde er enfasede tre-vindede transformere af ZNOM-typen og kaskadetransformatorer NKF forbundet til en trefaset gruppe.
Fig.2. Tilslutningsdiagrammer for spændingstransformatorviklinger
Ved design, trefaset og enkeltfasede transformatorer. Trefasede spændingstransformere bruges til spændinger op til 18 kV, enfasede - for enhver spænding. Afhængig af typen af isolering kan transformere være tør, oliebaseret eller støbt isoleret.
Tørtransformatorernes viklinger er lavet af PEL-tråd, og isoleringen mellem viklingerne er elektrisk pap. Sådanne transformere bruges i installationer op til 1000 V (NOS-0,5 - enfaset, tør, 0,5 kV spændingstransformer).
Olieisolerede spændingstransformatorer anvendes til spændinger fra 6 til 1150 kV i lukket og åbent distributionsudstyr. I disse transformere er viklingerne og det magnetiske kredsløb fyldt med olie, som tjener til isolering og køling.
Det er nødvendigt at skelne enkeltfasede to-viklede transformere NOM-6, NOM-10, NOM-15, NOM-35 fra enkeltfasede tre-viklingstransformere ZNOM-15, ZNOM-20, ZNOM-35.
For at sikre normal drift, skal spændingsmåletransformatoren beskyttes mod strøm kortslutning fra belastningssiden, da de forårsager overophedning og beskadigelse af isoleringen af VT-viklingerne og også fører til en kortslutning i selve transformeren. Til dette formål er der installeret afbrydere i alle ujordede ledninger. Derudover er der installeret en kontakt i spændingstransformatorens sekundære kredsløb for at skabe et synligt brud i det elektriske kredsløb. Den primære vikling er beskyttet mod beskadigelse ved hjælp af sikringer.
Generel information. Spændingstransformere bruges til at konvertere højspænding til lave standardværdier (100, 100/З, 100/3 V), bruges til at drive måleinstrumenter og forskellige kontrol-, beskyttelses- og automatiseringsrelæer. De, ligesom strømtransformatorer, isolerer (separate) måleinstrumenter og relæer fra højspænding, hvilket sikrer sikkerheden ved deres vedligeholdelse.
I henhold til designprincippet, koblingskredsløb og driftsfunktioner er elektromagnetiske spændingstransformatorer ikke meget forskellige fra strømtransformatorer. Men sammenlignet med sidstnævnte overstiger deres effekt ikke titusinder eller hundredvis af volt-ampere. Ved lav effekt nærmer driftstilstanden for spændingstransformatorer tomgangstilstanden. Åbning af sekundærviklingen af en spændingstransformator fører ikke til farlige konsekvenser.
Ved spændinger på 35 kV og derunder er spændingstransformatorer som udgangspunkt tændt gennem sikringer, så hvis spændingstransformatoren beskadiges, forårsager den ikke en ulykke. Ved spændinger på 110 kV og derover er sikringer ikke installeret, da der ifølge tilgængelige data sjældent forekommer skader på sådanne spændingstransformatorer.
Spændingstransformatorer tændes og slukkes ved hjælp af afbrydere.
For at beskytte spændingstransformatoren mod kortslutningsstrøm er aftagelige rørsikringer eller overstrømsafbrydere installeret i de sekundære kredsløb. Sikringer er installeret, hvis spændingstransformatoren ikke leverer højhastighedsbeskyttelse, da disse beskyttelser kan virke forkert, hvis sikringsforbindelsen ikke brænder hurtigt nok ud. Installationen af automatiske maskiner sikrer effektiv drift af specielle interlocks, der deaktiverer visse typer beskyttelse i tilfælde af brud i spændingskredsløbene.
For sikker vedligeholdelse af sekundære kredsløb i tilfælde af isolationsnedbrud og højspænding, der kommer ind i sekundærviklingen, er en af de sekundære viklingsterminaler eller nulpunktet forbundet til jord. I skemaer til at forbinde sekundære viklinger i en stjerne er det oftest ikke nulpunktet, der er jordet, men begyndelsen af viklingen af fase b . Dette forklares med ønsket om at reducere antallet af omskiftningskontakter i sekundære kredsløb med 1/3, da den jordede fase kan leveres til relæet ud over afbrydere og hjælpekontakter til afbrydere.
Ved brug af spændingstransformatorer til at drive operationelle kredsløb AC Det er tilladt at jorde nulpunktet for sekundærviklingerne gennem en nedbrudssikring, som er forårsaget af behovet for at øge isolationsniveauet af driftskredsløbene.
Mens der arbejdes direkte på spændingstransformatoren og dens samleskinne, kræver sikkerhedsreglerne oprettelse af et synligt brud ikke kun fra højspændingssiden, men også fra de sekundære kredsløb, for at undgå fremkomsten af spænding på den primære vikling på grund af den omvendte transformation af spænding fra de sekundære kredsløb, der drives fra hvilken - eller en anden spændingstransformator. For at gøre dette installeres kontakter i spændingstransformatorens sekundære kredsløb, eller der bruges aftagelige sikringer. Deaktivering af afbrydere, samt afbrydelse af sekundære kredsløb med hjælpekontakter af adskillere, giver ikke et synligt brud i kredsløbet og anses derfor for utilstrækkeligt.
Designfunktioner. Både enfasede og trefasede to- og treviklingsspændingstransformatorer anvendes på transformerstationer. Disse er hovedsageligt oliebaserede spændingstransformatorer, hvis magnetiske kerner og viklinger er nedsænket i olie. Oliepåfyldning af tanken eller porcelænslegemet beskytter mod fugt og isolerer viklingerne fra jordede strukturer. Det spiller også rollen som et kølemedium.
I lukkede koblingsanlæg op til 35 kV er der med succes anvendt spændingstransformatorer med støbt epoxyisolering. De har en række væsentlige fordele i forhold til oliefyldte, når de er installeret i komplette koblingsanlæg.
Ved understationer på 110 - 500 kV anvendes kaskadespændingstransformatorer af NKF-serien. I en kaskadespændingstransformator er HV-viklingen opdelt i dele placeret på forskellige stænger af et eller flere magnetiske kredsløb, hvilket letter dens isolering. Således har en spændingstransformator af typen NKF-110 en HV-vikling 
er opdelt i to dele (trin), som hver er placeret på modstående stænger af et to-stavs magnetisk kredsløb (fig. 4.1, a). Den magnetiske kerne er forbundet til midten af viklingen VN og er placeret i forhold til jorden under potentialet U f /2 ,
på grund af hvilken viklingen VN er kun isoleret fra det magnetiske kredsløb med U f /2, hvilket væsentligt reducerer transformatorens størrelse og vægt.
Det trinformede design komplicerer designet af transformeren. Der er behov for yderligere viklinger. Vist i fig. 4.1 udligningsvikling P designet til at fordele den effekt, der forbruges af sekundære viklinger, jævnt over begge trin.
Kaskadespændingstransformatorer til 220 kV og højere har to eller flere magnetiske kredsløb (fig. 4.1,b). Antallet af magnetiske kerner er normalt halvdelen af antallet af kaskadetrin. For at overføre strøm fra viklingerne af et magnetisk kredsløb til viklingerne af et andet, bruges forbindelsesviklinger R. De sekundære viklinger af spændingstransformatorer i NKF-serien er placeret nær den jordede ende X viklinger VN, har det laveste potentiale i forhold til jord.
N 
Sammen med konventionelle elektromagnetiske spændingstransformatorer bruges kapacitive spændingsdelere til at forsyne måleinstrumenter og relæbeskyttelse. De er blevet udbredt på elledninger med spændinger på 500 kV og højere. Skematisk diagram kapacitiv spændingsdeler type NDE-500 er vist i fig. 4.2. Spændingen mellem kondensatorerne er fordelt omvendt proportionalt med kapacitanserne U 1 / U 2 = C 2 / C 1 ,
hvor C1 og C2 er kondensatorernes kapacitanser; U 1 og U 2
-
spænding på dem. Ved at vælge kondensatorer opnår vi en vis påkrævet andel af den samlede spænding Uf på den nederste kondensator C 2. Hvis man nu tilslutter en nedtrappende transformer T til kondensator C 2, vil denne udføre de samme funktioner som en konventionel spændingstransformator.
Den kapacitive spændingsdeler type NDE-500 består af tre koblingskondensatorer type SMR-166/3-0.014 og en kraftudtagskondensator type OMR-15-0.107. Transformator primærvikling T designet til spænding 15 kV. Den har otte grene til spændingsregulering. Minelag 3 forhindrer højfrekvente strømme i at strømme ind i transformeren T under drift af højfrekvent kommunikation, hvis udstyr er forbundet til kondensatorer gennem et forbindelsesfilter FP. Reaktor R forbedres elektriske egenskaber kredsløb, når belastningen stiger. Ballastfilter eller modstand R tjener til at dæmpe ferroresonante svingninger i det sekundære kredsløb, når belastningen pludselig afbrydes.
Skift ordninger. Enkeltfasede og trefasede spændingstransformatorer er forbundet i henhold til diagrammerne vist i fig. 4.3. To to-vindede spændingstransformatorer kan tilsluttes fase-til-fase spænding i henhold til et åbent delta-kredsløb (fig. 4-3, a). Kredsløbet giver symmetriske lineære spændinger U ab U bc , U ca og bruges i 6 - 35 kV installationer. Sekundære kredsløb er beskyttet af en to-polet afbryder EN, ved udløsning gives et signal om et brud i spændingskredsløbene. En to-polet afbryder er installeret i serie med afbryderen R, skabe et synligt brud i det sekundære kredsløb. I henhold til sikkerhedsforholdene er fasen på de sekundære spændingsskinner jordet b. Afbrydere og afbrydere er placeret i skabe nær spændingstransformatorer.
T 
Tre enkeltfasede to-vindede spændingstransformatorer kan forbindes til en trefaset gruppe i henhold til stjerne-stjernekredsløbet med jording af neutralerne af HV- og LV-viklingerne (fig. 4.3, b). Kredsløbet giver mulighed for at tilslutte måleinstrumenter og relæer til lineære spændinger og fasespændinger i forhold til jorden. Et sådant kredsløb bruges især til at tænde for isolationsovervågningsvoltmetre i netværk med spændinger op til 35 kV, der opererer med en isoleret neutral. Sekundære kredsløb er beskyttet af rørformede sikringer P i alle tre faser, da det ikke er fasen, der er jordet, men den neutrale af sekundærviklingen.
Trefaset tre-stavet to-vindet spændingstransformator (NTMK-type), forbundet i henhold til diagrammet i fig. 4.3, anvendes til måling af lineære og fasespændinger i netværk 6 - 10 kV. Den er dog ikke egnet til at måle spænding i forhold til jord, da dette kræver jording af nulpunktet af primærviklingerne, hvilket ikke er tilgængeligt.
I fig. 4.3d viser tilslutningsdiagrammet for en trefaset tre-vindet spændingstransformator af NTMI-typen, beregnet til 6 - 10 kV-netværk, der arbejder med en isoleret (eller kompenseret) neutral. Spændingstransformatorer af typen NTMI fremstilles som gruppetransformatorer, dvs. bestående af tre enfasede transformere. Trefasede tre-vindede spændingstransformatorer af den gamle serie, som blev produceret med pansrede stangmagnetiske kerner (tre stænger og to sideåg), er også i drift. De primære sekundære viklinger er beskyttet af tre-polede afbrydere EN.
Hjælpe 
Disse kontakter på afbrydere bruges til at signalere et brud i spændingskredsløb og blokere underspændingsbeskyttelse og ARV. Yderligere sekundære viklinger forbundet i et åbent delta bruges normalt til at signalere en fase-til-jord-fejl. Kun spændingsforstærkningsrelæet er direkte forbundet til terminalerne på denne vikling, så der er ingen kontakt i dette kredsløb. Om nødvendigt kan ledningen fra begyndelsen af den ekstra vikling a d vikles gennem kontaktens fjerde kniv R.
På samme måde er trefasede grupper og enfasede tre-vindede spændingstransformatorer ZNOM forbundet i netværk på 6 - 35 kV.
Enfasede spændingstransformatorer 110 - 330 kV NKF-serien er oftest forbundet i henhold til kredsløbet vist i fig. 4.4. De angivne spændingstransformatorer er forbundet til skinnerne med afbrydere uden sikringer. Afbrydere er tilvejebragt i kredsløbene af hoved- og yderligere viklinger R 1 Og R 2 at afbryde spændingstransformatoren fra de sekundære spændingsbusser, når de overfører deres strøm fra en anden spændingstransformator. De sekundære kredsløb er beskyttet mod kortslutninger af tre afbrydere: EN 1 , EN 2 Og EN 3 . I ledningen fra klemmen på bussen n(3U o) maskinen er ikke installeret, da der i normal drift ikke er nogen driftsspænding ved terminalerne på den ekstra vikling. Sundheden af 3U-kredsløbene overvåges periodisk ved at måle ubalancespændingen. Når kredsløbet fungerer, er den målte spænding 1 - 3 V, og hvis kredsløbet brydes, forsvinder voltmeteraflæsningen. Enheden tilsluttes ved et kort tryk på knappen. Dæk Og bruges ved test af jordfejlsbeskyttelser drevet af et 3U o-kredsløb.
Tilslutningskredsløbene til spændingstransformatorer på 500 kV og derover, uanset deres type (kaskade eller med en kapacitiv deler), adskiller sig lidt fra den betragtede. Der er ingen forskelle i den operationelle vedligeholdelse af sekundære kredsløb.
I nogle tilfælde overvåges tilstanden af hovedviklingens sekundære kredsløb ved hjælp af tre minimumsspændingsrelæer forbundet med fase-til-fase spændinger. Når afbryderen er slået fra (sikringen springer), signalerer disse relæer et åbent kredsløb. Mere avanceret styring er at bruge et komplet relæ forbundet til de sekundære spændingsbusser (fig. 4.5). Relæ PH1 inkluderet på trefaset negativ sekvens spændingsfilter FNOP. Den udløses, når symmetrien af linjespændinger overtrædes (brud af en eller to faser). Når dens kontakter åbner, aktiveres relæet RN, giver et signal om et brud i spændingskredsløbet. Relæ RN udløses også med en trefaset (symmetrisk kortslutning), når relæet PH1 virker ikke. Dette sikrer, at der sendes et signal i alle tilfælde af spændingskredsløbssvigt fra både LV og HV's side. Enheden fungerer med en tidsforsinkelse, der overstiger kortslutningsudløsningstiden. i HV-nettet for at forhindre afsendelse af et falsk signal.
B 
Låsning af beskyttelser i tilfælde af fejl i spændingskredsløb giver et signal om en fejl, der er opstået, og deaktiverer (blokerer) de beskyttelser, der kan fungere fejlagtigt og miste spænding. Spændingen forsvinder helt eller forvrænges i størrelse og fase, når sikringer springer, afbrydere fungerer eller faser svigter. Aflåsningsanordninger fremstilles af industrien i form af komplette relæer, som leveres med individuelle relæbeskyttelsespaneler.
Omskiftning af strømforsyningen til spændingskredsløb fra en spændingstransformator til en anden er tilvejebragt på understationer, der har to sektioner eller bussystemer eller mere, samt ved installation af spændingstransformere ved linjeindgange. Omskiftning kan foretages manuelt ved hjælp af kontakter (nøgler) eller automatisk - af hjælpekontakter på adskillere eller relækontakter på repeatere, styret igen af hjælpekontakter på adskillere eller kontakter. Normalt skiftes alle spændingskredsløb i det elektriske kredsløb på én gang, og kun nogle gange er der installeret skiftekontakter på panelerne af individuelle sæt beskyttelse og automatisering.
N 
og fig. Figur 4.6 viser mulige koblingsskemaer for spændingskredsløb på understationer med dobbelt bussystem. På lapå 500 kV og derover installeres spændingstransformatorer direkte ved linjeindgangen. Spændingskredsløbene for relæet og enhederne på hver linje strømforsynes fra en spændingstransformator forbundet til den.
I fig. 4.7 viser et diagram over de primære forbindelser til en 500 kV transformerstation og et diagram over de sekundære kredsløb af spændingstransformatorer TN1 - TNZ. Hvis en af spændingstransformatorerne svigter (f.eks. TN1} der er behov for at skifte strømforsyningen til relæviklingerne og linjeenhederne L1 fra en anden spændingstransformator. Afbrydere til dette P1 eller P2 skiftevis sat på plads Andre TN, og kontakter RZ eller P4 følgelig leveres strøm fra spændingstransformatoren TN2 eller TNZ. Rækkefølgen af koblingskontakter bestemmes af lokale instruktioner, da dette er relateret til at sikre pålidelig drift af linjebeskyttelsesspærringer. Samtidig frakobling af afbrydere P1 Og P2(hoved- og ekstraviklinger) kan føre til svigt af nogle typer af låse og falsk linjeafbrydelse.
Vedligeholdelse af spændingstransformatorer og deres sekundære kredsløb operativt personale skal overvåge driften af spændingstransformatorerne selv og overvåge funktionsdygtigheden af de sekundære spændingskredsløb. Der udføres tilsyn med arbejdet ved udstyrseftersyn. Vær samtidig opmærksom på den generelle tilstand af spændingstransformatorerne: tilstedeværelsen af olie i dem, fraværet af lækager og tilstanden af gummipakningerne; fravær af udladninger og knitren inde i spændingstransformatorer; ingen spor af overlapning på overfladen af isolatorer og porcelænsdæk; grad af forurening af isolatorer; fravær af revner og spåner i isoleringen, samt tilstanden af forstærkningssømmene. Hvis der konstateres revner i porcelænet, skal spændingstransformatoren frakobles og underkastes en detaljeret inspektion og test.
Spændingstransformere 6 - 35 kV med en lille mængde olie har ikke ekspandere og olieindikatorer. Olien i dem tilsættes ikke låget med 20 - 30 mm. Og dette rum over overfladen af olien fungerer som en ekspanderende. Påvisning af spor af olielækage fra sådanne spændingstransformatorer kræver hurtig fjernelse af dem fra drift, kontrol af olieniveauet og eliminering af lækagen.
Under inspektioner skal du kontrollere tilstanden af dørtætningerne på de sekundære tilslutningsskabe og fraværet af mellemrum, hvorigennem sne, støv og fugt kan trænge ind; afbrydere, sikringer og afbrydere, samt rækker af klemmer efterses.
Under drift er det nødvendigt at sikre, at sikringsforbindelserne er korrekt valgt. Sikringernes pålidelighed er sikret, hvis sikringsforbindelsens mærkestrøm er 3 til 4 gange mindre end kortslutningsstrømmen. ved det punkt af de sekundære kredsløb, der er længst væk fra spændingstransformatoren. Kortslutningsstrøm skal måles, når spændingstransformatoren sættes i drift eller bestemmes ved beregning. Et sæt sikringer til passende strømme skal altid opbevares i de sekundære tilslutningsskabe.
Ved kontrolpaneler og relæpaneler er det nødvendigt systematisk at overvåge tilstedeværelsen af spænding fra spændingstransformatoren ved hjælp af voltmetre og signaleringsenheder (resultattavle, signallamper, klokke). Ved normal drift skal beskyttelses- og automatiseringsrelæer modtage strøm fra spændingstransformatoren på bussystemet, som det givne er tilsluttet. elektriske kredsløb. Når du udfører operationel omskiftning, er det nødvendigt at følge den etablerede sekvens af operationer, ikke kun med højspændingsenheder, men også med sekundære spændingskredsløb, for ikke at fratage beskyttelses- og automatiseringsenhederne spænding.
Hvis den sekundære spænding forsvinder på grund af sprængte LV-sikringer, skal de udskiftes, og de afbrudte afbrydere skal tændes, og hovedviklingens kredsløb skal genoprettes først, og derefter den ekstra. Hvis disse operationer ikke lykkes, skal der træffes foranstaltninger for hurtigt at genoprette strømmen til beskyttelsen og automatiseringen fra en anden spændingstransformator i overensstemmelse med instruktionerne i de lokale instruktioner.
Udskiftning af sprængte HV-sikringer begynder efter at have udført de nødvendige operationer i dette tilfælde med de beskyttelsesanordninger, der kan udløse det elektriske kredsløb. Uden at identificere og eliminere årsagen til sprængte HV-sikringer, anbefales det ikke at installere nye sikringer.
Side 4 af 20
VT-enheden er den samme som krafttransformer; primærvikling bestående af stort antal drejninger, er forbundet parallelt med de primære kredsløb i understationsudstyret, og enheder og relæer er forbundet parallelt med de sekundære viklingskredsløb.
For at forsyne relæbeskyttelse og automatiseringsenheder bruges forskellige viklingsforbindelsesordninger til både enfasede og trefasede spændingstransformere. Som et eksempel kan du overveje tilslutningsdiagrammet for viklingerne af en trefaset femstangsspændingstransformator (fig. 4). Det magnetiske system i denne VT har fem stænger. Vindinger af tre faser er placeret på de tre midterste stænger - en primær og to sekundære vindinger på hver stang. De to ydre stænger er designet til at lukke magnetiske flux af nul sekvens (når den geometriske sum af de magnetiske flux af de tre midterste stænger ikke er nul). De primære viklinger er forbundet i en stjerne med en jordet neutral. De primære sekundære viklinger er forbundet i en stjerne med neutralen fjernet, og kredsløbene i disse viklinger er designet til at tænde enheder og relæer for fase-til-fase og fase-til-fase spændinger. Yderligere viklinger er forbundet i henhold til et åbent delta-kredsløb, som er et spændingsfilter
Ris. 5. Vektordiagrammer af sekundære fasespændinger og deres geometriske summering i nul-sekvens spændingsfilteret: i - normal kredsløbstilstand eller ekstern trefaset kortslutning; b - tofaset kortslutning. mellem fase B og C
nul rækkefølge. Spændingen ved klemmerne 0\ - 02 i dette kredsløb er lig med tredobbelt nul-sekvensspændingen 3U0 (i fravær af harmoniske i spændingen).
I normal tilstand, med en trefaset eller tofaset kortslutning. i det primære kredsløb er den geometriske sum af fasespændingerne nul, derfor er spændingen mellem udgangsenderne af den åbne trekant også nul (tre fasespændinger er geometrisk summeret i trekanten, fig. 5). Når en af faserne (for eksempel fase A) af det primære kredsløb med en isoleret nul er kortsluttet til jord, vil primærviklingen af fase A af VT i begge ender være forbundet med jordpotentialet og spændingen af både primære og sekundære viklinger af denne fase bliver nul (fig. 6), spændingen af de to andre faser bliver lig med fase-til-fase spændingen. I dette tilfælde vil der vises en spænding ved terminalerne på VT-åben delta-kredsløbet svarende til den geometriske sum af spændingsvektorerne for de to intakte faser B og C, og spændingsrelæet forbundet til terminalenderne af det åbne delta-kredsløb vil fungerer, hvilket signalerer en jordfejl i det primære kredsløb. Hvis nulpunktet af VT'ens primærviklinger ikke er jordet, vil den geometriske sum af vektorerne for de tre sekundære fasespændinger være lig med nul, når en hvilken som helst fase af det primære kredsløb med en isoleret nulleder kortsluttes til jord. jordfejlsalarm virker ikke.
Ris. 6. Enfaset fejl til jord i et kredsløb med en isoleret neutral: a - VT-kredsløb (sekundære viklinger forbundet i en stjerne er ikke vist); b - vektordiagram af spændinger; c - geometrisk summering af spændinger On n Os i nulsekvensfilteret (i et åbent delta-kredsløb)
Standsning af strømforsyningen til spændingskredsløbene i nogle relæbeskyttelsesenheder kan føre til overdreven eller forkert drift eller fejl. Enheder, der kan handle overdrevent eller fejlagtigt, omfatter for eksempel minimumspændingsbeskyttelse, differensfase-ledningsbeskyttelse af typerne DFZ-501 (DFZ-401) og DFE-503, afstandsbeskyttelse af enhver type. Enheder, der kan forårsage fejl, omfatter for eksempel: forskellige typer retningsbeskyttelse, relæbeskyttelsesanordninger mod overspænding, automatisk genlukkeanordninger (AR) med kontrol af synkronisme eller spændingstilstedeværelse. Hvis spændingen fra spændingstransformatoren, der bruges som kilde til operationel vekselstrøm for relæbeskyttelsesenheden, forsvinder, kan disse enheder muligvis også ikke fungere.
For at forebygge forkert handling Relæbeskyttelse og automatiseringsanordninger i tilfælde af beskadigelse af spændingskredsløb samt til signalering om disse skader anvendes forskellige enheder, hvis driftsprincipper og vedligeholdelsesfunktioner skal være bekendt med driftspersonalet.
For at beskytte transformatorer mod kortslutninger. I sekundære kredsløb anvendes både sikringer og automatafbrydere (afbrydere), for eksempel type AP-50 (med en hjælpekontakt, som bruges til at signalere, at afbryderen er slået fra). Fordelene ved automatiske maskiner sammenlignet med sikringer er hastighed, større pålidelighed og nem genskabelse af strøm til spændingskredsløb (der er ingen grund til at have reservesikringer, sikringer osv.). Driftshastighed af automatiske afbrydere under kortslutning. i de sekundære kredsløb sikrer VT rettidig automatisk nedlukning særlige låse af højhastighedsrelæbeskyttelser, der udsættes for forkerte handlinger, når spændingen falder eller forsvinder. Faktum er, at en speciel blokering blokerer beskyttelsen hurtigere og mere pålideligt efter afbrydelse af afbryderne i en eller flere faser af spændingskredsløbene. Sikringer må kun anvendes i sekundære kredsløb af spændingstransformatorer, der ikke leverer højhastighedsrelæbeskyttelser, der er genstand for forkerte handlinger i tilfælde af fejl i spændingskredsløbene.
Permanent beskyttende jording sekundære kredsløb af VT udføres som følger: ledningen til en af faserne eller den neutrale ledning af sekundære viklinger af VT, forbundet i en stjerne, og en af terminalerne i det åbne delta-kredsløb er jordet ved terminalen samling tættest på VT (normalt i kabinettet, hvor maskinerne er installeret) eller direkte ved terminalerne på de sekundære TN-viklinger. Individuel jording af kredsløbene i hver VT udføres under den betingelse, at VT'ens sekundære kredsløb ikke har nogen elektrisk forbindelse med kredsløbene i andre VT'er, bortset fra kommunikation gennem jorden.
På et anlæg med to og et stort antal VT'er med den samme primære spænding, der overfører strømforsyningen til spændingskredsløbene i relæbeskyttelsesanordninger for hver forbindelse fra en VT til en anden, udføres normalt på en af to måder.
Ifølge den første metode er der installeret afbrydere eller afbrydere ved hver forbindelse, ved hjælp af hvilke driftspersonale kan forbinde spændingskredsløbene i relæbeskyttelsen og automatiseringsanordningerne i denne forbindelse til en eller anden spændingstransformator. Ulempen ved denne metode er, at vagthavende personale skal sørge for det
I normal tilstand blev de sekundære spændingskredsløb for hver forbindelse forbundet med VT'en på bussystemet eller samleskinnen, som denne forbindelse selv er forbundet med. Hvis denne betingelse ikke er opfyldt, under drift eller nødstop buskobling eller anden afbryder eller afbryder, når den direkte elektriske forbindelse mellem bussystemet (skinne), hvor forbindelsen er tilsluttet, er afbrudt, kan relæbeskyttelsesanordningerne i denne forbindelse fungere forkert eller ikke fungere, da spændingen i deres kredsløb kan svarer ikke i værdi og fase til den primære spænding selve tilslutningen.
Den anden metode er, at spændingskredsløbene for individuelle forbindelser på en understation, der har to bussystemer, automatisk skiftes til den tilsvarende VT, for eksempel ved overførsel af en forbindelse fra et bussystem til et andet. Denne automatisk skift udføres normalt af relæ-repeater-kontakter på hjælpekontakter (AC) på busforbindelsesafbrydere (fig. 7). For at forhindre forkert betjening af hovedsageligt fjerntliggende højhastighedsbeskyttelser ved overførsel af en linje fra et bussystem til et andet, er følgende automatiske omskiftningssekvens tilvejebragt i skemaet. Først, når busafbryderen I (//) på bussystemet er tændt, udløses 1RPR (2RPR) relæet, gennem hvis kontakter spænding tilføres beskyttelsen fra viklingerne af den tilsvarende VT forbundet i en stjerne , og derefter udløses ZRPR (4RPR)-relæet, der leverer gennem dets kontakter til den eksterne "plus"-beskyttelse af driftsstrøm og spænding fra VT-viklinger forbundet i et åbent delta. Relæ 1RPR (2RPR) har en vis tidsforsinkelse ved retur (relæ type RP-252), men det har relæ ZRPR (4RPR) ikke (relæ type RP-23). Dette er tilvejebragt, så hvis hjælpekontakten til afbryderen (VKR) er forkert justeret, og integriteten af kredsløbet i den er krænket, fjerner relæet ZRPR (4RPR) "plus" af driftsstrømmen fra beskyttelsen før relæet 1RPR (2RPR) fjerner spændingen (af "stjerne"-kredsløbene) fra den samme beskyttelse og forhindrer derved beskyttelsen i at handle forkert. For at udelukke muligheden for at kombinere VT sekundære kredsløb fra begge bussystemer i tilstanden, når begge busforbindelsesadskillere er tændt, har kredsløbet en blokering på frakoblingen
relækontakter ZRPR (4RPR). Relæet i det kredsløb, som afbryderens hjælpekontakt blev lukket tidligere, vil åbne koblingskredsløbet for det andet relæ med dets kontakt. 
Tilslutning til spændingskredsløb af relæbeskyttelse og automatiseringsenheder
Ris. 7. Skema for omskiftningsspændingskredsløb af en relæbeskyttelses- og automatiseringsenhed til tilslutning ved hjælp af relæer fra busafbryderpositionsrepeatere (RPR) (de sekundære kredsløb af hver VT har individuel jording): a - forbindelsesdiagram over enfasede VT-viklinger med to sekundære viklinger; b - kredsløbsdiagram til tænding af relæforstærkere af adskillere (1VKR og 2VKR - henholdsvis hjælpekontakter til busafbrydere af system I og II); c - spændingskredsløbskoblingskredsløb
Operationer i tilfælde af afbrydelse eller fejlfunktion af VT'er og kredsløb. I tilfælde af en VT-afbrydelse eller funktionsfejl skal applikationen indeholde instruktioner eller foranstaltninger udarbejdet af RZAI-tjenesten for at sikre pålidelig drift forbliver tændte relæbeskyttelsesanordninger forbundet til disse kredsløb. Disse foranstaltninger, såvel som de foranstaltninger, der er angivet i instruktionerne, skal udføres, før VT'en frakobles.
Hvis der er et nødbehov for at afbryde spændingstransformatoren eller en del af dens kredsløb, skal driftspersonalet først i henhold til instruktionerne afbryde de relæbeskyttelses- og automatiseringsenheder, der kan fungere forkert, hvis strømforsyningen til spændingskredsløbene afbrydes eller tabes. .
Hvis det er muligt, tilrådes det at overføre alle relæbeskyttelses- og automatiseringsenheder, der normalt forsynes fra spændingskredsløbene i den afbrudte spændingstransformator til strømforsyning fra en anden spændingstransformator, før spændingstransformatoren afbrydes, herunder i tilfælde hvor spændingstransformatoren er installeret på linjen. Når strømforsyningen overføres til spændingskredsløbene i relæbeskyttelsesanordninger fra en spændingstransformator til en anden, skal driftspersonalet først (på trods af tilstedeværelsen af passende sikringer) afbryde de enheder, der kan fungere forkert, hvis spændingskredsløbene er brudt, og efter at have afsluttet kraftoverførsel, sætter de dem i drift. Disse enheder omfatter især enhver afstandsbeskyttelse såvel som højfrekvensbeskyttelse såsom DFZ-501 (DFZ-401) eller DFZ-503, som har en negativ spændingsudløser.
Det skal huskes, at hvis for eksempel beskyttelsesspændingskredsløbene på to linjer er forbundet til VT på en af disse linjer (beskyttelsesspændingskredsløbene på en af ledningerne overføres til VT på den anden linje) og blandt de overførte kredsløb er der afstandsbeskyttelseskredsløb eller højfrekvent beskyttelse type DFZ-501 (401) eller DFE-503, når en linje med en fungerende VT afbrydes, vil linjen med en defekt VT også blive afbrudt (uden VT) . Derfor bør denne driftsform kun tillades i den mindst nødvendige tid.
Når der vises et signal om en fejlfunktion i de sekundære spændingskredsløb, slukker vagthavende i overensstemmelse med instruktionerne enten for relæbeskyttelsesanordningerne, som derefter kan fungere forkert, eller træffer andre forholdsregler, der er angivet i instruktionerne. Derefter forsøger han at genoprette strømmen til spændingskredsløbene ved at tænde for de relevante afbrydere eller installere reservesikringer.
Udskiftning af sikringer i nærværelse af en afbryder installeret, før sikringen udføres med afbryderen slukket. Man skal dog huske på, at nogle former for beskyttelse kan udløses, når spændingen fjernes helt af kontakten, og derfor skal de ifølge instruktionerne først slukkes. I mangel af en kontakt (under belastning) kan kun rørsikringer udskiftes lukket type. I dette tilfælde udføres udskiftning af sikringer ved hjælp af en isolerende tang (eller dielektriske handsker) iført sikkerhedsbriller. Efter vellykket genoprettelse af strømmen til spændingskredsløbene skal alle afbrudte relæbeskyttelsesenheder være tændt. Når afbryderne slukkes igen (sikringer sprunget), underretter vagtchefen omgående den lokale RZAI-tjeneste om fejlen. Såfremt dette er fastsat i vejledningen, overfører vagtchefen med tilladelse fra den relevante disponent strømforsyningen til relæbeskyttelsesanordningens spændingskredsløb til en anden spændingstransformator (med ovennævnte afbrydelse af en del af relæbeskyttelsesanordningerne). Hvis afbryderne under overførselsprocessen og på en anden spændingstransformator slukker (sikringerne brænder ud), er det nødvendigt helt at fjerne spændingen fra spændingstransformatoren fra de defekte relæbeskyttelsesanordninger og tænde for de afbrudte afbrydere (udskift sikringer). Hvis forbindelsen i dette tilfælde efterlades helt uden relæbeskyttelse mod nogen form for kortslutning, skal vagtchefen anmode ekspedienten om at afbryde denne forbindelse.
Lad os nu gå videre til at overveje kilderne til driftsstrøm og deres kredsløb.
En sådan kilde kaldes en driftsstrømkilde elektrisk strøm, som bruges til at drive kredsløb fjernbetjening afbrydere og afbrydere, logiske relæbeskyttelseskredsløb, elektrisk automation, telemekanik og alarmanordninger. Denne kilde skal sikre driften af de specificerede enheder som i normale forhold og under kortslutningsforhold. og andre forstyrrelser i den normale drift af netværket. Derfor skal vagtpersonalet være tilstrækkelig opmærksom på tilstanden af de operationelle strømkilder og kredsløb.
Faciliteter anvender både jævn- og vekselstrøm.