Der er en række muligheder for ti varmenet. Fleksible ekspansionsfuger er lavet af rør de har oftest G- eller U-form. Typisk lægges fleksible kompensatorer, uanset metoden til varmeledende lægning, i kanaler af en ikke-passbar sektion (nicher), som gentager kompensatorens formede udseende i plan.

I underjordiske varmenetværk, hovedsageligt på rørledninger med stor diameter, anvendes oftest aksiale ekspansionsfuger af glidetypen (pakboksekspansionsfuger). I installationsområder har forskruninger ekspansionsfuger den egenskab, at de sektionerer rørledninger i sektioner, der ikke er metallisk forbundet med hinanden. I I dette tilfælde ved tilstedeværelse af en potentialforskel mellem kompensatorglasset og kroppen, vil det elektriske kredsløb lukke gennem vandet, hvilket kan forårsage en elektrokemisk proces, og korrosionsprocesser på de indvendige overflader af pakdåsekompensatoren. Men som praksis viser, opstår der i hyppige tilfælde en metalforbindelse mellem to dele af kompensatoren på grund af glassets kontakt med jordakslen. Under brugen af ​​pakdåsekompensatoren kan der nogle gange forekomme metallisk kontakt mellem dens enkelte dele og blive afbrudt.

Pakdåsekompensatorer, afspærringsventiler samt andet udstyr, der kræver vedligeholdelse, placeres i kamre, der ikke er mere end 150-200 meter fra hinanden. Kamrene er lavet af murstensmurværk, monolitisk beton eller armeret beton. På grund af udstyrets betydelige dimensioner er kameraer normalt ret store. På grund af det faktum, at der er en skarp forskel mellem de omsluttende strukturer og udstyrets temperatur, sker der konstant konvektion af fugtig luft i kamrene og som følge heraf kondens på overflader, der har en temperatur under dugpunktet.

Som følge heraf forekommer koncentreret fugtning af den termiske isolering af rørene i kammeret og de områder, der støder op til det, kanalen, i visse områder med dråber fra lofterne fra væggene, gennem hvilke rørene indføres i kamrene, vha. en fugtfilm, der flyder fra understøtningernes skjoldplaner, der er placeret i cellerne. Rørene føres ind i kamrene gennem specielle vinduer i kammervæggene. Indgangsenhedens struktur er vigtig, hovedsageligt for kanalløse termiske ledere på grund af muligheden for rørsynkning og som følge heraf deformation af isoleringsstrukturen. Strukturen af ​​enhedens rør, der kommer ind i kamrene, bestemmer også beskyttelsesniveauet for termisk isolering mod beluftning og fugt i dette område.

For at sikre kompensation for temperaturforlængelser i ret korte sektioner af spidsen fastgøres individuelle termotråde med faste understøtninger, og en anden del af varmetrådene bevæger sig frit i forhold til disse understøtninger. På denne måde opdeler de faste understøtninger varmerørledningen i sektioner, der er uafhængige med hensyn til temperaturudvidelse. Samtidig absorberer understøtningerne de kræfter, der opstår i rørledninger, ved hjælp af forskellige metoder og skemaer til at kompensere for temperaturforlængelser. Montering af faste understøtninger er fastsat til hvornår på forskellige måder termisk ledende pakning.

Områderne til installation af faste understøtninger kombineres som sædvanligt med knudepunkter for rørgrene, placeringen af ​​afspærringsudstyr på rørledninger, pakdåsekompensatorer, mudderfælder og andet udstyr. Afstanden mellem de faste understøtninger afhænger hovedsageligt af rørledningens diameter, kølevæskens temperatur og de installerede kompensatorers kompensationsevne. Ved en maksimal vandtemperatur på 150 grader, for rørledninger med en diameter på 50 til 1000 millimeter, kan afstanden mellem understøtninger være fra 60 til 200 meter.

Stålkanaler, jernbetonbjælker (frontalstøtter) eller armerede betonpaneler (panelstøtter) kan anvendes i form af en bærende konstruktion i faste understøtninger. Frontstøtter er normalt installeret i kamre, panelstøtter i dette øjeblik mere udbredte er installeret i kanaler og kamre. Der antages en spalte i sektionen af ​​rørpassagen gennem panelunderstøtningen. Rør i disse områder skal have en beskyttende belægning, som i andre områder. rørdele. Mellemrummet mellem understøtninger og rør skal fyldes med elastisk polstring, som forhindrer fugt i at trænge ind i mellemrummet. I tilfælde af forbrug af fugtabsorberende emballager, som praksis har vist, kan der dannes et farligt fokus på korrosionsprocesser i dette område. Panelstøtterne skal have huller i den nederste del, så vandet kan passere igennem og forhindrer jorden i at synke ned i kanalerne.

De bærende strukturer af faste understøtninger har direkte kontakt med jorden eller gennem den omsluttende struktur af kamre og kanaler. Derfor, i mangel af dielektriske pakninger mellem stoppet (frontstøtter) eller støtteringe (panelstøtter) og strukturen af ​​den bærende støtte, er den faste støtte jordforbindelsen af ​​varmerøret koncentreret, det vil sige elementerne, hvilket forårsager muligheden for, at omstrejfende strømme kommer ind i varmenettet, og i tilfælde af forbrug af elektrokemisk beskyttelse - et element , som reducerer dets effektivitet.

Rør og deres forbindelser.

Varmetransportteknologi stiller følgende grundlæggende krav til rør, der anvendes til varmerørledninger:

· tilstrækkelig mekanisk styrke og tæthed ved eksisterende kølevæsketryk;

· elasticitet og modstandsdygtighed over for termiske spændinger ved vekslende termisk tilstand;

· konstante mekaniske egenskaber;

· modstand mod ekstern og intern korrosion;

· lav ruhed indvendige overflader;

· ingen erosion af indre overflader;

· lav koefficient temperaturdeformationer;

· høje varmeisolerende egenskaber af rørvægge;

· enkelhed, pålidelighed og tæthed af forbindelsen individuelle elementer;

· nem opbevaring, transport og installation.

Alle hidtil kendte rørtyper opfylder ikke samtidig alle de anførte krav. Især disse krav er ikke fuldt ud opfyldt af stålrør, der anvendes til transport af damp og varmt vand. Dog høj mekaniske egenskaber og elasticitet stålrør, samt enkelheden, pålideligheden og tætheden af ​​forbindelser (svejsning) sikrede næsten hundrede procent brug af disse rør i fjernvarmesystemer.

De vigtigste typer stålrør, der bruges til varmenetværk:

Med en diameter på op til 400 mm inklusive - sømløs, varmvalset;

Med en diameter over 400 mm - elektrisk svejset med en langsgående søm og elektrisk svejset med en spiralsøm.

Varmenetværksrørledninger er forbundet med hinanden ved hjælp af elektrisk eller gassvejsning. For vandvarmenet foretrækkes stålkvaliteterne St2sp og St3sp.

Rørledningslayout, placering af understøtninger og kompensationsanordninger skal vælges på en sådan måde, at den samlede belastning fra alle samtidigt virkende belastninger i enhver sektion af rørledningen ikke overstiger den tilladte. Det svageste punkt stålrørledninger De områder, der bør bruges til stresstestning, er svejsninger.

Bakker op.

Støtter er kritiske dele af varmerørledningen. De opfatter kræfter fra rørledninger og overfører dem til understøttende strukturer eller jord. Ved konstruktion af varmerørledninger bruges to typer understøtninger: frie og faste.

Gratis understøtter tage vægten af ​​rørledningen og sikre dens frie bevægelse under temperaturdeformationer. Faste understøtninger De fikserer rørledningens position på bestemte punkter og opfatter de kræfter, der opstår ved fikseringspunkterne under påvirkning af temperaturdeformationer og indre tryk.

Ved lægning uden kanaler nægter de normalt at installere frie understøtninger under rørledninger for at undgå ujævne tilpasninger og yderligere bøjningsspændinger. I disse varmeledninger lægges rørene på uberørt jord eller et omhyggeligt komprimeret lag sand. Ved beregning af bøjningsspændinger og deformationer betragtes en rørledning, der ligger på frie understøtninger, som en flerspændsbjælke.

Ifølge driftsprincippet er frie understøtninger opdelt i glidende, rulle, rulle og suspenderet.

Når du vælger typen af ​​understøtninger, skal du ikke kun være styret af værdien af ​​designkræfterne, men også tage hensyn til understøtningens drift under driftsforhold. Når rørledningsdiametrene øges, øges friktionskræfterne på understøtningerne kraftigt.

Ris. En glidende støtte: 1 – termisk isolering; 2 - understøttende halvcylinder; 3 - stålbeslag; 4 - betonsten; 5 – cement-sandmørtel

Fig.B Rullestøtte. Fig.B Rullestøtte. Fig.D Suspenderet støtte.

I nogle tilfælde, når, i henhold til betingelserne for rørledningsplacering, relativt bærende konstruktioner Glidende og rullende understøtninger kan ikke installeres. Ulempen ved simple ophængningsunderstøtninger er deformationen af ​​rørene på grund af de forskellige amplituder af suspensionerne placeret på forskellige afstande fra en fast støtte, pga forskellige vinkler tur. Når du bevæger dig væk fra den faste støtte, øges temperaturdeformationen af ​​rørledningen og rotationsvinklen for bøjlerne.

Kompensation for temperaturdeformationer.

Temperaturdeformationer kompenseres specielle enheder– kompensatorer.

I henhold til driftsprincippet er kompensatorer opdelt i radiale og aksiale.

Radiale ekspansionsfuger tillade rørledningsbevægelse i både aksial og radial retning. Med radial kompensation absorberes den termiske deformation af rørledningen på grund af bøjningen af ​​elastiske indsatser eller individuelle sektioner af selve rørledningen.

Fig. Kompensatorer. a) U-formet; b) Ω-formet; c) S-formet.

Fordele - enhedens enkelhed, pålidelighed, aflæsning af faste understøtninger fra interne trykkræfter. Ulempe: lateral bevægelse af deforme områder. Dette kræver en forøgelse af tværsnittet af ikke-passable kanaler og komplicerer brugen af ​​tilbagefyldningsisolering og kanalløs installation.

Aksiale ekspansionsfuger lad rørledningen kun bevæge sig i aksens retning. De er lavet af glidende type - pakdåse og elastik - linse (bælge).

Linsekompensatorer er installeret på rørledninger lavt tryk– op til 0,5 MPa.

Ris. Kompensator. a) ensidet pakdåse: b) 3-bølge linsekompensator

1 - glas; 2 - krop; 3 - pakning; 4 - trykring; 5 – grundbog.

• 3. Grundlæggende designparametre. Temperatur, tryk, tilladt spænding.
• 4. Grundlæggende krav til design af svejsede apparater (giv regulatoriske dokumenter). Testanordninger for styrke og tæthed.
• 5. Skalplader. Grundlæggende begreber og definitioner. Stresset tilstand af rotationsskaller under påvirkning af indre tryk.
• 10. Mekaniske vibrationer af aksler. Kritisk hastighed af en aksel med én belastning (analyse af den dynamiske afbøjningsformel). Vibrationsmodstandstilstand. Fænomenet selvcentrering.
• 11. Funktioner ved beregning af aksler med flere masser. Konceptet med en nøjagtig metode til beregning af kritiske hastigheder. Tilnærmede metoder.
• 12. Akselvibrationer. Gyroskopisk effekt. Påvirkningen af ​​forskellige faktorer på den kritiske hastighed
• 15. Beregning af søjleapparat til vindlast. Designskema, design angiver. Bestemmelse af aksial belastning.
• 16. Bestemmelse af vindbelastning og bøjningsmoment. Kontrol af styrken af ​​kolonneapparatets krop.
• 17. Beregning af søjleapparat til vindlast. Typer og design af understøtninger til vertikale enheder. Valg af støttetype.
• 18. Beregning af søjleapparat til vindlast. Kontrol af styrken og stabiliteten af ​​støtteskallen og dens komponenter.
• 19. Varmevekslere. Bestemmelse af temperaturkræfter og spændinger i krop og rør af typen Tn (Giv et regnediagram, formler uden afledning. Analyse af formler).
• 20. Varmevekslere. Bestemmelse af temperaturkræfter og spændinger i krop og rør af typen tk (Giv et regnediagram, formler uden afledning. Analyse af formler).
• 21) Formål og rolle for maskiner og enheder. Vigtigste tendenser i udviklingen af ​​instrumentering til olie- og gasraffineringsprocesser
• 24. Kolonneanordningernes rolle og plads i den teknologiske proces. Indholdet af enhedens pas.
• 25. Indvendige anordninger i søjleapparater. Typer af plader, deres klassificering og krav til dem. Design af fastgørelse af interne enheder. Fender enheder.
• 26. Vedhæftede kontaktenheder. Typer og klassificering af dyser. Principper for valg af dyser.
• 27. Vakuumsøjler. Funktioner af design og drift. Vakuumskabende systemer, strukturer.
• 28. Rørformede ovne. Formål, deres plads og rolle i det teknologiske system og omfang. Klassificering af rørovne og deres typer.
• 30. Rørformet spole, dens design, fastgørelsesmetoder. Valg af størrelse og materialer af rør og bøjninger, tekniske krav.
• 31. Brænderanordninger, der anvendes i rørovne. Klassificering, enhed og funktionsprincip.
• 32. Metoder til at skabe træk i ovne. Metoder til genanvendelse af varme fra røggasser.
• 33. Varmevekslere. Generel information om varmeoverførselsprocessen. Krav til enheder. Klassificering af varmevekslerudstyr.
• 34. Skal- og rørvarmevekslere. Varmevekslere af hård type. Fordele og ulemper. Metoder til fastgørelse af rørpladen til kroppen. Varmevekslere med kompensator.
• 35. Varmevekslere af ikke-stiv konstruktion. U-rør varmeveksler design.
• 36. Varmevekslere med flydende hoved. Funktioner af enheden og design af flydende hoveder. Varmeveksler af typen "rør i rør".
• 37. Luftkølere. Klassificering og omfang. Designet af avo.
• 38. Klassificering af teknologiske rørledninger. Rørledningskategorier. Formål og anvendelse.
• 39. Temperaturdeformationer af rørledninger og metoder til deres kompensation.
• 40. Rørfittings. Klassifikation. Funktioner af konstruktivt og materiale design.
• 41. Grundlæggende om masseoverførsel. Klassificering af masseoverførselsprocesser. Masseoverførsel, masseoverførsel, masseoverførsel. Diffusion og konvektiv mekanismer for masseoverførsel. Ligevægt og drivkraft for masseoverførsel.
• 42. Masseoverførselsligning, masseoverførselskoefficient. Masseoverførselsligning, masseoverførselskoefficient. Materialebalance for masseoverførsel. Arbejdslinjeligning.
• 43 Gennemsnitlig drivkraft for masseoverførsel. Beregning af den gennemsnitlige drivkraft for masseoverførsel. Antal overførselsenheder. Overførselsenhedens højde. Differentialligning for konvektiv diffusion.
• 45 Beregning af højden af ​​masseoverførselsanordninger. Antallet af teoretiske koncentrationstrin ændres og højden svarende til det teoretiske trin. Grafisk metode til beregning af antallet af teoretiske plader.
• 48. Destillationsprocesser. Fysisk-kemiske grundprincipper. Raoults lov. Ligevægtslinjeligning, relativ volatilitet. Repræsentation af destillationsprocesser på y- og t-X-y diagrammer.
• 49 Simpel destillation, materialebalance ved simpel destillation. Skemaer for fraktioneret og trinvis destillation, destillation med delvis tilbagesvaling.
• 51. Pakkede og pladesøjleanordninger, emballagetyper og plader. Hule spraysøjler brugt til absorption og ekstraktion. Film absorbere.
• 54 Formål og grundlæggende principper for krystallisationsprocessen. Tekniske metoder til krystallisationsprocessen i industrien. Hvilke typer apparater bruges til at udføre krystallisationsprocessen.
• 56. Generel information om afregningsprocessen. Design af bundfældningstanke. Bestemmelse af aflejringsflade.
• 57. Adskillelse af inhomogene systemer inden for centrifugalkræfter. Beskrivelse af centrifugeringsprocessen. Centrifugeanordning. Adskillelse i en cyklon.
• 58. Spildevandsrensning ved flotation. Typer og metoder til flotation. Design af flotationsanlæg.
• 59. Fysiske principper og metoder til gasrensning. Typer af gasrensningsanordninger.
• 1. Tyngdekraftsrensning af gasser.
• 2. Under påvirkning af inertikræfter og centrifugalkræfter.
• 4. Vådgasrensning
• 60. Begrebet et grænselag. Laminært grænselag. Turbulent grænselag. Hastighedsprofil og friktion i rør.
• 61. Generelle krav til fejldetektionsmidler
• 63. Klassificering af ikke-destruktive prøvningsmetoder.
• 64. Klassificering af optiske instrumenter til visuel optisk inspektion.
• 65 Essens og klassificering af metoder til påvisning af kapillærfejl.
• 66. Omfang og klassificering af magnetiske testmetoder.
• 67. Fluxgate kontrolmetode

• ∆l=α l ∆t

  hvor α er koefficienten for lineær udvidelse af rørmetallet; for stål a=12-10-6 m/(m °C);

  l- rørledningslængde;

  ∆t er den absolutte temperaturforskel i rørledningen før og efter opvarmning (køling);

  Hvis rørledningen ikke frit kan forlænges eller forkortes (og teknologiske rørledninger er præcis sådan), forårsager temperaturdeformationer trykspændinger i rørledningen (under forlængelse) eller trækspændinger (under afkortning), som bestemmes af formlen:

  δ=E ξ=E ∆l/l

  hvor E er rørmaterialets elasticitetsmodul

  ∆l - relativ forlængelse (afkortning) af røret

  Hvis vi tager E = 2,1 * 105 MN/m2 for stål, viser det sig ifølge formel (13), at når den opvarmes (afkøles) med 1 ° C, vil temperaturspændingen nå 2,5 MN/m2 ved = 300 ° C værdien = 750 MN/m2. Af ovenstående følger det, at rørledninger, der opererer ved temperaturer, der varierer over et bredt område for at undgå ødelæggelse, skal være udstyret med kompenserende anordninger, der let kan opfatte temperaturspændinger

  På grund af forskellen i temperatur på de transporterede produkter og miljø rørledninger er udsat for temperaturdeformation. Typisk er rørledninger af betydelig længde, så deres samlede termiske deformation kan være stor nok til at forårsage brud eller udbuling af rørledningen. I denne forbindelse er det nødvendigt at sikre rørledningens evne til at kompensere for disse deformationer.

  For at kompensere for temperaturdeformationer i procesrørledninger anvendes U-formede, linse-, bølge- og kirtelkompensatorer.

  U-formede ekspansionsfuger (fig. 5.1) er meget brugt til procesrørledninger på land, uanset deres diameter. Sådanne kompensatorer har en stor kompenserende kapacitet, men de kan bruges ved ethvert tryk

  er omfangsrige og kræver installation af specielle understøtninger. De er normalt placeret vandret og udstyret med drænanordninger.

  Linsekompensatorer bruges til gasrørledninger ved driftstryk op til 1,6 MPa. De ligner i design til kompensatorer til skal-og-rør varmevekslere.

  Korrugerede ekspansionsfuger (fig. 5.2) anvendes til rørledninger med ikke-aggressive og moderat aggressive medier ved tryk op til 6,4 MPa. En sådan ekspansionsfuge består af et korrugeret fleksibelt element 4, hvis ender er svejset til dyserne 1. Restriktive ringe 3 forhindrer udbulning af elementet og begrænser bøjningen af ​​dets væg. Det fleksible element er beskyttet udefra af et hus 2 og har et glas 5 indeni for at reducere kompensatorens hydrauliske modstand.

  På rørledninger af støbejern og ikke-metalliske materialer monteres pakdåsekompensatorer (fig. 5.3), som består af et hus 3 monteret på en understøtning 1, en pakning 2 og en kerne 4. Kompensation for temperaturdeformationer sker pga. den indbyrdes bevægelse af huset 3 og inderrør 5. Pakdåsekspansionsfuger har en høj kompenserende evne, dog på grund af vanskeligheden ved at sikre tætning ved transport af brandfarlige, giftige og flydende gasser de bliver ikke brugt.

  Rørledninger lægges på understøtninger, mellem hvilke afstanden bestemmes af rørenes diameter og materiale. For stålrør med en diameter på op til 250 mm er denne afstand normalt 3-6 m. Bøjler, klemmer og beslag bruges til at sikre rørledninger. Rørledninger lavet af skrøbelige materialer (glas, grafitsammensætninger osv.) lægges i solide bakker og solide baser.

  

skriftstørrelse

BESLUTNING truffet af Gosgortekhnadzor i Den Russiske Føderation af 10-06-2003 80 OM GODKENDELSE AF REGLER FOR DESIGN OG SIKKER DRIFT AF TEKNOLOGISK... Relevant i 2018

5.6. Kompensation for temperaturdeformationer af rørledninger

5.6.1. Temperaturdeformationer bør kompenseres ved drejninger og bøjninger af rørledningsruten. Hvis det er umuligt at begrænse dig selv til selvkompensation (for eksempel på helt lige sektioner af betydelig længde), installeres U-formede, linse, bølgede og andre kompensatorer på rørledninger.

I tilfælde hvor designet involverer damprensning eller varmt vand, skal kompensationskapaciteten af ​​rørledninger designes til disse forhold.

5.6.2. Det er ikke tilladt at bruge pakdåsekompensatorer på procesrørledninger, der transporterer medier i gruppe A og B.

Installation af linse, pakdåse og korrugerede kompensatorer på rørledninger med et nominelt tryk på mere end 10 MPa (100 kgf/cm2) er ikke tilladt.

5.6.3. U-formede ekspansionsfuger bør anvendes til procesrørledninger af alle kategorier. De er lavet enten bøjet af solide rør eller ved hjælp af bøjede, stejlt buede eller svejste albuer.

5.6.4. For U-formede ekspansionsfuger bør bøjede bøjninger kun anvendes fra sømløse rør, og svejsede bøjninger bør anvendes fra sømløse og svejsede lige sømrør. Anvendelse af svejste bøjninger til fremstilling af U-formede ekspansionsfuger er tilladt i overensstemmelse med instruktionerne i punkt 2.2.37 i disse regler.

5.6.5. Det er ikke tilladt at bruge vand- og gasrør til fremstilling af U-formede ekspansionsfuger, og elektrisk svejste rør med spiralsøm anbefales kun til lige sektioner af ekspansionsfuger.

5.6.6. U-formede ekspansionsfuger skal installeres vandret, så den krævede samlede hældning opretholdes. Som en undtagelse (hvis begrænset område) de kan placeres lodret med en løkke op eller ned med passende dræningsanordning på det laveste punkt og udluftningsåbninger.

5.6.7. Før installation skal der monteres U-formede kompensatorer på rørledninger sammen med afstandsanordninger, som fjernes efter fastgørelse af rørledningerne til faste understøtninger.

5.6.8. Linseekspansionsled, aksiale, samt hængslede linseekspansionsled anvendes til procesrørledninger i overensstemmelse med den forskriftsmæssige og tekniske dokumentation.

5.6.9. Ved installation af linsekompensatorer på vandrette gasrørledninger med kondenserende gasser, skal der sørges for kondensatdræning for hver linse. Tilslutning til drænrør lavet af sømløst rør. Ved montering af linsekompensatorer med en indvendig muffe på vandrette rørledninger skal der være styrestøtter på hver side af kompensatoren i en afstand på højst 1,5 DN fra kompensatoren.

5.6.10. Ved installation af rørledninger skal kompensationsanordninger være forstrakte eller komprimerede. Mængden af ​​foreløbig strækning (kompression) af kompensationsanordningen er angivet i projektdokumentation og i passet til rørledningen. Mængden af ​​strækning kan ændres med mængden af ​​korrektion under hensyntagen til temperaturen under installationen.

5.6.11. Kvaliteten af ​​ekspansionsfuger, der skal installeres på procesrørledninger, skal bekræftes af pas eller certifikater.

5.6.12. Når du installerer en kompensator, indtastes følgende data i rørledningspasset:

tekniske egenskaber, producent og fremstillingsår for kompensatoren;

afstand imellem faste understøtninger, nødvendig kompensation, mængden af ​​forstrækning;

omgivende lufttemperatur ved installation af kompensatoren og dato.

5.6.13. Beregning af U-formet, L-formet og Z-formede ekspansionsfuger skal fremstilles i overensstemmelse med kravene i lovgivningsmæssig og teknisk dokumentation.

Termisk forlængelse af rørledninger ved en kølevæsketemperatur på 50 °C og derover skal absorberes af specielle kompensationsanordninger, der beskytter rørledningen mod forekomsten af ​​uacceptable deformationer og spændinger. Valget af kompensationsmetode afhænger af kølevæskens parametre, metoden til at lægge varmenetværk og andre lokale forhold.

Kompensation for termisk forlængelse af rørledninger ved brug af rutedrejninger (selvkompensation) kan bruges til alle metoder til at lægge varmenetværk, uanset rørledningsdiametre og kølemiddelparametre i en vinkel på op til 120°. Når vinklen er mere end 120°, og også i det tilfælde, hvor rotationen af ​​rørledningerne ifølge styrkeberegninger ikke kan bruges til selvkompensation, er rørledningerne ved vendepunktet sikret med faste understøtninger.

For at sikre korrekt drift af kompensatorer og selvkompenseringer er rørledninger opdelt med faste understøtninger i sektioner, der er uafhængige af hinanden med hensyn til termisk forlængelse. På hver sektion af rørledningen, begrænset af to tilstødende faste understøtninger, er der installeret en kompensator eller selvkompensation.

Ved beregning af rør for at kompensere for termisk udvidelse blev følgende antagelser gjort:

faste understøtninger betragtes som absolut stive;

modstanden af ​​friktionskræfterne af de bevægelige understøtninger under termisk forlængelse af rørledningen tages ikke i betragtning.

Naturlig kompensation, eller selvkompensation, er den mest pålidelige i drift, og er derfor meget udbredt i praksis. Naturlig kompensation for termisk udvidelse opnås ved sving og bøjninger af ruten på grund af selve rørenes fleksibilitet. Dens fordele i forhold til andre typer kompensation er: enkel design, pålidelighed, manglende behov for overvågning og vedligeholdelse og aflæsning af faste understøtninger fra interne trykkræfter. Installationen af ​​naturlig kompensation kræver ikke yderligere forbrug af rør og specielle bygningskonstruktioner. Ulempen ved naturlig kompensation er den laterale bevægelse af deformerede sektioner af rørledningen.

Lad os bestemme den totale termiske forlængelse af rørledningssektionen

For problemfri drift af varmenetværk er det nødvendigt, at kompensationsanordninger er designet til maksimale rørledningsudvidelser. Ved beregning af forlængelser antages derfor kølevæsketemperaturen at være maksimal og den omgivende temperatur som minimum. Komplet termisk forlængelse rørledningssektion

l= αLt, mm, Side 28 (34)

hvor α er koefficienten for lineær udvidelse af stål, mm/(m-deg);

L – afstand mellem faste understøtninger, m;

t – designtemperaturforskel, taget som forskellen mellem kølevæskens driftstemperatur og udeluftens designtemperatur til opvarmningsdesign.

l= 1,23*10 -2 *20*149 = 36,65 mm.

l= 1,23* 10 -2 * 16* 149 = 29,32 mm.

l= 1,23*10 -2 *25*149 = 45,81 mm.

Tilsvarende finder vi  l for andre områder.

De elastiske deformationskræfter, der opstår i rørledningen, når der kompenseres for termisk forlængelse, bestemmes af formlerne:

kg; N; Side 28 (35)

hvor E er elasticitetsmodulet for rørstål, kgf/cm2;

jeg- inertimoment af rørvæggens tværsnit, cm;

l– længden af ​​den mindre og større del af rørledningen, m;

t – beregnet temperaturforskel, °C;

A, B - hjælpedimensionsløse koefficienter.

For at forenkle bestemmelsen af ​​kraften af ​​elastisk deformation (P x, P v) Tabel 8 giver en hjælpeværdi for forskellige rørledningsdiametre.

Tabel 11

Rør udvendig diameter d H, mm

Rørvægtykkelse s, mm

Under driften af ​​varmenettet opstår der spændinger i rørledningen, hvilket skaber gener for virksomheden. For at reducere de spændinger, der opstår, når rørledningen opvarmes, anvendes aksiale og radiale stålekspansionsfuger (fyldning, U- og S-formede og andre). Bred anvendelse fundet U-formede kompensatorer. For at øge kompensationskapaciteten af ​​U-formede ekspansionsfuger og reducere bøjningskompensationsspændingen i rørledningens driftstilstand for rørledningssektioner med fleksible ekspansionsfuger, forstraktes rørledningen i kold tilstand under installationen.

Forstrækning udføres:

ved kølevæsketemperaturer op til 400 °C inklusive 50 % af den totale termiske forlængelse af den kompenserede sektion af rørledningen;

ved en kølevæsketemperatur over 400 °C med 100 % af den totale termiske forlængelse af den kompenserede sektion af rørledningen.

Estimeret termisk udvidelse af rørledningen

Mm Side 37 (36)

hvor ε er en koefficient, der tager højde for mængden af ​​forstrækning af kompensatorer, mulig unøjagtighed i beregningen og lempelse af kompensationsspændinger;

l– total termisk forlængelse af rørledningssektionen, mm.

1 sektion х = 119 mm

I henhold til applikationen, ved x = 119 mm, vælger vi ekspansionsfugeforskydningen H = 3,8 m, derefter kompensatorarmen B = 6 m.

For at finde kraften af ​​elastisk deformation tegner vi en vandret linje H = 3,8 m, dens skæringspunkt med B = 5 (P k) vil give et punkt, der sænker den vinkelrette, hvorfra vi får de digitale værdier af P k resultatet P k - 0,98 tf = 98 kgf = 9800 N.

Figur 3 – U-formet kompensator

7 sektion х = 0,5*270 = 135 mm,

N = 2,5, V = 9,7, Rk – 0,57 tf = 57 kgf = 5700 N.

Vi beregner de resterende sektioner på samme måde.