เพื่อให้เข้าใจคำศัพท์ที่ใช้ได้ชัดเจน เราจึงแนะนำคำจำกัดความต่อไปนี้: ส่วนการออกแบบท่อส่งก๊าซ- พื้นที่ภายในที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงปริมาณการใช้ก๊าซ ไม่มีแหล่งใดที่เพิ่มแรงดันแก๊ส เช่น สถานีคอมเพรสเซอร์ ไม่มีอุปกรณ์ควบคุมแรงดันแก๊ส (GDS, GRP, GRU ฯลฯ ) ไม่มีการเปลี่ยนแปลงเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อหรือรูปแบบการติดตั้ง เช่น ใต้ดิน ใต้ทะเล พื้นผิว หรือเหนือพื้นดิน
ท่อจ่ายก๊าซที่รวมอยู่ในระบบจ่ายก๊าซแบ่งออกเป็น:
1. แหวน; 2. ทางตัน; 3.ผสม.
ท่อส่งก๊าซของระบบจ่ายก๊าซขึ้นอยู่กับแรงดันของก๊าซที่ขนส่งแบ่งออกเป็น:
1.ท่อส่งก๊าซ แรงดันสูงหมวดที่ 1 - ที่ความดันก๊าซใช้งานมากกว่า 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ถึง 1.2 MPa (12 kgf/cm2) รวมสำหรับ ก๊าซธรรมชาติและส่วนผสมของก๊าซ-อากาศ และสูงถึง 1.6 MPa (16 กก./ซม.2) สำหรับก๊าซไฮโดรคาร์บอนเหลว (LPG) 2. ท่อส่งก๊าซแรงดันสูงประเภท II - ที่มีแรงดันก๊าซใช้งานมากกว่า 0.3 MPa (3 kgf/cm2) ถึง 0.6 MPa (6 kgf/cm2) 3. ท่อส่งก๊าซแรงดันปานกลาง - ที่แรงดันแก๊สใช้งานมากกว่า 0.005 MPa (0.05 kgf/cm2 ถึง 0.3 MPa (3 kgf/cm2) 4. ท่อส่งก๊าซแรงดันต่ำ - ที่แรงดันแก๊สใช้งานมากกว่า 0.005 MPa (0.05 kgf /cm2) รวมอยู่ด้วย
สภาวะปกติและมาตรฐาน
สภาวะปกติถือเป็นแรงดันแก๊ส = 101.325 kPa และอุณหภูมิ = 0 °C หรือ = 273.2 K โดยปกติมาตรฐาน GOST สำหรับก๊าซเชื้อเพลิงจะได้รับการอนุมัติที่อุณหภูมิ = +20 °C และ = 101.32 kPa (760 mm Hg) ดังนั้นเงื่อนไขเหล่านี้จึงเรียกว่ามาตรฐาน มีการนำสภาวะปกติและสภาวะมาตรฐานมาใช้เพื่อเปรียบเทียบปริมาณปริมาตรของก๊าซต่างๆ การนำก๊าซเข้าสู่สภาวะปกติจะดำเนินการตามสมการต่อไปนี้:
..
ในทำนองเดียวกันการนำก๊าซเข้าสู่สภาวะมาตรฐาน
..
บางครั้งจำเป็นต้องนำก๊าซมาภายใต้สภาวะปกติและมาตรฐานตามสภาวะอุณหภูมิและความดันที่กำหนด อัตราส่วนข้างต้นจะอยู่ในรูปแบบต่อไปนี้:
;
,
ปริมาตรของก๊าซอยู่ที่ใด สภาวะปกติ- - ปริมาตรของก๊าซที่ความดันและอุณหภูมิ °C ; - แรงดันแก๊สปกติ = 101.325 kPa = 0.101325 MPa (760 มม. ปรอท) 273.2 - อุณหภูมิปกติเช่น , ถึง; - ปริมาตรของก๊าซภายใต้สภาวะมาตรฐาน (อุณหภูมิ = 273.2+20 = 293.2 และความดัน)
ความหนาแน่น.
ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซแห้ง (การพึ่งพาอย่างง่ายที่ให้ไว้เพื่อตรวจสอบผลการคำนวณที่ได้รับเท่านั้น) สามารถกำหนดเป็นผลรวมของผลิตภัณฑ์ของความหนาแน่นของส่วนประกอบและเศษส่วนปริมาตรเป็น %
โดยที่ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซแห้งคือ kg/; - เศษส่วนปริมาตรของส่วนประกอบ i ในส่วนผสม, %;
- ความหนาแน่นขององค์ประกอบ i, kg/
ในแพ็คเกจซอฟต์แวร์ ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซจะคำนวณโดยคำนึงถึงอุณหภูมิและความดันโดยใช้โปรแกรมพิเศษ ดังนั้นเมื่อตรวจสอบผลการคำนวณค่าความหนาแน่นที่กำหนดจากการพึ่งพา * อาจแตกต่างจากค่าที่กำหนดในตารางของคอมเพล็กซ์ "ZuluGaz" เล็กน้อย
ความร้อนจากการเผาไหม้
,
ความร้อนที่ต่ำกว่าของการเผาไหม้ของส่วนผสมก๊าซถูกกำหนดเป็นผลรวมของผลิตภัณฑ์ของความร้อนของการเผาไหม้ของส่วนประกอบที่ติดไฟได้และเศษส่วนของปริมาตรในหน่วย %
โดยที่ความร้อนต่ำกว่าของการเผาไหม้ขององค์ประกอบ i คือ kcal/ (kJ/)
1 การวัดปริมาณก๊าซและความไม่สมดุล กฎหมายของรัฐบาลกลางหมายเลข 261 “เกี่ยวกับการประหยัดพลังงานและการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานและการแก้ไขกฎหมายบางประการสหพันธรัฐรัสเซีย " จัดให้มีการวัดปริมาณการใช้ก๊าซและทรัพยากรสาธารณูปโภคที่ผู้บริโภคอย่างกว้างขวาง การติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงจะเพิ่มความโปร่งใสในการชำระเงินสำหรับแหล่งพลังงานที่ใช้ไปและให้โอกาสแก่พวกเขาประหยัดจริง
ประการแรก ด้วยการประเมินเชิงปริมาณผลกระทบของมาตรการประหยัดพลังงานที่กำลังดำเนินอยู่ ทำให้สามารถระบุการสูญเสียทรัพยากรพลังงานระหว่างทางจากแหล่งหนึ่งไปยังผู้บริโภคได้
- เป้าหมายหลักของการบัญชีปริมาณการใช้ก๊าซคือ:
- การได้รับพื้นที่สำหรับการชำระหนี้ระหว่างซัพพลายเออร์องค์กรขนส่งก๊าซ (GTO) องค์กรจำหน่ายก๊าซ (GDO) และผู้ซื้อ (ผู้บริโภค) ของก๊าซตามสัญญาสำหรับการจัดหาและการให้บริการขนส่งก๊าซ
- การตรวจสอบการไหลและโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายก๊าซ
- การวิเคราะห์และการจัดการที่เหมาะสมที่สุดของรูปแบบการจัดหาและการขนส่งก๊าซ
- จัดทำสมดุลก๊าซในระบบขนส่งก๊าซและระบบจำหน่ายก๊าซ การควบคุมเหตุผลและการใช้งานที่มีประสิทธิภาพ
ประเด็นสำคัญในการบัญชีก๊าซธรรมชาติคือความน่าเชื่อถือของการบัญชีและรับรองความบังเอิญของผลการตรวจวัดที่สถานีวัดปริมาณของซัพพลายเออร์และผู้บริโภค: ปริมาณก๊าซที่ซัพพลายเออร์จัดหาซึ่งลดลงสู่สภาวะมาตรฐานจะต้องเป็น เท่ากับผลรวมปริมาณก๊าซที่ผู้บริโภคทุกคนได้รับลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน งานสุดท้ายเรียกว่าการปรับสมดุลภายในโครงสร้างการจ่ายก๊าซที่มั่นคง
ควรสังเกตว่ามีความแตกต่างระหว่างการวัดการไหลของก๊าซและปริมาณและการบัญชีสำหรับสิ่งเหล่านั้น ต่างจากผลการวัดซึ่งมีข้อผิดพลาด (ความไม่แน่นอนอยู่เสมอ) การบัญชีจะดำเนินการระหว่างซัพพลายเออร์และผู้บริโภคตามกฎที่ตกลงร่วมกันเพื่อให้แน่ใจว่าการสร้างมูลค่าของปริมาตรก๊าซธรรมชาติภายใต้เงื่อนไขที่ไม่มีความไม่แน่นอนใด ๆ
เมื่อก๊าซเคลื่อนจากระบบจำหน่ายก๊าซของซัพพลายเออร์ (ที่สถานีจ่ายก๊าซ) ไปยังระบบจำหน่ายก๊าซของผู้บริโภค (ดูรูปที่ 1, ) อุณหภูมิจะเปลี่ยนแปลงอันเป็นผลมาจากปฏิสัมพันธ์กับเครือข่ายท่อจ่ายก๊าซ ค่าอุณหภูมิที่ทางเข้าระบบควบคุมก๊าซของผู้บริโภคมีลักษณะสุ่มโดยสัมพันธ์กับการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิของสภาพแวดล้อมโดยรอบท่อส่งก๊าซของโรงงานจำหน่ายก๊าซและผู้บริโภค (อากาศ ดินใต้ดิน กาลักน้ำใต้น้ำ ความร้อนและ ห้องที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน ฯลฯ)
รูปที่ 1 การขนส่งก๊าซธรรมชาติในระบบจ่ายก๊าซแบบครบวงจร
ค่าปริมาตรที่ใช้ในการบัญชีสำหรับก๊าซซึ่งลดลงตามเงื่อนไขมาตรฐานให้ความเท่าเทียมกันของปริมาณก๊าซที่จ่ายและบริโภคโดยไม่คำนึงถึงอุณหภูมิหรือความดันที่เกี่ยวข้อง อย่างไรก็ตาม การมีอยู่ของเครือข่ายท่อส่งก๊าซระหว่างผู้จัดหาก๊าซและผู้บริโภคซึ่งเป็นแหล่งหรือผู้บริโภคความร้อน อาจส่งผลให้ความสมดุลของก๊าซที่ระบุในช่วงเวลาที่รายงานไม่สมดุลด้วยเหตุผลที่อยู่นอกเหนือการควบคุมของทั้งซัพพลายเออร์และผู้บริโภค และผู้ขนส่งก๊าซ (โกร).
ในกรณีที่สภาพอากาศ ภูมิอากาศ หรือสภาวะสุ่มอื่น ๆ ส่งผลให้อุณหภูมิของก๊าซที่วัดได้จากผู้บริโภคทั้งหมดหรือส่วนใหญ่สูงกว่าที่วัดโดยซัพพลายเออร์ที่สถานีจ่ายก๊าซ จะเกิดความไม่สมดุลของก๊าซเชิงบวกซึ่งเป็นไปตามกฎหมาย เป็นไปไม่ได้ที่จะอ้างถึงการสูญเสียของข้อตกลงการจัดหาและขนส่งก๊าซของฝ่ายที่เข้าร่วม
หลักการพื้นฐานของการจัดการวัดก๊าซซึ่งช่วยลดการสูญเสียในระบบจ่ายก๊าซแบบครบวงจรคือ:
- การวัดปริมาณหลักแบบระดับต่อระดับ รวมถึง GDO และผู้บริโภคขั้นสุดท้าย
- การเปลี่ยนแปลงลำดับชั้นในข้อกำหนดสำหรับข้อผิดพลาดในการวัดในแต่ละระดับ
- การบัญชีอย่างกว้างขวางกับผู้บริโภคปลายทาง
- การรวมศูนย์และอัตโนมัติของการรวบรวมข้อมูลการบริโภคจากทุกระดับ
ควรติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงที่มีความแม่นยำสูงสุดบน GIS และที่ทางออก ท่อส่งก๊าซหลัก(MG) ได้แก่ ที่สถานีจ่ายน้ำมัน
ควรคำนึงถึงอุปกรณ์ของหน่วยวัดแสงโดยคำนึงถึงระดับของอุปกรณ์ด้วย
ที่ระดับล่าง ข้อกำหนดในการเพิ่มช่วงการวัดของเครื่องมือจะเพิ่มขึ้นอย่างมาก
เมื่อตรวจวัดการไหลของก๊าซน้อยกว่า 10 ลบ.ม./ชม. ให้ใช้มิเตอร์แบบกลไก (อิเล็กทรอนิกส์) การชดเชยอุณหภูมิ- หากค่าสูงสุดของการไหลของก๊าซที่หน่วยสูบจ่ายเกิน 10 ลบ.ม./ชม. มิเตอร์จะต้องติดตั้งตัวแก้ไขแบบอิเล็กทรอนิกส์ ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ถึงการลงทะเบียนพัลส์ที่มาจากมิเตอร์ วัดอุณหภูมิของแก๊ส และคำนวณปริมาตรของก๊าซที่ลดลง เงื่อนไขมาตรฐาน ในกรณีนี้จะใช้ค่าคงที่ตามเงื่อนไขของความดันและสัมประสิทธิ์การอัดก๊าซ
แนะนำให้ติดตั้งมิเตอร์แก๊สแบบไดอะแฟรมซึ่งใช้งานง่ายและเชื่อถือได้ เครือข่ายก๊าซโดยมีแรงดันเกินสูงสุดไม่เกิน 0.05 MPa (รวมโครงข่ายด้วย) ความดันต่ำ- 0.005 เมกะปาสคาล)
หากปริมาณการขนส่งก๊าซเกิน 200 ล้าน ลบ.ม. ต่อปี (ลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน) เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือและความน่าเชื่อถือของการตรวจวัดปริมาณก๊าซ ขอแนะนำให้ใช้เครื่องมือวัดที่ซ้ำกัน ซึ่งตามกฎแล้วจะมีการปฏิบัติงานบนหลักการวัดที่แตกต่างกัน
ที่หน่วยตรวจวัดที่มีอัตราการไหลของก๊าซตามปริมาตรสูงสุดมากกว่า 100 ลบ.ม./ชม. ที่ความดันส่วนเกินใดๆ และในช่วงการเปลี่ยนแปลงของอัตราการไหลตามปริมาตรตั้งแต่ 10 ลบ.ม./ชม. ถึง 100 ลบ.ม./ชม. ที่ความดันส่วนเกินมากกว่า 0.005 MPa การวัดปริมาตรก๊าซทำได้โดยใช้เครื่องคิดเลขหรือตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซเท่านั้น
ตัวแปลงการไหลที่มีการแก้ไขปริมาตรก๊าซอัตโนมัติตามอุณหภูมิเท่านั้น จะถูกใช้งานที่แรงดันส่วนเกินไม่เกิน 0.05 MPa และปริมาตรการไหลของก๊าซไม่เกิน 100 ลบ.ม./ชม.
ถ้ามิเตอร์ไม่มี ตัวชดเชยอุณหภูมิโดยการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานให้ดำเนินการตาม เทคนิคพิเศษได้รับการอนุมัติตามขั้นตอนที่กำหนด
การนำอัตราการไหลเชิงปริมาตรหรือปริมาตรของก๊าซภายใต้สภาวะการทำงานไปสู่สภาวะมาตรฐาน ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์การไหลและตัวกลางที่ใช้โดย SI และวิธีการกำหนดความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะการทำงานและ/หรือสภาวะมาตรฐาน ควรดำเนินการโดยคำนึงถึงคำแนะนำ ระบุไว้ในตารางที่ 1 [, ,]
ชื่อวิธีการ | เงื่อนไขการใช้วิธี | |||
---|---|---|---|---|
ข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรที่ทำให้เป็นมาตรฐานตามเงื่อนไขมาตรฐาน, % | อัตราการไหลสูงสุดที่อนุญาต, ลบ.ม./ชม | แรงดันส่วนเกินสูงสุดที่อนุญาต MPa | ปานกลางที่จะวัด | |
การคำนวณ T ใหม่ | 3 | 100 | 0,05 | แรงดันต่ำและก๊าซในประเทศ |
R, T - การคำนวณใหม่ | 3 (สูงสุด 10³ N. m³/h) 2,5 (10³ - 4·10³ ลบ.ม./ชม.) |
1000 | 0,3 | ก๊าซองค์ประกอบเดียวหรือหลายองค์ประกอบที่มีองค์ประกอบองค์ประกอบเสถียร |
P, T, Z - การคำนวณใหม่ | 2,5 (มากกว่า 4·10³ - 2·10 4 n. ลบ.ม./ชม.) 1,5 (2·10 4 - 10 5 ลบ.ม./ชม.) 1,0 (มากกว่า 10 5 n.m³/h) |
กว่า 1,000 | มากกว่า 0.3 | ก๊าซซึ่งมีข้อมูลสัมประสิทธิ์การอัดได้ |
ρ - เล่าขาน | 2,5 (มากกว่า 4·10³ - 2·10 4 นาโนเมตร/ชม.) 1,5 (2·10 4 - 10 5 ลบ.ม./ชม.) 1,0 (มากกว่า 10 5 n.m³/h) |
กว่า 1,000 | มากกว่า 0.3 | ก๊าซที่ไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับสัมประสิทธิ์การอัดตัว |
2 โดยคำนึงถึงอิทธิพลของอุณหภูมิและความดันต่อข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซ
สำหรับตัวแปลงการไหลตามปริมาตร (กังหัน, โรตารี่, กระแสน้ำวน, ไดอะแฟรม, อัลตราโซนิก) ปริมาตรของก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานจะคำนวณโดยใช้สูตร:
ที่ไหน วีทาส, วีเซนต์; ปทาส, ปเซนต์; ตทาส, ตเซนต์; ρ ทาส, ρ ST - ค่าการทำงานและค่ามาตรฐานของปริมาตร, ความดัน, อุณหภูมิและความหนาแน่นของก๊าซตามลำดับ เคส่วนย่อย(k); ปสารทดแทน - ค่าทดแทน (การทำงาน) ของค่าสัมประสิทธิ์การอัดและความดันแก๊สตามลำดับ
ข้อผิดพลาดของมิเตอร์และการเลือกวิธีการคำนวณใหม่อย่างใดอย่างหนึ่งส่งผลโดยตรงต่อความไม่สมดุลของก๊าซ การใช้อุปกรณ์ที่มีระดับความแม่นยำสูงและเครื่องแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีการคำนวณใหม่ P, T, Z สามารถลดความไม่สมดุลของก๊าซได้อย่างมาก ยิ่งอัตราการไหลสูงเท่าใด ความแม่นยำของมิเตอร์ที่ใช้ก็จะยิ่งสูงขึ้นเท่านั้น (ดูตารางที่ 1)
การวิเคราะห์ทางมาตรวิทยาและ ลักษณะการทำงาน ประเภทต่างๆเครื่องวัดการไหลแสดงให้เห็นว่าเครื่องวัดปริมาตรก๊าซในเครือข่ายการจ่ายก๊าซและผู้บริโภคขั้นสุดท้ายที่เหมาะสมที่สุดสำหรับการวัดเชิงพาณิชย์คือ มิเตอร์กังหัน ไดอะแฟรม และโรตารี ไม่ใช่เรื่องบังเอิญที่มิเตอร์กังหันและก๊าซโรตารีจากผู้ผลิตชั้นนำจะถูกใช้เป็นมิเตอร์หลักในการติดตั้งการทดสอบ เนื่องจากมีข้อผิดพลาดเล็กน้อยภายใน 0.3% (โดยมีช่วงการวัดลดลง)
ให้เราแปลง (3) ดังนี้
(5) |
2.1 โดยคำนึงถึงอิทธิพลของแรงกดดันต่อข้อผิดพลาดในการทำให้ปริมาตรของก๊าซอยู่ในสภาวะมาตรฐาน ( ตเซนต์ = ตทาส, เค = 1)
(6) | |
(7) |
โดยคำนึงถึง (6, 7) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการนำปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วี วี st) เนื่องจากข้อผิดพลาดในการวัด (หรือขาดการวัด) ของความดันก๊าซสัมบูรณ์ ปทาส = ปเอทีเอ็ม + ปกระท่อมสามารถแสดงได้ดังนี้
(8) |
ด้วยแรงกดดันส่วนเกินที่เพิ่มขึ้นในท่อส่งก๊าซและการเบี่ยงเบน ∆พี atm ขนาดของความไม่สมดุลจะเพิ่มขึ้น เพื่อลดความไม่สมดุลของก๊าซ ควรเลือกวิธีการแปลงปริมาตรการทำงานของก๊าซให้เป็นสภาวะมาตรฐานโดยคำนึงถึงคำแนะนำที่ให้ไว้ในตาราง 1 1.
สำหรับ UG ความดันสูงและปานกลางตั้งแต่ 0.05 ถึง 1.2 MPa จำเป็นต้องมีการวัดความดันโดยใช้ตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซที่ใช้ P,T- หรือ P,T,Z - การคำนวณใหม่ (ดูตารางที่ 1) ในกรณีนี้ ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการนำปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ (Vทาส) ไปสู่สภาวะมาตรฐาน ( วี st) ถูกกำหนดโดยข้อผิดพลาดของเซ็นเซอร์ความดันสัมบูรณ์และอุณหภูมิที่ใช้
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกินไม่เกิน 0.05 MPa และอัตราการไหลไม่เกิน 100 m³/h การแก้ไขแรงดันไม่สามารถทำได้ เนื่องจาก ผู้ใช้ก๊าซส่วนใหญ่เป็นประชากรและภาคสาธารณูปโภค และมีจำนวนสถานีวัดนับหมื่นแห่ง ซึ่งรวมถึง อพาร์ทเมนต์เมตร- การติดตั้งเครือข่ายผู้บริโภคปลายทางนี้ด้วยเครื่องมือที่ซับซ้อนพร้อมฟังก์ชั่นในการวัดความดันสัมบูรณ์จะลดความน่าเชื่อถือของระบบวัดแสงโดยรวมลงอย่างมากและต้องใช้เงินทุนจำนวนมากสำหรับการบำรุงรักษาซึ่งกลายเป็นว่าเป็นไปไม่ได้ในเชิงเศรษฐกิจ ในกรณีนี้ เพื่อลดความไม่สมดุลเมื่อสูบจ่ายก๊าซ แนะนำให้ทำการแก้ไขแรงดัน (ดูหัวข้อ 2.1.1)
มีกรณีที่ทราบกันดีในทางปฏิบัติทั่วโลกเมื่อ British Gas ถูกบังคับให้รื้อมิเตอร์อุลตร้าโซนิคหลายแสนเครื่องและแทนที่ด้วยไดอะแฟรมเนื่องจากความน่าเชื่อถือของระบบต่ำและการบำรุงรักษาที่มีราคาแพง
2.1.1 การวิเคราะห์อิทธิพลของแรงกดดันต่อข้อผิดพลาดในการนำปริมาตรก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานในเครือข่ายแรงดันต่ำ
ต้องรักษาแรงดันส่วนเกินในเครือข่ายแรงดันต่ำให้อยู่ในช่วงต่อไปนี้: 1.2 kPa ÷ 3 kPa ค่าเบี่ยงเบนความดันจากค่าที่ตั้งไว้ไม่ควรเกิน 0.0005 MPa (0.5 kPa, 5 mbar) (ดูหัวข้อ V ย่อหน้าที่ 13)
ก)ให้เราคำนวณการแก้ไขปริมาตรการทำงานของก๊าซเนื่องจากมีแรงกดดันมากเกินไปในท่อส่งก๊าซโดยไม่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลง ความดันบรรยากาศ- ให้เราหาค่าเฉลี่ยของแรงดันส่วนเกิน ปเกจ = 2.3 kPa - ดู (7)
กำหนดการแก้ไข δพีกระท่อมเมื่อเปลี่ยน ร g ในช่วง 1.2 kPa ÷ 3.0 kPa โดยไม่มีและคำนึงถึงอิทธิพล Δ P g = ±0.5 kPa แสดงในรูปที่. 2. สำหรับ ป gage = 2.3 kPa การแก้ไขจะเป็น
กำหนดการแก้ไข δพี atm แสดงในรูป. 3. เมื่อความดันบรรยากาศลดลงทุกๆ 10 mmHg ค่อนข้าง ปเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท การแก้ไขจะเป็น δพีเอทีเอ็ม = −1.3%
รูปที่ 3 การแก้ไข δพี atm กับปริมาตรการทำงานของก๊าซเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ
ใน)ผลการแก้ไขแรงดันที่ รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ∆Р gage = ±0.5 kPa แสดงไว้ในตาราง 4 และในรูป 4 (ดู (7))
รูปที่ 4 การแก้ไขการนำปริมาตรก๊าซเข้าสู่สภาวะมาตรฐานเนื่องจากการเปลี่ยนแปลง รตู้เอทีเอ็มที่ รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ∆Р g = ±0.5 kPa (สมมุติว่าอุณหภูมิเป็น T = +20 °C)
เดือน | พ. ค่าเสื้อ, °С | พ. ความหมาย ATM. ความดัน, มิลลิเมตรปรอท | ขั้นต่ำ ความหมาย ATM. ความดัน, ปนาที มิลลิเมตรปรอท | สูงสุด ความหมาย ATM. ความดัน, ปสูงสุด มม.ปรอท | ขั้นต่ำ ความหมาย อุณหภูมิ, ตนาที, °С | สูงสุด ความหมาย อุณหภูมิ, ตสูงสุด, °С |
---|---|---|---|---|---|---|
มิถุนายน 2555 | 21,9 | 747,6 | 739,0 | 752,0 | 16 | 28 |
กรกฎาคม 2555 | 24,9 | 750,2 | 742,0 | 756,0 | 17 | 31 |
สิงหาคม 2555 | 22,0 | 748,3 | 743,0 | 754,0 | 9 | 32 |
กันยายน 2555 | 16,3 | 749,7 | 737,0 | 757,0 | 10 | 24 |
ตุลาคม 2555 | 9,8 | 750,4 | 741,0 | 760,0 | −1 | 19 |
พฤศจิกายน 2555 | 1,2 | 753,7 | 739,0 | 766,0 | −4 | 11 |
ธันวาคม 2555 | −7,7 | 759,5 | 735,0 | 779,0 | −20 | 5 |
มกราคม 2556 | −8,8 | 749,7 | 737,0 | 759,0 | −20 | 0 |
กุมภาพันธ์ 2556 | −3,6 | 754,0 | 737,0 | 765,0 | −11 | 1 |
มีนาคม 2556 | −4,1 | 747,4 | 731,0 | 759,0 | −10 | 3 |
เมษายน 2556 | 9,8 | 751,4 | 740,0 | 764,0 | 2 | 22 |
พฤษภาคม 2556 | 20,7 | 751,0 | 746,0 | 757,0 | 9 | 30 |
พ. ความหมาย แรงกดดันต่อปี รเฉลี่ย มิลลิเมตรปรอท |
751,1 |
เดือน | พ. ค่าเสื้อ, °С | พ. ความหมาย ATM. ความดัน, มิลลิเมตรปรอท | ขั้นต่ำ ความหมาย ATM. ความดัน, ปนาที มิลลิเมตรปรอท | สูงสุด ความหมาย ATM. ความดัน, ปสูงสุด มม.ปรอท | ขั้นต่ำ ความหมาย อุณหภูมิ, ตนาที, °С | สูงสุด ความหมาย อุณหภูมิ, ตสูงสุด, °С |
---|---|---|---|---|---|---|
มิถุนายน 2555 | 25,8 | 722,6 | 717,0 | 728,0 | 18 | 33 |
กรกฎาคม 2555 | 26,6 | 722,1 | 718,0 | 725,0 | 19 | 32 |
สิงหาคม 2555 | 27,2 | 722,0 | 716,0 | 726,0 | 19 | 33 |
กันยายน 2555 | 24,4 | 725,1 | 721,0 | 730,0 | 20 | 29 |
ตุลาคม 2555 | 18,6 | 726,2 | 719,0 | 731,0 | 13 | 29 |
พฤศจิกายน 2555 | 8,7 | 728,4 | 722,0 | 733,0 | 2 | 17 |
ธันวาคม 2555 | 1,2 | 726,5 | 714,0 | 736,0 | −11 | 16 |
มกราคม 2556 | 2,4 | 723,2 | 716,0 | 735,0 | −5 | 12 |
กุมภาพันธ์ 2556 | 4,2 | 725,4 | 719,0 | 733,0 | −1 | 15 |
มีนาคม 2556 | 9,8 | 721,8 | 707,0 | 735,0 | 0 | 20 |
เมษายน 2556 | 15,5 | 724,0 | 712,0 | 730,0 | 7 | 28 |
พฤษภาคม 2556 | 22,3 | 723,2 | 716,0 | 729,0 | 16 | 29 |
พ. ความหมาย แรงกดดันต่อปี รเฉลี่ย มิลลิเมตรปรอท |
724,2 |
δ , % | −5,59 | −4,27 | −3,0 | −1,64 | −0,33 | 0,99 | +2,3 | +3,61 | +4,93 | +6,24 | +7,6 |
∆พีเอทีเอ็ม มิลลิเมตรปรอท | −60 | −50 | −40 | −30 | −20 | −10 | 0 | +10 | +20 | +30 | +40 |
∆พีตู้เอทีเอ็ม/Pst, % | −7,89 | −6,57 | −5,3 | −3,94 | −2,63 | −1,31 | 0 | +1,31 | +2,63 | +3,94 | +5,3 |
∆พีกรัม/พีเซนต์, % | 2,3 | ||||||||||
ปเอทีเอ็ม มิลลิเมตรปรอท | 700 | 710 | 720 | 730 | 740 | 750 | 760,127 | 770 | 780 | 790 | 800 |
2.1.2 ข้อสรุป
เมื่อคำนวณปริมาตรการทำงานของก๊าซใหม่ให้เป็นปริมาตรมาตรฐานจะมีอยู่ ป izb ในเครือข่ายก๊าซนำไปสู่การแก้ไขเชิงบวก หากเราสมมติว่าแรงดันส่วนเกินในเครือข่ายก๊าซแรงดันต่ำ (สูงถึง 0.005 MPa) มีค่าเฉลี่ย 2.3 kPa (23 mbar) ดังนั้นการแก้ไข δพีเกจ = 2.3% - ดูภาพประกอบ 2.
ความดันบรรยากาศลดลงสัมพันธ์กับ ปเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท นำไปสู่การแก้ไขเชิงลบ: ทุกๆ 10 mmHg - การแก้ไข δพี atm = −1.3% (ดูรูปที่ 3)
ความดันบรรยากาศโดยเฉลี่ยจะแตกต่างกันไปตลอดทั้งปี และตามกฎแล้วจะต่ำกว่าค่ามาตรฐาน ปเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท (เช่น ดูตารางที่ 2 และ 3: รเฉลี่ย = 751.1 มิลลิเมตรปรอท — อาร์ซามาส, เขตสหพันธรัฐโวลก้า; รเฉลี่ย = 724.2 mmHg - หมู่บ้าน ฮาซันยา KBR)
ความดันบรรยากาศลดลงเมื่อเทียบกับ ร st = 760.127 mmHg คูณ 17.7 mmHg ชดเชยการแก้ไขแรงดันที่เกิดจาก รก. = 2.3 กิโลปาสคาล
ที่ความดันบรรยากาศ:
- ต่ำกว่าค่า รเอทีเอ็ม = 742.4 มิลลิเมตรปรอท
วีเซนต์< วีช, δр < 0 - สูงกว่าค่า P atm = 742.4 mmHg
วีสช< วีเซนต์ 0< δр
สำหรับมิเตอร์ที่ไม่มีการแก้ไขแรงดัน (ไม่มีเซ็นเซอร์ความดันสัมบูรณ์) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการนำปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วีทาส) ตามเงื่อนไขมาตรฐาน ( วี st) ถูกกำหนดโดย (13)
การนำปริมาตรการทำงานของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานต้องคำนึงถึงความผันผวนของแรงดันแก๊สในเครือข่ายและการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ
ในเครือข่ายก๊าซที่มีแรงดันเกินไม่เกิน 0.05 MPa (ภาคที่อยู่อาศัยและภาครัฐ) จะใช้วิธีการคำนวณใหม่แบบ T การคำนึงถึงแรงกดดันเมื่อนำปริมาตรการทำงานของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานนั้นดำเนินการโดยการแนะนำค่าสัมประสิทธิ์เดียวในการอ่านมิเตอร์ซึ่งจะครอบคลุมการสูญเสียของซัพพลายเออร์ก๊าซ ค่าสัมประสิทธิ์การอ่านค่ามาตรสามารถคำนวณเป็นรายเดือนสำหรับแต่ละภูมิภาค โดยคำนึงถึงข้อมูลทางสถิติเกี่ยวกับการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศและความผันผวนของแรงดันส่วนเกิน (13)
2.2 โดยคำนึงถึงอิทธิพลของอุณหภูมิต่อข้อผิดพลาดในการทำให้ปริมาตรของก๊าซอยู่ในสภาวะมาตรฐาน ( ปเซนต์ = ปทาส, เค = 1)
โดยคำนึงถึง (5) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการนำปริมาตรการทำงานของก๊าซ (Vทาส) ไปสู่สภาวะมาตรฐาน ( วี st) เนื่องจากข้อผิดพลาดในการวัด (หรือขาดการวัด) ตทาส = ตเซนต์ ± ∆Tสามารถนำเสนอได้ดังต่อไปนี้ (โดยไม่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของส่วนเกินและความดันบรรยากาศ)
(14) |
สำหรับทุกคน? ข้อผิดพลาดในการลด (การแก้ไข) จะเป็น ~0.35% ของ V Slave ปริมาตรการทำงานที่วัดได้ (ดูรูปที่ 5)
รูปที่ 5 ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ (การแก้ไข) ในการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิ - δt(ได้รับแรงกดดัน. ร= 760.127 มิลลิเมตรปรอท)
การขาดการวัดอุณหภูมิก๊าซและด้วยเหตุนี้เมื่อคำนึงถึงการแก้ไขปริมาตรก๊าซจากอุณหภูมิทำให้เกิดข้อผิดพลาดขนาดใหญ่เมื่อนำปริมาตรก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานเนื่องจากอุณหภูมิของก๊าซในช่วงเวลาต่าง ๆ ของปีขึ้นอยู่กับตำแหน่งของ ไปป์ไลน์แตกต่างกันอย่างมาก (จาก -20? ถึง +40?) (ดูรูปที่ 5 ตารางที่ 2, 3)
ด้วยความเบี่ยงเบนที่เพิ่มขึ้น อุณหภูมิในการทำงานแก๊ส T ทาสจากค่ามาตรฐาน ตขนาดของความไม่สมดุลเพิ่มขึ้น เพื่อลดความไม่สมดุลของก๊าซ ควรเลือกวิธีการแปลงปริมาตรการทำงานของก๊าซให้เป็นสภาวะมาตรฐานโดยคำนึงถึงคำแนะนำที่ให้ไว้ในตาราง 1 1.
ข้อสรุป
สำหรับ UG ความดันสูงและปานกลางตั้งแต่ 0.05 ถึง 1.2 MPa จำเป็นต้องวัดอุณหภูมิโดยใช้ตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซที่ใช้การคำนวณใหม่ด้วย P,T หรือ P,T,Z (ดูตารางที่ 1) ในกรณีนี้ ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการนำปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วีทาส) ตามเงื่อนไขมาตรฐาน ( วีศิลปะ) ถูกกำหนดโดยข้อผิดพลาดของตัวแปลงสัญญาณอุณหภูมิและความดันที่ใช้
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกินน้อยกว่า 0.05 MPa จะทำการแก้ไขอุณหภูมิ:
สำหรับอัตราการไหลที่สูงกว่า 10 ลบ.ม./ชม. โดยใช้ตัวแก้ไขแบบอิเล็กทรอนิกส์ (T - วิธีการคำนวณใหม่)
สำหรับ อาคารอพาร์ตเมนต์เช่นเดียวกับบ้านที่อยู่อาศัยชนบทหรือสวนที่รวมกันโดยเครือข่ายการสนับสนุนทางวิศวกรรมและทางเทคนิคทั่วไปที่เชื่อมต่อกับระบบจ่ายก๊าซแบบรวมศูนย์ซึ่งช่วยลดความไม่สมดุลเมื่อคำนึงถึงปริมาณการใช้ก๊าซของประชากรสามารถแก้ไขได้โดยการติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม ด้วยเครื่องแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีคำนวณซ้ำแบบ T อุปกรณ์วัดแสงส่วนบุคคลที่ไม่มีการแก้ไขอุณหภูมิจะถูกติดตั้งในสภาวะเดียวกัน (ในอาคาร) และข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้องของการใช้ก๊าซโดยอพาร์ทเมนต์หรือบ้านแต่ละหลังจะถูกกำหนดจากปริมาตรที่วัดโดยอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม ซึ่งควรรวมเป็นค่าสัมประสิทธิ์ในอัตราค่าก๊าซตามข้อบ่งชี้ อุปกรณ์แต่ละชิ้นการบัญชี
มิเตอร์วัดก๊าซพร้อมระบบชดเชยอุณหภูมิเชิงกลรุ่น VK GT จะนำปริมาตรการทำงานของแก๊สไปเทียบกับปริมาตรของแก๊สที่ ต st = +20 °C โดยมีข้อผิดพลาดที่กำหนดโดยข้อผิดพลาดสูงสุดของมาตร (±1.5% หรือ ±3.0% ในช่วงการไหลที่สอดคล้องกัน (ดูรูปที่ 6))
รูปที่ 6 เส้นโค้งข้อผิดพลาดของมิเตอร์ที่ไม่มีการชดเชยอุณหภูมิ (VK-G6) และการชดเชยอุณหภูมิเชิงกล (VK-G6T) ที่อัตราการไหลสูงสุด 0.4Q เมื่ออุณหภูมิของก๊าซที่วัดได้เปลี่ยนแปลงไป
3 คำนึงถึงอิทธิพลของส่วนเกิน รกระท่อมบรรยากาศ รความดันและอุณหภูมิของ atm สำหรับข้อผิดพลาดในการทำให้ปริมาตรก๊าซอยู่ในสภาวะมาตรฐาน
ส่งผลให้เกิดข้อผิดพลาดในการนำปริมาตรก๊าซที่วัดโดยมิเตอร์ไปสู่สภาวะมาตรฐาน (ด้วย เค= 1) ถูกกำหนดโดย:
(15) |
ลองพิจารณาตัวอย่างการคำนวณข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยใช้เครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรมพร้อมการชดเชยอุณหภูมิเชิงกลประเภท VK GT (ส่วนประกอบ δtใน (15) มีค่าเท่ากับ 0)
ในรูป 7 แสดงเส้นโค้งข้อผิดพลาดทั่วไป δ ver.sch,V ของมิเตอร์ไดอะแฟรมประเภท VK GT ที่ได้รับระหว่างการสอบเทียบในห้องปฏิบัติการทางมาตรวิทยาเมื่อออกจากการผลิต - รเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท = 101325 ป่า รก. = 0 ปาสคาล และ ต st = +20°С (เส้นทึบสีน้ำเงิน) รวมถึงเส้นโค้งข้อผิดพลาดของมิเตอร์ที่ รเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท = 101325 ป่า รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ต st = +20°С (เส้นประสีน้ำเงิน)
จากรูป 7 จะเห็นได้ว่ามีการสอบเทียบมิเตอร์ในลักษณะที่เกิดข้อผิดพลาดที่ ถามขั้นต่ำในค่าสัมบูรณ์จะต้องไม่เกิน 1.2% และที่ ถามชื่อและ ถามสูงสุด - 0.6%
รูปที่ 7 เส้นโค้งข้อผิดพลาด (การปรับเทียบ) ของมิเตอร์ VK-GT ที่ P g = 0 kPa (เส้นทึบสีน้ำเงิน) และ P g = 2.3 kPa (เส้นประสีน้ำเงิน) และขีดจำกัดของการเปลี่ยนแปลงความดันบรรยากาศ (เส้นสีเขียว - ขีดจำกัดล่าง ; เส้นสีแดง - ขีด จำกัด บน) ซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยใช้มาตรวัดก๊าซไดอะแฟรมประเภท VK-GT ไม่เกิน ± 3%
ให้เราคำนวณขีดจำกัดล่างและบนของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรของก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน δพี st, TstV เครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรม รุ่น VK-GT ที่ รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ∆Рเกจ = ±500 Pa ไม่เกิน± 3% ตามที่กำหนดโดย GOST R 8.741-2011 (ดู (15))
ข้อมูลเริ่มต้น:
รเอทีเอ็ม, Av = 751.1 mmHg; รเกจ = 2.3 กิโลปาสคาล; ∆Рเกจ = ±500 Pa; รเซนต์ = 760.127 มิลลิเมตรปรอท = 101325 ปา
ข้อผิดพลาดของมิเตอร์ระหว่างการตรวจสอบ
จากนั้น (ดู (15) สำหรับ δt = 0:
(17) |
ดังนั้นขีดจำกัดบนของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรของก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยเครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรมรุ่น VK-GT ที่ รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ∆Р ร ATM สูงสุด = 752 mmHg ศิลปะ. (85 ม. เหนือระดับน้ำทะเล)
ลองคำนวณขีดจำกัดล่างของความดันบรรยากาศกัน
(18) | |
(19) |
ดังนั้นขีดจำกัดล่างของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรของก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยเครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรมรุ่น VK-GT ที่ รก. = 2.3 กิโลปาสคาล และ ∆Р g = ±500 Pa ไม่เกิน ±3% จำนวนเป็น: รเอทีเอ็ม, ต่ำสุด = 728.2 มิลลิเมตรปรอท ศิลปะ. (336 ม. เหนือระดับน้ำทะเล)
ตารางที่ 5 แสดงเมืองต่างๆ ของสหพันธรัฐรัสเซียและระดับความสูงเฉลี่ยเหนือระดับน้ำทะเลเพื่อใช้อ้างอิง จากโต๊ะ จะเห็นได้ว่าเมืองส่วนใหญ่มีประชากรหนึ่งล้านคน ตั้งอยู่ที่ระดับความสูงเหนือระดับน้ำทะเล 85-336 ม.
เมืองต่างๆ ของสหพันธรัฐรัสเซีย | ระดับความสูงเหนือระดับน้ำทะเล ม | เมืองต่างๆ ของสหพันธรัฐรัสเซีย | ระดับความสูงเหนือระดับน้ำทะเล ม |
---|---|---|---|
อาร์ซามาส | 150 | *โนโวซีบีสค์ | 145 |
วลาดิวอสต็อก | 183 | *ออมสค์ | 85-89 |
*โวลโกกราด | 134 | โอเรนเบิร์ก | 110 |
โวโรเนจ | 104 | *เพอร์เมียน | 166 |
*เอคาเทรินเบิร์ก | 250 | *รอสตอฟ-ออน-ดอน | 6 |
อีร์คุตสค์ | 469 | *ซามารา | 114 |
*คาซาน | 128 | ซาราตอฟ | 80 |
ครัสโนดาร์ | 34 | *เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก | 5 |
*ครัสโนยาสค์ | 276 | *อูฟา | 148 |
*มอสโก | 156 | คาบารอฟสค์ | 79 |
*น. โนฟโกรอด | 130 | *เชเลียบินสค์ | 250 |
* - เมืองเศรษฐี |
ดังนั้นในช่วงการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ:
728.2 mmHg (336 เมตรเหนือระดับน้ำทะเล) ≤ ร atm ≤ 752 mmHg (85 ม. เหนือระดับน้ำทะเล) ข้อผิดพลาดของมิเตอร์ VK-GT เมื่อวัดปริมาตรของก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานไม่เกิน± 3.0% ซึ่งสอดคล้องกับข้อกำหนดของ GOST R 8.741-2011 (มอสโก - 186 ม. เหนือระดับน้ำทะเล, Arzamas - 150 ม. เหนือระดับน้ำทะเล)
4 บทสรุป
สำหรับเครือข่ายแรงดันปานกลางและสูงที่มีแรงดันเกินมากกว่า 0.05 MPa ขอแนะนำให้ใช้ตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้ วิธีการ P,T,Zและ P,T - การคำนวณปริมาณการทำงานของก๊าซใหม่ให้เป็นสภาวะมาตรฐาน
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกินน้อยกว่า 0.05 MPa (ประชากรภาครัฐ) โดยมีการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิสภาพแวดล้อมการทำงานอย่างมีนัยสำคัญขอแนะนำให้ใช้วิธี T - คำนวณปริมาณการทำงานของก๊าซใหม่ให้เป็นสภาวะมาตรฐาน ในเวลาเดียวกัน สำหรับมิเตอร์ที่มีการแก้ไขอุณหภูมิแบบอิเล็กทรอนิกส์ ความดันจะถือว่าเป็นค่าคงที่ตามเงื่อนไขและการเปลี่ยนแปลงตาม MI ที่พัฒนาและได้รับการรับรอง สำหรับมิเตอร์ที่มีการชดเชยอุณหภูมิเชิงกล ความดันจะถูกนำมาพิจารณาด้วยการแนะนำปัจจัยแก้ไขที่คำนวณเป็นรายเดือนสำหรับแต่ละภูมิภาค โดยอิงจากข้อมูลทางสถิติเกี่ยวกับการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศและความผันผวนของความดันส่วนเกิน (13)
สำหรับ เมตรในครัวเรือนก๊าซที่ติดตั้งในอาคาร ไม่มีข้อกำหนดสำหรับการใช้การแก้ไขอุณหภูมิ หากค่าเบี่ยงเบนของอุณหภูมิจากค่ามาตรฐานไม่เกิน ±5°C การทำให้ปริมาตรของก๊าซอยู่ในสภาวะมาตรฐาน หากค่าเบี่ยงเบนของอุณหภูมิเกิน ±5°C ให้ดำเนินการตามวิธีการพิเศษที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
เพื่อลดความไม่สมดุลในการวัดก๊าซสำหรับครัวเรือนที่ติดตั้งระบบจ่ายก๊าซส่วนบุคคล จำเป็นต้องจัดให้มีการติดตั้งอุปกรณ์รวมที่มีตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีการคำนวณซ้ำแบบ T อุปกรณ์วัดแสงส่วนบุคคลที่ไม่มีการแก้ไขอุณหภูมิจะถูกติดตั้งในสภาวะเดียวกัน (ในอาคาร) และข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้องของการใช้ก๊าซโดยอพาร์ทเมนต์หรือบ้านแต่ละหลังจะถูกกำหนดจากปริมาตรที่วัดโดยอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม สิ่งนี้ควรรวมเป็นค่าสัมประสิทธิ์ในอัตราค่าก๊าซโดยพิจารณาจากการอ่านอุปกรณ์วัดแสงแต่ละตัว
อิทธิพลของแรงดันและอุณหภูมิของแก๊สต่อข้อผิดพลาดในการทำให้ปริมาตรการทำงานกลับสู่สภาวะมาตรฐานดังที่แสดงไว้ข้างต้น และการขึ้นต่อกันของสูตรที่เป็นผลลัพธ์สามารถใช้เป็นพื้นฐานในการคำนวณการแก้ไขเพื่อลดความไม่สมดุลเมื่อคำนึงถึงแก๊ส (13-15)
สำหรับไดอะแฟรมมิเตอร์ประเภท VK-GT ขีดจำกัดของการเปลี่ยนแปลงความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการทำให้ปริมาตรการทำงานของก๊าซกลับสู่สภาวะมาตรฐานจะต้องไม่เกิน ±3% (โดยมีเงื่อนไขว่า δt= 0) คือ 728.2 มิลลิเมตรปรอท — 752 มิลลิเมตรปรอท
วรรณกรรม
- กฎหมายของรัฐบาลกลางหมายเลข 261 “เกี่ยวกับการประหยัดพลังงานและการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงาน และการแนะนำการแก้ไขกฎหมายบางประการของสหพันธรัฐรัสเซีย”
- Gorodnitsky I.N. , Kubarev L.P. การสนับสนุนด้านกฎระเบียบสำหรับการวัดปริมาณก๊าซในสหพันธรัฐรัสเซีย/ ธุรกิจก๊าซ, มอสโก, มกราคม-กุมภาพันธ์, 2549, หน้า. 55-57.
- MI 3082 - 2007 การเลือกวิธีการและวิธีการในการวัดการไหลและปริมาณก๊าซธรรมชาติที่ใช้ ขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานที่สถานีวัดแสง ข้อเสนอแนะในการเลือกมาตรฐานการทำงานเพื่อตรวจสอบ
- รับประกันความสม่ำเสมอของการวัด องค์กรของการวัดก๊าซธรรมชาติ STO แก๊ซพรอม 5.32-2552
- GOST R 8.740 - 2011 ปริมาณการใช้ก๊าซและปริมาณ ระเบียบวิธีสำหรับการวัดโดยใช้เครื่องวัดการไหลและเครื่องนับกังหัน แบบหมุน และแบบวอร์เท็กซ์
- GOST R 8.741-2011 ปริมาณก๊าซธรรมชาติ ข้อกำหนดทั่วไปถึงเทคนิคการวัด
- พระราชกฤษฎีกาของรัฐบาลสหพันธรัฐรัสเซียเมื่อวันที่ 6 พฤษภาคม 2554 N 354 “ ในบทบัญญัติ สาธารณูปโภคเจ้าของและผู้ใช้สถานที่ใน อาคารอพาร์ตเมนต์และ อาคารที่อยู่อาศัย" ซึ่งแก้ไขเพิ่มเติมเมื่อวันที่ 19 กันยายน พ.ศ. 2556