Razmerje med hitrostjo plina in višino dimnika. Velika enciklopedija nafte in plina

Objavljeno: 15.11.2009 | |

Pri delovanju toplotnih generatorjev majhne moči zelo velika vrednost ima tak dejavnik kot pravilno zasnovan in pravilno nameščen dimnik. Seveda se pojavi potreba po izračunu. Kot vsak toplotnotehnični izračun je tudi izračun dimnikov lahko konstrukcijski in kalibracijski.

Prvi med njimi je zaporedje ugnezdenih iteracij (tj. na začetku izračuna nastavimo nekatere parametre, kot so višina in material dimnika, hitrost dimni plini itd., nato pa z zaporednimi približki te vrednosti izboljšamo).

Vendar se je v praksi veliko pogosteje treba soočiti s potrebo verifikacijski izračun dimnik, saj je kotel običajno priključen na že obstoječi sistem odstranjevanje dima. V tem primeru že imamo višino dimnika, material in površino prereza dimnika itd.

Naloga je preveriti združljivost parametrov dimnega kanala in generatorja toplote.

To je nujen pogoj pravilno delovanje dimnika je presežek sile težnosti nad izgubo tlaka v dimniku za višino najmanjšega dopustnega podtlaka v odvodu dima generatorja toplote. Količina naravnega vleka je odvisna od številnih dejavnikov

• Oblike prereza dimnika (pravokoten, okrogel itd.)
• Temperature dimnih plinov na izstopu iz generatorja toplote
• material dimnika ( nerjavno jeklo, opeka itd.)
• Hrapavost notranja površina dimnik
• Netesnosti v plinovodu, na spojih elementov (razpoke v prevleki itd.)
• parametri zunanjega zraka (temperatura, vlažnost)
• Nadmorska višina
• Parametri prezračevanja prostora, kjer je nameščen kotel
• Kakovost nastavitev generatorja toplote - popolnost zgorevanja goriva (razmerje gorivo/zrak).
• Vrsta delovanja gorilnika (modulirano ali diskretno)
• Stopnja onesnaženosti elementov plinsko-zračne poti (kotel in dimnik)

Gravitacijska vrednost
V prvem približku lahko velikost gravitacije ponazorimo s primerom na sl. 1.

Kjer je hc velikost gravitacije;
Hd - efektivna višina dimnika;
в - gostota zraka;
g - gostota dimnih plinov.
Kot je razvidno iz formule, glavno spremenljivo komponento tvorita gostoti dimnih plinov in zraka, ki sta funkciji njune temperature.

Da bi prikazali, kako močno je velikost gravitacije odvisna od temperature dimnih plinov, predstavljamo naslednji graf, ki ponazarja to odvisnost (glej sliko 2).


Vendar pa se v praksi veliko pogosteje pojavljajo primeri, ko se spremeni ne le temperatura dimnih plinov, ampak tudi temperatura zraka. V zavihku Tabela 1 prikazuje vrednosti specifične teže na meter višine dimnika glede na temperaturo produktov izgorevanja in zraka.


Seveda tabela daje zelo približen rezultat in za natančnejšo oceno (da bi se izognili interpolaciji vrednosti) je treba izračunati prave vrednosti gostota produktov zgorevanja in okoliškega zraka.
в - gostota zraka v delovnih pogojih:

kjer je toc temperatura okolju, °С, je sprejet za najslabši pogoji delovanje opreme - poletni čas. Če podatkov ni, se predpostavlja 20 °C;
notranji prostor - gostota zraka pri normalnih pogojih je 1,2932 kg/m3.
g - gostota dimnih plinov pri obratovalnih pogojih:

kjer je bnu gostota produktov zgorevanja pri normalnih pogojih, pr= 1,2 za zemeljski plin lahko vzamemo - 1,26 kg / m3.

Za udobje označimo a=1/273
Potem

kjer je 1 + a x t komponenta temperature.
Za poenostavitev delovanja bomo upoštevali gostoto dimnih plinov enaka gostota zraka in zmanjša vse vrednosti gostote, zmanjšane na normalne razmere v intervalu t = -20 +400 °C, v tabeli. 2.

Praktični izračun gravitacije
Za izračun naravnega ugreza je treba razjasniti povprečno temperaturo plinov v cevi ϑcp. Temperatura na vhodu v cev ϑ1 se določi iz podatkov potnega lista opreme. Temperatura produktov zgorevanja na izhodu iz ustja dimnika ϑ2 se določi ob upoštevanju njihovega hlajenja po dolžini cevi.

Hlajenje plinov v cevi na 1 meter njene višine se določi po formuli:

kjer je Q nominalno toplotna moč kotel, kW;
B - koeficient: 0,85 - neizoliran kovinska cev, 0,34 - izolirana kovinska cev, 0,17 - opečna cev z debelino zidu do 0,5 metra.
Temperatura na izhodu cevi:

kjer je Hd efektivna višina dimnika v metrih.

Povprečna temperatura produktov zgorevanja v dimniku:

V praksi se vrednost gravitacije izračuna za naslednje robne pogoje:
1. Za zunanjo temperaturo zraka 20 °C ( poletni način delovanje generatorja toplote).
2. Če je poletje projektna temperatura zunanji zrak se razlikuje od 20 °C za več kot 10 °C, potem se upošteva izračunana temperatura.
3. Če generator toplote deluje samo v zimsko obdobje, potem se izračun izvede po povprečna temperatura med kurilno sezono.

Za primer vzemimo namestitev z naslednjimi parametri (slika 3):

• moč 28 kW;
• temperatura dimnih plinov 125 °C;
• višina dimnika 8 m;
• Dimnik je zidan.

Hlajenje plinov v cevi na 1 meter njene višine glede na:

Temperatura dimnih plinov na izhodu iz cevi glede na:
ϑ2 = 125 - 8 x 1,016 = 117, °C.
Povprečna temperatura produktov zgorevanja v dimniku glede na:
ϑav = (125 + 117)/2 = 121, °C.
Količina gravitacije se izračuna z:
hc = 8(1,2049 - 0,8982) = 2,4536, mm vodnega stolpca.

Izračun optimalno območje presek dimnega kanala

1. Prva možnost za določitev premera dimnika
Premer cevi se vzame bodisi glede na podatke o potnem listu (glede na premer odvodne cevi iz kotla) v primeru vgradnje ločenega dimnika za vsak kotel ali po formuli pri združevanju več kotlov v skupni dimnik ( skupna moč do 755 kW).

Za cilindrične cevi se določi premer:

r je koeficient, odvisen od vrste uporabljenega goriva. Plin: r = 0,016, tekoče gorivo: r = 0,024, premog: r = 0,030, drva: r = 0,045.

2. Druga možnost za določitev premera dimnika (ob upoštevanju hitrosti produktov zgorevanja)
V skladu z normo UNI-CTI 9615 se lahko površina prečnega prereza dimnika izračuna po formuli:

kjer je mg
d - masni pretok produkti zgorevanja, kg/uro.
Na primer, razmislite o naslednjem primeru:

• Višina dimnika 7 m;
• Masni pretok produktov zgorevanja 81 kg/uro;
• Gostota produktov zgorevanja (pri ϑpov =120 °C) g = 0,8982 kg/m3;
• Hitrost produktov zgorevanja (prvi približek) wg = 1,4 m/s.

Določimo približno površino prečnega prereza dimnega kanala:
F = (0,225 kg/s)/(1,4 m/s x 0,8982) = 0,0178 m2 = 179 cm2.

Od tu izračunamo premer dimnega kanala in izberemo najbližji standardni dimnik: 150 mm.

Z novo vrednostjo premera dimnika določimo površino dimnega kanala in določimo hitrost dimnih plinov.

wg = (0,225 kg/s)/(0,8982 kg/m3 x 0,01327 m2) = 1,89 m/s.
Po tem preverimo, ali je hitrost dimnih plinov v območju 1,5-2,5 m/s.

Tudi kdaj visoka hitrost dimni plin se poveča hidravlični upor dimnik, in če je prenizek, aktivno nastaja kondenzacija vodne pare.

Na primer, izračunajmo tudi hitrost dimnih plinov za več bližnjih velikosti dimnika:
Ø 110 mm: wg = 2,64 m/s.
Ø 130 mm: wg = 1,89 m/s.
Ø 150 mm: wg = 1,42 m/s.
Ø 180 mm: wg = 0,98 m/s.
Rezultati so predstavljeni na sl. 4. Kot vidimo, iz dobljenih vrednosti hitrostnim pogojem ustrezata dve standardni velikosti: Ø 130 mm in Ø 150 mm. Načeloma se lahko odločimo za katero koli od teh vrednosti, vendar je prednost Ø 150 mm, saj bo izguba tlaka v tem primeru manjša.

Za lažjo izbiro velikosti dimnika lahko uporabite diagram na sl. 5.
Na primer:

• Poraba produktov zgorevanja 468 m3/uro; premer dimne cevi Ø 300 mm - hitrost produktov zgorevanja wg = 1,9 m/s
• Poraba produktov zgorevanja 90 m3/uro; premer dimne cevi Ø 150 mm - hitrost produktov zgorevanja wg = 1,4 m/s

Izguba tlaka v dimniku
Vsota uporov cevi:

Odpornost na trenje:

Izgube v lokalnih uporih:

= 1,0; 0,9; 0,2-1,4 - koeficienti lokalnega upora z izhodno hitrostjo (na izhodu iz cevi), na vhodu v dimnik in v zavojih - zavoji in čevlji (koeficient je izbran glede na njihove konfiguracije).

- koeficient trenja:
Za opečne cevi = 0,05;
Za jeklene cevi = 0,02.
g je gravitacijski pospešek, ki je enak 9,81 m/s2.
d - premer dimnika, m.
wg - hitrost produktov zgorevanja v cevi:

Vdg - dejanska prostornina produktov izgorevanja:

BT - poraba goriva ob upoštevanju kalorične vrednosti tega goriva:

- učinkovitost namestitve iz podatkovnega lista opreme (0,9-0,95);
Qnr - spodnja kalorična vrednost (odvisno od sestave goriva), za plin - 8000 kcal / m3;
Vog je teoretična prostornina produktov zgorevanja; za zemeljski plin se lahko vzame kot 10,9 m3/m3;
Voв - teoretično zahtevana količina zraka, za zgorevanje 1 m3 zemeljskega plina 8,5-10
m3/m3;
 - koeficient presežka zraka, za zemeljski plin 1,05-1,25.

Preverjanje oprijema se izvede po formuli:

hbar - zračni tlak, za katerega se predpostavlja, da je 750 mm vodnega stolpca.
HP - razlika skupni pritiski plinska pot, mm vodnega stolpca, brez upoštevanja upora in teže cevi.
1,2 - varnostni faktor potiska.
Razlika v skupnem tlaku vzdolž plinske poti ( splošni pogled formule):

kjer je hT'' vakuum na izhodu iz peči, ki je potreben za preprečitev izbijanja plinov, običajno se vzame vodni stolpec 2-5 mm.
IN v tem primeru za preverjanje ugreza se vzame skupna tlačna razlika brez upoštevanja skupnega upora h in lastnega ugreza cevi hc.
Tako:
HP = hT'' = 2-5 mm vodnega stolpca.
Za večjo jasnost predstavimo procese, ki se dogajajo v dimnem kanalu, na diagramu tlaka (slika 6).

Po vodoravni osi narišimo tlačne padce in tlačne izgube, po vodoravni osi pa višino dimnika.

Nato segment DB označuje gravitacijsko vrednost, črta DA pa tlačno razliko vzdolž višine dimnika.

Na drugi strani osi AB odstavimo tlačne izgube v dimniku. Grafično bo izguba tlaka po dolžini dimnika simbolizirala segment AC.

Naredimo zrcalno projekcijo odseka BC in dobimo točko C’. Območje, osenčeno z zeleno, simbolizira vakuum v dimnem kanalu.

Očitno je, da se količina naravnega vleka zmanjšuje vzdolž višine dimnika, izgube tlaka pa naraščajo od ustja do dna dimnika.

Primer pravilne namestitve dimnika in odlomki iz DBN.V.2.5-20-2001 "Oskrba s plinom"

Pri načrtovanju in vgradnji dimnikov je nujno upoštevati naslednje točke domačih standardov in predpisov:

DBN V.2.5-20-2001 Dodatek G "Odstranjevanje produktov zgorevanja".

Zh.Z. Odstranjevanje produktov zgorevanja iz gospodinjstva plinske naprave, štedilniki in drugi gospodinjski aparati plinska oprema, katerega zasnova predvideva odvajanje produktov zgorevanja v dimnik, je treba zagotoviti ločen dimnik iz vsake naprave, enote ali peči.
V obstoječih objektih je dovoljeno priključiti največ dva grelnika vode oz peči za ogrevanje ki se nahajajo v istem ali različnih nadstropjih stavbe, pod pogojem, da se produkti izgorevanja v dimnik vnašajo na različne ravni, največ 0,5 m drug od drugega ali v istem nivoju z napravo v dimniku, ki se reže do višine najmanj 0,5 m.

G.6. Prečni prerez dimnika ne sme biti manjša površina presek cevi plinske naprave, priključene na dimnik. Pri priklopu dveh naprav, peči ipd. na dimnik. Prerez dimnika je treba določiti ob upoštevanju njihovega hkratnega delovanja. Strukturne dimenzije

dimnike je treba določiti z izračunom. G.7. Dimniki naj bodo iz opeke, odporne proti zmrzali (Mrz 125),, glinena opeka toplotno odporen beton Za večnadstropne zgradbe in azbestno-cementne cevi za. Dovoljeno je predvideti odstranjevanje produktov zgorevanja skozi jeklene dimnike. Dizajni dimnih kanalov so lahko tudi tovarniško izdelani, dobavljeni skupaj s plinsko opremo. Kadar so azbestnocementne in jeklene cevi vgrajene zunaj stavbe ali pri prehodu skozi podstrešje stavbe, jih je treba izolirati, da preprečimo kondenzacijo. Zasnova dimnih kanalov v zunanjih stenah in kanalov, pritrjenih na te stene, mora prav tako zagotavljati, da je temperatura plinov, ki jih zapuščajo, nad rosiščem. Prepovedano je izdelovati kanale iz žlindre betona in drugih ohlapnih ali poroznih materialov.

G.9. Priključek plinskih naprav na dimnike je treba predvideti s priključnimi cevmi iz strešne kritine ali pocinkanega jekla debeline najmanj 1,0 mm, gibkimi kovinskimi valovitimi cevmi ali standardiziranimi elementi, ki so priloženi opremi. Priključna dimovodna cev, ki povezuje plinsko napravo z dimnikom, mora imeti navpičen prerez. Dolžina navpični odsek povezovalna cev, šteto od dna cevi za odvod dima plinske naprave do osi vodoravnega odseka cevi, mora biti najmanj 0,5 m v prostorih z višino do 2,7 m za naprave s stabilizatorji vleka dovoljeno zmanjšati dolžino navpičnega odseka na 0,25 m, brez stabilizatorjev ugreza do 0,15 m skupna dolžina vodoravnih odsekov priključnih cevi v novih hišah ne sme biti večja od 3 m obstoječe hiše- naklon cevi ne sme biti večji od 0,01 m proti plinski napravi. Na ceveh za odvod dima je dovoljeno zagotoviti največ tri zavoje s polmerom ukrivljenosti, ki ni manjši od premera cevi. Pod mestom priklopa dimniške cevi od naprave na dimnik se naredi »žep« s presekom najmanj enakega preseku dimnika in globine najmanj 25 cm, z loputo za čiščenje, je treba zagotoviti. Položene cevi za odvod dima neogrevanih prostorih, če je potrebno, je treba prekriti z izolacijo. Polaganje cevi za odvod dima iz naprav in peči dnevne sobe ni dovoljeno

G.10. Razdalja od priključne cevi do stropa ali stene iz negorljivih materialov je najmanj 5 cm, iz gorljivih in negorljivih materialov pa najmanj 25 cm.

G.15. Dimniki plinskih naprav v stavbah morajo biti speljani:
- nad mejo protivetrnega območja, vendar ne manj kot 0,5 m nad grebenom strehe, če se nahajajo (šteto vodoravno) največ 1,5 m od grebena strehe;
- v ravnini s strešnim slemenom, če se nahajajo na razdalji do 3 m od strešnega slemena;
- ne nižje od ravne črte, ki poteka od slemena navzdol pod kotom 10 ° do vodoravnice, če so cevi nameščene na razdalji več kot 3 m od slemena strehe. Območje vetrne podpore dimnika se šteje za prostor pod črto, narisano pod kotom 45 ° glede na obzorje od najvišjih točk v bližini lociranih struktur in dreves. V vseh primerih mora biti višina cevi nad sosednjim delom strehe najmanj 0,5 m, pri hišah s kombinirano streho ( ravna streha) - ne manj kot 2,0 m namestitev dežnikov in drugih priključkov na dimnike ni dovoljena.

Zh.20. Dolžina vodoravnega odseka dimnega kanala od ogrevalna oprema z zaprto zgorevalno komoro pri izstopu skozi zunanja stena največ 3 m ni dovoljeno.

Zaključek
Kot prikazano dolgoletne izkušnje delovanje generatorjev toplote z odprta kamera izgorevanje, nakopičeno v naši organizaciji, zanesljivo in stabilno delo napeljavo za proizvodnjo toplote (glej sliko 7).

Zato je treba temu vprašanju posvetiti veliko pozornosti že v fazi načrtovanja sistema za oskrbo s toploto, pa tudi izvesti verifikacijske izračune med popravilom, posodobitvijo in zamenjavo generatorjev toplote. Upamo, da bo to gradivo pomagalo širokemu krogu bralcev razumeti to pomembno vprašanje.

Določimo območje ust. Da bi se izognili pihanju, predpostavljamo, da je hitrost na ustju W ac = 3,0 m/s.

F us = V 1 / W us = 6,27/3 = 2,09 m 2.

Potem je premer ustja Dус = (4*F ус/π) 0,5 = (4*2,09/3,14) 0,5 = 1,63 m.

Osnovni premer D glavni = 1,5* D us = 1,5*1,63 = 2,45 m.

Hitrost gibanja dimnih plinov na dnu:

W glavni = 4* V 1 / (π* D glavni 2) = 4 * 6,27 / (3,14 * 2,45 2) = 1,33 m/s.

Pravi izcedek ki ga je ustvarila cev pri premikanju dimnih plinov skozi dimni kanal mora biti izguba tlaka 20-40 % večja. Vzemimo h dnyst = 1,3*∑ ΔР = 1,3*185701 = 241411 Pa.

Za določitev temperature dimnih plinov na ustju cevi vzamemo Htr = 40m. Predpostavlja se, da je padec temperature za opečne cevi 1,5º na 1 m višine: .

Za temperaturo na dnu se predpostavlja, da je Tbas = tbas + 273 = 573 K.

Nato je temperatura na ustju cevi T ac = T glavni – ΔT = 573 – 60 = 513 K.

Poiščimo povprečni premer cevi D avg:

D av = (D us + D glavni)/2 = (1,63 + 2,45)/2 = 2,04 m.

Povprečna površina preseka:

F povpr. = π* D povpr. 2 /4 = 3,14 * 2,04 2 /4 = 3,27 m 2 .

Povprečna hitrost dimnih plinov

W povprečje = V 1 / F povprečje = 6,27/3,27 = 1,91 m/s.

Vzemimo λ dg za opečnato cev 0,05.

Povprečna temperatura dimnih plinov v cevi:

T av = (T main + T us)/2 = (573 + 513)/2 = 543 K.

Višina dimnika se določi po formuli:

N tr = Č/B.

H = h dnyst + ρ dg *(W us 2 - W main 2)/2* T av / To + ρ dg * W us 2 /2* T us / To,

kjer je ρ dg gostota dimnih plinov pri normalnih pogojih, kg/m3.

Nato števec ulomka:

H = h dnyst + ρ dg *(W us 2 - W main 2)/2* T av / To + ρ dg * W us 2 /2* T us / To = 241411 + 1,295*(3 2 – 1 ,33 2)/2*543/273 + 1,295*3 2 /2*513/273 = 241431

Z = (ρ in * To / T in - ρ dg * To / T avg)*g - λ dg / D avg * ρ dg * W povpr. 2 /2* T avg / To o,

kjer je ρ in - gostota zraka pri normalnih pogojih, kg/m3;

Тв - temperatura okolice, K.

Potem je imenovalec ulomka:

Z = (ρ in * To / T in - ρ dg * To / T povpr.)*g - λ dg / D povpr * ρ dg * W povpr. 2 /2* T povpr. / To = (1,29* 273/ 283 – 1,295*273/543)*9,81 – 0,05/2,04*1,295*1,91 2 /2*543/273 = 5,7055.

Nato višina dimnika: N tr = B/W = 241431/5,7055 = 42315 m.

Sprejemamo 40-metrsko cev iz naslednjih razlogov:

Višina glavnega objekta je približno 30 m, dimne pline pa je treba odvajati z višine nad nivojem objekta.

Gradnja cevi, daljše od 40 m, ni ekonomsko smotrna, zato je priporočljivo na dnu cevi vgraditi odvod dima, ki bo kompenziral podtlak.

Določimo izgubo tlaka, ki jo mora kompenzirati odvod dima. Za to bomo v aplikaciji Excel uporabili postopek Izbira storitve/parametra. Rezultat izračuna je pokazal, da se pri Ntr = 40 m kompenzirajo izgube tlaka ΔР = 207,96 Pa, nato pa je treba kompenzirati preostale izgube tlaka 241411 - 207,96 = 241203,04 Pa zaradi vleka dimnika.

Zaključek

Za segrevanje 23 t/h toluena od 10ºС do 110ºС je potreben cevni toplotni izmenjevalnik s premerom lupine D = 400 mm, številom cevi n = 111, dolžino cevi l = 2 m, površino prenosa toplote F = 16 m. se zahteva s površinskim robom 0,57. Poleg delovnega je nameščen tudi rezervni izmenjevalnik toplote istega tipa.

Za ogrevanje potrebuje 1,39 m /c plin, sestava podana v pogoju.

Za dobavo toluena iz skladišča je potrebno namestiti centrifugalna črpalka tip 3K – 9 z zmogljivostjo V 2 = 40 m /h, tlak N = 35 m, moč N = 7 kW, premer impelerja D pk = 148 mm in izkoristek = 62%.

Dejanski upor dimne poti je 241411 Pa. Za odvod dimnih plinov je priporočljivo vgraditi opečni dimnik višine 40 m, na dnu katerega je treba namestiti odvod dima za ustvarjanje vakuuma najmanj 241203,04 Pa.

2008-01-11

Pri delovanju generatorjev toplote z nizko močjo je zelo pomemben dejavnik, kot je pravilno zasnovan in pravilno nameščen dimnik. Seveda se pojavi potreba po izračunu. Kot vsak toplotnotehnični izračun je tudi izračun dimnikov lahko konstrukcijski in kalibracijski. Prvi med njimi je zaporedje ugnezdenih iteracij (na začetku izračuna nastavimo nekaj parametrov, kot so višina in material dimnika, hitrost dimnih plinov itd., nato pa te vrednosti izpopolnimo). z zaporednimi približki). Vendar pa se v praksi veliko pogosteje srečujemo s potrebo po verifikacijskih izračunih dimnika, saj je kotel običajno povezan z obstoječim sistemom za odvod dima.

V tem primeru že imamo višino dimnika, material in površino prereza dimnika itd. Naloga je preveriti združljivost parametrov dimnega kanala in generatorja toplote, tj. nujen pogoj za pravilno delovanje dimnika je, da gravitacija presega izgubo tlaka v dimniku za višino najmanjšega dopustnega podtlaka v odvodu dima generatorja toplote. Količina naravnega vleka je odvisna od številnih dejavnikov:

• oblika prečnega prereza dimnika (pravokotna, okrogla itd.);
• temperatura dimnih plinov na izstopu iz generatorja toplote;
• material za dimnike (nerjaveče jeklo, opeka itd.);
• hrapavost notranje površine dimnika;
• puščanje v plinovodu, na spojih elementov (razpoke v prevleki itd.);
• parametri zunanjega zraka (temperatura, vlažnost);
• nadmorska višina;
• parametri prezračevanja prostora, kjer je nameščen kotel;
• kakovost nastavitev generatorja toplote - popolnost zgorevanja goriva (razmerje gorivo / zrak);
• vrsta delovanja gorilnika (modulirano ali diskretno);
• stopnja kontaminacije elementov plinsko-zračne poti (kotel in dimnik).

Gravitacijska vrednost

V prvem približku lahko velikost gravitacije ponazorimo s primerom na sl. 1.

h c = H d (ρ in - ρ g), mm vode. Art.,

kjer je h c velikost gravitacije; H d - efektivna višina dimnika; ρ in - gostota zraka; ρ g je gostota dimnih plinov. Kot je razvidno iz formule, glavno spremenljivo komponento tvorita gostoti dimnih plinov in zraka, ki sta funkciji njune temperature. Da bi prikazali, kako močno je velikost gravitacije odvisna od temperature dimnih plinov, predstavljamo naslednji graf, ki ponazarja to odvisnost (slika 2).

Vendar pa se v praksi veliko pogosteje pojavljajo primeri, ko se spremeni ne le temperatura dimnih plinov, ampak tudi temperatura zraka. V tabeli Tabela 1 prikazuje vrednosti specifične teže na meter višine dimnika glede na temperaturo produktov izgorevanja in zraka. Seveda tabela daje zelo približen rezultat in za natančnejšo oceno (da bi se izognili interpolaciji vrednosti) je treba izračunati dejanske vrednosti gostote produktov zgorevanja in zunanjega zraka. Gostota zraka ρ pri delovnih pogojih:

kjer je toc temperatura okolice, °C, sprejeta za najslabše pogoje delovanja opreme - poletni čas, če ni podatkov, je sprejeta 20 °C; ρ v.nu - gostota zraka pri normalnih pogojih, 1,2932 kg/m 3; ρ g - gostota dimnih plinov v delovnih pogojih:

kjer je ρ g.nu gostota produktov zgorevanja pri normalnih pogojih, pri α = 1,2 za zemeljski plin se lahko vzame - 1,26 kg / m 3. Za udobje označimo:

kjer je (1 + αt) komponenta temperature. Za poenostavitev delovanja bomo predpostavili, da je gostota dimnih plinov enaka gostoti zraka in zmanjšali vse vrednosti gostote, reducirane na normalne pogoje v intervalu t = -20...+400 °C v tabeli. 2.

Praktični izračun gravitacije

Za izračun naravnega ugreza je treba razjasniti povprečno temperaturo plinov v cevi (simbol) cp. Temperatura na vhodu v cev (simbol) 1 se določi iz podatkov potnega lista opreme. Temperatura produktov zgorevanja na izhodu iz ustja dimnika (simbol) 2 se določi ob upoštevanju njihovega hlajenja po dolžini cevi.

Hlajenje plinov v cevi na 1 m njene višine določeno s formulo:

kjer je Q nazivna toplotna moč kotla, kW; B - koeficient: 0,85 - neizolirana kovinska cev, 0,34 - izolirana kovinska cev, 0,17 - opečna cev z debelino zidu do 0,5 m.

Izhodna temperatura cevi:

kjer je H d efektivna višina dimnika v metrih.

Povprečna temperatura produktov zgorevanja v dimniku:

V praksi se vrednost gravitacije izračuna za naslednje robne pogoje:

1. Za temperaturo zunanjega zraka 20 °C (poletni način delovanja kotla).
2. Če se poletna projektna temperatura zunanjega zraka razlikuje za več kot 10 od 20 °C, se upošteva projektna temperatura.
3. Če generator toplote deluje samo pozimi, potem izračun temelji na povprečni temperaturi v ogrevalnem obdobju.

Za primer vzemimo namestitev z naslednjimi parametri (slika 3):

• moč - 28 kW;
• temperatura dimnih plinov - 125 °C;
• višina dimnika - 8 m;
• dimnik je zidan.

Hlajenje plinov v cevi na 1 m njene višine po (3):

Temperatura dimnih plinov na izstopu iz cevi po (4):

Povprečna temperatura produktov zgorevanja v dimniku po (5):

Potem količina gravitacije bo: h c = 8.(1,2049 - 0,8982) = 2,4536 mm vode. Art.

Izračun optimalne površine prečnega prereza dimnega kanala

1. Prva možnost za določitev premera dimnika Premer cevi se vzame bodisi glede na podatke o potnem listu (glede na premer odvodne cevi iz kotla) v primeru vgradnje ločenega dimnika za vsak kotel ali po formuli pri združevanju več kotlov v skupni dimnik (skupna moč do 755 kW):

Za cilindrične cevi se določi premer:

kjer je r koeficient, odvisen od vrste uporabljenega goriva: za plin - r = 0,016, za tekoče gorivo - r = 0,024, za premog - r = 0,030, drva - r = 0,045.

2. Druga možnost za določitev premera dimnika (ob upoštevanju hitrosti produktov zgorevanja)

V skladu z normo UNI-CTI 9615 se lahko površina prečnega prereza dimnika izračuna po formuli:

kjer je m g.d masni pretok produktov zgorevanja, kg/h. Na primer, razmislite o naslednjem primeru:

• višina dimnika - 7 m;
• masni pretok produktov zgorevanja - 81 kg / h;
• r = 0,8982 kg/m3;
• gostota produktov zgorevanja (pri (simbol) pov = 120 °C) ρ g = 0,8982 kg/m 3 ;
• hitrost produktov zgorevanja (prvi približek) w g = 1,4 m/s.

Z uporabo (8) določimo približno površino prečnega prereza dimnega kanala:

Od tu izračunamo premer dimnega kanala in izberemo najbližji standardni dimnik: 150 mm. Z novo vrednostjo premera dimnika določimo površino dimnega kanala in določimo hitrost dimnih plinov:

Po tem preverimo, ali je hitrost dimnih plinov v območju 1,5-2,5 m/s. Pri previsoki hitrosti dimnih plinov se poveča hidravlični upor dimnika, pri prenizki pa aktivno nastaja kondenzacija vodne pare. Na primer, izračunajmo tudi hitrost dimnih plinov za več bližnjih velikosti dimnika:

• Ø110 mm: š g = 2,64 m/s.
• Ø130 mm: š g = 1,89 m/s.
• Ø150 mm: š g = 1,42 m/s.
• Ø180 mm: š g = 0,98 m/s.

Rezultati so predstavljeni na sl. 4. Kot vidimo, iz dobljenih vrednosti dve standardni velikosti ustrezata hitrostnim pogojem: Ø 130 mm in Ø 150 mm. Načeloma se lahko odločimo za katero koli od teh vrednosti, vendar je prednost Ø 150 mm, ker V tem primeru bo izguba tlaka manjša.

Za lažjo izbiro velikosti dimnika lahko uporabite diagram na sl. 5. Na primer: poraba produktov zgorevanja - 468 m 3 / h; premer dimne cevi Ø 300 mm - hitrost produktov zgorevanja w g = 1,9 m/s. Poraba produktov izgorevanja - 90 m3/h; premer dimne cevi Ø 150 mm - hitrost produktov zgorevanja w g = 1,4 m/s.

Izguba tlaka v dimniku

Vsota uporov cevi:

Σ∆h tr = ∆h tr + ∆h ms, mm vode. Art. (10)

Odpornost na trenje:

Izgube v lokalnih uporih:

kjer je ζ = 1,0; 0,9; 0,2-1,4 - koeficienti lokalnega upora z izhodno hitrostjo (na izhodu iz cevi), na vhodu v dimnik in v zavojih - zavoji in čevlji (koeficient je izbran glede na njihove konfiguracije); λ - koeficient trenja: 0,05 za opečne cevi, 0,02 za jeklene; g—gravitacijski pospešek, 9,81 m/s2; d je premer dimnika, m; w g - hitrost produktov zgorevanja v cevi:

V g.d - dejanska prostornina produktov zgorevanja:

BT - poraba goriva ob upoštevanju kalorične vrednosti tega goriva:

kjer je η učinkovitost namestitve iz podatkov potnega lista za opremo, 0,9-0,95; Q nr - nižja kalorična vrednost (odvisno od sestave goriva), za plin - 8000 kcal / m3; V g.o je teoretična prostornina produktov zgorevanja, za zemeljski plin pa se lahko vzame 10,9 m3/m3; V v.o - teoretično potrebna količina zraka za zgorevanje 1 m3 zemeljskega plina je 8,5-10 m3/m3; α — koeficient presežka zraka, za zemeljski plin 1,05-1,25.

Preverjanje oprijema se izvede po formuli:

H bar - zračni tlak, ki je predviden kot 750 mm vode. Art.; ∆Н p - razlika v skupnem tlaku plinske poti, mm vode. Art., Brez upoštevanja upora in teže cevi; h = 1,2—faktor varnosti potiska. Skupni padec tlaka vzdolž plinske poti(splošna oblika formule):

∆H p = h t ˝ + ∆h - h c . (17)

kjer je h t ˝ vakuum na izhodu iz peči, potreben za preprečitev izločanja plinov, običajno se vzame 2-5 mm vode. Art. V tem primeru se za preverjanje ugreza vzame skupna tlačna razlika brez upoštevanja skupnega ∆h in upora lastnega ugreza cevi h c, torej:

∆H p = h t ˝ = 2-5 mm vode. Art.

Zaradi jasnosti prikazujemo procese, ki se odvijajo v dimnem kanalu, na diagramu tlaka (slika 6). Po vodoravni osi narišimo tlačne padce in tlačne izgube, po vodoravni osi pa višino dimnika. Nato segment DB označuje gravitacijsko vrednost, črta DA pa tlačno razliko vzdolž višine dimnika. Na drugi strani osi AB odstavimo tlačne izgube v dimniku. Grafično bo izguba tlaka po dolžini dimnika označena z odsekom AC.

Naredimo zrcalno projekcijo segmenta BC in dobimo točko C. Osenčeno območje zelena, simbolizira vakuum v dimnem kanalu. Očitno je, da se količina naravnega vleka zmanjšuje vzdolž višine dimnika, izgube tlaka pa naraščajo od ustja do dna dimnika.

Zaključek

Kot kažejo dolgoletne izkušnje pri obratovanju toplotnih generatorjev z odprto zgorevalno komoro, je zanesljivo in stabilno delovanje toplotne naprave v veliki meri odvisno od pravilno projektiranega in pravilno vgrajenega dimnika (glej sliko 7). Zato je treba temu vprašanju posvetiti največjo pozornost že v fazi načrtovanja sistema za oskrbo s toploto, pa tudi pri popravilu, posodobitvi in ​​zamenjavi generatorjev toplote opraviti verifikacijske izračune. Upamo, da vam bo članek pomagal pri reševanju tega pomembnega vprašanja.

8.10. Izračun dimnika

Izračun dimnika je sestavljen iz pravilne izbire njegove zasnove in izračuna višine, ki zagotavlja dovoljeno koncentracijo škodljivih snovi v ozračju.

Izračunajmo minimalno višino dimnika.

Premer ustja dimnika D0, m, se določi po formuli:

kjer je N pričakovano število dimniki(ob predpostavki, da je N = 1);

w 0 – hitrost dimnih plinov na ustju dimnika, m/s

(sprejemamo w 0 = 22 m/s /8/);

V – volumenski pretok dimnih plinov, m 3 /s,

V = V Г *B, (78)

kjer je B skupna poraba goriva na postajo, kg/s;

V Г – specifična prostornina dimnih plinov, m 3 / kg,

kjer je specifična prostornina dimnih plinov, ki ustreza teoretično zahtevani prostornini zraka, m 3 /kg,

Količine produktov zgorevanja se izračunajo po formulah:

kjer je dG vsebnost vlage v gorivu (pri temperaturi goriva 20 0 C

dG = 19,4 /8/);

Potem je dejanska prostornina plinov:

Ob upoštevanju gostote goriva imamo:

Skupna poraba goriva vseh kotlov:

B = B P *n, (84)

kjer V Р – ocenjena poraba goriva na kotel, kg/s;

n – število kotlov.

B = 7,99*4 = 31,96 kg/s.

Potem je volumenski pretok dimnih plinov:

V = 19*31,96 = 607,24 m 3 /s.

Premer ustja dimnika:

Višina dimnika H, ​​m, se določi po formuli:

, /12/ (85)

kjer je F korekcijski faktor, ki upošteva vsebnost nečistoč v dimnih plinih (za plinaste nečistoče F = 1);

A – koeficient, odvisen od temperaturne stratifikacije atmosfere (za dano regijo A = 200);

m in n sta koeficienta, ki upoštevata pogoje za izstop mešanice plina in zraka iz cevi;

MDK – največja dovoljena koncentracija katerega koli elementa v ozračju, mg/m3;

C Ф – koncentracija škodljivih snovi v ozadju, ki jo povzročajo zunanji viri onesnaženja s plinom, mg/m3;

M – masni izpust škodljivih snovi v ozračje, g/s;

Temperaturna razlika med dimnimi plini in atmosferski zrak, 0 C.

Temperaturna razlika se določi po formuli:

T – temperatura zraka najbolj vročega meseca ob 13. uri popoldne

150-20 = 130 0 C.

Koncentracija SF v ozadju je odvisna od industrijskega razvoja območja, kjer je postaja zgrajena. Ker je mesto Syzran veliko industrijsko središče, je koncentracija ozadja visoka: С Ф = 0,025 mg/m 3 .

Ker v gorivu ni vodikovega sulfida, bomo izračunali le emisije dušikovega dioksida NO 2. Najvišja dovoljena koncentracija za vsebnost tega elementa v zraku je 0,085 mg/m 3 .

Masna emisija dušikovega dioksida je določena s formulo:

kjer je q 4 toplotna izguba zaradi mehanskega nepopolnega zgorevanja goriva (pri gorenju plinastega goriva q 4 = 0%);

Korekcijski faktor, ki upošteva vpliv kakovosti zgorelega goriva na izkoristek dušikovih oksidov (za plinasto gorivo, če v njem ni vsebnosti dušika, =0,9);

Koeficient, ki upošteva zasnovo gorilnikov (za vrtinčne gorilnike =1);

Koeficient, ki upošteva vrsto odstranjevanja žlindre (= 1);

Koeficient, ki označuje učinkovitost vpliva krožečih plinov glede na pogoje njihovega dovajanja v peč (=0);

r – stopnja recirkulacije dimnih plinov (r = 0 %);

Koeficient, ki označuje zmanjšanje emisij dušikovega oksida pri dovajanju dela zraka poleg glavnih gorilnikov (=1).

K – koeficient, ki označuje izkoristek dušikovih oksidov, kg/t;

kjer je D izpust pare kotla, t/h;

Torej množično sproščanje dušikovega oksida:

M NO 2 = 0,034*8,57*0,9*31,96*34,32 = 287,6 g/s.

Za določitev koeficientov m in n je potrebno poznati višino cevi. Zato se izračun izvaja po metodi zaporednih približkov.

Postavimo višino cevi H = 150 m.

Koeficient m je določen s formulo:

, (89)

kjer je f brezdimenzijski parameter, določen s formulo:

Koeficient n je odvisen od parametra V M, ki je določen s formulo.

Vlek je gibanje dimnih plinov navzgor po dimniku hiše, iz območja visok krvni tlak na območje nizkega tlaka. V dimniku (v cevi) določenega premera, višine najmanj 5 m, nastane podtlak, to pomeni, da se med spodnjim in zgornjim delom dimnika tvori potrebna minimalna tlačna razlika. zrak iz spodnjega dela, ki vstopa v cev, gre navzgor. To se imenuje vleka. Ugrez lahko merite s posebnimi občutljivimi instrumenti ali pa vzamete kos dlake in ga prinesete do cevi.

V skladu s tem, če vzamete cev zadostnega premera, v kateri se zrak lahko premika, in jo raztegnete visoko navzgor, bo zrak iz tal začel nenehno teči navzgor. To se zgodi zato, ker je na vrhu tlak nižji, vakuum pa večji in tja naravno teče zrak. In na njegovo mesto bo prišel zrak z drugih strani.

V sistemu "kurišče + dimnik" vlek deluje tudi, če peč v zasebni hiši ne deluje. Pri gorenju lesa se v notranjosti ustvari povečan pritisk zgorevalna komora in dimni plini, ki nastanejo med zgorevanjem, zahtevajo izhod. Vsa kurišča in peči so namenjene odvodu dimnih plinov v dimnik.

Višina vsakega dimnika je izbrana tako, da se ustvari vlek, ustvari se začetni vakuum. Pri zgorevanju v zgorevalni komori se sproščajo toplota in plini ter nastane nadtlak. Plini se premikajo v dimniku pod vplivom vleke in se nagibajo k premikanju iz območja visokega v območje nizkega tlaka. Delujejo zakoni, ki jih je ustvarila narava.

Kaj je "slab povratni vlek"?

Povratni vlek je gibanje dimnih plinov iz območja visokega tlaka v območje nizkega tlaka, vendar ne navzgor (kot je opisano prej), ampak navzdol. Povratni ugrez se pojavi, ko je tlak obrnjen – ko je tlak na vrhu višji kot na dnu.

Razlogi so najbolj običajne stvari: če je zasebna hiša ali soba zaprta, so okna z dvojno zasteklitvijo, izpušna napa pa deluje skupaj z dimnikom in črpa zrak iz prostora. Tu nastane nizek pritisk glede na okolico. Zato ima pri kurjenju, ko je dimnik še hladen, zrak v zgornjem delu dimnika večji pritisk kot v prostoru. Dim bo seveda šel tja, kamor mu je lažje. Ta pojav se imenuje "hladni stolpec". Ko se dimnik ohlaja, se v notranjosti tvori nizkotemperaturna zračna masa, ki pritiska navzdol in povzroča povratni potisk. Če se tlak v zasebni hiši ne zmanjša, potem topel zrak bo šel v dimnik.

Torej, če ni kuhinjska napa in ni zrakotesna, ne bo zastajanja hladnega zraka v kurišču.

Preverite: če pozimi, preden prižgete kamin, najprej zažgate časopis in ga vstavite v dimnik (mimo zgorevalnega dela), potem ogenj ne bo šel v prostor, ne glede na to, kakšen je stolpec hladnega zraka. . Ogenj bo gorel in prišel ven samo v dimnik. To pomeni, da tlak v prostoru ni nizek in da se topel zrak običajno dvigne.

Pri prižiganju peči ali kamina v zasebni hiši se včasih v sobo pojavi dim. To je posledica dejstva, da dimni plini, ki nastanejo med začetnim vžigom, še niso imeli časa, da bi se segreli, in ko se dvignejo navzgor, pridejo v stik s hladnimi stenami, se takoj ohladijo. Po tem bodo seveda hiteli navzdol. Ponovno pride do obratnega vleka pri prezračevanju dimnika. Za normalizacijo vleka v štedilniku je pomembno, da pravilno stopite, razumete procese, ki se tam pojavljajo.

Vleka pri prevračanju

Drugo vprašanje, ki se pojavi, je nagibanje osnutka. V katerih primerih se to zgodi?

Če je dimnik dolg in hladen (pogosto opeka), se tlak zmanjša. Če razmerje dimenzij kurišča in prereza dimnika ustreza, če hiša normalen pritisk, še vedno pride do situacije, ko pri prižigu plamena ni dovolj moči in se izpušni dimni plini uspejo ohladiti v dimniku in padati dol. Zakaj v dimniku ni vleka? To se zgodi v oblačnem vremenu in vetru. Zgodi se, da se ogenj normalno razplamti, potem pa se v hišo pokadi. Zakaj v peči ni prepiha? Zakaj nastane povratni vlek v dimniku? Zrak se vzame iz hiše in tlak se zmanjša, pretoka zraka ni. Ko se dimni plini dvignejo, se ohladijo in spustijo. Kaj morate vedeti v takih situacijah? Nekoliko odprite okno, če ima soba dvojno zastekljena okna in je zatesnjena. Pomembna je priprava drv in njihova kakovost.

Kako pravilno sestaviti dimnik?

Sendvič dimniki (montažni), zbrani z dimom in kondenzatom.

Obstaja mnenje, da je pravilneje zbirati z dimom. Razlaga je, da so na spojih cevi reže, kjer se zamašijo dimni plini, ki uhajajo v cev. V nasprotju s tem se verjame, da če zberete dim, ta ne bo več prihajal ven.

Takšen spor je mogoče rešiti, če v obstoječo peč doma izvrtate kjerkoli v dimniku in vidite, kaj se zgodi. Najbolj zanimivo je to narediti na dnu. Izvrtajte poljubno luknjo, premera vsaj centimeter. Kaj boste videli? Iz te luknje se ne bo kadilo (razen če dimnik od zgoraj dobro zaprete).

Kaj je bolj pomembno upoštevati pri sestavljanju dimnika?

Upoštevati je treba predvsem, da se kondenz lahko pojavi v vsakem dimniku hiše, še posebej, ko je še hladen in se topli dimni plini med dvigovanjem močno ohladijo. Kondenzacija se lahko usede na stene in teče po cevi.

Če je dimnik sestavljen glede na dim, kondenzacija zlahka prodre v razpoke in navlaži izolacijo ter ji popolnoma odvzame toplotnoizolacijske lastnosti. Tukaj ni daleč od ognja. Zato se montaža modularnih dimnikov izvaja samo z uporabo kondenzata. Dimniki se montirajo na čisti spoj, s tesnilom po zračnica. Sami dimniki pa morajo biti kakovostni, da ne ostanejo tuje razpoke. Če vrzeli ostanejo, bo skozi njih vstopil zrak in izkazalo se je, da prepiha vseeno ne bo.

Ampak dimnik je velik in visok! Ker ne razumejo razloga, pokličejo strokovnjake. Obrtniki uporabljajo preprosto metodo: pokrijejo vrh dimnika in opazujejo, od kod prihaja dim. Tu se odkrijejo vse vrste neskladij v dimniku, ki vodijo do vsesavanja zraka v dimnik. Se spomniš? Zrak teži navzgor, tja, kjer je tlak nižji. Zato je več razpok, slabši je oprijem spodaj. Dimni sklop na žalost ne upošteva samega bistva prepiha. Kot rezultat, ogenj gori in dim drvi na vse strani. Čeprav logika tukaj ni zapletena - dim prihaja iz območja visokega v območje nizkega tlaka, tja, kjer mu je lažje.

Kako se meri potisk?

Norma ugreza za standardni kamin ali peč je povprečno 10 Pascal (Pa). Izmeri se vlek za dimno cevjo, saj je tam vidna stopnja odvajanja dimnih plinov in skladnost z razmerjem dimenzij kurišča peči in premera dimnika.

Kaj še vpliva na količino potiska?

Najprej višina dimnika. Najmanjša zahtevana višina je 5 metrov. To je dovolj, da nastane naravni vakuum in se začne gibanje navzgor. Višji kot je dimnik, močnejši je vlek. Vendar pa v opečni dimnik s povprečnim presekom 140x140 mm, na višini nad 10-12 metrov, se potisk ne poveča več. To je zato, ker se vrednost hrapavosti stene povečuje z naraščajočo višino. Zato presežna višina ne vpliva na oprijem. Podobno vprašanje se pojavi med tistimi, ki želijo v svojih domovih uporabiti kanale za dimnike. Zgodijo se visoka nadmorska višina in ozkega preseka, zato je na tak dimnik le redko priključen resen kamin.

Dejavniki, ki vplivajo na oprijem:

• Temperatura dimnih plinov. Višja kot je temperatura, hitreje drvijo dimni plini navzgor in ustvarjajo večji vlek.
• Dimniško ogrevanje. Hitreje kot se dimnik segreje, hitreje se normalizira slab vlek.
• Stopnja hrapavosti dimnika in notranjih sten. Hrapave stene zmanjšajo oprijem, medtem ko imajo gladke stene boljši oprijem.
• Oblika prečnega prereza dimnika. Krožni izrez je vzorec; ovalne, pravokotne in tako naprej. Bolj ko je oblika zapletena, močneje vpliva na oprijem in ga zmanjša.
• Pomembno je omeniti, da vpliva tudi razmerje med velikostjo kurišča, premerom odtočne cevi in ​​premerom dimniške cevi. Če je predvidena višina dimnika prevelika, razmislite o zmanjšanju prereza dimnika v povprečju za 10 %. Namestite adapter na kurišče, na dimno cev (na primer s premera 200 na premer 180) in vzemite samo cev s premerom 180. To dovoljujejo proizvajalci. Če govorimo o primeru "EdilKamin", lahko vidite, da v navodilih za kurišča opisuje, kakšen premer mora biti dimnik, odvisno od višine.

Na primer:

• višina do 3 m – premer 250,
• višina od 3 m do 5 m – 200,
• višina od 5 m in več – 180 ali 160. Stroga priporočila.

Drugi proizvajalci (denimo Supra) priznavajo, da so spremembe možne. Nekateri tega sploh ne dovolijo. Zato po navodilih ne smete pozabiti na procese, ki se pojavljajo v dimniku.

Kako se meri potisk?

Najprej zakurite peč ali kamin v hiši. Segrevajte vsaj pol ure, da se procesi normalizirajo. Nato naredite luknjo v cevi tik nad dimno cevjo, vanjo vstavite poseben senzor deprimometra in izmerite vlek. Preverite, ali je odveč ali manjka. Na hrepenenje vpliva veliko dejavnikov, poglejmo jih še nekaj.

Vrtnica vetrov

Situacija, ko prevladujoči vetrovi pihajo neposredno v dimnik in zmanjšajo vlek ali ga obrnejo. Dimnik se vgradi na privetrni strani, seveda če so določene smeri vetra. Če se dimnik nahaja daleč od grebena in spodaj, zavetrne strani ni mogoče uporabiti. Večnadstropne zgradbe tudi drevesa vplivajo na oprijem. Za kompenzacijo sunkov vetra in slabe postavitve dimnika se uporabljajo protivetrni deflektorji. Po standardih je dimnik nameščen pol metra nad slemenom. Če je razdalja od grebena 1,5 m - 3 m, se pripelje na isto raven kot greben. Če je razdalja večja od 3 metrov, nadaljujte po formuli: od vodoravnice, potegnjene z grebena, 10 stopinj navzdol. V praksi se dimnik izvede višje od slemena oziroma v isti višini kot sleme. Pomembno je, da za eno peč v hiši uporabite en dimnik.