DRŽAVNA TEHNIČNA UNIVERZA BRYANSK
Fakulteta za energetiko in elektroniko
Katedra za industrijsko termoenergetiko
Tečajna nalogapo disciplini
"Kotelne instalacije industrijskih podjetij"
"Toplotni in aerodinamični izračun kotlovske enote DE-6,5-14GM in izbira vlečnih naprav"
BSTU.140100.B3.14.KR.12.1441.PZ.070
Dokončano:
dijak gr. 12-TiT
Labutin I.G.
" " 2015
Učiteljica:
dr., izredni profesor Anisin A.K.
" " 2015
Brjansk 2015
Vsebuje verifikacijski izračun kotlovske enote DE-6,5-14GM pri nazivnem načinu delovanja, ki je zasnovan za proizvodnjo nasičene pare. Izračun je narejen za produktivnost 6,5 ton pare na uro.
Vključeni so toplotni in aerodinamični izračuni kotlovske enote.
Izveden je bil izbor vlečnih naprav, kot dodatna naloga pa je bilo tudi iskanje načinov za intenziviranje prenosa toplote.
Uvod 5
Tehnični opis kotla DE-6,5-14GM 6
1. Toplotni izračun kotlovske enote 10
1.1. Gorivo, sestava in količina produktov zgorevanja, njihova entalpija 10
I.3. Toplotni izračun kurišča 20
I.4. Izračun prvega plinovoda 26
1.5. Izračun drugega plinovoda 31
I.5. Izračun vodnega ekonomizatorja 37
2. Aerodinamični izračun kotlovnice 41
2.1 Odpornost plinskih kanalov 41
2.2.
Dodatni vhodni podatki 45 2.3.Izračun 48
dimnik
2.4. Izračun upora zračne poti 49
3. Izbira vlečnih naprav 52
3.1. Izračun in izbira odvoda dima 52
3.2.Izbira puhala 53
4. Dodatna naloga 55
Sklep 71
Reference 72Uvod Predmet preučevanja tega tečajno delo
- plinsko olje vertikalni vodocevni parni kotel DE-6,5-14GM.
Namen tečaja je opraviti verifikacijski izračun kotlovske enote DE-6,5-14GM pri nazivnem načinu delovanja.
Za dosego tega cilja je treba rešiti številne težave:
Izdelajte toplotno bilanco kotlovske enote, da določite predvideno urno porabo goriva za napeljavo. Izvedite toplotni izračun kotlovske instalacije, da bi našli temperaturo zgorevanja goriva, temperature dimni plini
na izhodu iz peči in za konvektivnim žarkom ter izbiro ekonomizatorja.
Na podlagi rezultatov izračuna dimnika in upora zračne poti ustrezno izberite odvod dima in puhalo.
Tehnični opis kotla de-6,5-14gmVodocevni vertikalni parni kotel na plinsko olje tipa DE-6,5-14-GM je zasnovan za proizvodnjo nasičene ali rahlo pregrete pare, ki se uporablja za tehnološke potrebe industrijskih podjetij, sistemov ogrevanja, prezračevanja in oskrbe s toplo vodo. Zgorevalna komora kotla je nameščena na strani konvekcijskega žarka, opremljena z navpičnimi cevmi, ki so v zgornjem in spodnjem bobnu.
Glavni komponente Kotel je sestavljen iz zgornjega in spodnjega bobna, konvektivnega žarka, sprednjega, stranskega in zadnjega zaslona, ki tvorijo zgorevalno komoro.
Premer zgornjega in spodnjega bobna je 1000 mm, razdalja med njima pa 2750 mm. Za dostop do notranjosti bobnov so na sprednjem in zadnjem dnu vsakega od njih odprtine za jaške. Bobni za kotle z delovnim absolutnim tlakom 1,4 MPa so izdelani iz jekla 16GS in imajo debelino stene 13 mm.
V vodnem prostoru zgornjega bobna je dovodna cev, v prostornini pare pa naprave za ločevanje (slika 1). V spodnjem bobnu je naprava za parno segrevanje vode v bobnu pri vžigu in cevi za odvod vode ter cev za neprekinjeno pihanje (slika 1).
Konvektivni žarek je ločen od zgorevalna komora plinotesno pregrado, v zadnjem delu katere je okno za vstop plinov v žarek (slika 3). Pregrada je izdelana iz mm tesno nameščenih cevi z razmakom 55 mm in zvarjenih skupaj. Konvektivni snop tvorijo navpične cevi, razporejene v hodniku, razširjene v zgornjem in spodnjem bobnu. Korak cevi vzdolž bobna je 90 mm, prečni korak je 110 mm.
Za vzdrževanje zahtevane ravni hitrosti plina v konvektivnem žarku kotla je nameščena vzdolžna pregrada (slika 3).
Dimni plini potekajo po celotnem prerezu grede in izstopajo skozi sprednjo steno v plinsko komoro, ki se nahaja nad zgorevalno komoro in skozi njo preidejo v ekonomizator, ki se nahaja na zadnji strani kotla.
Kot naprave za primarno ločevanje se uporabljajo vodilni ščiti in nadstreški, nameščeni v zgornjem bobnu, ki zagotavljajo dostavo mešanice pare in vode do nivoja vode. Kot sekundarni napravi za ločevanje se uporablja vodoravni separator z žaluzijami in perforirana plošča.
Kotel je dobavljen kot blok, vključno z zgornjim in spodnjim bobnom z notranjimi sobnimi napravami, cevni sistem zasloni in konvektivni žarek, podporni okvir in okvir za jermenje.
Gosta izolacija stranskih sten, stropa in dna zgorevalne komore omogoča uporabo svetlobne izolacije na kotlih v dveh do treh slojih izolacijskih plošč skupne debeline 100 mm, položenih na plast šamotnega betona na mrežico 15. – debeline 20 mm. Obloga sprednje in zadnje stene je izvedena po tipu lahke obloge kotlov DKVR, in sicer šamotni beton debeline 65 mm in izolacijske plošče skupne debeline 100 mm.
Obloga zadnje stene je sestavljena iz sloja šamotne opeke debeline 65 mm in več slojev izolacijskih plošč debeline 200 mm.
Kot zadnje grelne površine kotla se uporabljajo standardni litoželezni ekonomizatorji iz VTI cevi, preverjeni z dolgoletnimi izkušnjami obratovanja.
Diagram ventila kotla DE-6,5-14GM je prikazan na sliki 18.
Slika 1. Vzdolžni prerez DE-6,5-14GM
Slika 2. Prerez DE-6,5-14GM
Slika 3. Kotel DE-6,5-14GM. Načrtujte
Slika 4. Splošni pogled na kotel DE-6,5-14GM
Predložitev vašega dobrega dela v bazo znanja je preprosta. Uporabite spodnji obrazec
Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki bazo znanja uporabljajo pri študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.
Uvod
Oskrba s plinom je zapleten kompleks tehnične naprave za pridobivanje naravnega ali umetnega gorljivega plina, njegovo skladiščenje, prenos in distribucijo za uporabo kot kemične surovine in gorivo za industrijske, kmetijske in gospodinjske porabnike.
Ob upoštevanju prisotnosti v tuji zgodovinski skupnosti dobro uveljavljenih metodoloških pristopov k periodizaciji zgodovine plinske industrije je v našem primeru priporočljivo, da se obrnemo na obravnavo obdobja, povezanega s proizvodnjo in uporabo umetnega plina. v predrevolucionarni Rusiji. In takrat postane notranja logika jasnejša zgodovinski razvoj domače plinske industrije, izhodiščne predpostavke, mehanizme in specifičen potek njene tehnološke preobrazbe ter dejanski prispevek industrije k oblikovanju industrijskega potenciala države v 19. stoletju.
Trenutno je v zbirkah Ruskega državnega zgodovinskega arhiva v Sankt Peterburgu nenavaden dokument z dne 24. oktobra (12. stari slog) 1811, ki priča o nastanku "termalne svetilke", prve domače naprave za proizvodnjo umetnega plina, zasnoval nadarjeni izumitelj Pjotr Sobolevski (1781 -1841).
Ta izum je pritegnil pozornost časopisa Severnaya Poshta, ki je v dveh številkah, N 96 z dne 2. decembra 1811 in N 97 z dne 6. decembra 1811, objavil članek »O prednostih toplotne svetilke, ki jo je v St. Sobolevsky in Gerrer«, kjer je že na začetku o aparatu poročalo: »Številni ljubitelji znanosti, ki so večkrat radovedno spremljali te poskuse, so se prepričali, da je svetloba, ki nastaja pri zgorevanju vodnega plina, zelo prozoren, ne oddaja občutljivega vonja in ne proizvaja dima, zato ne vsebuje saj ... Prednosti tega izuma ... in koristi, ki jih prinaša, so tako velike in raznolike, da se zdijo tudi z najbolj natančnimi raziskavami skoraj neverjetno, zato lahko sam izum štejemo za eno najpomembnejših odkritij."
Leta 1812 so bili začrtani posebni ukrepi za uvedbo plinske razsvetljave v ruski prestolnici.
Po dostopnih podatkih je ta projekt obravnaval in odobril osebno cesar Aleksander I., vendar je njegovo izvedbo preprečil vdor Napoleonovih čet v Rusijo 24. (12.) junija 1812 in izbruh domovinska vojna 1812
Opozoriti je treba, da P.G. Sobolevsky se ni ustavil pri tem in kmalu je bila izdelana nova, naprednejša naprava "toplotne svetilke". Njegovo strukturo je sestavljala litoželezna peč, znotraj obložena z ognjevzdržnimi opekami. Na dnu je bilo kurišče z litoželeznimi rešetkami, na vrhu pa so bile litoželezne retorte za destilacijske materiale - velike votle posode, ki so jih napolnili s premogom in segrevali v peči. Destilacijski produkt (svetleči plin) iz retort je vstopil v bakren hladilnik in tuljavo, oprano z vodo. Po čiščenju je plin šel v plinometer - leseno posodo z zunanjim železnim ohišjem, nato pa po ceveh poslan do potrošnika. "Thermolamp" je delal na produktih suhe destilacije lesa in se je lahko uporabljal tako za ogrevanje kot razsvetljavo. Izum je imel tri peči in štiri plinometre.
Kmalu plinska razsvetljava po P.G. Sobolevskega je potekal v prostorih generalštaba na trgu Palace in domačem gledališču generalnega guvernerja Mihaila Miloradoviča.
V literaturi so informacije, da je v 50. letih 19. stoletja v Moskvi delovalo več majhnih naprav, ki so proizvajale umetni plin za kasnejšo prodajo v posebnih jeklenkah.
V domači literaturi so navedeni naslednji podatki: do konca leta 1868 v Rusko cesarstvo Delovalo je 310 plinarn, od tega štiri v prestolnici, na bregovih Neve.
V Rusiji so plin prvotno uporabljali za razsvetljavo mest, pridobivali so ga iz premoga v plinskih elektrarnah. Prva tovarna je bila zgrajena v Sankt Peterburgu leta 1835; premog so pripeljali iz tujine. Moskovska plinarna je bila zgrajena leta 1865. Plin, proizveden v plinarnah, se imenuje "plin za razsvetljavo".
V začetku dvajsetega stoletja, potem ko so petrolej začeli uporabljati za razsvetljavo, so plin začeli uporabljati za ogrevanje in kuhanje. Leta 1913 je proizvodnja umetnega plina v Rusiji znašala le 17 milijonov m 3.
Leta 1915 je bilo v Moskvi plinificiranih 3000 stanovanj, v Sankt Peterburgu pa 10.000 stanovanj. Pred revolucijo Rusija v bistvu ni imela plinske industrije v sodobnem pomenu besede.
Razvoj plinske industrije in oskrbe s plinom naselja in podjetja, ki so temeljila na zemeljskih plinih v ZSSR, so se začela v 40. letih prejšnjega stoletja, ko so bila odkrita bogata nahajališča na Volgi v Avtonomni sovjetski socialistični republiki Komi. Leta 1946 je začel delovati prvi veliki magistralni plinovod Saratov - Moskva: dolžina 740 km, premer 300 mm, prepustnost 1,4 milijona m 3 plina na dan.
Trenutno so države SND po zalogah in proizvodnji plina na prvem mestu na svetu. Raziskane zaloge znašajo 54 bilijonov m3, potencialne zaloge pa okoli 120 bilijonov m3. Obstaja 800 nahajališč, 17 največjih med njimi pa vsebuje 65% industrijskih rezerv. Bogatejša nahajališča so na severu Tjumenske regije, v Turkmenistanu, Vzhodni Sibiriji in Republiki Komi.
Trenutno Rusija predstavlja 80% rezerv. V republikah Srednje Azije - 15%.
Naslednje številke nam omogočajo presojo obsega in hitrosti razvoja plinske industrije v ZSSR:
Proizvodnja zemeljski plin, milijonov m3
1946 -1.3
1958 - 28.8
1980 - 43,5
1990 - 810
Dolžina magistralni plinovodi, km,
1946 - 740
1980 - 133.000
trenutno? 250.000
Več kot 200 milijonov ljudi uporablja plin doma.
Največji magistralni plinovodi so položeni od polja Tjumenske regije (Urengoyskoye, Yamalskoye, Yamburgskoye) do osrednjih regij države in do zahodnih meja CIS: "Yamburg - zahodna meja", "Urengoy - Pomary - Uzhgorod" ( dolžina 4,5 tisoč km, premer 1420 mm, pretok 32 milijard m 3 na leto, tlak 7,5 MPa).
Znatno povečanje proizvodnje plina je bistveno spremenilo bilanco goriva v državi. Če leta 1950 specifična teža plinsko gorivo v skupni bilanci goriva je zasedlo 2,3%, nato pa konec leta 1995 - 43%. Struktura porabe plina je naslednja: 60 % - industrija; 13% - komunalne potrebe; 24% - elektrarne; 1,5 % - kmetijstvo; ostalo je promet in gradbeništvo.
Najučinkovitejša uporaba plina je v kemični, steklarski in metalurški industriji. Plin se uporablja za taljenje 93 % jekla in litega železa, 50 % izdelkov iz pločevine in cevi ter proizvodnjo 95 % mineralna gnojila, 65% cementa.
Belorusija je bogata z marsičem, samo ne naravne vire. Naša država ne trpi zaradi katastrofalnega pomanjkanja energije samo zato, ker se napaja z energijo z Vzhoda: po krvnih žilah njenega gorivnega in energetskega kompleksa tečejo predvsem ruski energetski viri. Na splošno odvisnost Republike Belorusije od ruske oskrbe z energijo presega 90%. Delež zemeljskega plina v bilanci goriva v republiki je še posebej velik (več kot 50%). Polnopravne zamenjave zanj ni in se ne pričakuje v bližnji prihodnosti.
Ne tako dolgo nazaj je to gorivo veljalo za poceni, zato se je celotno gospodarstvo preusmerilo na njegovo porabo. Danes, ko denar za toploto in svetlobo izginja hitreje kot veter, so se razmere korenito spremenile. Nič več ni poceni, »uvoženi« zemeljski plin pa še toliko bolj. Hkrati se potrebe področij beloruskega gospodarstva nenehno povečujejo.
Jasen primer je domači energetski sektor: približno 80% beloruskih termoelektrarn in državnih daljinskih elektrarn deluje izključno na plin. Toda tudi ohranjanje sedanje ravni njegove ponudbe (da dela niti ne omenjamo) vedno bolj zaostruje stare težave in poraja nove. Najprej - finančno.
Plinski kompleks Belorusije je star več kot 40 let. Zemeljski plin je bil dobavljen prvim porabnikom Minska leta 1960.
Od začetka plinifikacije Republike Belorusije leta 1958 je vlada BSSR ustanovila osrednji organ javna uprava razvoj plinifikacije republike - Glavni direktorat za plinifikacijo pri Svetu ministrov BSSR (Glavgaz BSSR), kjer pravne osebe vključevala regionalne in Minske plinske naprave.
Leta 1978 se je Glavgaz BSSR preoblikoval v državni odbor za plinifikacijo pod Svetom ministrov BSSR (Goskomgaz BSSR) z enakimi upravnimi in lastniškimi funkcijami.
Leta 1988 sta se Goskomgaz BSSR in Ministrstvo za industrijo goriva BSSR s sklepom vlade BSSR združila in preoblikovala v Državni odbor za gorivo in uplinjanje (Goskomtopgaz BSSR) z vključitvijo organizacij pod pristojnosti teh državnih organov, ki imajo pravico pravne osebe.
Z resolucijo Sveta ministrov Republike Belorusije z dne 13. aprila 1992 št. 204, kot tudi s sklepom delovnih kolektivov organizacij Goskomtopgaz BSSR, beloruski koncern za gorivo in uplinjanje (koncern Beltopgaz) je bila organizirana, ki je svojo dejavnost izvajala podlagi ustanovne listine za upravno, premoženjsko in gospodarsko upravljanje vseh svojih članov vladne organizacije. V skladu z odlokom predsednika Republike Belorusije z dne 24. septembra 2001 št. 516 je koncern Beltopgaz podrejen Ministrstvu za energijo Republike Belorusije, ki je potrdilo njegovo listino v novi izdaji. Trenutno se je koncern Beltopgaz preoblikoval v Državno proizvodno združenje za gorivo in uplinjanje Beltopgaz.
Uspešno delovanje in razvoj proizvodnih sil, pa tudi povečanje življenjskega standarda prebivalstva Belorusije je v veliki meri odvisno od stanja gorivnega in energetskega kompleksa. Zato je še posebej aktualna in pomembna zanesljiva in učinkovita oskrba vseh sektorjev gospodarstva z energijo, ki zagotavlja proizvodnjo konkurenčnih izdelkov ter doseganje visokega življenjskega standarda in kakovosti življenja prebivalstva ob ohranjanju okolju prijaznega okolja.
Danes je najučinkovitejše, okolju prijaznejše in najcenejše gorivo zemeljski plin, ki lahko zadovolji obstoječe potrebe republike, pa tudi poveča porabo ali nadomesti izrabljena goriva. Torej vzame posebno mesto v strukturi bilance goriva in energije Belorusije - skoraj vsi sektorji gospodarstva ga uporabljajo v svojih dejavnostih.
Danes je naša republika oskrbovana z zemeljskim plinom, njegov "zagotovljeni tranzit" v Evropo pa izvaja podjetje v državni lasti.
Beltopenergo je nekdanji oddelek nekoč vsemogočnega sindikata Mingazprom.
Beltransgaz zavzema edinstveno nišo v družbeno-ekonomskem razvoju republike. Podjetje, ustanovljeno v okviru enotnega sistema za transport plina ZSSR, je postalo osnova za oblikovanje plinske industrije neodvisne Belorusije, uplinjanje njenih naselij in dalo močan zagon razvoju energetike in številnih drugih sektorjev. republiškega gospodarstva.
Glavni plinovodni sistem državnega podjetja Beltopenergo je sestavljen iz 5865 km plinovodov (v enolinijskem smislu) s premerom cevi od 100 do 1420 mm, 188 plinovodnih postaj, 8 redukcijskih enot, približno 600 katodnih postaj. Projektna zmogljivost obstoječega plinovodnega sistema je približno 60 milijard m 3 / leto. Število zaposlenih - 4800 ljudi.
Čeprav je proces plinifikacije Belorusije v zadnja leta in se je upočasnil, vendar se kljub temu nadaljuje v Mogilevu, Gomelu in regiji Vitebsk. Toda "prazne lise" na zemljevidu Belorusije še vedno ostajajo: v bližnji prihodnosti je načrtovana dobava plina v Pinsk, Drogichin, Luninets, Stolin, Petrikov, Zhitkovichi, Mozyr in druga mesta Polesie.
Posebna skrb Belorusije je tranzit ruskega zemeljskega plina v Ukrajino, baltske države in druge evropske države. Nobene gospodarske težave prehodnega obdobja ne morejo ovirati širitve tranzitnih zmogljivosti. Očitno bodo energetski viri še dolgo ostali eden glavnih virov polnjenja ruske zakladnice.
Predvideva se, da bo plinovod Yamal-Evropa, ki se gradi, povečal obseg transporta ruskega plina v Evropo skozi Belorusijo za vsaj 2-3 krat. Skladno s tem se bo povečal obseg prihodkov od tranzita v proračun beloruske države.
Plinski transportni sistem Jamal - Evropa izvira iz Bovanenkovskega polja plinskega kondenzata v južnem delu polotoka Jamal. Dolžina dvosmernega plinovodnega sistema je približno 12 tisoč km, njihova pretočna zmogljivost je več kot 60 milijard m 3 / leto. Za črpanje plina bo zgrajenih 34 kompresorskih postaj.
Gradnjo financira lastnik plinovoda RAO Gazprom. Naročnik in razvijalec je državno podjetje Beltopenergo.
V skladu s projektom se v Belorusiji gradi dvolinijski sistem s premerom cevi 1420 mm in tlakom 83 barov (8,3 MPa). Po zaključku gradnje obseg dobav plina za evropskih trgih se bo povečala za 65 milijard m 3 /leto. Zahvaljujoč novemu plinovodu bo Nemčija prejela dodatnih 7-8 milijard m 3 / leto (trenutno v okviru programa Yamal - Evropa prejme 700 milijard m 3 / leto).
Za Belorusijo je nov plinovod - dodatna zmogljivost za črpanje plina, več kot 1.000 novih delovnih mest in nadgradnjo infrastrukture (zgrajen bo sistem optičnih komunikacij in rezervni satelitski sistem).
Danes poteka polaganje plinovoda od Nesviža skozi Slonim do meje s Poljsko. Gradnja se nadaljuje na odseku od Nesviža do Smolenska.
Črpanje plina bo zagotavljalo 5 kompresorskih postaj (Orshanskaya, Krupskaya, Minsk, Nesvizhskaya, Slonimskaya).
Dejanski energetski potencial Republike Belorusije je ocenjen na 12 milijonov t.e. Če uporabiš vse možne in nepredstavljive vire energije (sonce, veter, biomaso itd.), lahko na koncu »nastrgaš« še 2,6 milijona ton. Ampak to je samo na papirju. Da bodo vsi ti viri delovali, bodo potrebni ogromni finančni vložki. Zato strokovnjaki menijo, da bo plin tudi v doglednem času ostal glavni energent za Belorusijo. V energetskem "koktajlu" je njegov delež na začetku novega stoletja 74% (nafta - 15-18%, premog, drva itd. - 8-11%).
1. Osnovna naprava kotel
Parni kotli DE so zasnovani za proizvodnjo nasičene ali pregrete pare, ki se uporablja za tehnične potrebe industrijskih podjetij, za oskrbo s toploto sistemov ogrevanja, prezračevanja in oskrbe s toplo vodo.
Dvobobenski vertikalni vodocevni kotli so izdelani po diagram oblikovanja"D" značilna lastnost ki je bočna lega konvektivnega dela kotla glede na zgorevalno komoro.
Glavni sestavni deli kotlov so zgornji in spodnji boben, konvekcijski žarek in levi zgorevalni zaslon, ki tvori zgorevalno komoro: plinotesna pregrada, desni zaslon, presejalne cevi za sprednjo steno peči in zadnji zaslon .
Pri vseh standardnih velikostih kotlov je notranji premer zgornjega in spodnjega bobna 1000 mm. Dolžina cilindričnega dela bobnov se povečuje s povečanjem izpusta pare kotlov. Razdalja namestitve bobna od središča do središča je 2750 mm.
Bobni so izdelani iz jekla 16GS GOST 5520-79 in imajo debelino stene 13 mm z delovnim absolutnim tlakom 1,4 MPa (14 bar).
Za dostop do notranjosti sodov so odprtine na sprednjem in zadnjem dnu sodov.
Konvektivni žarek tvorijo navpične cevi 51x2,5 mm, razporejene v hodniku, povezane z zgornjim in spodnjim bobnom.
Dolžina konvektivnega žarka vzdolž bobnov je 90 mm, prečni pa 110 mm (razen povprečnega koraka vzdolž osi bobnov, ki je enak 120 mm). Cevi zunanje vrste konvektivnega snopa so nameščene z vzdolžnim korakom 55 mm; Pri vstopu v bobne so cevi ločene v dve vrsti lukenj.
V konvektivnih snopih kotlov z zmogljivostjo pare 6,5 t / h so nameščene vzdolžne stopničaste jeklene predelne stene, ki vzdržujejo zahtevano raven hitrosti plina.
Konvektivni žarek je ločen od zgorevalne komore z gosto pregrado (levi zgorevalni zaslon), v zadnjem delu katere je okno za vstop plinov v žarek.
Plinotesne pregradne cevi desnega stranskega zaslona, ki tvori strop zgorevalne komore, in zaščitne cevi prednje stene so vstavljene neposredno v zgornji in spodnji boben.
Povprečna višina zgorevalne komore je 2400 mm, širina - 1790 mm.
Globina zgorevalne komore se povečuje z večjo proizvodnjo pare kotlov.
Cevi desno zgorevalni zaslon? 51x2,5 mm so nameščeni v neprekinjenih korakih po 55 mm; Pri vstopu v bobne so cevi ločene v dve vrsti lukenj.
Ali je oklop sprednje stene izdelan iz cevi? 51 x 2,5 mm.
Ali je plinotesna pregrada izdelana iz cevi? 51x4 mm, nameščen v korakih po 55 mm. Pri vstopu v bobne so cevi ločene v dve vrsti lukenj. Navpični del predelne stene je zatesnjen s kovinskimi nastavki, privarjenimi med cevi. Razvodi cevi na vhodu v bobne so zatesnjeni s kovinskimi ploščami in šamotnim betonom, privarjenim na cevi.
Glavni del cevi, konvekcijski snop in desni zgorevalni zaslon, kot tudi zaščitne cevi sprednje stene peči, so povezani z bobni z valjanjem.
Cevi plinotesne predelne stene, kot tudi del cevi desnega zgorevalnega zaslona in zunanje vrste konvektivnega snopa, ki so nameščeni v luknjah, ki se nahajajo v zvari ali toplotno prizadeto območje, so privarjeni na bobne z električnim varjenjem.
V zgorevalni komori kotlov s kapaciteto pare 6,5 t/h so vgrajene hlajene vodilne lopatice iz cevi 51x2,5 mm. Cevi rezil so vstavljene v zgornji in spodnji boben in z valjanjem povezane z njimi.
Zadnje rešetkaste cevi kurišča 51 x 2,5 mm, vgrajene v razmaku 75 mm, so privarjene na zgornji in spodnji zaslonski razdelilnik? 159x6 mm, ki so nato privarjeni na zgornji in spodnji boben. Konci kolektorjev zadnjega stekla na strani nasproti bobnov so povezani z neogrevano recirkulacijsko cevjo 76x3,5 mm. Na vseh kotlih sta za zaščito pred toplotnim sevanjem s strani peči obtočne cevi in zadnji zaslonski kolektorji nameščeni dve cevi ? 51x2,5 na koncu zgorevalne komore. pritrjen na bobne z valjanjem.
Kotli z zmogljivostjo pare 6,5 t/h so izdelani z enostopenjsko shemo uparjanja.
Spodnja povezava obtočnih krogov kotlov z zmogljivostjo pare 6,5 t/h so zadnje, najmanj ogrevane vrste konvektivnih snopov cevi vzdolž toka plina.
V vodnem prostoru zgornjega bobna so dovodna cev in vodilne deske, v parnem volumnu pa separacijske naprave.
V spodnjem bobnu je naprava za parno ogrevanje vode v bobnu pri vžigu in cevi za odvod vode.
Kot naprave za primarno ločevanje se uporabljajo vodilni ščiti in nadstreški, nameščeni v zgornjem bobnu, ki zagotavljajo dostavo mešanice pare in vode do nivoja vode. Kot sekundarni ločevalni napravi se uporabljata perforirana plošča in ločevalnik z žaluzijami.
Ščitniki blatnikov, vodilni vizirji, ločevalniki z žaluzijami in perforirane plošče so odstranljivi, kar omogoča popoln pregled in popravilo povezav cevi in bobna.
Kotli s kapaciteto pare 6,5 t/h so opremljeni z neprekinjeno pihanje iz spodnjega bobna in periodično iz spodnjega kolektorja zadnjega stekla.
Dimni plini izhajajo iz kotlov s kapaciteto pare 6,5 t/h skozi okno, ki se nahaja na zadnji steni kotla.
Kotli so opremljeni s stacionarnimi puhalniki iz tovarne Ilmarine (Talin) za čiščenje zunanje površine cevi konvektivnega snopa pred usedlinami. Puhalnik ima cev s šobami, ki jih je treba pri pihanju vrteti. Zunanji del aparata je pritrjen na ohišje leve konvektivne stene kotla, konec puhalne cevi pa je podprt s pušo, privarjeno na snop cevi. Cev puhala se vrti ročno z uporabo vztrajnika in verige.
Za vpihovalne kotle se uporablja nasičena ali pregreta para iz delujočih kotlov s tlakom najmanj 7 barov. (0,7 MPa).
Za odstranjevanje usedlin iz konvektivnega žarka so na levi steni kotla nameščene lopute.
Vsi kotli imajo na sprednji strani zgorevalne komore jašek v kurišče, ki se nahaja pod gorilno napravo, ter tri revizijske lopute - dve na desni in eno na zadnja stena zgorevalna komora.
Eksplozijski ventil je pri kotlih s kapaciteto pare 6,5 t/h nameščen na sprednji strani zgorevalne komore nad gorilno napravo.
Kotli so tovarniško izdelani kot enotna dobavna enota, ki je nameščena na nosilnem okvirju in je sestavljena iz zgornjega in spodnjega bobna, cevnega sistema, pregrevalnika (pri kotlih s pregreto paro) in okvirja.
Gosta izolacija stranskih sten (relativni cevni korak S = 1,08), stropa in dna zgorevalne komore omogoča kotlom uporabo lahke izolacije debeline 100 mm, položene na plast šamotnega betona debeline 15 - 20 mm, nanešenega vzdolž stene.
Za izolacijo so predvidene azbestno-vermikulitne plošče ali enakovredne toplotne lastnosti.
Obloga čelne stene je iz ognjevarnih šamotnih zidakov razreda A ali B, diatomejske zemlje, izolacijskih plošč; Obloga zadnje stene je iz ognjevarnih šamotnih zidakov in izolacijskih plošč.
Obrat ne dobavlja zidakov in izolacijskih materialov.
Za zmanjšanje sesanja od zunaj je izolacija prekrita s kovinsko pločevino debeline 2 mm, ki je privarjena na okvir okvirja.
Nosilni okvir prevzame obremenitev kotlovskih elementov, ki delujejo pod pritiskom kotlovske vode, kot tudi cevni okvir nad cevno izolacijo in ohišjem.
Obremenitev tlačnih elementov kotla in kotlovne vode se preko spodnjega bobna prenaša na nosilni okvir.
Za namestitev spodnjega bobna zasnova podpornega okvirja vključuje sprednji in zadnji prečni nosilec s podpornimi blazinicami ter nosilce - dva desno od bobna (s strani kurišča) na prečnih nosilcih in levo od boben na vzdolžnem nosilcu, dva pa levo od bobna na vzdolžnem nosilcu.
Spodnji boben na sprednji strani kotla je nepremično pritrjen z varjenjem bobna na podlogo prečnega nosilca nosilnega okvirja in fiksnih nosilcev. Okvir in ohišje s sprednje strani kotla sta prav tako fiksno pritrjena na spodnji boben. Na zadnjem dnu spodnjega bobna je nameščeno merilo za nadzor gibanja bobna (kotla). Vgradnja meril za nadzor toplotnega raztezanja kotlov v navpični in prečni smeri ni potrebna, saj zasnova kotlov zagotavlja prosto toplotno gibanje v teh smereh.
Za kurjenje kurilnega olja in zemeljskega plina so na kotle nameščeni plinski in oljni gorilniki iz tovarne GM “Ilmarine” (Talin).
Glavni sestavni deli gorilnikov tipa GM so: plinski del, nožni aparat za vrtinčenje zraka, sklop šobe z glavno in rezervno parno-mehansko šobo ter lopute za zapiranje ventila šobe pri odstranjevanju šob.
Na sprednji strani gorilnika je predvideno kontrolno okence, vžigalna zaščita ZZU-4, ki ni vključena v komplet gorilnika in je na voljo po ločenem naročilu.
Kotli so potresno odporni na potresne vplive do vključno 9 točk (na lestvici MSK-64).
Vsak kotel je opremljen z dvema vzmetnima varnostnima ventiloma, od katerih je eden regulacijski ventil.
Pri kotlih brez pregrevalnika sta oba ventila nameščena na zgornjem bobnu kotla in vsak je lahko regulacijski ventil. Varnostne ventile izbere proizvajalec kotla, dobavljeni skupaj s kotlom in imajo svoj potni list.
Kotli so opremljeni z dvema indikatorjema vode neposredno delovanje, ki so povezani s cevmi, ki prihajajo iz prostornine pare in vode zgornjega bobna.
Kotli so dokončani zahtevana količina manometer, odtok in odtočne armature. Oprema in instrumenti so nameščeni v skladu s shemo priključkov, podano na risbah splošni pogled kotli Kotli morajo biti opremljeni s potrebnimi varnostnimi napravami v skladu s pravili za načrtovanje in varno obratovanje parnih in toplovodnih kotlov.
2. Izračun zgorevalnega procesa
2.1 Splošne informacije
Iz izbrane kotlovske enote DE 6.5 -14 se izvede verifikacijski izračun.
Glavne značilnosti kotlovne enote:
1. Nazivna zmogljivost pare - 6,5 t / uro,
2. Prekomerni tlak nasičene pare - 1,3 MPa.
Kot gorivo se uporablja zemeljski plin iz plinovoda Jharkak - Taškent z naslednjo volumetrično sestavo (%).
CH 4 (metan) - 95,5
C2H6 (etan) - 2,7
C3H8 (propan) - 0,4
C4H10 (butan) - 0,2
C5H12 (pentan) - 0,1
N 2 (dušik) - 1,0
CO 2 (ogljikov dioksid) - 0,1
Spodnja toplota zgorevanja plina Q n p = 36680 kJ/m 3,
Temperatura dimnih plinov tух =101°С.
2.2 Izračun prostornine zraka in produktov zgorevanja
Vsi izračuni so izvedeni z uporabo formul iz vira (1).
2.2.1 Določite teoretično prostornino zraka V 0, m 3 / m 3, potrebno za popolno zgorevanje pri gorenju plina:
V 0 =0,0476
Kjer je: m število ogljikovih atomov;
n je število vodikovih atomov.
V 0 =0,0476[(1+)95,5+(2+)2,7+(3+)0,4+(4+)0,2+(5+)0,1]=
0,0476=9,7
2.2.2 Določite teoretično prostornino dušika V 0 N 2, m 3 / m 3, v produktih izgorevanja pri gorenju plina:
V 0 N 2 =0,79 V 0 +
V 0 N 2 =0,79 9,7+=7,7
2.2.3 Določite prostornino triatomskih plinov V RO 2, m 3 / m 3, v produktih zgorevanja pri gorenju plina:
V RO 2 =0,01 (CO 2 +CO+H 2 S+? m C m H n).
V RO 2 =0,01(0,1+(1*95,5+2*2,7+3*0,4+4*0,2+5*0,1)=1,035
2.2.4 Določite teoretično prostornino vodne pare V 0 H 2 O, m 3 / m 3, v produktih zgorevanja pri gorenju plina:
V 0 H 2 O =0,01(H 2 S+H 2 +? C m H n +0,124d g.t)+0,0161 V 0
kjer: d g.t - vsebnost vlage plinastega goriva na 1 m 3 suhega plina, g/m 3, d g.t = 10
V 0 H 2 O =0,01(*95,5+ *2,7+ *0,4+ *0,2+ *0,1+0,124*10)+
0,0161*9,7=2,195
2.2.5 Povprečni koeficient presežka zraka v dimovodu za vsako grelno površino.
Kje: ? - koeficient presežka zraka pred dimovodom;
Koeficient presežka zraka po dimniku.
kjer je: - sesanje zraka v ogrevalno površino,
Glede na tabelo 3.1, vir 1 za kotel DE 6,5 -14, je sesanje zraka:
Kurišče T =0,05 (b ”t =1,1)
1 kp =0,05 (b ” 1 kp =1,15)
2 kp =0,1 (b ” 2 kp =1,25)
Vodni ekonomizer (lito železo) ve = 0,08 (b ” ve = 1,35)
Povprečno razmerje presežka zraka:
Prvi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
Drugi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
Ekonomizator vode
Določimo presežek zraka V v koči, m 3 / m 3, za vsak plinovod:
V v g = V 0 (povprečje -1)
V v g (t) = 9,7 (1,075 -1) = 0,73
Prvi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
V v g(1kp) = 9,7 (1,125 -1) = 1,2
Drugi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
V in iz(2kp) = 9,7(1,2 -1)=1,94
Ekonomizator vode
V v g(v) = 9,7 (1,3 -1) = 2,91
2.27 Določite dejansko prostornino vodne pare V H 2 O, m 3 / m 3, za plin
V H 2 O = V 0 H 2 O + 0,0161 (povprečno -1) V 0
Kurišče V T H 2 O =2,195 + 0,0161 (1,075-1) 9,7 = 2,207
Prvi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
V 1kp H 2 O =2,195 + 0,0161 (1,125-1) 9,7 = 2,215
Drugi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
V 2kp H 2 O =2,195 + 0,0161 (1,2-1) 9,7 = 2,226
Ekonomizator vode
V ve H 2 O =2,195 + 0,0161 (1,3-1) 9,7 = 2,24
2.2.8 Določite dejansko skupno prostornino produktov zgorevanja V g, m 3 / m 3, za plin:
V g = V RO 2 + V 0 N 2 + (b povprečje -1) V 0 + V H 2 O + 0,0161 (povprečje -1) V 0
Kurišče V t g = 1,035 + 7,7 + (1,075-1) 9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,075-1) 9,7 = 11,67
Prvi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
V 1kp g = 1,035 + 7,7 + (1,125-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,125-1) 9,7 = 12,155
Drugi kotlovski žarek konvekcijsko površinsko ogrevanje
V 2kp g = 1,035 + 7,7 + (1,2-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,2-1) 9,7 = 12,885
Ekonomizator vode
V ve g = 1,035 + 7,7 + (1,3-1)9,7 + 2,195 + 0,0161 (1,3-1) 9,7 = 13,89
2.2.9 Določite prostorninske deleže triatomskih plinov r RO2 in vodne pare r H2O ter skupni prostorninski delež r p
r RO2 = V RO2 / V g; r H2O = V H2O / V g; r p = r RO2 + r H2O
r t RO 2 = 1,035 / 11,67 = 0,089; r H2O = 2,195 / 11,67 = 0,188; r p = 0,089+ 0,188 = 0,277
Prvi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
r 1kp RO 2 = 1,035 / 12,155 = 0,085; r H 2 O = 2,195 / 12,155 = 0,181; r p = 0,085+ 0,181 = 0,266
Drugi kotlovski nosilec konvektivne grelne površine
r 2kp RO 2 = 1,035 / 12,885 = 0,080; r H2O = 2,195 / 12,885 = 0,17; r p = 0,080+ 0,170 = 0,25
Ekonomizator vode
r ve RO 2 = 1,035 / 13,89 = 0,075; r H2O = 2,195 / 13,89 = 0,16; r p = 0,075+ 0,16 = 0,235
2.2.10 Teoretični volumen produktov zgorevanja V 0 g (m 3 /m 3):
V° g = V° RO2 + V 0 N2 + V° H2O
V° g = 1,035 + 7,7 + 2,195 = 10,93
Vsi izračunani podatki so vpisani v tabelo 1.
Tabela 1. Količine produktov zgorevanja.
|
Ime količine in formula za izračun |
Dimenzija |
V 0 =9,7 m 3 /m 3; V 0 N2 =7,7m3/m3; V RO2 =1,035 m 3 /m 3; V 0 H2O = 2,195 m 3 / m 3; V° g = 10,93 m 3 / m 3; |
||||
|
Konvektivna |
Ekonomizator |
|||||
|
Koeficient presežka zraka za grelno površino, ” |
||||||
|
Povprečni koeficient presežka zraka v ogrevalni površini, povpr |
||||||
|
Prostornina vodne pare V H2O =V 0 H2O +0,0161 (povprečje -1) V 0 |
||||||
|
Prostornina dimnih plinov V g = V RO2 + V 0 N2 + (b povpr -1)V 0 + V H2O + +0,0161 (povp -1) V 0 |
||||||
|
Volumski deleži triatomskih plinov r RO2 = V RO2 / V g |
||||||
|
Volumski deleži vodne pare r H2O = V H2O / V g |
||||||
|
Skupni volumski delež r p = r RO2 + r H2O |
3. Izdelava H-T diagrama
Entalpije zraka in produktov zgorevanja izračunamo z dejanskimi koeficienti presežka zraka po vsaki ogrevalni površini. Izračun je narejen za celotno možno temperaturno območje po ogrevalnih površinah od 100 do 2100 0 C. Entalpije na 1 m 3 zraka, triatomni plini, dušik, vodna para (kJ/m 3, povzeto iz tabele 3.4, vir 1.
3.1 Določite entalpijo teoretičnega volumna zraka H 0 v (kJ/m 3) za celotno izbrano temperaturno območje:
H 0 v =V 0 *(Ct) zraku.
Za 100 °C H 0 v =9,7*133=1290,1
Za 200°C Н 0 в =9,7*267=2589,9
Za 300°C Н 0 в =9,7*404=3918,8
Za 400°C Н 0 в =9,7*543=5267,1
Za 500°C Н 0 в =9,7*686=6654,2
Za 600°C Н 0 в =9,7*832=8070,4
Za 700°C Н 0 в =9,7*982=9525,4
Za 800°C Н 0 в =9,7*1134=10999,8
Za 900°C Н 0 в =9,7*1285=12464,5
Za 1000°C Н 0 в =9,7*1440=13968
Za 1100 °C H 0 v =9,7*1600=15520
Za 1200 °C H 0 v =9,7*1760=17072
Za 1300°C Н 0 в =9,7*1919=18614,3
Za 1400°C Н 0 в =9,7*2083=20205,1
Za 1500°C Н 0 в =9,7*2247=21795,9
Za 1600°C Н 0 в =9,7*2411=23386,7
Za 1700°C Н 0 в =9,7*2574=24967,8
Za 1800°C Н 0 в =9,7*2738=26558,6
Za 1900°C Н 0 в =9,7*2906=28188,2
Za 2000°C Н 0 в =9,7*3074=29817,8
Za 2100°C Н 0 в =9,7*3242=31447,4
3.2 Določite entalpijo teoretičnega volumna produktov zgorevanja H 0 g (kJ/m 3) za celotno izbrano temperaturno območje:
H 0 g =V RO 2 *(Ct) RO 2 +V 0 N 2 *(Ct) N 2 +V 0 H 2 O *(Ct) H 2 O
Za 100 °C H 0 g =1,035*170+7,7*130+2,195*151=1508,15
Za 200 °C H 0 g =1,035*359+7,7*261+2,195*305=3050,775
Za 300 °C H 0 g =1,035*561 +7,7*393+2,195*464=4625,18
Za 400 °C H 0 g =1,035*774+7,7*528+2,195*628=6245,15
Za 500 °C H 0 g =1,035*999+7,7*666+2,195*797=7911,585
Za 600 °C H 0 g =1,035*1226+7,7*806+2,195*970=9604,25
Za 700 °C H 0 g =1,035*146+7,7*949+2,195*1151=11351,055
Za 800 °C H 0 g =1,035*1709+7,7*1096+2,195*1340=13370,4
Za 900 °C H 0 g =1,035*1957+7,7*1247+2,195*1529=15029,095
Za 1000 °C H 0 g =1,035*2209+7,7*1398+2,195*1730=16848,25
Za 1100 °C H 0 g =1,035*2465 +7,7*1550+2,195*1932=18727,04
Za 1200 °C H 0 g =1,035*2726+7,7*1701+2,195*2138=20612,02
Za 1300 °C H 0 g =1,035*2986+7,7*1856+2,195*2352=22544,4
Za 1400 °C H 0 g =1,035*3251+7,7*2016+2,195*2566=24781,28
Za 1500 °C H 0 g =1,035*3515+7,7*2171+2,195*2789=26476,6
Za 1600 °C H 0 g =1,035*3780+7,7*2331 +2,195*3010=28467,95
Za 1700 °C H 0 g =1,035*4049+7,7*2490+2,195*3238=30471,11
Za 1800 °C H 0 g =1,035*4317+7,7*2650+2,195*3469=33750,23
Za 1800 °C H 0 g =1,035*4586+7,7*2814+2,195*3700=34535,8
Za 2000 °C H 0 g =1,035*4859+7,7*2973+2,195*3939=36567,175
Za 2100 °C H 0 g =1,035*5132+7,7*3137+2,195*4175=38630,645
3.3 Določite entalpijo presežne količine zraka H v g (kJ/m 3) za celotno izbrano temperaturno območje:
N v g = (b -1) N 0 in
Kjer je: b- koeficient presežka zraka za dimnim kanalom
Zgornji del zgorevalne komore
Za 800 °C H v g = (1,1-1) 10999,8 = 1099,98
Za 900 °C H v g = (1,1-1) 12464,5 = 1246,45
Za 1000 °C H v g = (1,1-1) 13968 = 1396,8
Za 1100 °C H v g = (1,1-1) 15520 = 1552
Za 1200 °C H v g = (1,1-1) 17072 = 1707,2
Za 1300 °C H v g = (1,1-1) 18614,3 = 1861,43
Za 1400 °C H v g = (1,1-1) 20205,1 = 2020,51
Za 1500 °C H v g = (1,1-1) 21795,9 = 2179,59
Za 1600 °C H v g = (1,1-1) 23386,7 = 2338,67
Za 1700 °C H v g = (1,1-1) 24967,8 = 2496,78
Za 1800 °C H nad. = (1,1-1) 26558,6=2655,86
Za 1900 °C H v g = (1,1-1) 28188,2 = 2818,82
Za 2000 °C H v g = (1,1-1) 29817,8 = 2981,78
Za 2100 °C H v g = (1,1-1) 31447,4 = 3144,74
1. konvekcijski žarek
Za 300 °C H v g = (1,15-1) 3918,8 = 587,82
Za 400 °C H v g = (1,15-1) 5267,1 = 790,065
Za 500 °C H v g = (1,15-1) 6654,2 = 998,13
Za 600 °C H v g = (1,15-1) 8070,4 = 1210,56
Za 700 °C H v g = (1,15-1) 9525,4 = 1428,81
Za 800 °C H v g = (1,15-1) 10999,8 = 1649,97
Za 900 °C H v g = (1,15-1) 12464,5 = 1869,68
Za 1000 °C H v g = (1,15-1) 13968 = 2095,2
2. konvekcijski žarek
Za 200 °C H v g = (1,25-1) 2589,9 = 647,5
Za 300 °C H v g = (1,25-1) 3918,8 = 979,7
Za 400 °C H v g = (1,25-1) 5267,1 = 1316,8
Za 500 °C H v g = (1,25-1) 6654,2 = 1663,6
Za 600 °C H v g = (1,25-1) 8070,4 = 2017,6
Za 700 °C H v g = (1,25-1) 9525,4 = 2381,35
Ekonomizator vode
Za 100 °C H v g = (1,35-1) 1290,1 = 451,535
Za 200 °C H v g = (1,35-1) 2589,9 = 906,465
Za 300 °C H v g = (1,35-1) 3918,8 = 1371,58
Za 400 °C H v g = (1,35-1) 5267,1 = 1843,485
3.4 Določite entalpijo produktov zgorevanja H (kJ/m 3):
N = N 0 g + N v g + N zl
kjer je: N PLN entalpija pepela in je določena s formulo;
N PLN =(Ct) pepel (A p /100)b un
kjer: A p - mineralne nečistoče, s plinom A p = 0
Zgornji del zgorevalne komore
Za 800 °C H = 16746,74+ 1552 = 13096,88
Za 900 °C H = 16746,74+ 1552 = 14662,75
Za 1000 °C H = 16746,74+ 1552 = 16471,8
Za 1100 °C H = 16746,74+ 1552 = 18298,74
Za 1200 °C H = 18420,57+1707,2=20127,77
Za 1300 °C H = 20133,6+ 1861,43 = 21995,03
Za 1400 °C H = 22151,13+ 2020,51 = 24171,64
Za 1500 °C H = 23617,83+ 2179,59 = 25797,42
Za 1600 °C H = 25382,7+ 2338,67 = 27721,37
Za 1700 °C H = 27152,16+ 2496,78 = 29648,94
Za 1800 °C H = 30194,5+ 2655,86 = 32850,36
Za 1900 °C H = 30743,3+ 2818,82 = 33562,12
Za 2000 °C H = 32529,7+ 2981,78 = 35511,48
Za 2100 °C H = 34351,27+ 3144,74 = 37496,01
1. konvekcijski žarek
Za 300 °C H = 4149,58+ 587,82 = 4737,4
Za 400 °C H = 5601,45+ 790,065 = 6391,52
Za 500 °C H = 7094,66+ 998,13 = 8092,79
Za 600 °C H = 8610+ 1210,56 = 9820,56
Za 700 °C H = 10171,28+ 1428,81 = 11600,09
Za 800 °C H = 11996,9+ 1649,97 = 13646,87
Za 900 °C H = 13416,3+ 1869,68 = 15285,98
Za 1000°C Н = 15075+2095,2=17170,2
2. konvekcijski žarek
Za 200 °C H = 2738,15+647,5=3385,65
Za 300 °C H = 4149,58+979,7=5129,28
Za 400 °C H = 5601,45+1316,8=6918,25
Za 500 °C H = 7094,66+1663,6=8758,26
Za 600°C Н = 8610+2017,6=10627,6
Za 700 °C H = 10171,28+ 2381,35 = 12552,35
Ekonomizator vode
Za 100 °C H = 1353,62+ 451,535 = 1805,155
Za 200 °C H = 2738,15+906,465=3644,625
Za 300 °C H = 4149,58+ 1371,58 = 5521,16
Za 400 °C H = 5601,45+ 1843,485 = 7444,935
Rezultati izračuna entalpije produktov zgorevanja skozi plinske kanale kotlovske enote so povzeti v tabeli 2.
Tabela 2. Entalpija produktov zgorevanja.
|
Grelna površina |
||||||
|
Zgornji del zgorevalne komore, feston, |
||||||
|
konvekcijski žarek, |
||||||
|
konvekcijski žarek, |
||||||
|
Ekonomizator vode, |
Na podlagi rezultatov izračuna sestavimo graf odvisnosti entalpij produktov zgorevanja H od temperature T.
4. Toplotna bilanca kotla
4.1 Določite toplotne izgube z dimnimi plini
Izračun toplotna bilanca kotlovska enota se izvaja po formulah v skladu z virom 1.
Ko parni kotel deluje, se vsa toplota, ki vstopa vanj, porabi za ustvarjanje uporabne toplote, ki jo vsebuje para, in pokrivanje različnih toplotnih izgub.
4.1.1 Določite toplotne izgube z izpušnimi plini q 2,%,
kjer je: - entalpija dimnih plinov pri tух и, (kJ/m 3)
N 0 xv. - entalpija zraka, ki vstopa v kotlovsko enoto (kJ/m 3)
t x.v. - temperatura hladnega zraka je 30°C = 303 K
Q р n - spodnja kurilna vrednost goriva 36680 (kJ/m 3), vir 1, tabela. 2.2
q 4 - toplotna izguba zaradi mehanskega pregorevanja,%, za plin q 4 = 0
N 0 xv. = 39,8*V 0
kjer je: V 0 - teoretični volumen suhega zraka
N 0 xv. = 39,8*9,7 = 386,06
Določeno iz tabele 2, z ustreznimi vrednostmi in izbrano temperaturo dimnih plinov tух =155°С,
N x = 2816,86
4.1.2 Toplotne izgube q 3, q 4, q 5 se vzamejo glede na vir 1.
q 3 - toplotne izgube zaradi kemičnega nepopolnega zgorevanja, q 3 = 0,5%, tabela 4.4, vir 1.
q 4 - izguba toplote zaradi mehanskega nepopolnega zgorevanja, q 4 = 0
q 5 - toplotne izgube pri zunanjem hlajenju, določene z nazivno močjo uparjalnika (kg/s), D=6,5 t/h
glede na tabelo 4-1, vir 2, najdemo q 5 =2,4 %
4.1.3 Izgube s fizikalno toploto žlindre q 6% so določene s formulo:
kjer je: - delež kurilnega pepela v žlindri, =1-, - se vzame po tabelah 4.1 in 4.2, vir 1.
4.1.4 Določite učinkovitost bruto.
Bruto učinkovitost je mogoče določiti z enačbo obratnega ravnovesja, če so znane vse izgube:
zbr = 100 - (q 2 +q 3 +q 4 +q 5 +q 6)
z br = 100 - (6,26+0,5+2,4)=90,84
4.1.5 Določimo porabo goriva (kg/s in t/h), dovedenega v kurišče kotla:
kjer je: - poraba goriva, dobavljenega v peč generatorja pare
Razpoložljiva toplota, 36680 (kJ/kg)
Neto moč parnega kotla (kW)
Q pg =D n.p (h np -h pv)+0,01pD n.p (h - h pv)
Kjer je: D n.p - pretok izbrane nasičene pare,
h p.v - entalpija napajalna voda, 4,19*100 =419
h np - entalpija nasičene pare, h np = 2789
h - entalpija pregrete pare, h = 826
p - čiščenje generatorja pare, 3,0%
Q pg =1,8(2789-419)+0,01*3*1,8(826-419)=4287,98
Določimo ocenjeno porabo goriva, V str
B p = B pg (1-q 4/100),
V p = V pg =0,129
Določimo koeficient zadrževanja toplote:
5. Izračun zgorevalne komore
Izračuni zgorevalne komore so narejeni z uporabo formul iz vira 1.
Temperaturo produktov zgorevanja na izhodu iz peči nastavimo t ” T = 1100°C.
Za sprejeto iz tabele 2 določimo entalpijo produktov zgorevanja na izstopu iz peči H ” T = 18298,74 kJ/m 3
5.1 Določimo sproščanje koristne toplote v kurišču, Q T (kJ/m 3).
kjer je: - toplota, dovedena v peč z zrakom, (kJ/m 3)
Q in = b " T * N 0 xv
kjer je: H 0 xv - entalpija teoretičnega volumna zraka, (kJ/m 3)
N 0 xv = 386,06
Q v =1,1*386,06=424,7
5.2 Določimo koeficient toplotne učinkovitosti zaslonov,
kjer: X- pobočje, ki prikazuje, kolikšen del sevalnega hemisferičnega toka, ki ga oddaja ena površina, pade na drugo površino in je odvisen od oblike in relativni položaj telesa, ki se izmenjujejo s sevalno toploto; vrednost X je določena s sl. 5.3 vir 1,
Koeficient, ki upošteva zmanjšanje vžigne toplote ogrevalnih površin zaslona, je vzet v skladu s tabelo 5.1, vir 1
5.3 Določite efektivno debelino sevalne plasti, s (m)
S=3,6 V T / F ST
kjer je: V T - prostornina zgorevalne komore, (m 3). V T = 11,2 vir 1, tabela 2.9.
F ST - površina sten zgorevalne komore, (m 2). F ST =29,97 vir 1, tabela 2.9.
S=3,6 *11,2/ 29,97=1,35
5.4 Določite koeficient slabljenja žarka k, (m*MPa) -1
k =k Г rп +k с
kjer je: r p skupni prostorninski delež triatomskih plinov, vzet iz tabele 1,
k Г - koeficient slabljenja žarkov triatomskih plinov, (m * MPa) -1
kjer je: r H2O prostorninski delež vodne pare, vzet iz tabele, r H2O = 0,188
T ” T - absolutna temperatura na izstopu iz zgorevalne komore, K, T ” T = 1373
Podobni dokumentiOsnovna zasnova parnega kotla DE-6,5-14GM, zasnovana za proizvodnjo nasičene pare. Izračun zgorevalnega procesa. Izračun toplotne bilance kotlovske enote. Izračun zgorevalne komore, konvektivne površine ogrevanje, vodni ekonomizer.
tečajna naloga, dodana 05/12/2010
Namen, zasnova in delovni proces parnega kotla KE 4. Izračun prostornine in entalpije zraka in produktov zgorevanja. Toplotna bilanca kotla in poraba goriva. Toplotni izračun zgorevalne komore, konvekcijskega žarka, generatorja toplote, ekonomizatorja.
tečajna naloga, dodana 28.08.2014
Izračun in tehnološki diagram kanalov parnega kotla. Izbira koeficientov presežka zraka. Toplotna bilanca parnega kotla. Določitev ocenjene porabe goriva. Poraba goriva, dobavljenega v peč. Verifikacijski toplotni izračun zgorevalne komore in festoona.
predmetno delo, dodano 13.12.2011
Opis zasnove kotla in kurilne naprave. Izračun prostornine produktov zgorevanja goriva, entalpije zraka. Toplotna bilanca kotla in izračun zgorevalne komore. Izračun konvektivnega žarka. Določitev parametrov in dimenzij vodnega ekonomizatorja.
tečajna naloga, dodana 20.01.2014
Zasnova kotlovske enote, zgorevalne komore, bobnov in separacijskih naprav, pregrevalnika pare. Toplotni izračun parnega kotla PK-10. Prostornine in entalpije zraka in produktov zgorevanja, obratovalni izkoristek. Izračun konvektivnega pregrevalnika.
tečajna naloga, dodana 15.3.2014
Izbira projektnih temperatur in načina odstranjevanja žlindre. Izračun zračnih entalpij, prostornin zraka in produktov zgorevanja. Izračun izkoristka parnega kotla in izgub v njem. Toplotni izračun ogrevalnih površin in gorilne komore. Določitev težav s kotlovsko enoto.
tečajna naloga, dodana 13.02.2011
Izračun in tehnološki diagram kanalov parnega kotla. Izbira koeficientov presežka zraka. Gorivo in produkti zgorevanja. Toplotna bilanca parnega kotla. Določitev ocenjene porabe goriva. Izbira sheme zgorevanja goriva. Preizkušanje in konstrukcijski izračun.
tečajna naloga, dodana 23.05.2013
Parni kotel KE-25-14S z naravno cirkulacijo, pri plastnih mehanskih kuriščih, je njegov namen proizvajati nasičeno ali pregreto paro. Značilnosti kotlovske enote, izračun goriva. Predhodna in končna toplotna bilanca.
tečajna naloga, dodana 8. 5. 2012
Podatki o kurišču in gorilniku kotla. Gorivo, sestava in količina produktov zgorevanja, njihova toplotna vsebnost. Toplotni izračun kurišča. Izračun upora plinski kotel, vodni ekonomizer, dimovodni kanali, dimnik. Izbira odvoda dima in ventilatorja.
tečajna naloga, dodana 06.05.2014
Izračun zgorevalne komore kotlovske enote. Določitev geometrijskih značilnosti kurišč. Izračun enokomornega kurišča, dejanska izhodna temperatura. Izračun konvektivnih ogrevalnih površin (konvektivni žarki kotla, vodni ekonomizator).
Parni kotel DE-6,5-14GM-O (DE-6,5-14-225GM-O)* – kotel, katerega glavni elementi so zgornji in spodnji boben, kurišče, ki ga tvorijo mrežaste stene, gorilnik in snop navpične cevi med bobni . Gre za plinsko-oljne vertikalne vodocevne kotle za proizvodnjo nasičene pare z zgorevanjem zemeljskega plina, kurilnega olja, lahkega tekočega goriva za tehnološke potrebe industrijskih podjetij, sistemov ogrevanja, prezračevanja in oskrbe s toplo vodo.
Razlaga imena kotla DE-6,5-14 GM-O (DE-6,5-14-225 GM-O)*:
DE – tip kotla; 6,5 - proizvodnja pare (t/h); 14 – absolutni tlak pare (kgf/cm2); GM - kotel na kurjenje plinasto gorivo/tekoče gorivo (dizel in kurilno gorivo za gospodinjstvo, kurilno olje, nafta); 225 – temperatura pregrete pare, °C (če številke ni – nasičena para); O - kotel z ohišjem in izolacijo.
Cena: 3.941.200 rubljev, 4.354.200 rubljev (*)
Prosimo izpolnite vsa zahtevana polja označena z (*)!
Hitro naročiloObvezna polja so označena z zvezdico (*)
Vaše ime(*)
Vnesite svoje ime
Vaš email(*)
Vnesite vaš email
Vaš telefon
Vnesite svojo telefonsko številko.
Zadeva sporočila(*)
Vnesite zadevo sporočila
Sporočilo(*)
Zaščita pred vsiljeno pošto (*)
Polje za sporočilo ne sme biti prazno.Pošlji povpraševanje Počisti obrazec
| 1 | Številka risbe postavitve | 00.8022.316, 00.8022.317 (*) |
| 2 | Vrsta kotla | Steam |
| 3 | Vrsta konstrukcijskega goriva | Plin, tekoče gorivo |
| 4 | Proizvodnja pare, t/h | 6.5 |
| 5 | Delovni (presežni) tlak hladilne tekočine na izstopu, MPa (kgf/cm2) | 1,3 (13,0) |
| 6 | Izhodna temperatura pare, °C | nasičen, 194; pregreto, 225 |
| 7 | Temperatura napajalne vode, °C | 100 |
| 8 | Ocenjena učinkovitost, % | 92 |
| 9 | Ocenjena učinkovitost (2), % | 90 |
| 10 | Ocenjena poraba goriva, kg/h | 466, 488 (*) |
| 11 | Ocenjena poraba goriva (2), kg/h | 443, 457 (*) |
| 12 | Mere prenosne enote, DxŠxV, mm | 4280 x 2920 x 4028 |
| 13 | Tlorisne mere, DxŠxV, mm | 4800 x 4050 x 5050 |
| 14 | Teža prenosnega kotlovskega bloka, kg | 13080 |
| 15 | Vrsta dostave | Sestavljen (prenosna enota) |
Kotli tipa DE (E) so sestavljeni iz zgornjega in spodnjega bobna, cevnega sistema in komponent. Kot zadnje grelne površine se uporabljajo jekleni ali litoželezni ekonomizatorji. Kotli so lahko opremljeni z domačimi in uvoženimi gorilniki. Kotli tipa DE so lahko opremljeni s sistemom za čiščenje grelne površine.
Za vse standardne velikosti kotlov je notranji premer zgornjega in spodnjega bobna 1000 mm. Tudi prerez zgorevalne komore je pri vseh kotlih enak. Vendar pa se globina zgorevalne komore povečuje z večjo proizvodnjo pare kotlov.
Zgorevalna komora kotlov DE je nameščena na strani konvektivnega žarka, opremljena z navpičnimi cevmi, ki so v zgornjem in spodnjem bobnu. Zgorevalno enoto tvorijo konvektivni žarek, sprednji, stranski in zadnji zaslon. Konvektivni žarek je od zgorevalne komore ločen s plinotesno pregrado, v zadnjem delu katere je okno za vstop plinov v žarek. Da bi ohranili zahtevano raven hitrosti plina v konvektivnih žarkih, so nameščene vzdolžne stopničaste predelne stene in spremenjena širina žarka. Dimni plini, ki potekajo skozi celoten presek konvektivnega žarka, izstopijo skozi sprednjo steno v plinsko komoro, ki se nahaja nad zgorevalno komoro, in preidejo skozi njo do ekonomizatorja, ki se nahaja na zadnji strani kotla.
V vodnem prostoru zgornjega bobna sta dovodna cev in cev za dovajanje sulfatov, v parnem volumnu pa separacijske naprave. V spodnjem bobnu je naprava za parno ogrevanje vode v bobnu pri vžigu in cevi za odvod vode, perforirane cevi za stalno vpihovanje.
Kotli tipa DE uporabljajo enostopenjsko shemo izhlapevanja. Voda kroži na naslednji način: segreta hranilna voda se dovaja v zgornji boben pod nivojem vode. Voda vstopa v spodnji boben skozi sitaste cevi. Iz spodnjega bobna voda vstopi v konvekcijski žarek, ko se segreje, se spremeni v mešanico pare in vode in se dvigne v zgornji boben.
Na zgornjem bobnu kotla so nameščene naslednje armature: glavni parni ventil, ventili za vzorčenje pare in vzorčenje pare za pomožne potrebe. Vsak kotel je opremljen z manometrom, dvema vzmetnima varnostnima ventiloma, od katerih je eden regulacijski ventil. Za lažje vzdrževanje so kotli DE opremljeni s stopnicami in ploščadmi.
DE-6.5-14 GM-O je parni plinsko-oljni vertikalni vodocevni kotel za proizvodnjo nasičene ali pregrete pare do 225 °C, ki se uporablja za tehnološke potrebe, ogrevanje, prezračevanje in oskrbo s toplo vodo. Posebnost Kotel, tako kot celotna serija parnih kotlov DE, je lokacija zgorevalne komore na strani konvektivnega snopa, ki ga tvorijo navpične cevi, ki se razširijo v zgornjem in spodnjem bobnu.
Tehnične značilnosti kotla DE-6,5-14 GM-O| Ime indikatorja | Pomen |
| Vrsta kotla | Steam |
| Vrsta konstrukcijskega goriva | Plin, tekoče gorivo |
| Proizvodnja pare, t/h | 6,5 |
| Delovni (presežni) tlak hladilne tekočine na izstopu, MPa (kgf/cm2) | 1,3 (13,0) |
| Izhodna temperatura pare, °C | nasičen, 194; pregreto, 225 |
| Temperatura napajalne vode, °C | 100 |
| Ocenjena učinkovitost, % | 92 |
| Ocenjena učinkovitost (2), % | 90 |
| Ocenjena poraba goriva, kg/h | 466 |
| Ocenjena poraba goriva (2), kg/h | 443 |
| Mere prenosne enote, DxŠxV, mm | 4280x2920x4028 |
| Tlorisne mere, DxŠxV, mm | 4800x4050x5050 |
| Teža prenosnega kotlovskega bloka, kg | 13080 |
Kotli tipa DE (E) so sestavljeni iz zgornjega in spodnjega bobna, cevnega sistema in komponent. Kot zadnje grelne površine se uporabljajo jekleni ali litoželezni ekonomizatorji. Kotli so lahko opremljeni z domačimi in uvoženimi gorilniki. Kotli tipa DE so lahko opremljeni s sistemom za čiščenje grelne površine.
Za vse standardne velikosti kotlov je notranji premer zgornjega in spodnjega bobna 1000 mm. Tudi prerez zgorevalne komore je pri vseh kotlih enak. Vendar pa se globina zgorevalne komore povečuje z večjo proizvodnjo pare kotlov.
Zgorevalna komora kotlov DE je nameščena na strani konvektivnega žarka, opremljena z navpičnimi cevmi, ki so v zgornjem in spodnjem bobnu. Zgorevalno enoto tvorijo konvektivni žarek, sprednji, stranski in zadnji zaslon. Konvektivni žarek je od zgorevalne komore ločen s plinotesno pregrado, v zadnjem delu katere je okno za vstop plinov v žarek. Da bi ohranili zahtevano raven hitrosti plina v konvektivnih žarkih, so nameščene vzdolžne stopničaste predelne stene in spremenjena širina žarka. Dimni plini, ki potekajo skozi celoten presek konvektivnega žarka, izstopijo skozi sprednjo steno v plinsko komoro, ki se nahaja nad zgorevalno komoro, in preidejo skozi njo do ekonomizatorja, ki se nahaja na zadnji strani kotla.
V vodnem prostoru zgornjega bobna sta dovodna cev in cev za dovajanje sulfatov, v parnem volumnu pa separacijske naprave. V spodnjem bobnu je naprava za parno ogrevanje vode v bobnu pri vžigu in cevi za odvod vode, perforirane cevi za stalno vpihovanje.
Kotli tipa DE uporabljajo enostopenjsko shemo izhlapevanja. Voda kroži na naslednji način: segreta hranilna voda se dovaja v zgornji boben pod nivojem vode. Voda vstopa v spodnji boben skozi sitaste cevi. Iz spodnjega bobna voda vstopi v konvekcijski žarek, ko se segreje, se spremeni v mešanico pare in vode in se dvigne v zgornji boben.
Na zgornjem bobnu kotla so nameščene naslednje armature: glavni parni ventil, ventili za vzorčenje pare in vzorčenje pare za pomožne potrebe. Vsak kotel je opremljen z manometrom, dvema vzmetnima varnostnima ventiloma, od katerih je eden regulacijski ventil. Za lažje vzdrževanje so kotli DE opremljeni s stopnicami in ploščadmi.
Oddaj naročilo
naročilo
NAMEN IZDELKA
DE kotli so dvobobenski vertikalni vodocevni kotli, namenjeni za proizvodnjo nasičene ali rahlo pregrete pare, ki se uporablja za tehnološke potrebe industrijskih podjetij, sistemov ogrevanja, prezračevanja in oskrbe s toplo vodo.
Glavne tehnične značilnosti kotla DE-6,5-14GMO so podane v tabeli.
Cena
3 600 000 rubljev
| Kapaciteta pare, t/h | 6.5 |
| Delovni tlak (presežek) pare na izhodu, MPa (kg/cm?) | 1,3 (13) | Temperatura pregrete pare na izhodu, ? | 194 |
| Temperatura dovodne vode, ? | 100 | Ocenjena učinkovitost (plin), % | 92 |
| Ocenjeni izkoristek (kurilno olje), % | 89 | Ocenjena poraba goriva (plin), m?/h | 466 |
| Ocenjena poraba goriva (kurilno olje), m?/h | 443 | Skupna ogrevalna površina kotla, m? | 91 |
| Grelna površina pregrevalnika | - | Prostornina vode kotla, m? | 5,6 |
| Prostornina pare kotla, m? | 1,2 | Rezerva vode v indikatorskem steklu za vodo je max. raven, min | 5,1 |
| Skupno število konvektivnih snopnih cevi, kos. | 230 | Dimenzije prenosne enote, DxŠxV, mm | 4280x2920x4028 |
| Tlorisne mere, DxŠxV, mm | 4800x4050x5050 | Dolžina kotla (s stopnicami in ploščadmi), mm | 5048 |
| Širina kotla, mm | 4300 | Višina kotla, mm | 5050 |
| Teža prenosnega kotlovskega bloka, kg | 13080 | Teža tovarniško dobavljenega kotla, kg | 13910 |
| Osnovni komplet sestavljen | Kotlovski blok z ohišjem in izolacijo, stopnice, ploščadi, gorilnik GM-4,5 | Dodatna oprema: |
| Ekonomizator | BVES-II-2 | Ekonomizator | EB2-142 |
| ventilator | VDN-9-1000 | Odvod dima | DN-11,2-1000 |
| Škatla št. 1 | Armatura za kotel DE-6,5-14GMO | Polje št. 2 | Varnostne naprave za kotel DE-6,5-14GMO |
OPIS IZDELKA
Zgorevalna komora kotlov je nameščena na strani konvektivnega žarka, opremljena z navpičnimi cevmi, ki so v zgornjem in spodnjem bobnu. Širina zgorevalne komore vzdolž osi stranskih cevi je enaka za vse kotle - 1790 mm. Globina zgorevalne komore: 1930 - 6960 mm. Glavni sestavni deli kotlov so zgornji in spodnji boben, konvektivni žarek, sprednji, stranski in zadnji zaslon, ki tvorijo zgorevalno komoro.
Cevi plinotesne pregrade in desnega bočnega zaslona, ki tvori tudi strop zgorevalne komore, so vstavljene neposredno v zgornji in spodnji boben. Konci cevi zadnjega stekla so privarjeni na zgornji in spodnji kolektor F 159x6 mm. Cevi sprednjega zaslona kotla DE-6,5-14GMO so privarjene na kolektorje F 159x6 mm.
Pri vseh standardnih velikostih kotlov DE je premer zgornjega in spodnjega bobna 1000 mm. Razdalja med osema bobnov je 2750 mm (največja možna v pogojih prevoza bloka po železnici). Dolžina cilindričnega dela kotlovskih bobnov z zmogljivostjo
6,5 t/h - 3000 mm. Za dostop do notranjosti bobnov so na sprednjem in zadnjem dnu vsakega od njih odprtine za jaške. Bobni za kotle z delovnim absolutnim tlakom 1,4 in 2,4 MPa (14 in 24 kgf / cm 2) so izdelani iz jeklene pločevine v skladu z GOST 5520-79 iz jekla razredov 16GS in 09G2S GOST 19281-89 in imajo debelino stene 13 oziroma 22 mm.
V vodnem prostoru zgornjega bobna sta dovodna cev in cev za vnos fosfatov, v parnem volumnu pa separacijske naprave. V spodnjem bobnu je naprava za parno ogrevanje vode v bobnu pri vžigu in cevi za odvod vode pri kotlih s kapaciteto 6,5 t/h je neprekinjena izpihovalna cev.
Kotli z zmogljivostjo pare 6,5 t/h so izdelani z enostopenjsko shemo uparjanja.
Konvektivni žarek je od zgorevalne komore ločen s plinotesno pregrado, v zadnjem delu katere je okno za vstop plinov v žarek. Pregrada je izdelana iz tesno postavljenih cevi Ø 51x2,5 mm z razmakom 5 = 55 mm in zvarjenih skupaj. Ko so vstavljeni v bobne in cevi, so ločeni v dve vrsti. Razdelilne točke so zatesnjene s kovinskimi distančniki in šamot betonom. Konvektivni snop tvorijo navpične cevi Ø 51 x 2,5 mm, ki so razporejene v hodniku in se širijo v zgornjem in spodnjem bobnu. Korak cevi vzdolž bobna je 90 mm, prečni korak je 110 mm (razen povprečnega koraka, ki je 120 mm).
Za vzdrževanje zahtevane ravni hitrosti plina v konvektivnih snopih kotlov z zmogljivostjo 4,0; 6,5; 10 t/h, vgrajene so vzdolžne stopničaste predelne stene in spremenjena širina grede (890 mm za kotle s kapaciteto 4 in 6,5 t/h ter 1000 mm za kotle s kapaciteto 10 t/h). Dimni plini prehajajo po celotnem prerezu konvektivnega snopa in izstopajo skozi sprednjo steno v plinsko komoro, ki se nahaja nad zgorevalno komoro in skozi njo preidejo v ekonomizator, ki se nahaja na zadnji strani kotla.
Vse velikosti kotla so enake shema kroženja. Obrisi stranskih zaslonov in konvekcijski žarek vseh standardnih velikosti kotlov so zaprti neposredno na bobne; obrisi zadnjega zaslona vseh kotlov in sprednjega zaslona kotlov s kapaciteto 4; 6,5 in 10 t/h sta povezana z bobnom preko vmesnih kolektorjev: spodnji je razdelilni (horizontalni) in zgornji zbiralni (poševni). Konci vmesnih kolektorjev na nasprotni strani bobnov so združeni z neogrevano recirkulacijsko cevjo F 76 x 3,5 mm.
Kot naprave za primarno ločevanje prve stopnje izhlapevanja se uporabljajo vodilni ščiti in nadstreški, nameščeni v zgornjem bobnu, ki zagotavljajo dostavo mešanice pare in vode do nivoja vode. Kot sekundarni separacijski napravi prve stopnje kotla DE-6,5-14GMO sta uporabljena horizontalni separator z žaluzijami in perforirana pločevina. Naprave za ločevanje druge stopnje izhlapevanja so vzdolžni ščiti, ki zagotavljajo gibanje mešanice pare in vode najprej do konca, nato pa vzdolž bobna do prečne predelne stene, ki ločuje predelke. Stopenjska uparjalna dela med seboj komunicirajo preko pare skozi okno nad prečno pregrado in preko vode preko dovodne cevi Ø 89 - 108 mm, ki se nahaja v vodnem volumnu.
Kotlovski pregrelnik kapacitete 4,0; 6,5 in 10 t/h so izdelani iz tuljav iz cevi F 32 x 3 mm.
Gosta izolacija stranskih sten (relativni razmik cevi a = 1,08), stropa in dna kurišča omogoča uporabo lahke izolacije kotlov v dveh do treh slojih izolacijskih plošč skupne debeline 100 mm, položenih na plast šamotnega betona na rešetki debeline 15-20 mm. Obloga sprednje in zadnje stene je izvedena po vrsti lahke obloge kotlov DKVR (šamot beton) debeline 65 mm in izolacijskih plošč skupne debeline 100 mm - za kotle DE-6,5-14GMO.
Obloga zadnje stene je sestavljena iz sloja šamotne opeke debeline 65 mm in več slojev izolacijskih plošč debeline 200 mm; skupna debelina obloge je 265 mm. Za zmanjšanje sesanja v plinsko pot kotla je izolacija od zunaj prekrita s pločevinasto oblogo debeline 2 mm, ki je privarjena na okvir. Rezane plošče za obloge tovarna dobavlja v paketih. Uporaba cevne obloge s tesnim naklonom cevi lahko izboljša dinamične lastnosti kotlov in znatno zmanjša toplotne izgube v okolje ter izgube pri zagonih in zaustavitvah.
Standardni litoželezni ekonomizatorji EB, dokazani z dolgoletnimi izkušnjami delovanja, se uporabljajo kot zadnje grelne površine kotlov.
Kotli so opremljeni s stacionarnimi puhali, ki se nahajajo na levi strani kotla. Za kotle za pihanje se uporablja nasičena ali pregreta para s tlakom najmanj 0,7 MPa (7 kgf / cm2).
Vsi kotli imajo nosilni okvir, na katerega se prenaša masa elementov kotla, ki delujejo pod tlakom, masa kotlovne vode, pa tudi masa cevnega okvirja, cevne obloge in obloge. Fiksne podpore kotli so sprednji nosilci spodnjega bobna. Srednji in zadnji nosilec spodnjega bobna sta premična in imata ovalne luknje za vijake, ki so med transportom pritrjeni na nosilni okvir.
Vsak kotel E (DE) je opremljen z dvema vzmetnima varnostnima ventiloma, od katerih je eden regulacijski ventil. Pri kotlih brez pregrevalnika sta oba ventila nameščena na zgornjem bobnu kotla in za regulacijski ventil se lahko izbere kateri koli od njih;
Nazivna moč pare in parametri pare v skladu z GOST 3619-89,
so zagotovljeni pri temperaturi napajalne vode 100°C pri zgorevanju goriv: zemeljski plin z specifična toplota zgorevanje 29300 - 36000 kJ / kg (7000 - 8600 kcal / m3) in kurilno olje razredov 40 in 100 po GOST 10588-75.
Regulacijsko območje je od 20 do 100 % nazivnega izpusta pare. Dovoljeno je kratkotrajno delovanje z obremenitvijo 110% nazivne pare. Vzdrževanje temperature pregrevanja v kotlih s pregrevalniki pare je zagotovljeno v območju obremenitve 70-100 %.
Kotli DE-6,5-14GMO lahko delujejo v območju tlaka 0,7-1,4 MPa (7-14 kgf / cm2). Z znižanjem delovnega tlaka se učinkovitost kotla ne zmanjša.
V kotlovnicah, ki so zasnovane za proizvodnjo nasičene pare brez postavljanja strogih zahtev glede njene kakovosti, se lahko proizvodnja pare kotlov tipa DE pri tlaku, zmanjšanem na 0,7 MPa (7 kgf / cm2), vzame enako kot pri tlaku 1,4 MPa ( 14 kgf /cm 2).
Pri kotlih tipa E (DE) pretok varnostnih ventilov ustreza nazivni moči kotla pri absolutnem tlaku najmanj 0,8 MPa (8 kgf/cm2). Če ima oprema za uporabo toplote, priključena na kotel, najvišji delovni tlak, ki je nižji od zgoraj navedenih vrednosti, je za zaščito te opreme potrebno namestiti dodatno varnostni ventili. Pri delovanju pri znižanem tlaku morajo biti varnostni ventili na kotlu in dodatni varnostni ventili, nameščeni na opremi, prilagojeni dejanskemu tlaku. delovni tlak.
Z znižanjem tlaka v kotlih na 0,7 MPa (7 kgf / cm2) spremembe v konfiguraciji kotlov z ekonomizatorji niso potrebne, saj je v tem primeru podgrevanje vode v dovodnih ekonomizatorjih na temperaturo nasičenja pare v kotlu večje. nad 20 ° C, kar ustreza zahtevam pravil Rostechnadzorja.
Kotli so dobavljeni v sestavljena oblika ena premična enota, vključno z zgornjim in spodnjim bobnom z napravami znotraj bobna, cevnim sistemom zaslonov in konvektivnim žarkom (če je potrebno pregrevalnikom), nosilnim okvirjem, okvirjem cevi, ohišjem, izolacijo in gorilnikom.