Predložitev vašega dobrega dela v bazo znanja je preprosta. Uporabite spodnji obrazec
Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki bazo znanja uporabljajo pri študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.
Objavljeno dne http://www.allbest.ru/
Voroneška državna univerza za arhitekturo in gradbeništvo (Voroneška državna gradbena univerza)
Oddelek za oskrbo s toploto in plinom ter naftno in plinsko dejavnost
Izračun temperature zunanjega zraka na prelomni točki temperaturnega grafa
dr. D.N. Kitaev, izredni profesor
Temperatura zunanjega zraka, ki ustreza prelomni točki t. in., je značilna temperatura, ker določa čas prehoda iz centralne kvalitativne regulacije v lokalno kvantitativno regulacijo. To vrednost je pomembno poznati že v fazi projektiranja in rekonstrukcije ogrevalnega omrežja, kar vam bo omogočilo spremljanje sprememb v omrežju, odločitev o prehodu na drug temperaturni urnik ali vrsto regulacije ter oceno možnih prekomerna poraba toplotne energije.
S kakovostnim načinom regulacije ogrevalnega omrežja in urnikom ogrevanja se temperatura hladilne tekočine v dovodnem cevovodu ogrevalnega omrežja f 1, O C pri poljubni zunanji temperaturi zraka določi s formulo
kjer je t in ocenjena temperatura zraka v prostoru, O C; t n - poljubna zunanja temperatura zraka, O C; t n. o - projektna temperatura za projektiranje ogrevanja, O C; t 1 o - temperatura vode v napajalnem vodu omrežja pri t n. o, 0 C; od r o - povprečna temperatura voda v grelna naprava, O C, določeno s formulo:
f r o =1/2 (f glej o + f 2o):
f glej o, f 2o - temperatura vode v naročniški instalaciji in v povratnem vodu sistema za oskrbo s toploto pri konstrukcijskih parametrih ogrevalnega sistema, O C; n je empirični indikator, odvisen od vrste grelne naprave in njenega priključnega diagrama.
Za pridobitev vrednosti t n. in. nadaljujte kot sledi. Če nastavite temperaturo zunanjega zraka tn v območju pričakovanega delovanja omrežja (od 8 (10) ° C do t n.o), zahtevane vrednosti dobimo s formulo (1) in narišemo graf temperatur v dovodnem vodu.
V primeru dvocevnega omrežja (prevladujočega tipa za Rusijo) je treba zgraditi prelomno točko temperaturnega grafa, ki se nahaja na presečišču krivulje T 1 = f (t n), in temperaturo, potrebno za zagotoviti obremenitev oskrbe s toplo vodo t in ob upoštevanju zahtev standardov. Običajno je ta temperatura 70 °C. Določite vrednost t n.i. . Priporočljivo je grafično, kar vključuje izvedbo podobnih izračunov z uporabo formule (1), prekrivanje rezultatov na koordinatno mrežo in določitev t n.i. ... Ta pristop zahteva čas in dobljena vrednost ima lahko veliko napako.
V enačbo (1) nadomestimo naslednje podatke (Voronež): t in = 18 0 C, t in. o = -26 0 C, f glej o =90 O C, f 1o =95 O C, f 2o =10 O C, glede na vrednost temperature vode na prelomni točki t in. =70 °C, vzemimo n kot 0,3. Po transformaciji dobimo izraz:
Izraz (2) je algebraična iracionalna enačba. Želena vrednost leži v intervalu -26?. t n.i.?8. Koren enačbe smo našli numerično z natančnostjo 0,001 z metodo tetiv s predhodno analitično ločitvijo korena. Želena vrednost je t n. i.=-9,136 O C.
Po klimatoloških podatkih za ozemlje Rusije je projektna temperatura za načrtovanje ogrevanja v območju od -3 do -60 ° C.
Za določeno območje projektnih temperatur so bile ugotovljene rešitve enačbe (1), ki določajo vrednosti t n. in. pri različnih t n.o. . Izračuni so bili izvedeni za temperaturne grafe 95/70, v temperaturnih območjih -3?. t št. ?.30 in -31?. t št. ?,60, ker projektna temperatura t v prvem intervalu je 18 O C, v drugem pa 20 O C. Na sl. Slika 1 prikazuje dobljene grafe odvisnosti t n.i od t n.o. .
Iz sl. 1 je razvidno, da je narava odvisnosti t n.i =f(t n.o.) linearna. Približek vodi do naslednjih enačb:
Dobljene enačbe omogočajo kateremu koli mestu v Rusiji, da z uporabo temperaturnega grafa 95/70 najde temperaturo zunanjega zraka, ki ustreza temperaturi preloma pri znani t n.o.
Po zgoraj opisanem algoritmu smo ugotovili linearne enačbe odvisnosti za vse temperaturne grafe, ki se uporabljajo v sistemih za oskrbo s toploto. Upoštevati je treba, da absolutna napaka dobljenih enačb ne presega 0,1%. Rezultati izračuna so predstavljeni v tabeli 1 v obliki koeficientov enačbe premice oblike
t n.i = a* t n.o. +b.
Predstavljeno v tabeli. 1 odvisnosti vam omogočajo, da najdete temperaturo zunanjega zraka na prelomni točki glede na izračunano za projektiranje ogrevanja.
V zadnjih nekaj letih se je v številnih ruskih mestih pojavila težnja po prehodu na nižje temperaturne urnike. Na primer, v mestnem okrožju Voronež so od leta 2012 skoraj vsi viri oskrbe s toploto (vključno s termoelektrarnami) prešli na odobreni temperaturni razpored 95/70 ali 95/65. Zanimiv je vpliv sprememb temperaturnega režima ogrevalnega omrežja na trajanje morebitnega pregrevanja porabnika. Znano je, da je splošna težnja k zvišanju temperature loma z naraščanjem temperaturne krivulje.
Zaradi prisotnosti temperaturnega preloma v grafu kontrole kakovosti, pri zunanjih temperaturah, večjih od tn. in zaradi odsotnosti lokalnih predpisov (pogosto najdemo v ruskih regijah), se bodo zgradbe prelivale. Nižja kot je vrednost tn. in daljše trajanje morebitnega prelivanja. Iz grafa, predstavljenega na sl. 2, zgrajen za mesto Voronež, je jasno, da se vrednosti zmanjšujejo z zmanjšanjem temperaturnega grafa, zato se trajanje poplave poveča.
Na primer, za Voronež z uporabo enačb v tabeli dobimo naslednje podatke: z grafom 150/70 t niti = 2,7 O C, z grafom 130/70 t niti = -0,2 O C, z 110/70 t nor = -4,3 0 C, pri 95/70 t n. in = -9,1 O C. Za obravnavano ozemlje so povprečne zunanje temperature zraka za december, januar in februar -6,2, -9,8, -9,6 O C, kar pomeni ob uporabi grafa 95/70 in obstoječih ne- avtomatizirani ITP prelivi za večino ogrevalna sezona. Obravnavani primer nam omogoča, da še enkrat preverimo potrebo po rekonstrukciji ITP večstan hiše, še posebej, ko viri toplote preklopijo na nižje temperaturne režime.
Sklepi
temperatura zraka ogrevalna obremenitev
Dobili smo enačbe za odvisnost zunanje temperature zraka na prelomu grafa temperature ogrevanja od projektna temperatura projektiranje ogrevanja za obstoječe temperaturne režime za uravnavanje toplotne obremenitve toplotnih omrežij. Enačbe so linearne narave, priročne za uporabo, z natančnostjo, ki ne presega 0,1%, kar omogoča določitev temperature, pri kateri se začne lokalna regulacija ogrevalnih sistemov. Uporabni so pri alternativnem načrtovanju sistemov za oskrbo s toploto, pa tudi pri rekonstrukciji, ker pomoč pri sledenju sprememb regulacijskih parametrov lokalnih sistemov. Dobljene enačbe bodo pomagale oceniti potencial odvečne toplote, sproščene v omrežje, in morebitno pregrevanje porabnika.
Literatura
1. Stroy A.F., V.L. Skalsky. Izračun in projektiranje ogrevalnih omrežij. - Kijev: "Budivelnik", 1981. - 144 str. SNiP 41-02-2003. Toplotna omrežja.
2. Pravila za tehnično obratovanje termoelektrarn. 2003.
3. V.I. Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. hizh. Postavitev in delovanje omrežij za ogrevanje vode. M.: Stroyizdat, 1988 - 432 str.
4. SNiP 23-01-99 *. Gradbena klimatologija.
5. SanPiN 2.1.2.1002 - 00. Sanitarne in epidemiološke zahteve za stanovanjske zgradbe in prostore. Sanitarna in epidemiološka pravila in predpisi.
N.K. Gromov, E.P. Šubin. Vodovodna ogrevalna omrežja: Referenčni vodnik za načrtovanje. M.: Energoatomizdat. 1988. - 376 str.
Objavljeno na Allbest.ru
...Podobni dokumenti
Izračun ogrevalne obremenitve, toplotne obremenitve oskrbe s toplo vodo vasi. Določitev pretoka in temperature hladilne tekočine glede na vrsto porabe toplote glede na temperaturo zunanjega zraka. Hidravlični izračun dvocevnih ogrevalnih omrežij.
tečajna naloga, dodana 26.08.2013
Izris grafa spremembe sezonske obremenitve termoelektrarn v odvisnosti od zunanje temperature zraka in trajanja. Toplotne in materialne bilance elementov vezja. Preverjanje predhodnega pretoka pare v turbino. Električna energija turbogenerator.
predmetno delo, dodano 27.11.2012
Izračun toplotnega diagrama kotlovnice za največji zimski režim. Določitev števila in enotske moči vgrajenih kotlovskih enot. Poiščite prelomno točko ogrevalnega urnika, ki označuje delovanje kotlovnice pri minimalni ogrevalni obremenitvi.
tečajna naloga, dodana 06.06.2014
Izračun toplotnih izgub skozi stene omare. Upoštevanje sheme avtomatska regulacija toplotno oddajanje kurilne naprave v odvisnosti od zunanje temperature zraka. Študija pogojev zavarovanja pogoji vlažnosti grelec.
tečajna naloga, dodana 01.05.2010
Izbira temperature dimnih plinov in razmerja presežnega zraka. Izračun prostornine zraka in produktov zgorevanja ter entalpije zraka. Toplotna bilanca termičnega kotla. Izračun izmenjave toplote v kurišču in v plinovodu parnega kotla. Toplotni izračun ekonomizatorja.
tečajna naloga, dodana 21.10.2014
Značilnosti toplotne obremenitve. Določitev ocenjene temperature zraka, porabe toplote. Hidravlični izračun ogrevalno omrežje. Izračun toplotne izolacije. Izračun in izbira opreme ogrevalna točka za eno od stavb. Varčevanje s toplotno energijo.
tečajna naloga, dodana 01.02.2016
Koncept absolutnega relativna vlažnost zmogljivost zraka in vlage. Atmosferski tlak vodne pare pri različne temperature. Kratek opis osnovne metode za ocenjevanje vlažnosti in temperature zraka. Aspiracijski in preprosti psihrometri.
laboratorijske vaje, dodano 19.11.2011
Določanje linearnega toplotnega toka z metodo zaporednih približkov. Določanje temperature stene na vodni strani in temperature med plastmi. Graf temperaturnih sprememb med prenosom toplote. Reynoldsova in Nuceltova števila za pline in vodo.
test, dodan 18.03.2013
Izračun toplotnih obremenitev za ogrevanje, prezračevanje in oskrbo s toplo vodo. Izračun temperaturnega grafa. Izračun stroškov omrežne vode. Hidravlični in toplotni izračun parovoda. Izračun toplotnega diagrama kotlovnice. Izbira opreme za izmenjavo toplote.
diplomsko delo, dodano 10.4.2008
Zakoni porazdelitve gostote sproščanja toplote. Izračun temperaturnega polja in števila impulzov, ki jih oddaja obločni plazmatron, potrebnih za doseganje temperature taljenja na površini neomejenega telesa, ob upoštevanju ohlajanja materiala.
Zgradite za zaprt sistem urnik dobave toplote za centralno regulacijo kakovosti oskrbe s toploto na osnovi skupne obremenitve ogrevanja in priprave tople vode (povečan ali prilagojen temperaturni urnik).
Sprejmite izračunano temperaturo omrežne vode v dovodu t 1 = 130 0 C v povratnem vodu t 2 = 70 0 C, za dvigalom t 3 = 95 0 C. Projektna temperatura zunanjega zraka za projektiranje ogrevanja tnro = -31 0 C. Projektna temperatura zraka v zaprtih prostorih tв= 18 0 С. Izračunano toplotni tokovi sprejeti enako. Temperatura topla voda v sistemih za oskrbo s toplo vodo tgv = 60 0 C, temp hladno vodo t c = 5 0 C. Koeficient uravnoteženja za obremenitev tople vode a b = 1,2. Priključni diagram za grelnike vode sistemov za oskrbo s toplo vodo je dvostopenjski zaporedni.
rešitev. Najprej izvedemo izračun in izdelamo graf temperature ogrevanja in gospodinjstva s temperaturo omrežne vode v dovodnem cevovodu za prelomno točko = 70 0 C. Vrednosti temperatur omrežne vode za ogrevalne sisteme t 01 ; t 02 ; t 03 bo določen z izračunanimi odvisnostmi (13), (14), (15) za zunanje temperature zraka t n = +8; 0; -10; -23; -31 0 C
Z uporabo formul (16), (17), (18) določimo vrednosti količin
Za t n = +8 0S vrednosti t 01, t 02 ,t 03 bo torej:
Izračuni temperatur vode v omrežju se izvajajo podobno za druge vrednosti. t n. Uporaba izračunanih podatkov in sprejem minimalna temperatura omrežne vode v dovodnem cevovodu = 70 0 C, zgradimo graf temperature ogrevanja in gospodinjstva (glej sliko 4). Prelomna točka temperaturnega grafa bo ustrezala temperaturam vode v omrežju = 70 0 C, = 44,9 0 C, = 55,3 0 C, temperatura zunanjega zraka = -2,5 0 C. Znižamo dobljene vrednosti temperatur vode v omrežju za ogrevalni in gospodinjski urnik v tabeli 4. Nato nadaljujemo z izračunom povečanega temperaturnega urnika. Po določitvi vrednosti podgretja D t n = 7 0 C določimo temperaturo segretega vodo iz pipe po grelniku vode prve stopnje
Določimo bilančno obremenitev oskrbe s toplo vodo s formulo (19)
S formulo (20) določimo skupno temperaturno razliko omrežne vode d v obeh stopnjah grelnikov vode
S formulo (21) določimo temperaturno razliko omrežne vode v bojlerju prve stopnje za razpon zunanjih temperatur zraka od t n = +8 0 C do t" n = -2,5 0 C
Za podano območje temperatur zunanjega zraka določimo temperaturno razliko omrežne vode v drugi stopnji grelnika vode.
Z uporabo formul (22) in (25) določimo vrednosti količin d 2 in d 1 za območje zunanje temperature t n od t" n = -2,5 0 C pred t 0 = -31 0 C. Torej, za t n = -10 0 C te vrednosti bodo:
Podobno opravimo izračune količin d 2 in d 1 za vrednosti t n = -23 0 C in t n = –31 0 C. Temperature omrežne vode v dovodnem in povratnem cevovodu za povečano temperaturno krivuljo bodo določene s formulama (24) in (26).
Da, za t n = +8 0 C in t n = -2,5 0 C te vrednosti bodo
Za t n = -10 0 C
Podobno naredimo izračune za vrednosti t n = -23 0 C in -31 0 C. Dobljene vrednosti d 2, d 1, , povzemamo v tabeli 4.
Za risanje grafa temperature vode v omrežju povratni cevovod po grelcih prezračevalnih sistemov v območju zunanjih temperatur zraka t n = +8 ¸ -2,5 0 C uporabimo formulo (32)
Določimo vrednost t 2v za t n = +8 0 C. Najprej nastavimo vrednost 0 C. Določimo temperaturni tlak v grelniku in temu primerno za t n = +8 0 C in t n = -2,5 0 C
Izračunajmo levo in desno stran enačbe
Leva stran 
Desna stran 
Ker sta številski vrednosti desne in leve strani enačbe blizu vrednosti (znotraj 3%), bomo vrednost sprejeli kot končno.
Za prezračevalne sisteme z recirkulacijo zraka določimo s formulo (34) temperaturo omrežne vode za grelniki zraka. t 2v za t n = t nro = -31 0 C.
Tukaj so vrednosti D t ; t ; t dopisovati t n = t v = -23 0 C. Ker ta izraz rešujemo z izbirno metodo, najprej nastavimo vrednost t 2v = 51 0 C. Določite vrednosti D t k in D t
Ker je leva stran izraza po vrednosti blizu desne (0,99"1), je prej sprejeta vrednost t 2v = 51 0 C se bo štelo za dokončno. S pomočjo podatkov v tabeli 4 bomo izdelali urnike regulacije ogrevanja in gospodinjstva ter povišane temperature (glej sliko 4).
Tabela 4 - Izračun urnikov regulacije temperature za zaprt sistem oskrbe s toploto.
| t N | t 10 | t 20 | t 30 | d 1 | d 2 | t 1P | t 2P | t 2V |
| +8 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 17 |
| -2,5 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 44,9 |
| -10 | 90,2 | 5205 | 64,3 | 4,2 | 10,2 | 94,4 | 42,3 | 52,5 |
| -23 | 113,7 | 63,5 | 84,4 | 1,8 | 12,5 | 115,6 | 51 | 63,5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 0,4 | 14 | 130,4 | 56 | 51 |
 |
Slika 4. Diagrami nadzora temperature za zaprt ogrevalni sistem (¾ ogrevanje in gospodinjstvo; --- povečano)
Izdelajte prilagojen (povečan) urnik centralne regulacije kakovosti za odprt sistem oskrbe s toploto. Sprejmite koeficient ravnovesja a b = 1,1. Sprejmite minimalno temperaturo omrežne vode v dovodnem cevovodu za prelomno točko temperaturnega grafa 0 C. Vzemite preostale začetne podatke iz prejšnjega dela.
rešitev. Najprej zgradimo temperaturne grafe , , , z uporabo izračunov po formulah (13); (14); (15). Nato bomo zgradili graf ogrevanja in gospodinjstva, katerega prelomna točka ustreza temperaturnim vrednostim omrežne vode 0 C; 0 C; 0 C, zunanja temperatura zraka pa 0 C. Nato nadaljujemo z izračunom prilagojenega urnika. Določimo ravnotežno obremenitev oskrbe s toplo vodo
Določimo razmerje med bilančno obremenitvijo za oskrbo s toplo vodo in projektno obremenitvijo za ogrevanje
Za različne zunanje temperature t n = +8°C; -10 0 C; -25 0 C; -31 0 C, relativno porabo toplote za ogrevanje določimo po formuli (29)`; Na primer za t n = -10 bo:
Nato vzamemo vrednosti, znane iz prejšnjega dela t c ; t h ; q; Dt določimo s formulo (30) za vsako vrednost t n relativni stroški omrežne vode za ogrevanje.
Na primer za t n = -10 0 C bo:
Podobno izračunajmo tudi za druge vrednosti. t n.
Temperatura dovodne vode t 1p in vzvratno t 2p cevovodi za prilagojeni urnik bodo določeni s formulama (27) in (28).
Da, za t n = -10 0 C dobimo
Naredimo izračune t 1p in t 2p in za druge vrednosti t n. Določimo z izračunanimi odvisnostmi (32) in (34) temperaturo omrežne vode t 2v po grelcih prezračevalnih sistemov za t n = +8 0 C in t n = -31 0 C (v prisotnosti recirkulacije). Ko vrednost t n = +8 0 C najprej nastavimo vrednost t 2v = 23 0 C.
Določimo vrednote Dt do in Dt Za
; 
Ker sta številčni vrednosti leve in desne strani enačbe blizu, je prej sprejeta vrednost t 2v = 23 0 C, ga bomo šteli za dokončnega. Določimo še vrednosti t 2v pri t n = t 0 = -31 0 C. Najprej nastavimo vrednost t 2v = 47 0 C
Izračunajmo vrednosti D t do in
Dobljene vrednosti izračunanih vrednosti povzemamo v tabeli 3.5
Tabela 5 - Izračun povečanega (prilagojenega) urnika za odprt sistem oskrbe s toploto.
| t n | t 10 | t 20 | t 30 | `Q 0 | `G 0 | t 1p | t 2p | t 2v |
| +8 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,2 | 0,65 | 64 | 39,3 | 23 |
| 1,9 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,33 | 0,8 | 64 | 39,3 | 40,4 |
| -10 | 90.2 | 52.5 | 64.3 | 0,59 | 0,95 | 87.8 | 51.8 | 52.5 |
| -23 | 113.7 | 63.5 | 84.4 | 0,84 | 1,02 | 113 | 63,6 | 63.5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 1 | 1,04 | 130 | 70 | 51 |
Na podlagi podatkov iz tabele 5 bomo izdelali ogrevalne in sanitarne ter povišane temperaturne razporede omrežne vode.
Sl.5 Ogrevanje - gospodinjstvo ( ) in povečani (----) urniki temperatur vode v omrežju za odprt sistem ogrevanja
Hidravlični izračun glavnih toplotnih cevovodov dvocevnega vodovodnega ogrevalnega omrežja zaprtega sistema za oskrbo s toploto.
Shema izračuna Ogrevalno omrežje od vira toplote (IT) do mestnih blokov (CB) je prikazano na sliki 6. Za odškodnino temperaturne deformacije zagotoviti kompenzatorje polnilne škatle. Vzemite specifično izgubo tlaka vzdolž glavnega voda v višini 30-80 Pa/m.
 |
Slika 6. Shema načrtovanja glavnega ogrevalnega omrežja.
rešitev. Izračun bo izveden za dovodni plinovod. Vzemimo najdaljšo in najbolj obremenjeno vejo ogrevalnega omrežja od IT do KV 4 (odseki 1,2,3) kot glavno linijo in nadaljujemo z njenim izračunom. Glede na tabele hidravličnega izračuna, navedene v literaturi, kot tudi v dodatku št. 12 učna pomoč, ki temelji na znanih pretokih hladilne tekočine, s poudarkom na specifičnih izgubah tlaka R v območju od 30 do 80 Pa/m bomo določili premere cevovodov za odseke 1, 2, 3 d n xS, mm, dejanska specifična izguba tlaka R, Pa/m, hitrost vode V, m/s.
Na podlagi znanih premerov na odsekih glavne avtoceste določimo vsoto lokalnih koeficientov upora S x in njihove enakovredne dolžine L e. Tako je v oddelku 1 glavni ventil ( x= 0,5), tee za prehod pri delitvi toka ( x= 1,0), Število kompenzatorjev polnilne škatle ( x= 0,3) na odseku se določi glede na dolžino odseka L in največjo dovoljeno razdaljo med fiksne podpore l. V skladu z dodatkom št. 17 priročnika za usposabljanje za D y = 600 mm je ta razdalja 160 metrov. Zato je treba v odseku 1 dolžine 400 m predvideti tri dilatacijske spoje tesnilne cevi. Vsota koeficientov lokalnega upora S x na tem območju bo
S x= 0,5+1,0 + 3 × 0,3 = 2,4
V skladu s prilogo št. 14 učbenika (če TO e = 0,0005 m) ekvivalentna dolžina l uh za x= 1,0 je enaka 32,9 m L uh bo
L e = l e × S x= 32,9 × 2,4 = 79 m
L n = L+ L e = 400 + 79 = 479 m
Nato določimo izgubo tlaka DP v odseku 1
D p= R×L n = 42 × 479 = 20118 Pa
Podobno bomo izvedli hidravlični izračun odsekov 2 in 3 glavne avtoceste (glej tabelo 6 in tabelo 7).
Nato nadaljujemo z izračunom vej. Na podlagi principa povezovalne izgube tlaka D p od točke delitve toka do končnih točk (EP) za različne veje sistema morajo biti med seboj enake. Zato si je treba pri hidravličnem izračunu vej prizadevati izpolniti naslednje pogoje:
D p 4+5 = D p 2+3 ; D p 6 = D p 5 ; D p 7 = D p 3
Na podlagi teh pogojev bomo našli približne specifične izgube tlaka za veje. Torej, za vejo z odseki 4 in 5 dobimo
Koeficient a, ob upoštevanju deleža izgub tlaka zaradi lokalnega upora, bo določen s formulo
Potem 
Pa/m
Osredotočanje na R= 69 Pa/m bomo določili premere cevovodov in specifične izgube tlaka s pomočjo tabel za hidravlične izračune. R, hitrost V, izguba tlaka D R v razdelkih 4 in 5. Podobno bomo izvedli izračun vej 6 in 7, pri čemer smo predhodno določili približne vrednosti zanje R.
Pa/m
Pa/m
Tabela 6 - Izračun ekvivalentnih dolžin lokalnih uporov
| Številka parcele | dn x S, mm | L, m | Vrsta lokalnega upora | x | Količina | åx | l e, m | Lé,m |
| 1 | 630x10 | 400 | 1. ventil 2. kompenzator polnilne škatle | 0.5 0.3 1.0 | 1 3 1 | 2,4 | 32,9 | 79 |
| 2 | 480x10 | 750 | 1. nenadno krčenje 2. kompenzator polnilne škatle 3. T za prehod pri delitvi toka | 0.5 0.3 1.0 | 1 6 1 | 3,3 | 23,4 | 77 |
| 3 | 426x10 | 600 | 1. nenadno krčenje 2. kompenzator polnilne škatle 3. ventil | 0.5 0.3 0.5 | 1 4 1 | 2,2 | 20,2 | 44,4 |
| 4 | 426x10 | 500 | 1. podružnica tee 2. ventil 3. kompenzator polnilne škatle 4. tee za prehod | 1.5 0.5 0.3 1.0 | 1 1 4 1 | 4.2 | 20.2 | 85 |
| 5 | 325x8 | 400 | 1. kompenzator polnilne škatle 2. ventil | 0.3 0.5 | 4 1 | 1.7 | 14 | 24 |
| 6 | 325x8 | 300 | 1. podružnica tee 2. kompenzator polnilne škatle 3. ventil | 1.5 0.5 0.5 | 1 2 2 | 3.5 | 14 | 49 |
| 7 | 325x8 | 200 | 1. veja tee pri delitvi toka 2.ventil 3. kompenzator polnilne škatle | 1.5 0.5 0.3 | 1 2 2 | 3.1 | 14 | 44 |
Tabela 7 - Hidravlični izračun glavnih cevovodov
| Številka parcele | G, t/h | Dolžina, m | dnhs, mm | V, m/s | R, Pa/m | DP, Pa | åDP, Pa | ||
| L | Le | Lп | |||||||
| 1 2 3 | 1700 950 500 | 400 750 600 | 79 77 44 | 479 827 644 | 630x10 480x10 426x10 | 1.65 1.6 1.35 | 42 55 45 | 20118 45485 28980 | 94583 74465 28980 |
| 4 5 | 750 350 | 500 400 | 85 24 | 585 424 | 426x10 325x8 | 1.68 1.35 | 70 64 | 40950 27136 | 68086 27136 |
| 6 | 400 | 300 | 49 | 349 | 325x8 | 1.55 | 83 | 28967 | 28967 |
| 7 | 450 | 200 | 44 | 244 | 325x8 | 1.75 | 105 | 25620 | 25620 |
Ugotovimo neskladje tlačnih izgub na vejah. Razlika v veji z razdelkoma 4 in 5 bo:
Razlika na veji 6 bo:
Neskladje na veji 7 bo.
4.2 Začetni podatki o virih toplotne energije v primeru sistema za oskrbo s toploto
Izhodiščni podatki o virih toplotne energije v približnem sistemu oskrbe s toploto so bili izbrani glede na Razdelek 3.1 dela I teh priporočil.
4.2.1 Temperaturni diagram omrežne napetosti v napajalnem vodu, odobren s strani ESO (JSC-Energo)
Ta grafikon je treba preveriti. Pri omejenih močeh virov toplotne energije jo je treba prilagoditi in o spremembah dogovoriti z ESO.
V vzorčnem sistemu za oskrbo s toploto je temperaturni graf omrežne vode v napajalnem vodu kvalitativno nastavljen v območju med točkama njenega ravnanja in rezanja. Pri projektirani temperaturi zunanjega zraka za ogrevanje t N.V.R= -26°C je izračunana nazivna temperatura vode v dovodnem vodu t 1Р= 150°С, izračunana nazivna temperatura v povratna linija za ogrevanje in prezračevanje obremenitev je t 2P= 70°C.
Temperatura omrežne vode na prelomni točki in v območju ravnanja temperaturnega grafa je sprejeta t 1Р= 70°C glede na pogoje za zagotavljanje zahtevane temperature vode v SGW.
Zunanja temperatura zraka, ki ustreza prelomni točki temperaturnega grafa, je enaka t N.V.I= +2,5 °C.
4.2.1.1 Izdelava temperaturnega grafa za nadzor kakovosti
Temperaturne vrednosti omrežne vode po urniku nadzora kakovosti je mogoče določiti z reševanjem problema A z osebnim računalnikom - “ T 1 t 2 t 3 ».
Reševanje problema A določa temperaturo omrežne vode v dovodu toplovodnega omrežja T 1 , v povratnem vodu ogrevalnih sistemov T 2 in v njihovi napajalni liniji T 3 odvisno od zunanje temperature T n z urnikom urejanja kakovosti. Problem je rešen pri vseh vrednostih projektirane temperature vode: T 1Р , T 2P, In T 3P .
Upoštevati je treba, da v vseh uporabljenih operativnih računskih programih specifični stroški oznake omrežnih voda se lahko uporabljajo samo s črkami latinska abeceda, v oklepajih pa so oznake, uporabljene v besedilu teh priporočil.
T V (T BH.P ) T V = 18);
T pr (T HB.P ) - projektirana temperatura zunanjega zraka za ogrevanje, °C ( T CR = -26);
T 1p (t 1P ) T 1p = 150);
T 2p (t 2P ) T 2p = 70);
T 3p (t 3P ) - nazivna projektna temperatura vode v dovodu ogrevalnih sistemov, o C (T 3p = 95);
T n (t HB ) - temperatura zunanjega zraka (°C), pri kateri se določijo vrednosti temperature vode kakovostna grafika T 1 , T 2 in T 3 (T n = -3).
Pri določenih začetnih vrednostih temperature vode in zraka so odgovor na problem naslednje vrednosti: T 1 = 85,9"C; T 2 = 47,7°C; T 3 = 59,7°C. Poleg tega rešitev problema vključuje povprečno temperaturo grelna naprava T SP= 53,7 v C.
4.2.1.2 Določitev prelomnih točk in mejnih vrednosti temperaturnega grafa kontrole kakovosti
Vrednosti temperature zunanjega zraka, ki ustrezajo prelomnim točkam in mejnim točkam temperaturnega grafa kvalitativne regulacije, kot tudi morebitne vrednosti temperature zunanjega zraka, ki ustrezajo dani temperaturi omrežne vode v dovodu. glede na graf kakovosti se lahko določi z reševanjem problema B - “ T nand t nc ».
Rešitev problema B določa temperaturo zunanjega zraka T n (°C), ki ustreza določeni temperaturi omrežne vode v dovodnem vodu po kvalitativnem urniku. T 1/ Zlasti temperaturne vrednosti T 1 lahko ustreza temperaturnim vrednostim omrežne vode v dovodnem vodu na prelomnih točkah in mejnih točkah temperaturnega grafa nadzora kakovosti.
Potrebni začetni podatki (vrednosti v oklepajih so za približen sistem oskrbe s toploto):
T V (t BH.P ) - ocenjena temperatura zraka v prostoru, °C ( T V = 18);
T pr (t HB.P) - projektna temperatura zunanjega zraka za ogrevanje, °C ( T pr = -26);
T 1p (t 1P ) - nazivna projektna temperatura omrežne vode v dovodu toplovodnega omrežja, °C ( T 1r = 150);
T 3p (t 3P) - nazivna projektna temperatura vode v dovodnem vodu ogrevalnih sistemov, ° C ( T 3p = 95);
T 2p (t 2P ) - nazivna projektna temperatura vode v povratnem vodu ogrevalnih sistemov, °C ( T 2P = 70);
T 1 (t 1 ) - podana temperatura vode v dovodu toplovodnega omrežja po kvalitativnem urniku (°C), ki ustreza želeni zunanji temperaturi zraka T n (T 1 = 70).
Za navedene začetne vrednosti temperature vode in zraka je odgovor na problem vrednost t HB= 2,4°C.
4.2.1.3 Določitev mejne vrednosti grafa temperature ogrevalne vode v napajalnem vodu z omejeno močjo virov toplotne energije
Temperatura omrežne vode na mejni točki temperaturnega grafa je določena z razmerjem dejanske razpoložljive moči virov toplotne energije in priključene računske toplotne obremenitve.
Res na voljo toplotna moč virov toplotne energije v približnem sistemu oskrbe s toploto = 525 Gcal/h.
Dejansko toplotna obremenitev potrošniki in toplotne izgube v približnem sistemu oskrbe s toploto jih sestavljajo naslednje vrednosti porabe toplotne energije:
Dejanska možna poraba toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje (izračunana poraba toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje pri projektirani temperaturi zunanjega zraka je = 506 Gcal/h (glej. Tabela 4.3 I. dela Priporočil);
Tedensko povprečje poraba toplote SGW in poraba toplotne energije za kroženje vode v teh sistemih:
1,1 + = 1,1 (36,88 + 26,13) + 7,11 + 2,44 ≈ 19 Gcal/h (glej. tabela 4.1 in 4.2 I. del Priporočila);
(potreba po uvedbi koeficienta 1,1 k povprečni tedenski toplotni obremenitvi oskrbe s toplo vodo je utemeljena v razdelki 6.2, 6.3 in 6.5 );
Toplotne izgube skozi toplotnoizolacijsko konstrukcijo cevovodov toplovodnega omrežja; njihovo vrednost lahko ocenimo na 9 % dejanske toplotne obremenitve sklopa porabnikov (glej. klavzula 5.4.6 dela I Priporočila);
Toplotne izgube pri standardnem puščanju omrežne vode v ogrevalnem sistemu; njihovo vrednost lahko ocenimo na 1,5 % dejanske toplotne obremenitve porabniške populacije.
V primeru sistema za oskrbo s toploto se obremenitev za oskrbo s toplo vodo ne izklopi, ko pride do pomanjkanja toplotne moči iz virov toplotne energije, tj. njegova vrednost ves čas ostaja nespremenjena ogrevalna sezona. Toplotne izgube v ogrevalnem sistemu so neizogibne in njihov pomen je treba upoštevati tudi v ogrevalnem obdobju. Omejena toplotna moč virov toplotne energije mora torej zagotoviti obremenitev sanitarne vode, toplotne izgube in del obremenitve ogrevanja in prezračevanja.
Pod temi pogoji je največja možna poraba toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje Q OT.V v približnem sistemu oskrbe s toploto je:
Q OT.V=: (1 + 0,09 + 0,015) - (+) = 525: 1,105 - 79 = 396 Gcal/h.
Glede na to, da se bodo v hladnem obdobju zaradi zmanjšanja porabe omrežne vode za oskrbo s toplo vodo in povečanja za ogrevanje ogrevalni sistemi pregrevali (za približno 3-5%), lahko dejanska možna obremenitev ogrevanja in prezračevanja le zagotoviti v znesku
396: 1,04 ≈ 381 Gcal/h.
Torej, ko kvalitativna metoda regulacijo ogrevalne obremenitve, ogrevalno in prezračevalno obremenitev lahko zagotovite v zahtevana velikost le do relativne vrednosti te obremenitve Q OT.V : = 381: 506 ≈ 0,75.
V tem primeru je zunanja temperatura zraka na mejni točki grafa T HB.C:
T NV.S = t VN - (t B.H. - t BH.P) . 0,75 = 18 - (18 + 26) . 0,75 = -15°C.
Temperatura omrežne vode v dovodnem vodu na mejni točki temperaturnega grafa kontrole kakovosti z nazivno projektno temperaturo vode v tem vodu t 1P= 150 °C je enako t 1C= 120°C.
Pri projektirani zunanji temperaturi t HB.P= -26°C je dejanska temperatura omrežne vode v napajalnem vodu določena iz pogoja konstantnosti porabe toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje ter toplotne moči virov toplotne energije v mejnem območju temperaturnega grafa. Njegovo vrednost najdemo s formulo
= t HB.P +( t 1P -t N.V.R) = -26 + 0,75 . (150 + 26) = 106 °C.
4.2.1.4 Določitev meje neposrednega odvzema vode iz dovodnih ali povratnih vodov toplovodnega omrežja
Pretočna točka neavtomatiziranega (brez RT) odvzema vode iz ene linije v drugo se vzame po operativnih podatkih. Za določen temperaturni razpored v približnem sistemu oskrbe s toploto za neavtomatsko zbiranje vode se točka njegovega prenosa iz ene linije v drugo vzame pri t NV= -3°C. Na tem mestu je temperatura omrežne vode v dovodu po standardnem temperaturnem grafu 86°C, v povratnem vodu pa 47,5°C (po kvalitativnem grafu z t 2P= 70°C). Upoštevajte to maksimalna temperatura Po standardu porabljena voda na vstopu v SGW pri neposrednem odjemu vode ne sme preseči 70°C, minimalna pa ne sme pasti pod 60°C.
Temperatura zajete vode v neavtomatiziranih vodovodnih sistemih na mestu prenosa črpanja vode iz enega voda v drugega ne more zadovoljiti regulativne zahteve. To točko je treba izbrati iz pogojev zmanjšanja odstopanja temperature omrežne vode v dovodnem vodu od najvišjega standarda za zbiranje vode (70 °C) na eni strani in odstopanja temperature omrežne vode v povratni vod od minimalnega standarda za zbiranje vode (60°C), na drugi strani.
4.2.2 Stalni tlak v povratnem kolektorju glavnega vira toplotne energije.
V termoelektrarni je njegova vrednost 1,8 kgf/cm 2 (geodetska oznaka termoelektrarne je 80 m). Potrebno je za hidravlični izračuni sistemi za oskrbo s toploto in zaznavanje hidravličnih pogojev varno delovanje potrošniki.
4.2.3 Izhodni razpoložljivi tlak virov toplotne energije
Za vse vire toplotne energije v primeru ogrevalnega sistema je treba navesti razpoložljiv tlak na vstopu. ogrevalno omrežje, ki predstavlja odvisnost razpoložljivega tlaka na izstopih iz virov toplotne energije od pretoka omrežne vode v dovodnih cevovodih in je nujen za kasnejše hidravlične izračune sistema za oskrbo s toploto. Ta odvisnost je vzeta iz obratovalnih podatkov v ogrevalni sezoni ali določena na podlagi značilnosti omrežne črpalke in tlačne izgube v opremi in komunikacijah omrežne vodne poti pri virih toplotne energije.
Izhodni razpoložljivi tlak je določen z dvema paroma točk, od katerih vsaka predstavlja pretok omrežne vode v dovodnem vodu in pripadajoči razpoložljivi tlak. Izberemo obratovalne vrednosti dveh pretokov vode - izračunanega in tistega, ki se od njega najbolj razlikuje - ter pripadajoče vrednosti razpoložljivih tlakov.
V primeru sistema za oskrbo s toploto v napravi za soproizvodnjo toplote in elektrarne je razpoložljivi izhodni tlak podan z naslednjimi vrednostmi: G= 7000 t/h in ΔH= 110 m; G= 5800 t/h in ΔH= 120 m.
Za kotlovnico so te vrednosti: G= 2500 t/h in ΔH= 55 m; G= 2200 t/h in ΔH= 60 m.
Dane hidravlične karakteristike virov toplotne energije ustrezajo začetnim podatkom, ki so potrebni pri izvedbi standardnih hidravličnih izračunov sistema za oskrbo s toploto.
Pozdravljeni vsi! Izračun temperaturnega razporeda ogrevanja se začne z izbiro načina regulacije. Za izbiro načina regulacije morate poznati razmerje Qav.dhw/Qot. V tej formuli je Qav povprečna vrednost porabe toplote za sanitarno vodo vseh porabnikov, Qot je skupna projektna obremenitev za ogrevanje porabnikov toplotne energije regije, kraja, mesta, za katerega izračunamo temperaturni razpored.
Qavg.dhws se najde iz formule Qavg.dhws = Qmax.dhws/Kch. V tej formuli je Qmax.DHW skupna projektirana obremenitev sistema sanitarne vode regije, vasi, mesta, za katero se izračuna temperaturni razpored. Kch je koeficient urne neenakosti, na splošno ga je pravilno izračunati na podlagi dejanskih podatkov. Če je razmerje Qav.hw/Qot manjše od 0,15, je treba uporabiti centralno kontrolo kakovosti za ogrevalno obremenitev. To pomeni, da se uporablja temperaturni razpored centralne kontrole kakovosti za obremenitev ogrevanja. V veliki večini primerov je to urnik, ki se uporablja za porabnike toplotne energije.
Izračunajmo temperaturni graf 130/70°C. Temperaturi direktne in povratne omrežne vode v zimskem načrtovalnem režimu sta: 130°C in 70°C, temperatura vode na dovodu tople vode tg = 65°C. Za izgradnjo grafa temperatur vode v povratnem in povratnem omrežju je običajno upoštevati naslednje značilne načine: projektno-zimski način, način pri temperaturi vode v povratnem omrežju 65 ° C, način pri projektirani temperaturi zunanjega zraka za prezračevanje režim na prelomu temperaturnega grafa, režim pri temperaturi zunanjega zraka 8°C. Za izračun T1 in T2 uporabimo naslednje formule:
T1 = kositer + Δtр x Õˆ0,8 + (δtр – 0,5 x υр) x Õ;
T2 = kositer + Δtр x Õ 0,8 €— 0,5 x υр x Õ;
kjer tin - projektna temperatura zraka v prostoru, tin = 20 ˚С;
Õ – relativna ogrevalna obremenitev
Õ = kositer – tn/ kositer – t r.o;
kjer je tn – temperatura zunanjega zraka,
Δtр - izračunani temperaturni tlak med prenosom toplote iz grelnih naprav.
Δtр = (95+70)/2 – 20 = 62,5 ˚С.
δtр – temperaturna razlika med dovodno in povratno omrežno vodo v projektno-zimskem načinu.
δtр = 130 – 70 = 60 °С;
υр – razlika v temperaturah vode kurilne naprave na vstopu in izstopu v konstrukcijsko - zimski način.
υр = 95 – 70 = 25 °С.
Začnimo z izračunom.
1. Za konstrukcijski zimski način so znane številke: trо = -43 °С, T1 = 130 °С, T2 = 70 °С.
2. Način, s temperaturo vode v povratnem omrežju 65 °C. Znane parametre zamenjamo v zgornje formule in dobimo:
T1 = 20 + 62,5 x Õ 0,8 €+ (60 – 0,5 x 25) x Õ = 20 + 62,5 x Õ 0,8 €+ 47,5 x Õ,
T2 = 20 + 62,5 x Õ 0,8 €– 12,5 x Õ,
Temperatura povratka T2 za ta način je 65 C, torej: 65 = 20 + 62,5 x Õ 0,8 €– 12,5 x Õ, Õ določimo z metodo zaporednih približkov. Õ = 0,869. Potem je T1 = 65 + 60 x 0,869 = 117,14 °C.
Temperatura zunanjega zraka bo v tem primeru: tн = kositer - Õ x (kositer - trо) = 20 - 0,869 x (20- (-43)) = - 34,75 °С.
3. Način, ko tн = tрvent = -30 °С:
Otroška posteljica = (20- (-30))/(20- (-43)) = 50/63 = 0,794
T1 = 20 + 62,5 x 0,794 0,8 €+ 47,05 x 0,794 = 109,67 °C
T2 = T1 – 60 x Õ = 109,67 – 60 x 0,794 = 62,03°C.
4. Način, ko je T1 = 65 °C (pregib na temperaturnem grafu).
65 = 20 + 62,5 x Õ 0,8 €+ 47,5 x Õ, Õ določimo z metodo zaporednih približkov. Õ = 0,3628.
T2 = 65 – 60 x 0,3628 = 43,23 °C
V tem primeru je temperatura zunanjega zraka tн = 20 – 0,3628 x (20-(-43)) = -2,86 °C.
5. Način pri tn = 8 °С.
Otroška posteljica = (20-8)/(20-(-43)) = 0,1905. Ob upoštevanju rezanja temperaturnega grafa za oskrbo s toplo vodo sprejmemo T1 = 65 °C. Temperaturo T2 v povratnem vodu v območju od +8 °C do točke preloma grafa izračunamo po formuli: t2 = t1 – (t1 – tн)/(t1' – tн) x (t1' – t2' ),
kjer sta t1’, t2’ temperaturi neposredne in povratne omrežne vode brez upoštevanja izklopa za oskrbo s toplo vodo.
T2 = 65 – (65 – 8)/(45,64 – 8) x (45,63 – 34,21) = 47,7 °C.
Na tem mestu štejemo izračun temperaturnega grafa za značilne režime za končan. Podobno se izračunajo preostale temperature dovodne in povratne omrežne vode za območje zunanjih temperatur zraka.
stran 1
Lomna točka grafa se uporabi, ko je temperatura vode v dovodnem vodu vsaj 60 C.
Minimum na grafu (prelomna točka grafa) ustreza ekvivalenčni točki. Pred tem se med titracijo mobilni vodikovi (ali hidroksilni) ioni vežejo in nadomestijo z manj mobilnimi kationi (ali anioni) soli, ki nastane med titracijo. Zaradi tega se zmanjša električna prevodnost raztopine. Po ekvivalenčni točki se zaradi vnosa presežka titracijskega reagenta v raztopini kopičijo mobilni hidroksilni (ali vodikovi) ioni, zaradi česar se poveča električna prevodnost raztopine.
Na levi strani grafa (od izračunane vrednosti tH do lomne točke grafa) so krivulje gibanja temperature vode, ki predstavljajo kvalitativno regulacijo oskrbe s toplotno energijo, enako za vse porabnike. Nastavljena temperatura vode za oskrbo s toplo vodo je odločilna za desno stran grafa in v tem obdobju ostane konstantna.
Za zmanjšanje prekomerne porabe toplote za ogrevanje, ko je temperatura zunanjega zraka nad prelomno točko grafa, je potrebno znižati temperaturo omrežne vode.
V ogrevanem stanovanjske zgradbe Dodatni vnosi toplote vključujejo: del vnosa toplote iz sistemov za ogrevanje vode, ko je zunanja temperatura zraka višja od temperature preloma v urniku regulacije temperature za vodno hladilno sredstvo v ogrevalnih omrežjih (glej sliko 17.3); del toplotnih emisij gospodinjstev, ki povzročajo povišanje temperature zraka v dnevne sobe nad 21 C (običajno, ko je zunanja temperatura zraka višja od projektne temperature za projektiranje ogrevanja); pridobivanje toplote iz sončnega sevanja.
| Teoretično obnašanje gostote homogenega fraktala.| Eksperimentalni graf odvisnosti gostote fraktalnega objekta od merilne lestvice. |
Posledično, če narišemo odvisnost (10.2) na dvojnem logaritemskem merilu (slika 10.3), lahko iz nje določimo tako vrednost R, ki je koordinata prelomne točke grafa, kot vrednost ds, kar je evklidska dimenzija problemskega prostora minus naklon padajočega dela grafike: ds D - tga. Na sl. 10.4 ponuja primer eksperimentalno določanje odvisnost p(G) za pravi fizični fraktalni objekt - otočni kovinski razpršeni film.
Tako se prelomna točka razporeda agregatne ponudbe rezerv premakne navzdol za znesek znižanja diskontne stopnje.
Pri uporabi celic brez zaščite indikatorske elektrode je treba med meritvijo ustaviti pretok dušika. Končna točka titracije ustreza prelomni točki grafa.
Učinek spremembe diskontne stopnje Zdaj pa pomislimo, kaj pravi teorija o posledicah znižanja diskontne stopnje Fed. Z znižanjem diskontne stopnje Fed, kot je prikazano na sl. 25 - 8, od r do r1, prelomna točka grafa ponudbe izposojenih rezerv pada navzdol.
V nekaterih primerih obremenitev sistema za oskrbo s toplo vodo opazno vpliva na način regulacije v skladu z urnikom ogrevanja. Kadar povprečna urna poraba toplotne energije za oskrbo s toplo vodo znaša 15 % ali več največje urne porabe za ogrevanje, se uporabi kvalitativna regulacija dobave toplotne energije po skupni obremenitvi ogrevanja in priprave tople vode v skladu z urnik povečane temperature. Za izdelavo tega grafa se določi potrebno povečanje temperature vode v dovodnem vodu in ustrezno znižanje v povratnem vodu med ogrevalnim obdobjem, največje povečanje temperature pa opazimo na prelomni točki grafa, s skoraj rahlo povečanje dane projektne temperature vode v ogrevalnem omrežju.
Za dvocevna vodovodna omrežja odprti sistemi oskrba s toploto z razmerjem izračunanih vrednosti reguliranih obremenitev QrcP / Qo 0 l - 0 3 je priporočljivo uporabiti centralna regulacija po prilagojenem urniku. Pri tej regulacijski metodi se predpostavlja, da je temperatura vode v dovodnem cevovodu višja kot po urniku ogrevanja. Začetek presežka ustreza zunanji temperaturi zraka, pri kateri je temperatura v povratnem vodu 60 C. Največji presežek ustreza lomni točki grafa.