pengenalan
Bekalan gas adalah kompleks yang kompleks peranti teknikal untuk pengekstrakan gas mudah terbakar asli atau tiruan, penyimpanan, penghantaran dan pengedarannya untuk digunakan sebagai bahan mentah kimia dan bahan api oleh pengguna industri, pertanian dan isi rumah.
Dengan mengambil kira kehadiran dalam komuniti sejarah asing pendekatan metodologi yang mantap untuk periodisasi sejarah industri gas, adalah dinasihatkan dalam kes kita untuk beralih kepada pertimbangan tempoh yang berkaitan dengan pengeluaran dan penggunaan gas buatan. di Rusia pra-revolusioner. Dan kemudian logik dalaman menjadi lebih jelas perkembangan sejarah industri gas domestik, premis awal, mekanisme dan perjalanan khusus transformasi teknologinya, serta sumbangan sebenar industri kepada pembentukan potensi perindustrian negara pada abad ke-19.
Pada masa ini, dalam koleksi Arkib Sejarah Negara Rusia St. Petersburg terdapat dokumen aneh bertarikh 24 Oktober (12 gaya lama) 1811, yang memberi keterangan tentang penciptaan "lampu haba", pemasangan domestik pertama untuk menghasilkan gas buatan, direka oleh pencipta berbakat Pyotr Sobolevsky (1781 -1841).
Ciptaan ini mendapat perhatian akhbar Severnaya Poshta, yang dalam dua keluaran, N 96 bertarikh 2 Disember 1811 dan N 97 bertarikh 6 Disember 1811, menerbitkan artikel "Mengenai faedah lampu terma yang dibina di St. Petersburg oleh Sobolevsky dan Gerrer," di mana pada mulanya perkara berikut telah dilaporkan mengenai radas: "Ramai pencinta sains, yang ingin melihat eksperimen ini beberapa kali, menjadi yakin bahawa cahaya yang dihasilkan oleh pembakaran gas berasaskan air sangat jernih, tidak mengeluarkan bau yang sensitif dan tidak menghasilkan asap, oleh itu, tidak mempunyai jelaga... Faedah ciptaan ini... dan faedah yang diberikannya sangat luas dan pelbagai sehinggakan walaupun dengan penyelidikan yang paling tepat ia kelihatan hampir luar biasa, dan oleh itu ciptaan itu sendiri boleh dijadikan salah satu penemuan yang paling penting."
Pada tahun 1812, langkah-langkah khusus telah digariskan untuk pengenalan lampu gas di ibu negara Rusia.
Menurut maklumat yang ada, projek ini telah disemak dan diluluskan secara peribadi oleh Maharaja Alexander I, tetapi pelaksanaannya dihalang oleh pencerobohan tentera Napoleon ke Rusia pada 24 Jun (12), 1812 dan meletusnya Perang Patriotik 1812.
Perlu diingatkan bahawa P.G. Sobolevsky tidak berhenti di situ, dan tidak lama kemudian pemasangan "lampu terma" yang baru dan lebih maju telah dihasilkan. Strukturnya terdiri daripada dapur besi tuang yang dilapisi dengan bata tahan api di dalamnya. Di bahagian bawah terdapat peti api dengan jeriji besi tuang, dan di bahagian atas terdapat retort besi tuang untuk bahan penyulingan - kapal berongga besar yang diisi dengan arang batu dan dipanaskan dalam relau. Produk penyulingan (gas penerang) daripada retort memasuki peti sejuk tembaga dan gegelung dibasuh dengan air. Selepas penulenan, gas masuk ke gasometer - sebuah kapal kayu dengan selongsong besi luar, dan kemudian melalui paip ia dihantar kepada pengguna. "Thermolamp" bekerja pada produk penyulingan kering kayu dan boleh digunakan untuk pemanasan dan pencahayaan. Ciptaan ini mempunyai tiga relau dan empat gasometer.
Tidak lama lagi lampu gas mengikut P.G. Sobolevsky telah diadakan di premis Kakitangan Am di Palace Square dan teater rumah Gabenor Jeneral Mikhail Miloradovich.
Kesusasteraan memberikan maklumat bahawa pada tahun 50-an abad ke-19 beberapa pemasangan kecil beroperasi di Moscow yang menghasilkan gas buatan untuk penjualan berikutnya dalam silinder khas.
Data berikut disediakan dalam kesusasteraan domestik: menjelang akhir tahun 1868 dalam Empayar Rusia Terdapat 310 loji gas beroperasi, empat daripadanya terletak di ibu negara, di tebing Neva.
Di Rusia, gas pada asalnya digunakan untuk menerangi bandar; ia diperoleh daripada arang batu di loji gas. Loji pertama dibina di St. Petersburg pada tahun 1835 kerana arang batu dibawa dari luar negara. Loji gas Moscow dibina pada tahun 1865. Gas yang dihasilkan di loji gas dipanggil "gas lampu".
Pada awal abad kedua puluh, selepas minyak tanah mula digunakan untuk lampu, gas mula digunakan untuk pemanasan dan memasak. Pada tahun 1913, pengeluaran gas buatan di Rusia hanya berjumlah 17 juta m 3.
Pada tahun 1915, 3,000 pangsapuri telah digas di Moscow, dan 10,000 pangsapuri di St. Petersburg. Sebelum revolusi, Rusia pada dasarnya tidak mempunyai industri gas dalam erti kata modennya.
Pembangunan industri gas dan bekalan gas penempatan dan berasaskan perusahaan gas asli di USSR bermula pada tahun 40-an, apabila deposit kaya ditemui di Volga, di Republik Sosialis Soviet Autonomi Komi. Pada tahun 1946, saluran paip gas utama pertama "Saratov - Moscow" telah mula beroperasi: panjang 740 km, diameter 300 mm, daya pengeluaran 1.4 juta m 3 gas setiap hari.
Pada masa ini, negara-negara CIS menduduki tempat pertama di dunia dalam rizab dan pengeluaran gas. Rizab yang diterokai berjumlah 54 trilion m3, potensi rizab adalah kira-kira 120 trilion m3. Terdapat 800 deposit, dan 17 terbesar daripadanya mengandungi 65% daripada rizab perindustrian. Deposit yang lebih kaya adalah di utara wilayah Tyumen, di Turkmenistan, Siberia Timur, dan Republik Komi.
Pada masa ini, Rusia menyumbang 80% daripada rizab. Di republik Asia Tengah - 15%.
Angka berikut membolehkan kita menilai skala dan kadar pembangunan industri gas di USSR:
Pengeluaran gas asli, juta m3
1946 -1.3
1958 – 28.8
1980 – 43.5
1990 – 810
Panjang saluran paip gas utama, km,
1946 – 740
1980 - 133,000
pada masa ini ≈ 250,000
Lebih daripada 200 juta orang menggunakan gas di rumah.
Saluran paip gas utama terbesar diletakkan dari medan wilayah Tyumen (Urengoyskoye, Yamalskoye, Yamburgskoye) ke kawasan tengah negara dan ke sempadan barat CIS: "Yamburg - sempadan barat", "Urengoy - Pomary - Uzhgorod" ( panjang 4.5 ribu km, diameter 1420 mm, daya tampung 32 bilion m 3 setahun, tekanan 7.5 MPa).
Peningkatan ketara dalam pengeluaran gas telah mengubah keseimbangan bahan api negara dengan ketara. Jika pada tahun 1950 bahagian bahan api gas dalam jumlah baki bahan api adalah 2.3%, maka pada akhir tahun 1995 ia adalah 43%. Struktur penggunaan gas adalah seperti berikut: 60% - industri; 13% - keperluan komunal; 24% - loji kuasa; 1.5% - pertanian; selebihnya adalah pengangkutan dan pembinaan.
Penggunaan gas yang paling cekap adalah dalam industri kimia, kaca dan metalurgi. Gas digunakan untuk mencairkan 93% keluli dan besi tuang, 50% produk kepingan dan paip, dan menghasilkan 95% baja mineral, 65% simen.
Belarus kaya dengan banyak perkara, tetapi tidak dengan sumber semula jadi. Negara kita tidak mengalami kekurangan tenaga yang dahsyat hanya kerana ia didorong oleh tenaga dari Timur: terutamanya sumber tenaga Rusia mengalir melalui saluran darah kompleks bahan api dan tenaganya. Secara umum, pergantungan Republik Belarus pada bekalan tenaga Rusia melebihi 90%. Bahagian gas asli dalam baki bahan api republik itu adalah sangat besar (lebih daripada 50%) tiada penggantian sepenuhnya untuknya, dan tidak dijangka pada masa hadapan.
Tidak lama dahulu, bahan api ini dianggap murah, dan oleh itu seluruh ekonomi diorientasikan semula ke arah penggunaannya. Hari ini, apabila wang untuk haba dan cahaya hilang lebih cepat daripada angin, keadaan telah berubah secara radikal. Tiada yang murah lagi, dan gas asli "diimport" lebih-lebih lagi. Pada masa yang sama, keperluan kawasan ekonomi Belarus sentiasa meningkat.
Contoh yang jelas ialah sektor tenaga domestik: kira-kira 80% loji janakuasa haba Belarus dan loji janakuasa daerah negeri beroperasi secara eksklusif pada gas. Tetapi walaupun mengekalkan tahap semasa bekalannya (apatah lagi kerja) semakin memburukkan masalah lama dan menimbulkan yang baru. Pertama sekali - kewangan.
Kompleks gas Belarus berusia lebih daripada 40 tahun. Gas asli dibekalkan kepada pengguna pertama Minsk pada tahun 1960.
Sejak permulaan pengegasan Republik Belarus pada tahun 1958, Kerajaan BSSR mewujudkan pihak berkuasa pusat pentadbiran awam pembangunan pengegasan republik - Direktorat Utama untuk Pengegasan di bawah Majlis Menteri-menteri BSSR (Glavgaz BSSR), yang termasuk kemudahan gas serantau dan Minsk sebagai entiti undang-undang.
Pada tahun 1978, Glavgaz dari BSSR telah diubah menjadi Jawatankuasa Negeri untuk Pengegasan di bawah Majlis Menteri-menteri BSSR (Goskomgaz BSSR) dengan fungsi pentadbiran dan harta yang sama.
Pada tahun 1988, Goskomgaz dari BSSR dan Kementerian Industri Bahan Api BSSR, dengan keputusan Kerajaan BSSR, telah digabungkan dan diubah menjadi Jawatankuasa Negeri untuk Bahan Api dan Pengegasan (Goskomtopgaz BSSR) dengan kemasukan organisasi di bawah bidang kuasa badan kerajaan ini yang mempunyai hak entiti undang-undang.
Dengan Resolusi Majlis Menteri Republik Belarus bertarikh 13 April 1992 No. 204, serta oleh keputusan kolektif buruh organisasi Goskomtopgaz BSSR, Keprihatinan Belarus untuk Bahan Bakar dan Pengegasan (Keprihatinan Beltopgaz) telah dianjurkan, yang menjalankan aktivitinya berdasarkan dokumen konstituen untuk pengurusan pentadbiran, harta dan ekonomi semua organisasi kerajaan yang termasuk di dalamnya. Menurut Dekri Presiden Republik Belarus bertarikh 24 September 2001 No. 516, kebimbangan Beltopgaz adalah bawahan kepada Kementerian Tenaga Republik Belarus, yang meluluskan piagamnya dalam edisi baru. Pada masa ini, kebimbangan Beltopgaz telah diubah menjadi Persatuan Pengeluaran Negeri untuk Bahan Api dan Pengegasan Beltopgaz.
Kejayaan berfungsi dan pembangunan tenaga pengeluaran, serta meningkatkan taraf hidup penduduk Belarus, sebahagian besarnya bergantung kepada keadaan kompleks bahan api dan tenaga. Itulah sebabnya bekalan tenaga yang boleh dipercayai dan cekap kepada semua sektor ekonomi, memastikan pengeluaran produk yang berdaya saing dan mencapai taraf taraf hidup dan kualiti hidup yang tinggi untuk penduduk sambil mengekalkan persekitaran yang mesra alam, amat relevan dan penting.
Hari ini, jenis bahan api yang paling cekap, mesra alam dan paling murah ialah gas asli, yang boleh memenuhi keperluan sedia ada republik itu, serta meningkatkan penggunaan atau menggantikan bahan api bersara. Jadi dia ambil tempat istimewa dalam struktur keseimbangan bahan api dan tenaga Belarus - hampir semua sektor ekonomi menggunakannya dalam aktiviti mereka.
Hari ini republik kita dibekalkan dengan gas asli dan menjalankan "transit terjamin" ke Eropah perusahaan negara
Beltopenergo ialah bekas bahagian kesatuan Mingazprom yang pernah berkuasa.
Beltransgaz menduduki tempat yang unik dalam pembangunan sosio-ekonomi republik itu. Dicipta dalam rangka sistem pengangkutan gas bersatu USSR, perusahaan itu menjadi asas untuk pembentukan industri gas Belarus bebas, pengegasan penempatannya, dan memberikan dorongan kuat kepada pembangunan tenaga dan banyak sektor lain. ekonomi republik itu.
Sistem saluran paip gas utama Beltopenergo State Enterprise terdiri daripada 5865 km saluran paip gas (dalam pengiraan helai tunggal) dengan diameter paip dari 100 hingga 1420 mm, 188 stesen pengedaran gas, 8 unit pengurangan, kira-kira 600 stesen katod. Kapasiti reka bentuk sistem penghantaran gas sedia ada adalah kira-kira 60 bilion m 3 / tahun. Bilangan pekerja – 4800 orang.
Walaupun proses pengegasan Belarus telah menjadi perlahan dalam beberapa tahun kebelakangan ini, ia masih berterusan di Mogilev, Gomel dan wilayah Vitebsk. Tetapi "tempat kosong" di peta Belarus masih kekal: dalam masa terdekat ia dirancang untuk membekalkan gas ke Pinsk, Drogichin, Luninets, Stolin, Petrikov, Zhitkovichi, Mozyr dan bandar-bandar lain di Polesie.
Kebimbangan khusus Belarus ialah transit gas asli Rusia ke Ukraine, negara Baltik dan negara Eropah yang lain. Tiada kesulitan ekonomi dalam tempoh peralihan boleh menghalang pengembangan kapasiti transit. Nampaknya, sumber tenaga akan kekal sebagai salah satu sumber utama pengisian semula perbendaharaan Rusia untuk masa yang lama.
Diandaikan bahawa saluran paip gas Yamal - Eropah dalam pembinaan akan meningkatkan jumlah pengangkutan gas Rusia ke Eropah melalui Belarus sekurang-kurangnya 2-3 kali. Sehubungan itu, jumlah pendapatan transit kepada belanjawan negara Belarus akan meningkat.
Sistem pengangkutan gas Yamal - Eropah berasal dari medan kondensat gas Bovanenkovskoye di bahagian selatan Semenanjung Yamal. Panjang sistem saluran paip gas dua helai adalah kira-kira 12 ribu km, kapasiti pemprosesan mereka lebih daripada 60 bilion m 3 / tahun. 34 stesen pemampat akan dibina untuk mengepam gas.
Pembinaannya dibiayai oleh pemilik saluran paip gas, RAO Gazprom. Pelanggan dan pemaju ialah perusahaan milik kerajaan Beltopenergo.
Selaras dengan projek itu, sistem dua talian dengan diameter paip 1420 mm dan tekanan 83 bar (8.3 MPa) sedang dibina di Belarus. Selepas siap pembinaan, jumlah bekalan gas ke pasaran Eropah akan meningkat sebanyak 65 bilion m 3 /tahun. Terima kasih kepada saluran paip baru, Jerman akan menerima tambahan 7-8 bilion m 3 / tahun (kini di bawah program Yamal - Eropah ia menerima 700 bilion m 3 / tahun).
Bagi Belarus, saluran paip gas baharu bermakna kapasiti pengepaman gas tambahan, lebih daripada 1,000 pekerjaan baharu dan peningkatan infrastruktur (sistem komunikasi gentian optik dan sistem satelit sandaran akan dibina).
Hari ini, saluran paip gas sedang dipasang dari Nesvizh melalui Slonim ke sempadan dengan Poland. Pembinaan diteruskan pada bahagian dari Nesvizh ke Smolensk.
Pengepaman gas akan disediakan oleh 5 stesen pemampat (Orshanskaya, Krupskaya, Minsk, Nesvizhskaya, Slonimskaya).
Potensi tenaga sebenar Republik Belarus dianggarkan sebanyak 12 juta t.e. Jika anda menggunakan semua sumber tenaga yang boleh dibayangkan dan tidak dapat dibayangkan (matahari, angin, biojisim, dll.), akhirnya anda boleh "mengikis bersama" 2.6 juta tan lagi. Tetapi ini hanya di atas kertas. Agar semua sumber ini berfungsi, pelaburan kewangan yang besar akan diperlukan. Oleh itu, pakar percaya bahawa gas akan kekal sebagai sumber tenaga utama untuk Belarus pada masa hadapan. Dalam "koktel" tenaga bahagiannya pada awal abad baru ialah 74% (minyak - 15-18%, arang batu, kayu api, dll. - 8-11%).
1. Reka bentuk asas dandang
Dandang stim DE direka untuk menghasilkan wap tepu atau panas lampau yang digunakan untuk keperluan teknikal perusahaan perindustrian, untuk bekalan haba kepada sistem pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas.
Dandang tiub air menegak dua dram dibuat mengikut skema reka bentuk "D", ciri cirinya ialah lokasi sisi bahagian perolakan dandang berbanding dengan kebuk pembakaran.
Utama komponen dandang ialah dram atas dan bawah, rasuk perolakan dan skrin pembakaran kiri membentuk kebuk pembakaran: sekatan kedap gas, skrin kanan, paip saringan untuk dinding depan relau dan skrin belakang.
Dalam semua saiz standard dandang, diameter dalaman dram atas dan bawah ialah 1000 mm. Panjang bahagian silinder dram bertambah dengan peningkatan keluaran wap dandang. Jarak pemasangan dram tengah ke tengah ialah 2750 mm.
Dram diperbuat daripada keluli 16GS GOST 5520-79 dan mempunyai ketebalan dinding 13 mm dengan tekanan mutlak operasi 1.4 MPa (14 bar).
Untuk akses ke bahagian dalam drum, terdapat lubang di bahagian bawah depan dan belakang drum.
Rasuk perolakan dibentuk oleh paip menegak 51x2.5 mm yang disusun dalam koridor, disambungkan ke dram atas dan bawah.
Panjang rasuk perolakan di sepanjang gendang ialah 90 mm, yang melintang ialah 110 mm (kecuali padang purata yang terletak di sepanjang paksi gendang, sama dengan 120 mm). Paip barisan luar berkas perolakan dipasang dengan padang membujur 55 mm; Apabila memasuki dram, paip dipisahkan kepada dua baris lubang.
Dalam berkas perolakan dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j, partition keluli berlangkah membujur dipasang untuk mengekalkan tahap halaju gas yang diperlukan.
Rasuk perolakan dipisahkan dari kebuk pembakaran oleh partition padat (skrin pembakaran kiri), di bahagian belakangnya terdapat tingkap untuk gas memasuki rasuk.
Paip partition kedap gas pada skrin sebelah kanan, yang membentuk siling kebuk pembakaran, dan paip pelindung dinding hadapan dimasukkan terus ke dalam dram atas dan bawah.
Ketinggian purata kebuk pembakaran ialah 2400 mm, lebar - 1790 mm.
Kedalaman kebuk pembakaran meningkat dengan peningkatan pengeluaran wap dandang.
Paip betul skrin pembakaranѲ 51x2.5 mm dipasang dalam kenaikan berterusan 55 mm; Apabila memasuki dram, paip dipisahkan kepada dua baris lubang.
Perisai dinding depan diperbuat daripada paip 51x2.5 mm.
Partition kedap gas diperbuat daripada paip 51x4 mm, dipasang pada selang 55 mm. Apabila memasuki dram, paip dipisahkan kepada dua baris lubang. Bahagian menegak partition dimeteraikan dengan lampiran logam yang dikimpal di antara paip. Kawasan pengedaran paip di pintu masuk ke dram dimeterai dengan plat logam dan konkrit chamotte yang dikimpal pada paip.
Bahagian utama paip, berkas perolakan dan skrin pembakaran kanan, serta paip pelindung dinding depan relau, disambungkan ke dram dengan bergolek.
Paip sekatan kedap gas, serta sebahagian daripada paip skrin pembakaran kanan dan barisan luar berkas perolakan, yang dipasang di dalam lubang yang terletak di kimpalan atau zon terjejas haba, dikimpal pada dram dengan kimpalan elektrik.
Di dalam kebuk pembakaran dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j, ram pemandu sejuk yang diperbuat daripada paip 51x2.5 mm dipasang. Tiub bilah dimasukkan ke dalam drum atas dan bawah dan disambungkan dengannya dengan bergolek.
Paip skrin belakang kotak api, 51 x 2.5 mm, dipasang pada selang 75 mm, dikimpal pada pengumpul skrin atas dan bawah, 159 x 6 mm, yang seterusnya, dikimpal pada dram atas dan bawah. Hujung pengumpul skrin belakang di sisi bertentangan dengan dram disambungkan dengan paip edaran semula yang tidak dipanaskan Ų76x3.5 mm. Pada semua dandang, untuk melindungi daripada sinaran haba dari bahagian relau paip edaran semula dan pengumpul skrin belakang, dua paip Ѳ51x2.5 dipasang di hujung kebuk pembakaran. dilekatkan pada gendang dengan cara bergolek.
Dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j dibuat dengan skim penyejatan satu peringkat.
Pautan hiliran litar edaran dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j adalah barisan paip bundle perolakan yang terakhir dan paling tidak dipanaskan di sepanjang aliran gas.
Di ruang air dram atas terdapat paip suapan dan papan panduan, dan dalam jumlah stim terdapat peranti pemisah.
Drum bawah mengandungi alat untuk memanaskan wap air dalam dram semasa menyala dan paip untuk mengalirkan air.
Sebagai peranti pemisah utama, perisai panduan dan kanopi yang dipasang di dram atas digunakan, memastikan penghantaran campuran wap-air ke paras air. Helaian berlubang dan pemisah louver digunakan sebagai peranti pemisah sekunder.
Perisai fender, visor panduan, pemisah louvered dan kepingan berlubang dibuat boleh tanggal untuk membolehkan pemeriksaan lengkap dan pembaikan sambungan rolling paip-drum.
Pada dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j, tiupan berterusan disediakan dari dram bawah dan tiupan berkala dari manifold bawah skrin belakang.
Keluar gas serombong dari dandang dengan kapasiti stim 6.5 t / h dijalankan melalui tingkap yang terletak di dinding belakang dandang.
Dandang dilengkapi dengan peniup pegun dari loji Ilmarine (Tallinn) untuk membersihkan permukaan luar paip rasuk perolakan daripada mendapan. Peniup mempunyai tiub dengan muncung yang mesti diputar semasa meniup. Bahagian luar radas dilekatkan pada selongsong dinding perolakan kiri dandang, dan hujung paip blower disokong oleh sesendal yang dikimpal pada paip berkas. Paip blower diputar secara manual menggunakan roda tenaga dan rantai.
Untuk meniup dandang, stim tepu atau panas lampau daripada dandang yang beroperasi digunakan pada tekanan sekurang-kurangnya 7 bar. (0.7 MPa).
Untuk mengeluarkan deposit dari rasuk perolakan, penetasan dipasang pada dinding kiri dandang.
Semua dandang di bahagian hadapan kebuk pembakaran mempunyai lubang ke dalam kotak api, yang terletak di bawah peranti penunu, serta tiga palka pemeriksaan - dua di sebelah kanan dan satu pada dinding belakang kebuk pembakaran.
Injap letupan pada dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j terletak di hadapan kebuk pembakaran di atas peranti penunu.
Dandang dikilangkan di kilang sebagai unit penghantaran tunggal, dipasang pada bingkai sokongan dan terdiri daripada dram atas dan bawah, sistem paip, pemanas lampau (untuk dandang dengan wap panas lampau) dan bingkai.
Perisai padat dinding sisi (pitch paip relatif S = 1.08), siling dan lantai kebuk pembakaran membolehkan dandang menggunakan penebat ringan 100 mm tebal, diletakkan pada lapisan konkrit chamotte 15 - 20 mm tebal, digunakan di sepanjang dinding.
Untuk penebat, papan asbestos-vermikulit atau ciri termofizik yang setara disediakan.
Lapisan dinding hadapan diperbuat daripada tahan api batu bata fireclay kelas A atau B, bata diatom, papan penebat; Lapisan dinding belakang diperbuat daripada batu bata tahan api dan papan penebat.
Kilang itu tidak membekalkan kerja bata dan bahan penebat.
Untuk mengurangkan sedutan dari luar, penebat ditutup dengan kepingan logam setebal 2 mm, yang dikimpal pada bingkai rangka.
Rangka sokongan mengambil beban daripada elemen dandang yang beroperasi di bawah tekanan air dandang, serta rangka paip di atas penebat paip dan selongsong.
Beban dari elemen tekanan dandang dan air dandang dipindahkan ke rangka sokongan melalui dram bawah.
Untuk memasang dram bawah, reka bentuk rangka sokongan termasuk rasuk melintang depan dan belakang dengan pad sokongan, serta sokongan - dua di sebelah kanan dram (dari sisi kotak api) pada rasuk melintang dan di sebelah kiri dram. dram pada rasuk membujur, dan dua di sebelah kiri dram pada rasuk longitudinal.
Drum bawah di hadapan dandang dibetulkan tidak bergerak dengan mengimpal dram pada pad rasuk silang bingkai sokongan dan sokongan tetap. Bingkai dan selongsong dari bahagian hadapan dandang juga dilekatkan pada dram bawah. Titik rujukan dipasang pada bahagian bawah belakang dram bawah untuk mengawal pergerakan dram (dandang). Pemasangan penanda aras untuk mengawal pengembangan haba dandang dalam arah menegak dan melintang tidak diperlukan, kerana reka bentuk dandang memastikan pergerakan haba bebas ke arah ini.
Untuk membakar minyak bahan api dan gas asli, penunu gas dan minyak dari loji GM "Ilmarine" (Tallinn) dipasang pada dandang.
Komponen utama penunu jenis GM ialah: bahagian gas, radas bilah untuk udara berputar, pemasangan muncung dengan muncung mekanikal stim utama dan sandaran dan kepak untuk menutup injap muncung apabila mengeluarkan muncung.
Tingkap pemeriksaan disediakan di bahagian hadapan penunu; ini adalah peranti pelindung pencucuhan ZZU-4, yang tidak disertakan dalam kit penunu dan tersedia untuk pesanan berasingan.
Dandang adalah tahan gempa bumi di bawah kesan seismik sehingga 9 mata (pada skala MSK-64) termasuk.
Setiap dandang dilengkapi dengan dua injap keselamatan spring, salah satunya adalah injap kawalan.
Pada dandang tanpa pemanas lampau, kedua-dua injap dipasang pada dram atas dandang, dan salah satu daripadanya boleh menjadi injap kawalan. Injap keselamatan dipilih oleh pengeluar dandang, dibekalkan lengkap dengan dandang dan mempunyai pasport sendiri.
Dandang dilengkapi dengan dua penunjuk air tindakan langsung, yang disambungkan kepada tiub yang datang daripada isipadu stim dan air dram atas.
Dandang dilengkapi dengan bilangan tolok tekanan, kelengkapan saliran dan longkang yang diperlukan. Kelengkapan dan instrumentasi dipasang mengikut gambar rajah pemasangan yang diberikan dalam lukisan pandangan umum dandang. Dandang mesti dilengkapi dengan peranti keselamatan yang diperlukan mengikut peraturan untuk reka bentuk dan operasi selamat dandang wap dan air panas.
2. Pengiraan proses pembakaran
2.1 Maklumat am
Pengiraan pengesahan dilakukan daripada unit dandang yang dipilih DE 6.5 -14.
Ciri-ciri utama unit dandang:
1. Kapasiti wap nominal – 6.5 t/jam,
2. Tekanan berlebihan wap tepu – 1.3 MPa.
Gas asli daripada saluran paip gas Jharkak – Tashkent dengan komposisi isipadu (%) berikut digunakan sebagai bahan api.
CH 4 (Metana) – 95.5
C 2 H 6 (Etana) – 2.7
C 3 H 8 (Propana) – 0.4
C 4 H 10 (Butana) – 0.2
C 5 H 12 (Pentane) – 0.1
N 2 (Nitrogen) – 1.0
CO 2 (Karbon Dioksida) – 0.1
Haba pembakaran gas yang lebih rendah Q n p = 36680 kJ/m 3,
Suhu gas serombong tух =101°C.
2.2 Pengiraan isipadu udara dan produk pembakaran
Semua pengiraan dilakukan menggunakan formula daripada sumber (1).
2.2.1 Tentukan isipadu teori udara V 0 , m 3 / m 3 yang diperlukan untuk pembakaran lengkap semasa membakar gas:
V 0 =0.0476
Di mana: m – bilangan atom karbon;
n ialah bilangan atom hidrogen.
V 0 =0.0476[(1+)95.5+(2+)2.7+(3+)0.4+(4+)0.2+(5+)0.1]=
0,0476=9,7
2.2.2 Tentukan isipadu teori nitrogen V 0 N 2, m 3 / m 3, dalam hasil pembakaran semasa membakar gas:
V 0 N 2 =0.79 V 0 +
V 0 N 2 =0.79 * 9.7+=7.7
2.2.3 Tentukan isipadu gas triatomik V RO 2, m 3 / m 3, dalam hasil pembakaran semasa membakar gas:
V RO 2 =0.01(CO 2 +CO+H 2 S+∑ m C m H n).
V RO 2 =0.01(0.1+(1*95.5+2*2.7+3*0.4+4*0.2+5*0.1)=1.035
2.2.4 Tentukan isipadu teori wap air V 0 H 2 O, m 3 / m 3, dalam hasil pembakaran semasa membakar gas:
V 0 H 2 O =0.01(H 2 S+H 2 +∑ C m H n +0.124d g.t)+0.0161 V 0
di mana: d g.t – kandungan lembapan bahan api gas setiap 1 m 3 gas kering, g/m 3 ,d g.t =10
V 0 H 2 O =0.01(*95.5+ *2.7+ *0.4+ *0.2+ *0.1+0.124*10)+
0,0161*9,7=2,195
2.2.5 Pekali purata lebihan udara dalam serombong bagi setiap permukaan pemanasan.
di mana: a ′ – pekali udara berlebihan di hadapan serombong;
a ″ – pekali udara berlebihan selepas serombong.
a″ = a′+ Da
di mana: Da – sedutan udara ke dalam permukaan pemanasan,
Menurut jadual 3.1, sumber 1 untuk dandang DE 6.5 -14, sedutan udara ialah:
Firebox Da Т =0.05 (α "т =1.1)
Rasuk dandang pertama permukaan pemanasan perolakan Da 1 kp =0.05 (α ” 1 kp =1.15)
Ikatan dandang kedua permukaan pemanasan perolakan Da 2 kp =0.1 (α ” 2 kp =1.25)
Penjimat air (besi tuang) Da w =0.08 (α ” w =1.35)
Nisbah udara berlebihan purata:
Kotak api
Penjimat air
Kami menentukan jumlah lebihan udara V di pondok, m 3 / m 3, untuk setiap saluran gas:
V dalam g = V 0 (purata –1)
Kotak api
V dalam g (t) = 9.7(1.075 –1) = 0.73
Rasuk dandang pertama permukaan pemanasan perolakan
V dalam g(1kp) = 9.7 (1.125 –1) = 1.2
Rasuk dandang kedua permukaan pemanasan perolakan
V dalam iz(2kp) = 9.7(1.2 –1)=1.94
Penjimat air
V dalam g(v) = 9.7 (1.3 –1) = 2.91
2.27 Tentukan isipadu sebenar wap air V H 2 O, m 3 / m 3, untuk gas
V H 2 O =V 0 H 2 O + 0.0161 (purata –1) V 0
Firebox V T H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.075–1) 9.7 = 2.207
Rasuk dandang pertama permukaan pemanasan perolakan
V 1kp H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.125–1) 9.7 = 2.215
Rasuk dandang kedua permukaan pemanasan perolakan
V 2kp H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.2–1) 9.7 = 2.226
Penjimat air
V ve H 2 O =2.195 + 0.0161 (1.3–1) 9.7 = 2.24
2.2.8 Tentukan jumlah isipadu sebenar produk pembakaran V g, m 3 / m 3, untuk gas:
V g = V RO 2 + V 0 N 2 + (α purata -1)V 0 + V H 2 O + 0.0161 (a purata –1) V 0
Firebox V t g = 1.035 + 7.7 + (1.075-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.075–1) 9.7 = 11.67
Rasuk dandang pertama permukaan pemanasan perolakan
V 1kp g = 1.035 + 7.7 + (1.125-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.125–1) 9.7 = 12.155
Pemanasan permukaan perolakan rasuk dandang kedua
V 2kp g = 1.035 + 7.7 + (1.2-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.2–1) 9.7 = 12.885
Penjimat air
V ve g = 1.035 + 7.7 + (1.3-1)9.7 + 2.195 + 0.0161 (1.3–1) 9.7 = 13.89
2.2.9 Tentukan pecahan isipadu gas triatomik r RO2 dan wap air r H2O, serta jumlah pecahan isipadu r p
r RO2 = V RO2 / V g; r H2O = V H2O / V g; r p = r RO2 + r H2O
Kotak api
r t RO 2 = 1.035 / 11.67 = 0.089; r H 2 O = 2.195 / 11.67 = 0.188; r p = 0.089+ 0.188 = 0.277
Rasuk dandang pertama permukaan pemanasan perolakan
r 1kp RO 2 = 1.035 / 12.155 = 0.085; r H 2 O = 2.195 / 12.155 = 0.181; r p = 0.085+ 0.181 = 0.266
Rasuk dandang kedua permukaan pemanasan perolakan
r 2kp RO 2 = 1.035 / 12.885 = 0.080; r H 2 O = 2.195 / 12.885 = 0.17; r p = 0.080+ 0.170 = 0.25
Penjimat air
r ve RO 2 = 1.035 / 13.89 = 0.075; r H 2 O = 2.195 / 13.89 = 0.16; r p = 0.075+ 0.16 = 0.235
2.2.10 Isipadu teori produk pembakaran V 0 g (m 3 /m 3):
V° g = V° RO2 + V 0 N2 + V° H2O
V° g = 1.035 + 7.7 + 2.195 = 10.93
Semua data yang dikira dimasukkan ke dalam jadual 1.
Jadual 1. Isipadu hasil pembakaran.
|
Nama kuantiti dan formula pengiraan |
Dimensi |
V 0 =9.7 m 3 /m 3; V 0 N2 =7.7m3/m3; |
|||
|
V RO2 =1.035 m 3 /m 3; V 0 H2O = 2.195 m 3 / m 3; V° g = 10.93 m 3 / m 3; |
Kotak api |
Perolakan |
|||
|
Pengekonomi |
|
||||
|
Pekali udara berlebihan di belakang permukaan pemanasan, a ” |
|
||||
|
Pekali purata udara berlebihan dalam permukaan pemanasan, purata |
|||||
Isipadu wap air V H2O =V 0 H2O +0.0161 (purata –1) V 0
3. Pembinaan gambarajah H-T
Kami mengira entalpi udara dan produk pembakaran menggunakan pekali udara berlebihan sebenar selepas setiap permukaan pemanasan. Pengiraan dibuat untuk keseluruhan julat suhu yang mungkin selepas permukaan pemanasan dari 100 hingga 2100 0 C. Entalpi setiap 1 m 3 udara, gas triatomik, nitrogen, wap air (kJ/m 3, diambil daripada jadual 3.4, sumber 1.
3.1 Tentukan entalpi isipadu teori udara H 0 in (kJ/m 3), untuk keseluruhan julat suhu yang dipilih:
H 0 dalam =V 0 *(Ct) udara.
Untuk 100°C H 0 v =9.7*133=1290.1
Untuk 200°C Н 0 в =9.7*267=2589.9
Untuk 300°C Н 0 в =9.7*404=3918.8
Untuk 400°C Н 0 в =9.7*543=5267.1
Untuk 500°C Н 0 в =9.7*686=6654.2
Untuk 600°C Н 0 в =9.7*832=8070.4
Untuk 700°C Н 0 в =9.7*982=9525.4
Untuk 800°C Н 0 в =9.7*1134=10999.8
Untuk 900°C Н 0 в =9.7*1285=12464.5
Untuk 1000°C Н 0 в =9.7*1440=13968
Untuk 1100°C Н 0 в =9.7*1600=15520
Untuk 1200°C Н 0 в =9.7*1760=17072
Untuk 1300°C Н 0 в =9.7*1919=18614.3
Untuk 1400°C Н 0 в =9.7*2083=20205.1
Untuk 1500°C Н 0 в =9.7*2247=21795.9
Untuk 1600°C Н 0 в =9.7*2411=23386.7
Untuk 1700°C Н 0 в =9.7*2574=24967.8
Untuk 1800°C Н 0 в =9.7*2738=26558.6
Untuk 1900°C Н 0 в =9.7*2906=28188.2
Untuk 2000°C Н 0 в =9.7*3074=29817.8
Untuk 2100°C Н 0 в =9.7*3242=31447.4
3.2 Tentukan entalpi isipadu teori hasil pembakaran H 0 g (kJ/m 3), untuk keseluruhan julat suhu yang dipilih:
H 0 g =V RO 2 *(Ct) RO 2 +V 0 N 2 *(Ct) N 2 +V 0 H 2 O *(Ct) H 2 O
Untuk 100°C H 0 g =1.035*170+7.7*130+2.195*151=1508.15
Untuk 200°C H 0 g =1.035*359+7.7*261+2.195*305=3050.775
Untuk 300°C H 0 g =1.035*561 +7.7*393+2.195*464=4625.18
Untuk 400°C H 0 g =1.035*774+7.7*528+2.195*628=6245.15
Untuk 500°C H 0 g =1.035*999+7.7*666+2.195*797=7911.585
Untuk 600°C H 0 g =1.035*1226+7.7*806+2.195*970=9604.25
Untuk 800°C H 0 g =1.035*1709+7.7*1096+2.195*1340=13370.4
Untuk 900°C H 0 g =1.035*1957+7.7*1247+2.195*1529=15029.095
Untuk 1000°C H 0 g =1.035*2209+7.7*1398+2.195*1730=16848.25
Untuk 1100°C H 0 g =1.035*2465 +7.7*1550+2.195*1932=18727.04
Untuk 1200°C H 0 g =1.035*2726+7.7*1701+2.195*2138=20612.02
Untuk 1300°C H 0 g =1.035*2986+7.7*1856+2.195*2352=22544.4
Untuk 1400°C H 0 g =1.035*3251+7.7*2016+2.195*2566=24781.28
Untuk 1500°C H 0 g =1.035*3515+7.7*2171+2.195*2789=26476.6
Untuk 1600°C H 0 g =1.035*3780+7.7*2331 +2.195*3010=28467.95
Untuk 1700°C H 0 g =1.035*4049+7.7*2490+2.195*3238=30471.11
Untuk 1800°C H 0 g =1.035*4317+7.7*2650+2.195*3469=33750.23
Untuk 1800°C H 0 g =1.035*4586+7.7*2814+2.195*3700=34535.8
Untuk 2000°C H 0 g =1.035*4859+7.7*2973+2.195*3939=36567.175
Untuk 2100°C H 0 g =1.035*5132+7.7*3137+2.195*4175=38630.645
3.3 Tentukan entalpi bagi jumlah lebihan udara H dalam g (kJ/m 3), untuk keseluruhan julat suhu yang dipilih:
N dalam g = (α -1) N 0 in
Di mana: α ialah pekali udara berlebihan selepas serombong
Bahagian atas kebuk pembakaran
Untuk 800°C H dalam g = (1.1-1) 10999.8 = 1099.98
Untuk 900°C H dalam g = (1.1-1) 12464.5 = 1246.45
Untuk 1000°C H dalam g = (1.1-1) 13968 = 1396.8
Untuk 1100°C H dalam g = (1.1-1) 15520 = 1552
Untuk 1200°C H dalam g = (1.1-1) 17072 = 1707.2
Untuk 1300°C H dalam g = (1.1-1) 18614.3 = 1861.43
Untuk 1400°C H dalam g = (1.1-1) 20205.1 = 2020.51
Untuk 1500°C H dalam g = (1.1-1) 21795.9 = 2179.59
Untuk 1600°C H dalam g = (1.1-1) 23386.7 = 2338.67
Untuk 1700°C H dalam g = (1.1-1) 24967.8 = 2496.78
Untuk lebihan 1800°C H. = (1.1-1) 26558.6=2655.86
Untuk 1900°C H dalam g = (1.1-1) 28188.2 = 2818.82
Untuk 2000°C H dalam g = (1.1-1) 29817.8 = 2981.78
Untuk 2100°C H dalam g = (1.1-1) 31447.4 = 3144.74
Rasuk perolakan pertama
Untuk 300°C H dalam g = (1.15-1) 3918.8 = 587.82
Untuk 400°C H dalam g = (1.15-1) 5267.1 = 790.065
Untuk 500°C H dalam g = (1.15-1) 6654.2 = 998.13
Untuk 600°C H dalam g = (1.15-1) 8070.4 = 1210.56
Untuk 700°C H dalam g = (1.15-1) 9525.4 = 1428.81
Untuk 800°C H dalam g = (1.15-1) 10999.8 = 1649.97
Untuk 900°C H dalam g = (1.15-1) 12464.5 = 1869.68
Untuk 1000°C H dalam g = (1.15-1) 13968 = 2095.2
Rasuk perolakan ke-2
Untuk 200°C H dalam g = (1.25-1) 2589.9 = 647.5
Untuk 300°C H dalam g = (1.25-1) 3918.8 = 979.7
Untuk 400°C H dalam g = (1.25-1) 5267.1 = 1316.8
Untuk 500°C H dalam g = (1.25-1) 6654.2 = 1663.6
Untuk 600°C H dalam g = (1.25-1) 8070.4 = 2017.6
Untuk 700°C H dalam g = (1.25-1) 9525.4 = 2381.35
Penjimat air
Untuk 100°C H dalam g = (1.35-1) 1290.1 = 451.535
Untuk 200°C H dalam g = (1.35-1) 2589.9 = 906.465
Untuk 300°C H dalam g = (1.35-1) 3918.8 = 1371.58
Untuk 400°C H dalam g = (1.35-1) 5267.1 = 1843.485
3.4 Tentukan entalpi hasil pembakaran H (kJ/m 3):
N = N 0 g + N dalam g + N zl
di mana: N abu ialah entalpi abu dan ditentukan oleh formula;
N jahat = (Ct) abu (A p /100)α un
di mana: A p - kekotoran mineral, dengan gas A p = 0
Bahagian atas kebuk pembakaran
Untuk 800°C H = 16746.74+ 1552 = 13096.88
Untuk 900°C H = 16746.74+ 1552 = 14662.75
Untuk 1100°C H = 16746.74+ 1552 = 18298.74
Untuk 1200°C H = 18420.57+1707.2=20127.77
Untuk 1300°C H = 20133.6+ 1861.43 = 21995.03
Untuk 1400°C H = 22151.13+ 2020.51 = 24171.64
Untuk 1500°C H = 23617.83+ 2179.59 = 25797.42
Untuk 1600°C H = 25382.7+ 2338.67 = 27721.37
Untuk 1700°C H = 27152.16+ 2496.78 = 29648.94
Untuk 1800°C H = 30194.5+ 2655.86 = 32850.36
Untuk 1900°C H = 30743.3+ 2818.82 = 33562.12
Untuk 2000°C H = 32529.7+ 2981.78 = 35511.48
Untuk 2100°C H = 34351.27+ 3144.74 = 37496.01
Rasuk perolakan pertama
Untuk 300°C H = 4149.58+ 587.82 = 4737.4
Untuk 400°C H = 5601.45+ 790.065 = 6391.52
Untuk 500°C H = 7094.66+ 998.13 = 8092.79
Untuk 600°C H = 8610+ 1210.56 = 9820.56
Untuk 700°C H = 10171.28+ 1428.81 = 11600.09
Untuk 800°C H = 11996.9+ 1649.97 = 13646.87
Untuk 900°C H = 13416.3+ 1869.68 = 15285.98
Untuk 1000°C Н = 15075+2095.2=17170.2
Rasuk perolakan ke-2
Untuk 200°C H = 2738.15+647.5=3385.65
Untuk 300°C H = 4149.58+979.7=5129.28
Untuk 400°C H = 5601.45+1316.8=6918.25
Untuk 500°C H = 7094.66+1663.6=8758.26
Untuk 600°C Н = 8610+2017.6=10627.6
Untuk 700°C H = 10171.28+ 2381.35 = 12552.35
Penjimat air
Untuk 100°C H = 1353.62+ 451.535 = 1805.155
Untuk 200°C H = 2738.15+906.465=3644.625
Untuk 300°C H = 4149.58+ 1371.58 = 5521.16
Untuk 400°C H = 5601.45+ 1843.485 = 7444.935
Keputusan pengiraan entalpi hasil pembakaran melalui saluran gas unit dandang diringkaskan dalam Jadual 2.
Jadual 2. Entalpi hasil pembakaran.
|
Permukaan pemanasan |
|||||
|
Bahagian atas kebuk pembakaran, hiasan, |
|||||
|
rasuk perolakan, a kp1 =1.15 |
|||||
|
rasuk perolakan, akp2=1.25 |
|||||
|
Penjimatan air, |
Berdasarkan keputusan pengiraan, kami membina graf pergantungan entalpi hasil pembakaran H pada suhu T.
4. Imbangan haba dandang
4.1 Menentukan kehilangan haba dengan gas serombong
Pengiraan keseimbangan haba unit dandang dilakukan mengikut formula mengikut sumber 1.
Apabila dandang stim beroperasi, semua haba yang memasukinya dibelanjakan untuk menghasilkan haba berguna yang terkandung dalam stim dan meliputi pelbagai kehilangan haba.
4.1.1 Tentukan kehilangan haba dengan gas ekzos q 2,%,
di mana: - entalpi gas serombong pada tух и, (kJ/m 3)
N 0 xv. – entalpi udara memasuki unit dandang (kJ/m 3)
t x.v. – suhu udara sejuk ialah 30ºС = 303 K
Q р n – nilai pemanasan bahan api yang lebih rendah 36680 (kJ/m 3), sumber 1, jadual. 2.2
q 4 – kehilangan haba daripada pembakaran bawah mekanikal, %, untuk gas q 4 = 0
N 0 xv. = 39.8*V 0
di mana: V 0 – isipadu teori udara kering
N 0 xv. = 39.8*9.7 = 386.06
Ditentukan daripada Jadual 2, dengan nilai yang sepadan dan suhu gas serombong yang dipilih tух =155°C,
N x =2816.86
4.1.2 Kehilangan haba q 3, q 4, q 5 diambil mengikut sumber 1.
q 3 - kehilangan haba daripada pembakaran tidak lengkap kimia, q 3 = 0.5%, jadual 4.4, sumber 1.
q 4 - kehilangan haba daripada pembakaran mekanikal yang tidak lengkap, q 4 = 0
q 5 - kehilangan haba daripada penyejukan luaran, ditentukan oleh keluaran terkadar penjana stim (kg/s), D=6.5 t/j
mengikut jadual 4-1, sumber 2, kita dapati q 5 =2.4%
4.1.3 Kerugian dengan haba fizikal sanga q 6% ditentukan oleh formula:
di mana: - bahagian abu bahan api dalam sanga, =1-, - diambil mengikut jadual 4.1 dan 4.2, sumber 1.
4.1.4 Menentukan kecekapan kasar.
Kecekapan kasar boleh ditentukan menggunakan persamaan baki terbalik jika semua kerugian diketahui:
η br = 100 – (q 2 +q 3 +q 4 +q 5 +q 6)
η br = 100 – (6.26+0.5+2.4)=90.84
4.1.5 Mari kita tentukan penggunaan bahan api (kg/s dan t/j) yang dibekalkan kepada relau dandang:
di mana: – penggunaan bahan api dibekalkan kepada relau penjana stim
– haba tersedia, 36680 (kJ/kg)
– kuasa berguna dandang stim (kW)
Q pg =D n.p (h np -h pv)+0.01pD n.p (h - h pv)
Di mana: D n.p – penggunaan wap tepu terpilih,
h p.v - entalpi air suapan, 4.19*100 =419
h np – entalpi stim tepu, h np =2789
h – entalpi wap panas lampau, h= 826
р – pembersihan penjana stim, 3.0%
Q pg =1.8(2789-419)+0.01*3*1.8(826-419)=4287.98
Mari kita tentukan anggaran penggunaan bahan api, V p
B p = B pg (1-q 4/100),
V p = V pg =0.129
Kami menentukan pekali pengekalan haba:
5. Pengiraan kebuk pembakaran
Pengiraan kebuk pembakaran dibuat menggunakan formula dari sumber 1.
Kami menetapkan suhu produk pembakaran di pintu keluar dari relau t ” T = 1100°C.
Bagi yang diguna pakai daripada Jadual 2, kami menentukan entalpi produk pembakaran di pintu keluar dari relau H ” T = 18298.74 kJ/m 3
5.1 Mari kita tentukan pelepasan haba yang berguna dalam relau, Q T (kJ/m 3).
di mana: – haba dimasukkan ke dalam relau melalui udara, (kJ/m 3)
Q dalam =α "T *H 0 xv
di mana: H 0 xv – entalpi isipadu teori udara, (kJ/m 3)
N 0 xv =386.06
Q dalam =1.1*386.06=424.7
5.2 Mari kita tentukan pekali kecekapan haba skrin,
di mana: X- cerun, menunjukkan bahagian mana fluks hemisfera sinaran yang dipancarkan oleh satu permukaan jatuh pada permukaan lain dan bergantung kepada bentuk dan kedudukan relatif badan yang menjalani pertukaran haba sinaran; nilai X ditentukan daripada Rajah 5.3 sumber 1,
– pekali mengambil kira pengurangan haba pencucuhan permukaan pemanasan skrin, diambil mengikut Jadual 5.1, sumber 1
5.3 Tentukan ketebalan berkesan lapisan pancaran, s (m)
S=3.6 V T / F ST
di mana: V T – isipadu kebuk pembakaran, (m 3). V T = 11.2 sumber 1, jadual 2.9.
F ST – permukaan dinding kebuk pembakaran, (m 2). F ST =29.97 sumber 1, jadual 2.9.
S=3.6 *11.2/ 29.97=1.35
5.4 Tentukan pekali pengecilan sinar k, (m*MPa) -1
k =k Г rп +k с
di mana: r p ialah jumlah pecahan isipadu gas triatomik, diambil daripada jadual 1,
k Г – pekali pengecilan sinar gas triatomik, (m*MPa) -1
di mana: r H2O – pecahan isipadu wap air, diambil daripada jadual, r H2O = 0.188
T ” T – suhu mutlak di pintu keluar dari kebuk pembakaran, K, T ” T = 1373
r p - tekanan separa gas triatomik, MPa;
r p = r p *p
р – tekanan dalam kebuk pembakaran unit dandang (untuk unit yang beroperasi tanpa tekanan, р = 0.1 MPa diambil).
r p =0.277 *0.1=0.0277
k с – pekali pengecilan sinar oleh zarah jelaga, (m*MPa) -1
di mana: Нр,Ср – kandungan karbon dan hidrogen dalam jisim kerja bahan api cecair.
k = 8.38*0.2068+1.377 =3.11
5.5 Tentukan tahap kehitaman obor, α f.
Untuk bahan api cecair dan gas, emisitiviti nyalaan ditentukan oleh formula:
a f = ma st + (1-m) a G
di mana: m ialah pekali yang mencirikan bahagian isipadu pembakaran yang diisi dengan bahagian bercahaya obor, kita ambil mengikut jadual 5.2 sumber 1, m = 0.119.
a s, a G ialah tahap kehitaman bahagian bercahaya obor dan gas triatomik bukan bercahaya, yang akan hadir jika keseluruhan relau diisi, masing-masing, hanya dengan nyalaan bercahaya atau hanya dengan gas triatomik bukan bercahaya:
Kami menentukan tahap kehitaman bahagian bercahaya obor, α Г
e – asas logaritma asli, e=2.718
a sv =1-2.718 –(8.84*0.277+1.377)0.1*1.35 =0.41
Kami menentukan tahap kehitaman bahagian bercahaya obor dan gas triatomik bukan bercahaya, α Г;
α G =1-2.718 - 8.84*0.277*0.1*1.35 = 0.28
a f =0.119*0.41+(1-0.119)0.28=0.296
5.6 Tentukan tahap kehitaman kotak api, α T
5.7 Kami menentukan parameter M bergantung pada kedudukan relatif suhu nyalaan maksimum sepanjang ketinggian kotak api.
Untuk gas kami menerima:
5.8 Kami menentukan purata jumlah kapasiti haba produk pembakaran bagi setiap 1 m 3 gas dalam keadaan normal, purata V, [kJ/(m 3 *K)].
di mana: T a – suhu pembakaran teori (adiabatik), K, ditentukan daripada Jadual 2 dengan nilai Q T sama dengan entalpi hasil pembakaran, N T a = 2071 + 273 = 2344
T ” T – suhu (mutlak) di alur keluar relau, diterima mengikut penilaian awal, K
Н "Т – entalpi produk pembakaran diambil daripada Jadual 2 pada suhu yang diterima pakai di alur keluar relau, kJ/kg
N ” T = 18298.74
Q T – pembebasan haba yang berguna dalam relau
Q T =36921.3
5.9 Tentukan suhu sebenar pada alur keluar relau , (°C) mengikut sumber nomogram (Rajah 5.7) 1
6. Pengiraan rasuk perolakan
6.1 Pengiraan rasuk perolakan pertama
Rasuk perolakan dikira menggunakan formula dari sumber 1.
Kami menerima dua nilai suhu awal selepas saluran gas yang dikira = 400°C dan = 300°C. Seterusnya, kami menjalankan keseluruhan pengiraan untuk dua suhu yang diterima.
6.1.1 Tentukan haba Q 6, kJ/kg, yang dikeluarkan oleh hasil pembakaran
Q 6 = (Н i + Н "+ ∆α к *Н o prs)
° C, kJ/m 3
Q B = (N i - N ” + ∆α k * N o prs)
Q 400 B =0.974(18408.48-6391.52+0.05*386.06)=11723.3
Q 300 B =0.974(18408.48-4737.4+0.05*386.06)=13334.4
6.1.2 Tentukan suhu reka bentuk aliran, ° C, hasil pembakaran dalam saluran gas
°C
°C
6.1.3 Tentukan suhu tekanan ∆t, ° C
∆t = - t kepada
di mana: tk ialah suhu medium penyejukan, untuk dandang stim kita ambil ia sama dengan takat didih air pada tekanan dalam dandang, ° C
6.1.4 Menentukan kelajuan purataω G, m/s, hasil pembakaran dalam permukaan pemanasan
°C
6.1.5 Tentukan pekali pemindahan haba melalui perolakan α k, W/(m 2 *K), wt produk pembakaran ke permukaan pemanasan, dengan basuhan melintang berkas koridor
α k = α n dengan z dengan s dengan f
di mana: α k ialah pekali pemindahan haba, ditentukan mengikut nomogram dalam Rajah 6.1
sumber 1 untuk mencuci melintang berkas koridor
с s – pembetulan untuk susunan rasuk; ditentukan mengikut nomogram Rajah 6.1 sumber 1 semasa mencuci melintang berkas koridor
c f – pekali dengan mengambil kira pengaruh perubahan dalam parameter fizikal aliran; ditentukan oleh monogram rajah. 6.1 sumber 1 untuk mencuci melintang berkas koridor
dengan 400 f =1.04
dengan 300 f =1.03
α 400 k = 67*0.98*1*1.04=68.3
α 300 k = 58*0.98*1*1.03=58.5
6.1.6 Tentukan darjah emisitiviti aliran gas, a, menggunakan nomogram dalam Rajah. 5.6 sumber 1,
Kps = k G *r p *p*s
Kps = k G *r p *p*s
Kps 400 = 37.1*0.266*0.1*0.177=0.175
Kps 400 = 38.9*0.266*0.1*0.177=0.183
α 400 =1 - 0.175 =0.161
a 300 =1 - 0.183 =0.167
6.1.7 Tentukan pekali pemindahan haba a L, W/(m 2 K), dengan mengambil kira pemindahan haba oleh sinaran dalam permukaan pemanasan perolakan
a L =a n *a*c G
a – tahap emisiviti
c G ialah pekali yang ditentukan daripada Rajah. 6.4 sumber 1
t з =t+∆t
∆t – apabila membakar gas kita mengambilnya bersamaan dengan 25 °C
t h =194.1+25=219.1
dengan 400 G =0.96
dengan 300 G =0.94
a 400 L =102*0.161*0.96=15.77
a 300 L =98*0.167*0.94=15.38
6.1.8 Tentukan jumlah pekali pemindahan haba a 1, W/(m 2 K), daripada hasil pembakaran ke permukaan pemanasan
a 1 =ξ(a k + a L)
di mana: ξ ialah pekali penggunaan, dengan mengambil kira pengurangan penyerapan haba permukaan pemanasan disebabkan oleh pencucian yang tidak rata oleh hasil pembakaran, aliran separa hasil pembakaran melepasinya dan pembentukan zon bertakung, untuk rasuk yang dibasuh melintang yang kami ambil sama dengan 1
a 400 1 =1(68.3+15.77)=84.07
a 300 1 =1(58.5+15.38)=73.88
6.1.9 Tentukan pekali pemindahan haba K, W/(m 2 K),
К= a 1 *ψ
K 400 = 84.07*0.9=75.66
K 300 =73.88*0.9=66.49
6.1.10 Tentukan jumlah haba Q T, kJ/kg, yang diserap oleh permukaan pemanasan, setiap 1 kg bahan api yang dibakar
di mana: ∆t – perbezaan suhu, °C, ditentukan untuk permukaan pemanasan perolakan penyejatan
6.1.11 Berdasarkan dua nilai suhu yang diterima, dua nilai haba yang dikeluarkan oleh hasil pembakaran Q 400 B = 11723.3 dan Q 300 B = 13334.4 yang diperolehi, kami melakukan interpolasi grafik untuk menentukan suhu produk pembakaran. selepas permukaan pemanasan (Rajah 2).
Suhu di pintu keluar dari rasuk perolakan ialah 407°C.
6.2 Pengiraan rasuk perolakan kedua
Kami mengira rasuk perolakan kedua menggunakan formula dari sumber 1.
Kami mula-mula menerima dua nilai suhu selepas saluran gas yang dikira Seterusnya, kami menjalankan keseluruhan pengiraan untuk dua suhu yang diterima.
6.2.1 Tentukan haba Q 6, kJ/kg, yang dikeluarkan oleh hasil pembakaran
Q B = (N ’ + N ” + ∆α k * N o prs)
di mana: – pekali penjimatan haba
H ialah entalpi produk pembakaran di pintu keluar ke permukaan pemanasan, kJ/m 3, ditentukan daripada Jadual 2 pada suhu dan pekali udara berlebihan selepas kebuk pembakaran.
H ” – entalpi hasil pembakaran selepas permukaan pemanasan yang dikira, kJ/m 3
∆α к – sedutan udara ke dalam permukaan pemanasan
N o prs – entalpi udara yang disedut ke dalam permukaan pemanasan perolakan, pada suhu udara 30° C, kJ/m 3
Q 300 B =0.974(6510.6-5129.28+0.1*386.06)=1383
Q 200 B =0.974(6510.6-3385.65+0.1*386.06)=3081
6.2.2 Tentukan suhu reka bentuk aliran, ° C, hasil pembakaran dalam saluran gas
di mana: - suhu produk pembakaran di pintu masuk ke permukaan pemanasan, ° C
Suhu produk pembakaran di pintu keluar dari permukaan pemanasan, ° C
6.2.3 Tentukan suhu tekanan ∆t, ° C
∆t = - t kepada
di mana: tk ialah suhu medium penyejukan, untuk dandang stim kita ambil ia sama dengan takat didih air pada tekanan dalam dandang, ° C
6.2.4 Tentukan kelajuan purata ω Г, m/s, hasil pembakaran dalam permukaan pemanasan
di mana: V p – anggaran penggunaan bahan api, kg/s
F – kawasan keratan rentas terbuka untuk laluan produk pembakaran, m 2
V Г – isipadu produk pembakaran setiap 1 kg bahan api cecair
Purata suhu reka bentuk hasil pembakaran, ° C
6.2.5 Tentukan pekali pemindahan haba secara perolakan α k, W/(m 2 *K), wt produk pembakaran ke permukaan pemanasan, semasa mencuci melintang berkas koridor
α k = α n dengan z dengan s dengan f
di mana: α k ialah pekali pemindahan haba, ditentukan mengikut nomogram Rajah 6.1 sumber 1 untuk mencuci melintang berkas koridor
c z – pembetulan untuk bilangan baris paip sepanjang aliran produk pembakaran; ditentukan oleh nomogram Rajah. 6.1 sumber 1 untuk mencuci melintang berkas koridor
с s – pembetulan untuk susunan rasuk; ditentukan mengikut nomogram Rajah 6.1 sumber 1 semasa mencuci melintang berkas koridor
c f – pekali dengan mengambil kira pengaruh perubahan dalam parameter fizikal aliran; ditentukan oleh monogram rajah. 6.1 sumber 1 untuk mencuci melintang rasuk koridor
dengan 300 f =1.11
dengan 200 f =1.15
α 300 k = 118*1*1*1.11=130.98
α 200 k =112*1*1*1.15=128.8
6.2.6 Tentukan darjah emisitiviti aliran gas, a, menggunakan nomogram dalam Rajah. 5.6 sumber 1,
Kps = k G *r p *p*s
di mana: p – tekanan dalam saluran gas, MPa; untuk dandang tanpa tekanan kami mengambilnya sama dengan 0.1;
s – ketebalan lapisan penyinaran untuk berkas tiub licin, m
k Г – pekali pengecilan sinar oleh gas triatomik, (m*MPa) -1
Kps = k G *r p *p*s
Kps 300 =38.68*0.25*0.1*0.177=0.171
Kps 200 =40.5*0.25*0.1*0.177=0.179
α 300 =1 - 0.171 =0.157
α 200 =1 - 0.179 =0.164
6.2.7 Tentukan pekali pemindahan haba a L, W/(m 2 K), dengan mengambil kira pemindahan haba oleh sinaran dalam permukaan pemanasan perolakan
a L =a n *a*c G
di mana: a n – pekali pemindahan haba, W/(m 2 K), ditentukan mengikut nomogram dalam Rajah 6.4 sumber 1;
a – tahap emisiviti
c G ialah pekali yang ditentukan daripada Rajah. 6.4 sumber 1
Untuk menentukan a n dan pekali c Г, kami mengira suhu dinding yang tercemar t з, °С
t з =t+∆t
di mana: t – suhu purata persekitaran, °C; untuk dandang stim kami terima suhu yang sama ketepuan pada tekanan dalam dandang;
∆t – apabila membakar gas kita mengambilnya bersamaan dengan 25 °C
t h =194.1+25=219.1
dengan 300 G =0.97
dengan 200 G =0.95
a 300 L =42*0.157*0.97=6.4
a 200 L =38*0.164*0.95=5.9
6.2.8 Tentukan jumlah pekali pemindahan haba a 1, W/(m 2 K), daripada hasil pembakaran ke permukaan pemanasan
a 1 =ξ(a k + a L)
di mana: ξ ialah pekali penggunaan, dengan mengambil kira pengurangan penyerapan haba permukaan pemanasan disebabkan oleh pencucian yang tidak rata oleh hasil pembakaran, aliran separa hasil pembakaran melepasinya dan pembentukan zon bertakung, untuk rasuk yang dibasuh melintang yang kami ambil sama dengan 1
a 300 1 =1(130.98+6.4)=137.38
a 200 1 =1(128.8+5.9)=134.7
6.2.9 Tentukan pekali pemindahan haba K, W/(m 2 K),
di mana: ψ – pekali kecekapan terma, ditentukan mengikut jadual 6.2, sumber 1, bergantung pada jenis bahan api yang dibakar, kita ambil ia sama dengan ψ=
K 300 = 0.9*137.38=123.64
K 200 =0.9*134.7=121.23
6.2.10 Tentukan jumlah haba Q T, kJ/kg, yang diserap oleh permukaan pemanasan, setiap 1 kg bahan api yang dibakar
di mana: ∆t – perbezaan suhu, °C, ditentukan untuk permukaan pemanasan perolakan penyejatan
6.2.11 Berdasarkan dua nilai suhu yang diterima, dua nilai haba yang dikeluarkan oleh hasil pembakaran Q 300 B = 1383 dan Q 200 B = 3081 yang diperolehi, kami melakukan interpolasi grafik untuk menentukan suhu produk pembakaran. selepas permukaan pemanasan (Rajah 3).
Suhu di pintu keluar dari rasuk perolakan ialah 256°C.
7. Pengiraan terma pengekonomi.
Pengiraan penjimat air dilakukan menggunakan formula dari sumber 1.
7.1 Menggunakan persamaan imbangan haba, kami menentukan jumlah haba Q b, kJ/kg, yang sepatutnya dibebaskan oleh produk pembakaran pada suhu gas serombong
di mana: N ‘ – entalpi hasil pembakaran di salur masuk ke penghemat, kJ/kg
N “ - entalpi gas ekzos, kJ/kg
∆a eq – sedutan udara ke dalam economizer
N tentang prs – entalpi jumlah teori udara, kJ/kg
Pekali pengekalan haba
0,974(4362,08-2816,86+0,1*386,06)=1542,6
7.2 Menyamakan haba yang dikeluarkan oleh hasil pembakaran dengan haba yang diserap oleh air dalam penjimat air, kita menentukan entalpi air h “ eq, kJ/kg, selepas penjimat air
di mana: h ‘ – entalpi air di salur masuk ke economizer, kJru
D – keluaran stim dandang, kg/s
D pr – kadar aliran air tulen, kg/s
Berdasarkan entalpi air selepas penjimat, kita tentukan suhu air selepas penjimat t “ eq, °C
di mana: C – suhu air, kJ/(kg*K)
Suhu air di saluran keluar ekonomi adalah 92.1 °C lebih rendah daripada takat didih dalam dram penjana stim.
Kami menerima penjimatan besi tuang untuk pemasangan.
Tentukan perbezaan suhu dalam pengekonomi ∆t, °C
∆t b = 256-125=131°C
∆t b =155-100=55°C
di mana: ∆t b dan ∆t m – perbezaan yang lebih besar dan lebih kecil antara suhu hasil pembakaran dan suhu cecair yang dipanaskan, °C
Pilih untuk pemasangan
Penjimat besi tuang VTI dengan panjang paip 2000 mm; luas permukaan yang dipanaskan dari bahagian gas ialah 2.95 m2; luas keratan rentas terbuka untuk laluan hasil pembakaran ialah 0.12 m2.
7.3 Tentukan kelajuan sebenar, m/s, hasil pembakaran dalam pengekonomi
di mana: - suhu purata aritmetik produk pembakaran dalam pengekonomi, °C
Luas keratan rentas yang jelas untuk laluan produk pembakaran, m2
Z 1 *F tr
di mana: z 1 – bilangan paip berturut-turut; terima 4 paip
Ftr – kawasan keratan rentas terbuka untuk laluan produk pembakaran satu paip, m 2
F eq = 4*0.12=0.48
7.4 Tentukan pekali pemindahan haba K, W/(m 2 *K)
di mana: - pekali kecekapan haba, diambil mengikut jadual 6.9 sumber 1,
Pekali pemindahan haba daripada produk pembakaran ke dinding paip
18,8*1,02=19,2
7.5 Tentukan luas permukaan pemanasan alat penjimat air H eq, (m 2)
7.6 menentukan jumlah bilangan paip n, economizer
di mana: HTR – luas permukaan pemanasan satu paip, m 2
7.7 Tentukan bilangan baris paip m dalam pengekonomi
8. Pengiraan aerodinamik dandang
Pengiraan aerodinamik pemasangan dandang dilakukan menggunakan formula mengikut sumber 1.
Rintangan aerodinamik di sepanjang laluan laluan gas dalam saluran gas pemasangan dandang terdiri daripada rintangan tempatan, bergantung kepada perubahan dalam keratan rentas saluran gas dan putarannya, dan daripada rintangan yang timbul akibat geseran dan disebabkan oleh rintangan berkas paip.
Rintangan aerodinamik pemasangan dandang ∆h k.o. , Pa, ditentukan oleh formula:
∆h k.y =∆h t +∆h kp1 +∆h kp2 +∆h eq +∆h m.s
di mana: ∆h t – vakum dalam relau yang dicipta oleh ekzos asap, Pa;
∆h kp1 – rintangan bagi rasuk perolakan pertama, Pa;
∆h kp2 – rintangan rasuk perolakan kedua, Pa;
∆h eq – rintangan penjimat, Pa;
∆h m.s – rintangan tempatan, Pa.
Vakum dalam relau ∆h t, Pa, diambil sama dengan
Kami menentukan rintangan rasuk perolakan pertama ∆h kp1, Pa
Ѳ g – suhu purata gas dalam rasuk perolakan pertama, °C
ialah pekali rintangan bagi rasuk perolakan pertama,
di mana: - pekali rintangan satu baris paip; bergantung pada saiz pic membujur dan melintang relatif paip.
Di mana: -
0,58*0,87*0,43=0,22
Kami menentukan rintangan dua lilitan (pada sudut 90° dan pada sudut 180°) dalam rasuk perolakan pertama, Pa
di mana: – pekali rintangan dua pusingan 90° dan satu pusingan pada sudut 180°
Kami menentukan rintangan rasuk perolakan kedua ∆h kp2, Pa
di mana: ρ g – ketumpatan gas serombong dalam serombong, kg/m2
di mana: ρ o – ketumpatan gas serombong pada 0°C, kg/m 3
Ѳ g – suhu purata gas dalam rasuk perolakan kedua, °C
Halaju produk pembakaran dalam asap, m/s
di mana: – nilai ditentukan oleh nomogram,
0,36*1,32*0,4=0,2
Kami menentukan rintangan dua lilitan pada sudut 90° selepas rasuk perolakan kedua, Pa
di mana: – pekali rintangan dua pusingan 90°
Tentukan rintangan economizer ∆h eq, Pa
di mana: n – bilangan paip sepanjang aliran gas: n =11
ρ g – ketumpatan gas serombong dalam pengekonomi, kg/m2
Tentukan rintangan dua lilitan pada sudut 90, Pa
di mana: – pekali rintangan tempatan pada sudut 90°
Kami menentukan rintangan aerodinamik pemasangan dandang ∆h k.u, Pa
∆h k.u =448.6+30+243.28+64.64+88.88=845.4
9. Pengiraan dan pemilihan peranti draf
9.1 Pengiraan dan pemilihan ekzos asap
Untuk dandang dengan kapasiti stim 1 tan dan ke atas, disyorkan untuk memasang ekzos asap individu.
Kami menentukan prestasi ekzos asap Q, m 3 / j
Q r.d =β 1 *V saat asap
di mana: β 1 – faktor keselamatan apabila memilih ekzos asap berdasarkan prestasi;
101080 – biasa tekanan atmosfera, Pa
B – tekanan barometrik di tapak pemasangan ekzos asap, Pa
Asap V sec - jumlah gas serombong dari satu dandang, m 3 / s
V saat asap =
V saat asap =
Q r.d =1.05*2.82 =2.97
Kami menentukan jumlah tekanan yang dikira bagi ekzos asap N p, Pa
Н р = β 2 (∆h ку -h с)
di mana: β 2 – faktor keselamatan tekanan
N p =1.1(845.4-164.8)=748.66
Tentukan kuasa motor elektrik untuk memacu ekzos asap N, kW
N asap - tekanan, Pa
– Kecekapan ekzos asap, 0.83%
Menggunakan jadual dalam sumber 2, kami memilih ekzos asap yang sesuai untuk prestasi Q dan tekanan H p, dan tuliskan ciri utamanya:
ekzos asap jenama DN-9
produktiviti, m 3 /j 14.65*10 3
tekanan, kPa 1.78
kuasa, kW 11
9.2 Pengiraan dan pemilihan kipas
Untuk dandang dengan kapasiti stim 1 tan dan ke atas, disyorkan untuk memasang kipas blower individu.
Kami menentukan prestasi kipas (jumlah udara sejuk yang diambil oleh kipas) Q dalam, m 3 / s
di mana: V p – anggaran penggunaan bahan api, kg/s
β 1 – faktor keselamatan bersamaan dengan 1.1
Kami menentukan jumlah tekanan reka bentuk kipas N r. dalam, Pa
N r.v = ∆h g +∆h in
di mana: ∆h g – rintangan penunu, Pa, ambil ∆h g =1000 Pa
∆h dalam – rintangan udara, Pa; kita menerima 10% daripada rintangan penunu yang kita terima ∆h = 100 Pa
N r.v =1000+100=1100
Tentukan kuasa untuk motor N pemacu kipas, kW
– Kecekapan motor kipas, 0.83%
Menurut Jadual 14.1, sumber 2, pilih kipas yang sesuai untuk prestasi Q p dan tekanan N p.v; Kami menulis ciri utamanya:
jenama kipas VDN-8
produktiviti, m 3 /j 10.2*10 3
tekanan, kPa 2.19
motor elektrik jenama 4А160S6
kuasa, kW 11
10. Pengiraan dan pemilihan cerobong asap
Tentukan minimum ketinggian yang dibenarkan paip N, m
di mana: MPC – kepekatan maksimum bahan berbahaya yang dibenarkan, mg/m3.
A – pekali bergantung kepada keadaan meteorologi kawasan;
F – pekali dengan mengambil kira kelajuan pergerakan bahan berbahaya dalam udara atmosfera; diterima mengikut SN 369-74
∆t – perbezaan suhu antara produk pembakaran yang dipancarkan dari cerobong dan udara sekeliling, K
M SO 2 - jisim sulfur oksida SO 2 dan SO 3, g/s
M NO 2 - jisim nitrogen oksida, g/s
M C O 2 - jisim karbon monoksida yang dipancarkan ke atmosfera, g/s
M s - jisim abu terbang, g/s
V - kadar aliran isipadu produk pembakaran yang dikeluarkan, m 3 / s
Z – bilangan cerobong asap.
Kami menentukan pelepasan nitrogen oksida, dikira oleh NO 2, (g/s)
M NO 2 =β 1 *K*B r *Q pH (1- q n /100)(1 – β 2 r) β 3,
di mana: β 1 – faktor pembetulan tanpa dimensi, β 1 = 0.85, jadual 12.3, sumber 1
β 3 – pekali dengan mengambil kira reka bentuk penunu β 3 = 1, muka surat 235, sumber 1
r – darjah peredaran semula, r = 0, muka surat 235, ayak1
β 2 – pekali yang mencirikan keberkesanan kesan gas yang dikitar semula, β 2 =0.02, jadual 12.4, sumber 1
K - pekali yang mencirikan hasil nitrogen oksida setiap 1 GJ haba bahan api setara yang dibakar, kg/GJ, ditentukan bergantung kepada beban undian dandang,
D – keluaran stim dandang, D = 6.5
K=3.5(6.5/70)=0.325
M NO 2 =0.85*0.325*0.129*3*36.68(1- 0/100)(1 – 0.02*0) 1=3.9
Jisim karbon oksida M CO2, g/s, yang dipancarkan ke atmosfera ditentukan sebagai:
di mana: C n - pekali mencirikan keluaran CO semasa pembakaran bahan api;
β – faktor pembetulan dengan mengambil kira pengaruh mod pembakaran pada keluaran CO (pada nilai standard pekali udara berlebihan di alur keluar relau, β=1 diterima)
Kami menentukan kadar aliran isipadu produk pembakaran melalui paip dari semua dandang operasi, m 3 / s
di mana: n – bilangan dandang yang dipasang di bilik dandang, pcs., n=3
B – penggunaan bahan api satu dandang, m 3 / s, B = 0.129
Tentukan diameter mulut cerobong D keluar, m
di mana: ωkeluar – kelajuan produk pembakaran di pintu keluar dari paip. Kami mengandaikan sama dengan 30 m/s, muka surat 237 sumber 1;
Kami menerima diameter standard mulut cerobong sebagai 1.2 m.
Untuk mengira ketinggian cerobong yang diselaraskan, kami menentukan nilai pekali f dan v m:
Nilai pekali m bergantung pada parameter 𝒇:
Pekali tanpa dimensi n bergantung pada parameter:
Untuk >2 n=1
Ketinggian minimum cerobong dalam anggaran kedua ditentukan:
Selaras dengan SNiP P-35-76, kami memilih ketinggian standard cerobong asap 30 meter.
Rintangan aerodinamik cerobong ditentukan seperti berikut.
Kelajuan produk pembakaran di pintu keluar dari cerobong asap diambil sama dengan nilai yang diterima pakai dalam mengira ketinggian minimum cerobong yang dibenarkan.
Tentukan penurunan suhu produk pembakaran setiap 1 m paip disebabkan oleh penyejukannya, °C:
Untuk paip bata dan konkrit bertetulang.
di mana: D ialah keluaran wap semua dandang, kg/s.
Suhu produk pembakaran di alur keluar paip, °C:
t keluar =t ух - ∆t
di mana: tух – suhu gas serombong di belakang dandang, °C.
tout =155-0.17*30=149.9
Diameter asas paip, m:
D utama =2Н tr i+
di mana: i = 0.02-0.03 tirus konkrit bertetulang dan paip bata; untuk paip keluli i=0;
D asas =2*30*0.02+1.2=2.4
Purata diameter cerobong, m:
D av =0.5(D asas +)
D av =0.5(2.4+1.2)=1.8
Purata suhu gas serombong dalam paip, °C:
t av = 0.5(t keluar +t keluar)
t av = 0.5(155+149.9)=152.45
Luas keratan rentas cerobong, dikira dengan diameter purata, m2:
F av =0.785(D av) 2
F av =0.785(1.8) 2 =2.54
Purata halaju gas dalam cerobong, m/s:
Purata ketumpatan gas serombong dalam paip, kg/m3:
di mana: = 1.34 kg/m 3 - ketumpatan gas serombong komposisi purata di bawah keadaan fizikal biasa.
Kehilangan tekanan geseran dalam cerobong, Pa:
di mana: nilai pekali geseran, untuk paip bata 0.04 digunakan.
Kehilangan tekanan pada alur keluar cerobong, Pa:
Jumlah kehilangan tekanan dalam cerobong adalah sama dengan:
Kami menentukan draf graviti cerobong N s, m:
N c =9.81H(1.2-
di mana: H ialah ketinggian cerobong, m.
Ketumpatan gas serombong, kg/m3.
N s =9.81*30(1.2-0.64)=164.8
11. Perlindungan alam sekitar
Apabila mengendalikan loji janakuasa, langkah-langkah mesti diambil untuk mencegah atau mengehadkan kesan langsung dan tidak langsung ke atas persekitaran pelepasan bahan pencemar ke atmosfera dan pembuangan air sisa ke dalam badan air, tekanan bunyi di kawasan berhampiran dan penggunaan air yang minimum daripada sumber semula jadi.
Pada masa ini, kepekatan maksimum yang dibenarkan (MPC) untuk kandungan unsur berbahaya di atmosfera telah dibangunkan. Ini adalah perlu untuk mewujudkan tidak berbahaya kepekatan unsur tertentu untuk manusia, haiwan dan tumbuhan.
Unsur utama yang mencemarkan udara atmosfera ialah CO, nitrogen oksida, sulfur oksida dan bahan zarahan. Sumber utama pelepasan CO adalah pengangkutan jalan raya, rumah dandang pemanas juga menduduki tempat yang penting, yang mengeluarkan CO dua puluh kali lebih banyak ke atmosfera daripada rumah perindustrian. Sumber pelepasan nitrogen oksida adalah terutamanya daripada loji dandang, yang menyumbang lebih daripada separuh daripada semua pelepasan proses. Sehingga 80% daripada pelepasan sulfur oksida dan kira-kira 50% daripada bahan zarah juga datang daripada pemasangan dandang. Lebih-lebih lagi, untuk pelepasan bahan zarah dari rumah dandang kecil adalah penting.
Terdapat empat bidang untuk memerangi pencemar atmosfera paras tanah:
1. pengoptimuman proses pembakaran bahan api;
2. penulenan bahan api daripada unsur-unsur yang terbentuk semasa pembakaran bahan pencemar;
3. penulenan gas serombong daripada bahan pencemar;
4. penyebaran bahan pencemar dalam udara atmosfera.
Memastikan proses pembakaran dengan jumlah udara yang optimum mempunyai pengaruh yang besar dalam mengurangkan pelepasan berbahaya ke atmosfera. Jika bahan api dibuang dengan tidak betul atau menembusi melalui ketidakkonsistenan dalam lapisan, udara melalui lapisan bahan api di sepanjang laluan rintangan paling sedikit. Akibatnya, ketidaklengkapan kimia pembakaran bahan api meningkat, yang membawa kepada peningkatan kepekatan CO dan jelaga.
Telah ditetapkan bahawa nitrogen oksida tidak dipengaruhi oleh prestasi dandang, tetapi oleh tegasan terma isipadu pembakaran, yang, seterusnya, bergantung pada tahap suhu dalam relau. Pengurangan dalam pelepasan nitrogen oksida boleh dicapai apabila dandang beroperasi pada beban 50-60%. Kebergantungan oksida nitrogen ditentukan oleh jenis peranti pembakar dan output pemanasan unit dandang. Kaedah radikal untuk dandang adalah menggantikan reka bentuk penunu yang lapuk dengan yang lebih moden.
Peningkatan kecekapan dandang dan pengurangan pelepasan berbahaya dicapai dengan menghapuskan kitaran dalam pengendalian relau berjentera, yang menghapuskan kemuncak pelepasan semasa tempoh pembakaran bahan api.
Amat penting dalam memperbaiki suasana ialah penukaran rumah dandang pemanasan kecil daripada pepejal kepada cecair, dan dalam kes terbaik, kepada bahan api gas.
Pengurangan pelepasan dipengaruhi oleh pelbagai bahan tambahan kepada minyak bahan api, yang digunakan secara meluas dalam sektor tenaga, tetapi praktikalnya tidak digunakan dalam rumah dandang industri dan pemanasan, kerana kekurangan jumlah bahan tambahan yang mencukupi dan peralatan yang diperlukan untuk mereka. pengenalan. Kesan utama bahan tambahan adalah untuk meningkatkan kualiti pembakaran, mengurangkan pencemaran dan kakisan permukaan pemanasan.
Semua rumah dandang beroperasi bahan api pepejal, mesti dilengkapi dengan sistem pembersihan gas. Yang berikut digunakan sebagai pengumpul abu: blok siklon CTKI; siklon bateri dengan pekali pembersihan sekurang-kurangnya 85-92%.
Cerobong asap digunakan untuk menyebarkan pelepasan berbahaya ke atmosfera. Paip memastikan pengagihan bahan pencemar di udara sekitar, dengan itu mengurangkan kesan berbahayanya di zon tanah. Tumpukan asap tidak mengurangkan jumlah pelepasan, tetapi membenarkan ia tersebar di kawasan yang lebih besar, mengurangkan kepekatan. Acara ini harus digunakan selepas semua cara yang mungkin mengurangkan pelepasan bahan pencemar. Kecekapan penyebaran dipengaruhi oleh faktor berikut: keadaan atmosfera, kelajuan angin, kuasa pelepasan, kelajuan dan komposisi, ketinggian cerobong. Satu syarat yang perlu ialah kelajuan keluar gas serombong adalah dua kali kelajuan angin.
12. Langkah penjimatan tenaga
Pada masa ini, manusia menghadapi salah satu daripada masalah yang paling penting– masalah penggunaan bahan api dan sumber tenaga yang menjimatkan dan rasional.
Untuk mengurangkan kehilangan haba dalam unit dandang dan mencapai nilai kecekapan yang dikira, adalah penting untuk memastikan permukaan pemanasan bersih dengan membersihkannya tepat pada masanya daripada bahan cemar luaran dan dalaman, proses pembakaran berkualiti tinggi dan penyelenggaraan. nilai optimum pekali udara berlebihan, pematuhan dengan rejim air yang ditetapkan, penyelenggaraan lapisan dan kelengkapan, dsb. Untuk menentukan dan seterusnya menganalisis kehilangan haba, disyorkan untuk menjalankan ujian keseimbangan biasa dandang.
Oleh kerana kecekapan dandang berbeza-beza bergantung pada beban, kecekapan operasi bilik dandang juga dipengaruhi oleh mod operasi dandang dan pengagihan beban di antara mereka.
Kecekapan terma rumah dandang dipengaruhi oleh kehilangan bahan api semasa pengangkutan dan penyimpanan, kehilangan haba daripada tiupan dan pembakaran, dsb. Penggunaan bahan api yang menjimatkan di rumah dandang dikaitkan dengan mengurangkan kehilangan haba daripada pengguna, terutamanya melalui peningkatan keadaan teknikal bangunan dan struktur yang dipanaskan. Apabila mengendalikan bilik dandang, adalah perlu untuk sentiasa memantau penggunaan bahan api, haba dan wap, serta menormalkan penggunaan bahan api tertentu.
Catuan penggunaan haba dan bahan api adalah faktor penting dalam perancangan rasional dan penggunaan sumber tenaga. Kadar penggunaan yang munasabah memungkinkan untuk menyediakan kawalan teknikal dan ekonomi yang diperlukan ke atas keadaan penggunaan bahan api.
Kadar penggunaan difahami sebagai jumlah bahan api atau haba yang setara yang digunakan oleh peranti yang boleh diservis dengan sempurna, dikendalikan dengan mematuhi parameter biasa mengikut rejim teknologi yang ditetapkan.
Kadar haba dan penggunaan bahan api tertentu ditetapkan dalam kilogram bahan api standard atau dalam gigakalori.
Kecekapan terma rumah dandang untuk tempoh pelaporan dinilai berhubung dengan jumlah yang sebenarnya digunakan dengan haba yang sebenarnya dihasilkan oleh rumah dandang.
Penjimatan haba harus ditentukan dengan penambahbaikan proses teknologi dan mod operasi.
Mendapatkan penjimatan kerana ketidakpatuhan dengan parameter biasa penyejuk atau pelanggaran teknologi yang diluluskan adalah tidak boleh diterima.
Ini membawa kepada kesimpulan berikut: penjimat dipasang di belakang dandang untuk mengurangkan kehilangan haba dengan gas serombong. Untuk menggunakan haba tiupan berterusan dandang stim, pengembang dan penukar haba tiupan berterusan dipasang di bilik dandang.
Arahan utama untuk mengurangkan kos stim ialah:
A) pengurangan penggunaan bahan api tertentu disebabkan oleh meningkatkan kecekapan unit dan menghapuskan kehilangan bahan api;
B) mengurangkan penggunaan tenaga untuk keperluan sendiri penjana stim dengan menghapuskan rintangan berbahaya dalam sistem penyediaan habuk, laluan wap-air dan gas-udara, serta mengekalkan mod optimum operasi peralatan;
C) mengurangkan bilangan kakitangan perkhidmatan kerana penjenteraan dan automasi yang komprehensif bagi semua proses;
D) mengurangkan kos awal unit penjana stim dengan mengurangkan bilangan unit dengan kuasa unit yang lebih besar, unit pembuatan di loji dalam blok yang diperbesarkan, menggunakan struktur bangunan pasang siap bangunan dan struktur, dsb.
E) penggunaan reka bentuk rasional peranti pembakaran, sistem penyediaan habuk dan pemasangan draf, yang mengurangkan kehilangan haba penjana stim dan penggunaan elektrik untuk keperluan sendiri.
G) penggunaan sistem pengumpul abu yang lebih maju dan, seterusnya, pemasangan untuk menulenkan produk pembakaran daripada sulfur dan nitrogen oksida, yang memungkinkan untuk mengurangkan pelepasan berbahaya ke atmosfera.
3) pembangunan lanjut penggunaan sistem dengan komputer digital untuk automasi kompleks operasi penjana stim, yang membantu meningkatkan kebolehpercayaan dan kecekapan operasi mereka.
Apabila menggunakan yang pertama peranti pintar automasi pemeteran membolehkan, sebagai tambahan, untuk menyediakan dan mengkonfigurasinya dari jauh, dengan mengambil kira ukuran ciri-ciri pembawa tenaga yang diukur.
Salah satu tunjang utama penjimatan tenaga ialah:
1. organisasi perakaunan penggunaan tenaga;
2. pengenalan catuan penggunaan tenaga;
3. pengenalan teknologi dan bahan termaju untuk pengeluaran;
5. pengurusan pengagihan beban yang cekap mengikut masa hari dan masa dalam setahun.
Pada masa ini, penjimatan tenaga secara umum dan pembangunan sumber tenaga bukan tradisional (tenaga hidro, tenaga suria, tenaga angin) agak banyak modal diperuntukkan.
Terdapat tiga loji kuasa angin yang beroperasi di Republik Belarus, dua daripadanya dibekalkan oleh pihak Jerman, dan yang ketiga dibuat di sini.
Senarai sumber yang digunakan
1. "Kursus pemasangan dandang dan reka bentuk diploma" - R. I. Esterkin. Leningrad energoatomizdat 1989.
2. "Loji penjanaan wap industri" - R.I. Esterkin. Tenaga Leningrad 1980.
3. "Buku panduan pemasangan dandang berkapasiti rendah" - K. F. Raddatis, A. N. Poltaretsky.
4. "Asas teori kejuruteraan pemanasan" - F. M. Kosterev, V. I. Kushnyrev. Moscow, Tenaga 1978.
5. "Asas reka bentuk pemasangan dandang" - Yu. Moscow 1973.
UNIVERSITI TEKNIKAL NEGERI BRYANSK
Fakulti Tenaga dan Elektronik
Jabatan Kejuruteraan Kuasa Terma Perindustrian
Kerja kursussecara disiplin
"Pemasangan dandang perusahaan perindustrian"
"Pengiraan terma dan aerodinamik unit dandang DE-6.5-14GM dan pemilihan peranti draf"
BSTU.140100.B3.14.KR.12.1441.PZ.070
Selesai:
pelajar gr. 12-TiT
Labutin I.G.
" " 2015
cikgu:
Ph.D., Profesor Madya Anisin A.K.
" " 2015
Bryansk 2015
Mengandungi pengiraan pengesahan unit dandang DE-6.5-14GM pada mod operasi nominal, direka untuk menghasilkan wap tepu. Pengiraan dibuat untuk produktiviti 6.5 tan wap sejam.
Pengiraan terma dan aerodinamik unit dandang disertakan.
Pemilihan peranti draf telah dijalankan, dan juga, sebagai tugas tambahan, carian dibuat untuk cara untuk mempergiatkan pemindahan haba.
Pengenalan 5
Penerangan teknikal dandang DE-6.5-14GM 6
1. Pengiraan terma unit dandang 10
1.1. Bahan api, komposisi dan kuantiti produk pembakaran, entalpinya 10
I.3. Pengiraan terma kotak api 20
I.4.Pengiraan salur gas pertama 26
1.5. Pengiraan saluran gas kedua 31
I.5.Pengiraan penjimat air 37
2. Pengiraan aerodinamik loji dandang 41
2.1 Rintangan saluran gas 41
2.2.
Data input tambahan 45
2.3. Pengiraan cerobong 48
2.4. Pengiraan rintangan laluan udara 49
3. Pemilihan peranti draf 52
3.1. Pengiraan dan pemilihan ekzos asap 52
3.2.Pemilihan kipas blower 53
4. Tugasan tambahan 55
Kesimpulan 71
Rujukan 72pengenalan Objek kajian ini kerja kursus
- dandang wap tiub air menegak gas-minyak DE-6.5-14GM.
Tujuan kerja kursus adalah untuk melaksanakan pengiraan pengesahan unit dandang DE-6.5-14GM pada mod operasi nominal.
Untuk mencapai matlamat ini, perlu menyelesaikan beberapa masalah:
Buat imbangan haba unit dandang untuk menentukan anggaran penggunaan bahan api setiap jam untuk pemasangan.
Lakukan pengiraan terma pemasangan dandang untuk mencari suhu pembakaran bahan api, suhu gas serombong di alur keluar relau dan di belakang rasuk perolakan, serta memilih penjimat.
Lakukan pengiraan aerodinamik unit dandang untuk menentukan rintangan laluan gas dan dua saluran gas.
Berdasarkan hasil pengiraan cerobong dan rintangan laluan udara, pilih ekzos asap dan kipas blower dengan sewajarnya.Penerangan teknikal dandang de-6.5-14gm
Dandang wap tiub air menegak gas-minyak jenis DE-6.5-14-GM direka untuk menghasilkan stim tepu atau sedikit panas lampau untuk keperluan teknologi perusahaan perindustrian, pemanasan, pengudaraan dan sistem bekalan air panas. Ruang pembakaran dandang terletak di sisi rasuk perolakan, dilengkapi dengan paip menegak yang menyala di dram atas dan bawah.
Diameter drum atas dan bawah ialah 1000 mm, dan jarak antara mereka ialah 2750 mm. Untuk akses ke bahagian dalam dram, terdapat pintu lurang di bahagian bawah hadapan dan belakang setiap satu daripadanya. Dram untuk dandang dengan tekanan mutlak operasi 1.4 MPa diperbuat daripada keluli 16GS dan mempunyai ketebalan dinding 13 mm.
Terdapat paip suapan dalam ruang air dram atas, dan peranti pemisah dalam isipadu stim (Rajah 1). Drum bawah mengandungi peranti untuk memanaskan wap air dalam dram semasa pembakaran dan paip untuk mengalirkan air, serta paip tiupan berterusan (Rajah 1).
Rasuk perolakan dipisahkan dari kebuk pembakaran oleh partition kedap gas, di bahagian belakangnya terdapat tingkap untuk kemasukan gas ke dalam rasuk (Rajah 3). Pembahagian diperbuat daripada paip mm yang diletakkan rapat dengan pic 55 mm dan dikimpal bersama. Bundle perolakan dibentuk oleh paip menegak yang disusun dalam koridor, dinyalakan di atas dan bawah dram. Padang paip di sepanjang dram ialah 90 mm, padang melintang ialah 110 mm.
Untuk mengekalkan tahap halaju gas yang diperlukan dalam rasuk perolakan dandang, partition longitudinal dipasang (Rajah 3).
Gas serombong melepasi seluruh keratan rentas rasuk dan keluar melalui dinding depan ke dalam kotak gas, yang terletak di atas kebuk pembakaran, dan melaluinya ia melaluinya ke economizer yang terletak di bahagian belakang dandang.
Sebagai peranti pemisah utama, perisai panduan dan kanopi yang dipasang di dram atas digunakan, memastikan penghantaran campuran wap-air ke paras air. Pemisah louver mendatar dan helaian berlubang digunakan sebagai peranti pemisah sekunder.
Dandang dibekalkan sebagai blok, termasuk dram atas dan bawah dengan peranti dram dalaman, sistem paip skrin dan rasuk perolakan, rangka sokongan dan rangka pengikat.
Perisai padat pada dinding sisi, siling dan bahagian bawah kebuk pembakaran memungkinkan untuk menggunakan penebat ringan pada dandang dalam dua hingga tiga lapisan papan penebat dengan ketebalan total 100 mm, diletakkan pada lapisan konkrit tanah liat pada grid 15 – 20 mm tebal. Lapisan dinding depan dan belakang dilakukan mengikut jenis lapisan ringan dandang DKVR iaitu konkrit fireclay dengan ketebalan 65 mm dan papan penebat dengan jumlah ketebalan 100 mm.
Kerja bata dinding belakang terdiri daripada lapisan bata fireclay setebal 65 mm dan beberapa lapisan papan penebat setebal 200 mm.
Penjimat besi tuang standard yang diperbuat daripada paip VTI, terbukti dengan pengalaman operasi jangka panjang, digunakan sebagai permukaan pemanasan ekor dandang.
Gambar rajah injap dandang DE-6.5-14GM ditunjukkan dalam Rajah 18.
Rajah.1. Bahagian membujur DE-6.5-14GM
Rajah.2. Keratan rentas DE-6.5-14GM
Rajah.3. Dandang DE-6.5-14GM. Rancang
Rajah.4. Pandangan umum dandang DE-6.5-14GM
Buat pesanan
Pesanan
TUJUAN PRODUK
Dandang DE ialah dandang dwi-drum, tiub air menegak yang direka untuk menghasilkan wap tepu atau sedikit panas lampau yang digunakan untuk keperluan teknologi perusahaan perindustrian, pemanasan, pengudaraan dan sistem bekalan air panas.
Ciri teknikal utama dandang DE-6.5-14GMO diberikan dalam jadual.
harga
RUB 3,600,000
| Kapasiti wap, t/j | 6.5 |
| Tekanan kerja (lebihan) stim di alur keluar, MPa (kg/cm?) | 1,3 (13) | Suhu wap panas lampau di alur keluar, ?С | 194 |
| Suhu air suapan, ? | 100 | Anggaran kecekapan (gas), % | 92 |
| Anggaran kecekapan (minyak bahan api), % | 89 | Anggaran penggunaan bahan api (gas), m?/j | 466 |
| Anggaran penggunaan bahan api (minyak bahan api), m?/j | 443 | Jumlah permukaan pemanasan dandang, m? | 91 |
| Permukaan pemanasan superheater | - | Isipadu air dandang, m? | 5,6 |
| Isipadu wap dandang, m? | 1,2 | Rizab air dalam gelas penunjuk air adalah maks. tahap, min | 5,1 |
| Jumlah bilangan tiub berkas perolakan, pcs. | 230 | Dimensi unit boleh diangkut, LxWxH, mm | 4280x2920x4028 |
| Dimensi reka letak, LxWxH, mm | 4800x4050x5050 | Panjang dandang (dengan tangga dan platform), mm | 5048 |
| Lebar dandang, mm | 4300 | Ketinggian dandang, mm | 5050 |
| Berat blok dandang boleh diangkut, kg | 13080 | Berat dandang dalam jumlah penghantaran kilang, kg | 13910 |
| Kit asas dipasang | Blok dandang dengan selongsong dan penebat, tangga, platform, penunu GM-4.5 | Peralatan tambahan: |
| Pengekonomi | BVES-II-2 | Pengekonomi | EB2-142 |
| kipas | VDN-9-1000 | Ekzos asap | DN-11.2-1000 |
| Kotak No 1 | Kelengkapan untuk dandang DE-6.5-14GMO | Kotak No. 2 | Peranti keselamatan untuk dandang DE-6.5-14GMO |
PENERANGAN PRODUK
Ruang pembakaran dandang terletak di sisi rasuk perolakan, dilengkapi dengan paip menegak yang menyala di dram atas dan bawah. Lebar kebuk pembakaran di sepanjang paksi paip skrin sisi adalah sama untuk semua dandang - 1790 mm. Kedalaman kebuk pembakaran: 1930 - 6960 mm. Komponen utama dandang ialah dram atas dan bawah, rasuk perolakan, skrin hadapan, sisi dan belakang yang membentuk kebuk pembakaran.
Paip partition kedap gas dan skrin sebelah kanan, yang juga membentuk bahagian bawah dan siling kebuk pembakaran, dimasukkan terus ke dalam dram atas dan bawah. Hujung paip skrin belakang dikimpal ke pengumpul atas dan bawah Ф 159х6 mm. Paip skrin hadapan dandang DE-6.5-14GMO dikimpal pada pengumpul F 159x6 mm.
Dalam semua saiz standard dandang DE, diameter drum atas dan bawah ialah 1000 mm. Jarak antara paksi dram ialah 2750 mm (maksimum yang mungkin di bawah syarat mengangkut blok dengan kereta api). Panjang bahagian silinder dram dandang dengan kapasiti
6.5 t/j - 3000 mm. Untuk akses ke bahagian dalam dram, terdapat pintu lurang di bahagian bawah hadapan dan belakang setiap satu daripadanya. Dram untuk dandang dengan tekanan mutlak operasi 1.4 dan 2.4 MPa (14 dan 24 kgf/cm 2) diperbuat daripada kepingan keluli mengikut GOST 5520-79 daripada gred keluli 16GS dan 09G2S GOST 19281-89 dan mempunyai ketebalan dinding 13 , masing-masing dan 22 mm.
Di ruang air dram atas terdapat paip suapan dan paip untuk memperkenalkan fosfat, dan dalam jumlah stim terdapat peranti pemisah. Drum bawah mengandungi peranti untuk memanaskan wap air dalam dram semasa menyala dan paip untuk mengalirkan air untuk dandang dengan kapasiti 6.5 t/j terdapat paip blowdown berterusan.
Dandang dengan kapasiti stim 6.5 t/j dibuat dengan skim penyejatan satu peringkat.
Rasuk perolakan dipisahkan dari kebuk pembakaran oleh partition kedap gas, di bahagian belakangnya terdapat tingkap untuk kemasukan gas ke dalam rasuk. Partition diperbuat daripada paip Ø 51x2.5 mm diletakkan rapat dengan pic 5 = 55 mm dan dikimpal bersama. Apabila dimasukkan ke dalam dram dan paip, ia dipisahkan kepada dua baris. Titik pengedaran dimeterai dengan pengatur jarak logam dan konkrit chamotte. Bundle perolakan dibentuk oleh paip menegak Ø 51 x 2.5 mm yang disusun dalam koridor, dinyalakan di atas dan bawah dram. Padang paip di sepanjang dram ialah 90 mm, padang melintang ialah 110 mm (kecuali padang purata, iaitu 120 mm).
Untuk mengekalkan tahap halaju gas yang diperlukan dalam berkas perolakan dandang dengan kapasiti 4.0; 6.5; 10 t/j, partition bertingkat membujur dipasang, dan lebar rasuk diubah (890 mm untuk dandang dengan kapasiti 4 dan 6.5 t/j dan 1000 mm untuk dandang dengan kapasiti 10 t/j). Gas serombong melepasi seluruh keratan rentas rasuk perolakan dan keluar melalui dinding hadapan ke dalam kotak gas, yang terletak di atas kebuk pembakaran, dan melaluinya ia melaluinya ke penjimat yang terletak di bahagian belakang dandang.
Semua saiz standard dandang mempunyai litar edaran yang sama. Kontur skrin sisi dan rasuk perolakan semua saiz standard dandang ditutup terus ke dram; kontur skrin belakang semua dandang dan skrin hadapan dandang dengan kapasiti 4; 6.5 dan 10 t/j disambungkan ke dram melalui pengumpul perantaraan: bahagian bawah mengedar (mendatar) dan bahagian atas mengumpul (condong). Hujung pengumpul perantaraan di sisi yang bertentangan dengan dram disatukan oleh paip edaran semula yang tidak dipanaskan Ф 76 x 3.5 mm.
Sebagai peranti pemisah utama peringkat pertama penyejatan, perisai panduan dan kanopi yang dipasang di dram atas digunakan, memastikan penghantaran campuran wap-air ke paras air. Pemisah louver mendatar dan kepingan berlubang digunakan sebagai peranti pemisah sekunder peringkat pertama dandang DE-6.5-14GMO. Peranti pemisah peringkat kedua penyejatan adalah perisai membujur yang memastikan pergerakan campuran wap-air, pertama hingga akhir, dan kemudian di sepanjang dram ke partition melintang yang memisahkan petak. Petak penyejatan berperingkat berkomunikasi antara satu sama lain melalui stim melalui tingkap di atas partition melintang, dan melalui air melalui paip suapan Ø 89 - 108 mm, yang terletak dalam isipadu air.
Pemanas lampau dandang dengan kapasiti 4.0; 6.5 dan 10 t/j diperbuat daripada gegelung yang diperbuat daripada paip Ф 32 x 3 mm.
Perisai padat dinding sisi (padang relatif paip a = 1.08), siling dan bahagian bawah kebuk pembakaran memungkinkan untuk menggunakan penebat ringan pada dandang dalam dua hingga tiga lapisan papan penebat dengan ketebalan total 100 mm, diletakkan pada lapisan konkrit fireclay pada grid 15-20 mm tebal. Lapisan dinding depan dan belakang dilakukan mengikut jenis lapisan ringan dandang DKVR (konkrit chamotte) dengan ketebalan 65 mm dan papak penebat dengan jumlah ketebalan 100 mm - untuk dandang DE-6.5-14GMO.
Lapisan dinding belakang terdiri daripada lapisan bata fireclay setebal 65 mm dan beberapa lapisan papan penebat setebal 200 mm; jumlah ketebalan lapisan ialah 265 mm. Untuk mengurangkan sedutan ke dalam laluan gas dandang, penebat ditutup dari luar dengan pelapisan kepingan logam setebal 2 mm, yang dikimpal pada bingkai. Kepingan sarung yang dipotong dibekalkan oleh kilang dalam bungkusan. Penggunaan lapisan paip dengan padang paip yang ketat boleh meningkatkan ciri dinamik dandang dan dengan ketara mengurangkan kehilangan haba kepada alam sekitar, serta kerugian semasa permulaan dan penutupan.
Penjimat EB besi tuang standard, terbukti dengan pengalaman operasi jangka panjang, digunakan sebagai permukaan pemanasan ekor dandang.
Dandang dilengkapi dengan peniup pegun yang terletak di sebelah kiri dandang. Untuk meniup dandang, stim tepu atau panas lampau dengan tekanan sekurang-kurangnya 0.7 MPa (7 kgf/cm2) digunakan.
Semua dandang mempunyai rangka sokongan yang mana jisim elemen dandang yang beroperasi di bawah tekanan, jisim air dandang, serta jisim rangka paip, lapisan paip dan lapisan dipindahkan. Sokongan tetap dandang ialah penyokong hadapan dram bawah. Sokongan tengah dan belakang dram bawah boleh digerakkan dan mempunyai lubang bujur untuk bolt yang dipasang pada rangka sokongan semasa pengangkutan.
Setiap dandang E (DE) dilengkapi dengan dua injap keselamatan spring, salah satunya adalah injap kawalan. Pada dandang tanpa pemanas lampau, kedua-dua injap dipasang pada dram atas dandang dan mana-mana daripadanya boleh dipilih sebagai injap kawalan pada dandang dengan pemanas lampau, injap kawalan ialah injap manifold alur keluar pemanas lampau.
Keluaran stim nominal dan parameter stim sepadan dengan GOST 3619-89,
disediakan pada suhu air suapan 100°C semasa membakar bahan api: gas asli dengan haba tentu pembakaran 29300 - 36000 kJ/kg (7000 - 8600 kcal/m3) dan minyak bahan api gred 40 dan 100 mengikut GOST 10588-75.
Julat kawalan adalah dari 20 hingga 100% daripada keluaran stim nominal. Operasi jangka pendek dengan beban 110% daripada keluaran stim terkadar dibenarkan. Mengekalkan suhu haba lampau dalam dandang dengan pemanas lampau stim dipastikan dalam julat beban 70-100%
Dandang DE-6.5-14GMO boleh beroperasi dalam julat tekanan 0.7-1.4 MPa (7-14 kgf/cm2). Dengan penurunan tekanan operasi, kecekapan dandang tidak berkurangan.
Di dalam rumah dandang yang direka untuk menghasilkan stim tepu tanpa mengenakan syarat ketat terhadap kualitinya, pengeluaran wap dandang jenis DE pada tekanan dikurangkan kepada 0.7 MPa (7 kgf/cm2) boleh diambil sama seperti pada tekanan 1.4 MPa ( 14 kgf). /cm 2).
Untuk dandang jenis E (DE), daya tampung injap keselamatan sepadan dengan keluaran terkadar dandang pada tekanan mutlak sekurang-kurangnya 0.8 MPa (8 kgf/cm2). Jika peralatan menggunakan haba yang disambungkan ke dandang mempunyai tekanan operasi maksimum kurang daripada nilai yang dinyatakan di atas, untuk melindungi peralatan ini adalah perlu untuk memasang tambahan injap keselamatan. Apabila beroperasi pada tekanan yang dikurangkan, injap keselamatan pada dandang dan injap keselamatan tambahan yang dipasang pada peralatan mesti dilaraskan kepada tekanan operasi sebenar.
Dengan penurunan tekanan dalam dandang kepada 0.7 MPa (7 kgf/cm2), perubahan dalam konfigurasi dandang dengan penjimat tidak diperlukan, kerana dalam kes ini, pemanasan rendah air dalam penjimat suapan kepada suhu ketepuan wap dalam dandang adalah lebih. daripada 20 ° C, yang memenuhi keperluan peraturan Rostechnadzor.
Dandang dibekalkan dalam borang terhimpun satu unit boleh diangkut, termasuk dram atas dan bawah dengan peranti dalam dram, sistem paip skrin dan rasuk perolakan (jika perlu, pemanas lampau), rangka sokongan, rangka paip, selongsong, penebat dan penunu.
pengenalan
Bekalan gas ialah set kompleks peranti teknikal untuk pengekstrakan gas mudah terbakar asli atau buatan, penyimpanan, penghantaran dan pengedarannya untuk digunakan sebagai bahan mentah kimia dan bahan api oleh pengguna industri, pertanian dan isi rumah.
Dengan mengambil kira kehadiran dalam komuniti sejarah asing pendekatan metodologi yang mantap untuk periodisasi sejarah industri gas, adalah dinasihatkan dalam kes kita untuk beralih kepada pertimbangan tempoh yang berkaitan dengan pengeluaran dan penggunaan gas buatan. di Rusia pra-revolusioner. Dan kemudian logik dalaman perkembangan sejarah industri gas domestik, premis awal, mekanisme dan kursus khusus transformasi teknologinya, serta sumbangan sebenar industri kepada pembentukan potensi perindustrian negara pada abad ke-19, menjadi lebih jelas.
Pada masa ini, dalam koleksi Arkib Sejarah Negara Rusia St. Petersburg terdapat dokumen aneh bertarikh 24 Oktober (12 gaya lama) 1811, yang memberi keterangan tentang penciptaan "lampu haba", pemasangan domestik pertama untuk menghasilkan gas buatan, direka oleh pencipta berbakat Pyotr Sobolevsky (1781 -1841).
Ciptaan ini mendapat perhatian akhbar Severnaya Poshta, yang dalam dua keluaran, N 96 bertarikh 2 Disember 1811 dan N 97 bertarikh 6 Disember 1811, menerbitkan artikel "Mengenai faedah lampu terma yang dibina di St. Petersburg oleh Sobolevsky dan Gerrer," di mana pada mulanya perkara berikut telah dilaporkan mengenai radas: "Ramai pencinta sains, yang ingin melihat eksperimen ini beberapa kali, menjadi yakin bahawa cahaya yang dihasilkan oleh pembakaran gas berasaskan air sangat jernih, tidak mengeluarkan bau yang sensitif dan tidak menghasilkan asap, oleh itu, tidak mempunyai jelaga... Faedah ciptaan ini... dan faedah yang diberikannya sangat luas dan pelbagai sehinggakan walaupun dengan penyelidikan yang paling tepat ia kelihatan hampir luar biasa, dan oleh itu ciptaan itu sendiri boleh dijadikan salah satu penemuan yang paling penting."
Pada tahun 1812, langkah-langkah khusus telah digariskan untuk pengenalan lampu gas di ibu negara Rusia.
Menurut maklumat yang ada, projek ini telah disemak dan diluluskan secara peribadi oleh Maharaja Alexander I, tetapi pelaksanaannya dihalang oleh pencerobohan tentera Napoleon ke Rusia pada 24 Jun (12), 1812 dan meletusnya Perang Patriotik 1812.
Perlu diingatkan bahawa P.G. Sobolevsky tidak berhenti di situ, dan tidak lama kemudian pemasangan "lampu terma" yang baru dan lebih maju telah dihasilkan. Strukturnya terdiri daripada dapur besi tuang yang dilapisi dengan bata tahan api di dalamnya. Di bahagian bawah terdapat peti api dengan jeriji besi tuang, dan di bahagian atas terdapat retort besi tuang untuk bahan penyulingan - kapal berongga besar yang diisi dengan arang batu dan dipanaskan dalam relau. Produk penyulingan (gas penerang) daripada retort memasuki peti sejuk tembaga dan gegelung dibasuh dengan air. Selepas penulenan, gas masuk ke gasometer - sebuah kapal kayu dengan selongsong besi luar, dan kemudian melalui paip ia dihantar kepada pengguna. "Thermolamp" bekerja pada produk penyulingan kering kayu dan boleh digunakan untuk pemanasan dan pencahayaan. Ciptaan ini mempunyai tiga relau dan empat gasometer.
Tidak lama lagi lampu gas mengikut P.G. Sobolevsky telah diadakan di premis Kakitangan Am di Palace Square dan teater rumah Gabenor Jeneral Mikhail Miloradovich.
Kesusasteraan memberikan maklumat bahawa pada tahun 50-an abad ke-19 beberapa pemasangan kecil beroperasi di Moscow yang menghasilkan gas buatan untuk penjualan berikutnya dalam silinder khas.
Kesusasteraan Rusia menyediakan data berikut: pada akhir tahun 1868, terdapat 310 loji gas yang beroperasi di Empayar Rusia, empat daripadanya terletak di ibu negara, di tebing Neva.
Di Rusia, gas pada asalnya digunakan untuk menerangi bandar; ia diperoleh daripada arang batu di loji gas. Loji pertama dibina di St. Petersburg pada tahun 1835 kerana arang batu dibawa dari luar negara. Loji gas Moscow dibina pada tahun 1865. Gas yang dihasilkan di loji gas dipanggil "gas lampu".
Pada awal abad kedua puluh, selepas minyak tanah mula digunakan untuk lampu, gas mula digunakan untuk pemanasan dan memasak. Pada tahun 1913, pengeluaran gas buatan di Rusia hanya berjumlah 17 juta m 3.
Pada tahun 1915, 3,000 pangsapuri telah digas di Moscow, dan 10,000 pangsapuri di St. Petersburg. Sebelum revolusi, Rusia pada dasarnya tidak mempunyai industri gas dalam erti kata modennya.
Perkembangan industri gas dan bekalan gas ke penempatan dan perusahaan berdasarkan gas asli di USSR bermula pada tahun 40-an, apabila deposit kaya ditemui di Volga, di Republik Sosialis Soviet Autonomi Komi. Pada tahun 1946, saluran paip gas utama pertama "Saratov - Moscow" telah mula beroperasi: panjang 740 km, diameter 300 mm, kapasiti pengeluaran 1.4 juta m 3 gas sehari.
Pada masa ini, negara-negara CIS menduduki tempat pertama di dunia dalam rizab dan pengeluaran gas. Rizab yang diterokai berjumlah 54 trilion m3, potensi rizab adalah kira-kira 120 trilion m3. Terdapat 800 deposit, dan 17 terbesar daripadanya mengandungi 65% daripada rizab perindustrian. Deposit yang lebih kaya adalah di utara wilayah Tyumen, di Turkmenistan, Siberia Timur, dan Republik Komi.
Pada masa ini, Rusia menyumbang 80% daripada rizab. Di republik Asia Tengah - 15%.
Angka berikut membolehkan kita menilai skala dan kadar pembangunan industri gas di USSR:
Pengeluaran gas asli, juta m3
1946 -1.3
1958 – 28.8
1980 – 43.5
1990 – 810
Panjang saluran paip gas utama, km,
1946 – 740
1980 - 133,000
pada masa ini ≈ 250,000
Lebih daripada 200 juta orang menggunakan gas di rumah.
Yang terbesar saluran paip gas utama diletakkan dari ladang wilayah Tyumen (Urengoyskoye, Yamalskoye, Yamburgskoye) ke kawasan tengah negara dan ke sempadan barat CIS: "Yamburg - sempadan barat", "Urengoy - Pomary - Uzhgorod" (panjang 4.5 ribu km , diameter 1420 mm, kapasiti 32 bilion m3 setahun, tekanan 7.5 MPa).
Peningkatan ketara dalam pengeluaran gas telah mengubah keseimbangan bahan api negara dengan ketara. Jika pada tahun 1950 bahagian bahan api gas dalam jumlah baki bahan api adalah 2.3%, maka pada akhir tahun 1995 ia adalah 43%. Struktur penggunaan gas adalah seperti berikut: 60% - industri; 13% - keperluan komunal; 24% - loji kuasa; 1.5% - pertanian; selebihnya adalah pengangkutan dan pembinaan.
Penggunaan gas yang paling cekap adalah dalam industri kimia, kaca dan metalurgi. Gas digunakan untuk mencairkan 93% keluli dan besi tuang, 50% kepingan dan paip yang digulung, menghasilkan 95% baja mineral, dan 65% simen.
Belarus kaya dengan banyak perkara, tetapi tidak dengan sumber semula jadi. Negara kita tidak mengalami kekurangan tenaga yang dahsyat hanya kerana ia didorong oleh tenaga dari Timur: terutamanya sumber tenaga Rusia mengalir melalui saluran darah kompleks bahan api dan tenaganya. Secara umum, pergantungan Republik Belarus pada bekalan tenaga Rusia melebihi 90%. Bahagian gas asli dalam baki bahan api republik itu adalah sangat besar (lebih daripada 50%) tiada penggantian sepenuhnya untuknya, dan tidak dijangka pada masa hadapan.
Tidak lama dahulu, bahan api ini dianggap murah, dan oleh itu seluruh ekonomi diorientasikan semula ke arah penggunaannya. Hari ini, apabila wang untuk haba dan cahaya hilang lebih cepat daripada angin, keadaan telah berubah secara radikal. Tiada yang murah lagi, dan gas asli "diimport" lebih-lebih lagi. Pada masa yang sama, keperluan kawasan ekonomi Belarus sentiasa meningkat.
Contoh yang jelas ialah sektor tenaga domestik: kira-kira 80% loji janakuasa haba Belarus dan loji janakuasa daerah negeri beroperasi secara eksklusif pada gas. Tetapi walaupun mengekalkan tahap semasa bekalannya (apatah lagi kerja) semakin memburukkan masalah lama dan menimbulkan yang baru. Pertama sekali - kewangan.
Kompleks gas Belarus berusia lebih daripada 40 tahun. Gas asli dibekalkan kepada pengguna pertama Minsk pada tahun 1960.
Sejak permulaan pengegasan Republik Belarus pada tahun 1958, Kerajaan BSSR mewujudkan badan kerajaan pusat untuk pembangunan pengegasan republik - Direktorat Utama untuk Pengegasan di bawah Majlis Menteri-menteri BSSR (Glavgaz BSSR) , yang termasuk kemudahan gas serantau dan Minsk sebagai entiti undang-undang.
Pada tahun 1978, Glavgaz dari BSSR telah diubah menjadi Jawatankuasa Negeri untuk Pengegasan di bawah Majlis Menteri-menteri BSSR (Goskomgaz BSSR) dengan fungsi pentadbiran dan harta yang sama.
Pada tahun 1988, Goskomgaz dari BSSR dan Kementerian Industri Bahan Api BSSR, dengan keputusan Kerajaan BSSR, telah digabungkan dan diubah menjadi Jawatankuasa Negeri untuk Bahan Api dan Pengegasan (Goskomtopgaz BSSR) dengan kemasukan organisasi di bawah bidang kuasa badan kerajaan ini yang mempunyai hak entiti undang-undang.
Dengan Resolusi Majlis Menteri Republik Belarus bertarikh 13 April 1992 No. 204, serta oleh keputusan kolektif buruh organisasi Goskomtopgaz BSSR, Keprihatinan Belarus untuk Bahan Bakar dan Pengegasan (Keprihatinan Beltopgaz) telah dianjurkan, yang menjalankan aktivitinya berdasarkan dokumen konstituen untuk pengurusan pentadbiran, harta dan ekonomi semua organisasi kerajaan yang termasuk di dalamnya. Menurut Dekri Presiden Republik Belarus bertarikh 24 September 2001 No. 516, kebimbangan Beltopgaz adalah bawahan kepada Kementerian Tenaga Republik Belarus, yang meluluskan piagamnya dalam edisi baru. Pada masa ini, kebimbangan Beltopgaz telah diubah menjadi Persatuan Pengeluaran Negeri untuk Bahan Api dan Pengegasan Beltopgaz.
Kejayaan berfungsi dan pembangunan tenaga pengeluaran, serta meningkatkan taraf hidup penduduk Belarus, sebahagian besarnya bergantung kepada keadaan kompleks bahan api dan tenaga. Itulah sebabnya bekalan tenaga yang boleh dipercayai dan cekap kepada semua sektor ekonomi, memastikan pengeluaran produk yang berdaya saing dan mencapai taraf taraf hidup dan kualiti hidup yang tinggi untuk penduduk sambil mengekalkan persekitaran yang mesra alam, amat relevan dan penting.