Gambar rajah edaran dandang DKVR 6 5. Alat kawalan dan pelarasan. Penerangan tentang prinsip operasi

Ini dan maklumat kepunyaan

perusahaan, digunakan oleh pihak ketiga

dengan pemiliknya!

Bagaimana khusus syarikat pengeluaran dan pembekalan dandang dan peralatan tambahan dandang, syarikat kami menawarkan wap yang boleh dipercayai dandangDKVR-20-13 GM ( dandang dihantar kepada pelanggan secara pukal, lengkap ) .

Kami juga mencadangkan untuk menjalankan kerja menyeluruh dalam bidang berikut:

. reka bentuk bilik dandang, kedua-dua pegun dan MKU,

Reka bentuk untuk pembinaan semula sel dandang (penggantian dandang dengan yang lebih besar atau kurang produktif)),

Bekalan dandang dan peralatan tambahan,

Checkout: untuk membeli dandang stim DKVr-20-13 GM, daripada Anda perlu menghantar ke alamat kamipermohonan di mana Semestinyamenunjukkan :

. susun atur penghantaran dandang ( perundingan pakar, cadangan ) ;

Butiran syarikat;

Orang hubungan, kedudukan;

Telefon/faks untuk maklum balas;

. e-mel syarikat ( e-mel:).

Penghantaran untuk mengira kos penghantaran - nyatakan destinasi(penghantaran automatik, Penghantaran kereta api ).

KEPADA perundingan pakar: 8- 960- 942- 53- 03

T telefon /Faks : 8 ( 3854) 44- 86- 49

e-mel :biek22@ mail.ru

Senarai harga DKVR

. KEPADA set lengkap penghantaran dandang DKVR-20-13 GM (ross) :

1. Drum atas, dram bawah dengan peranti dram dalaman (lubang untuk paip dandang dikisar dan diketuk);

3. Tangga platform, bingkai, bingkai, bahan binaan (atas permintaan);

5. Kotak alat ganti set lengkap (injap tutup, peranti instrumentasi);

6. Pakej dokumentasi teknikal: pasport dandang DKVR-20-13 GM dengan lampiran - laporan pemeriksaan ultrasonik, sijil dan kebenaran untuk menggunakan "Rostechnadzor".

. Perlaksanaan kerja :

1. Kerja-kerja pembongkaran;

2. Kerja pemasangan;

3. Penggantian sistem paip dandang;

4. Kerja batu (ringan/berat);

5. Pemasangan dan pelarasan instrumentasi dan automasi;

6. Pelarasan permulaan;

. Pemilihan peralatan saya :

(pergi ke halaman)

. Automasi dandang . Kit gendang . Sistem tiub dandang .

. Dandang siri KVR / KVM . Memuatkan ambil GMC . Penghancur arang batu VDG, VDP .

. Suapan arang batu (TS-2) . Penyingkiran sanga dan abu ShZU . Bilik dandang modular MKU .

. VDN, DN. Pembakar GM, GM, GM, Weishaupt . Pemasangan VPU . Deaerators YA .

. Penapis FIP . Pengekonomi EB, BVES . Injap 17s28nzh . Penunjuk Dy10Py25 .

. Kapal aras UK (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Borang am :

. Pengurusan untuk operasi dandang bersiri DKVR :

(pergi ke halaman)

. Struktur dandang . Pemasangan dandang. Mod kimia air dandang .

. Program pemeriksaan pakar dandang .

. Data dandang am DKVR-20-13 GM:

Dandang stim tiub air menegak DKVR-20 13 GM direka untuk menghasilkan wap tepu atau sedikit panas lampau yang digunakan untuk keperluan teknologi perusahaan perindustrian, dalam sistem pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas.

Dandang DKVR 20 13 GM mempunyai ruang pembakaran terlindung dan berkas dandang paip bengkok yang dibangunkan. Untuk menghapuskan nyalaan yang ditarik ke dalam berkas dan mengurangkan kehilangan akibat terperangkap dan pembakaran bahan kimia, ruang pembakaran dandang DKVR-20; DKVr-4; DKVR-6.5 dibahagikan dengan partition fireclay kepada dua bahagian: firebox sendiri dan ruang afterburning. Pada dandang DKVR-10, ruang pembakaran selepas dipisahkan dari kotak api oleh paip skrin belakang. Sekatan fireclay juga dipasang di antara baris pertama dan kedua tiub berkas dandang semua dandang, memisahkan berkas daripada ruang pembakaran selepas itu. Di dalam ikatan dandang terdapat sekatan besi tuang yang membahagikan ikatan ke dalam saluran gas pertama dan kedua dan memastikan pembalikan mendatar gas dalam ikatan semasa aliran melintang paip.

Salur masuk gas dari relau ke dalam ruang pembakaran selepas dan alur keluar gas dari dandang adalah tidak simetri.

Jika pemanas lampau hadir, beberapa paip dandang tidak dipasang; pemanas lampau terletak di saluran gas pertama selepas baris kedua atau ketiga paip mendidih. Dandang mempunyai dua dram - atas (panjang) dan bawah (pendek) - dan sistem paip. Untuk pemeriksaan dram dan pemasangan peranti di dalamnya, serta untuk membersihkan paip dengan penggelek, terdapat lubang bujur di bahagian bawah berukuran 325x400 mm.

Dram dandang DKVR-20-13 GM, tekanan operasi 1.4 atau 2.4 MPa, diperbuat daripada keluli 16GS, 09G2S, ketebalan dinding 13 atau 20 mm, masing-masing. Kawalan kualiti produk dipastikan melalui diagnostik ultrasonik kimpalan gendang Pasport dikeluarkan untuk dandang DKVR-20 13 GM dan nombor dandang diberikan. Semua dokumentasi utama untuk komponen (dram, sistem paip, ruang skrin, kelengkapan paip), sijil dan permit untuk kegunaan yang dikeluarkan oleh dandang dimasukkan ke dalam pasport dandang. Perkhidmatan persekutuan mengenai penyeliaan alam sekitar, teknologi dan nuklear" dengan aplikasi laporan pemeriksaan ultrasonik.

Skrin dan berkas dandang dandang DKVR-20 13 GM diperbuat daripada paip keluli lancar Ø 51 mm, dinding 20 mm. Untuk mengeluarkan enapcemar, dandang mempunyai penetasan hujung pada ruang bawah skrin; untuk pembersihan berkala ruang terdapat kelengkapan Ø 32x3 mm.

Pemanas lampau dandang DKVR, yang terletak di serombong gas pertama di sepanjang aliran gas, disatukan dalam profil untuk dandang dengan tekanan yang sama dan berbeza untuk dandang dengan kapasiti yang berbeza hanya dalam bilangan gegelung selari.

Pemanas lampau - stim satu laluan - menyediakan pengeluaran stim panas lampau tanpa menggunakan pemanas nyahleper. Ruang wap panas lampau dipasang pada dram atas; satu sokongan ruang ini dibuat tetap, dan yang lain - boleh alih.

Dandang DKVR-20 13 GM mempunyai skema peredaran berikut: air suapan memasuki dram atas melalui dua talian suapan, dari mana ia memasuki dram bawah melalui paip rasuk perolakan yang dipanaskan lemah. Skrin dikuasakan oleh paip yang tidak dipanaskan dari dram atas dan bawah. Skrin hadapan dandang DKVr-10 disuap dengan air dari paip sinki dram atas, skrin belakang - dari paip sinki dram bawah. Campuran wap-wap daripada skrin dan paip pengangkat berkas masuk ke dalam dram atas. Semua dandang dalam dram atas dilengkapi dengan alat pemisah stim intra-drum untuk menghasilkan stim.

Dandang stim DKVR 20 13 GM, yang boleh dibekalkan dalam satu unit yang boleh diangkut dan dibuka, mempunyai rangka sokongan yang dikimpal yang diperbuat daripada keluli bergulung. Dandang stim DKVR-10-13 GM tidak mempunyai bingkai sokongan. Titik tetap, tetap tegar dandang adalah sokongan hadapan dram bawah. Baki sokongan bagi dram bawah dan ruang skrin sisi sedang menggelongsor. Kamera skrin hadapan dan belakang dipasang dengan kurungan pada bingkai peniup. Kamera skrin sisi dipasang pada bingkai sokongan.

Dandang dilengkapi dengan alat kawalan dan pengukur serta kelengkapan yang diperlukan. Kelengkapan berikut dipasang pada dandang stim DKVR-20-13 GM: injap keselamatan; tolok tekanan dan injap tiga hala kepada mereka; bingkai penunjuk aras dengan cermin mata Klinger dan peranti mengunci penunjuk tahap; injap tutup, kawalan dan injap periksa bekalan dandang; injap tutup untuk membersihkan dram, ruang skrin, pengawal selia kuasa dan pemanas lampau; injap tutup untuk pengekstrakan wap tepu (untuk dandang tanpa pemanas lampau); injap tutup untuk pemilihan wap panas lampau (untuk dandang dengan pemanas lampau stim); injap tutup pada talian untuk meniup dan memanaskan dram bawah apabila menyalakan dandang (untuk dandang DKVR-10); injap untuk mengalirkan air dari dram bawah; injap tutup pada saluran input kimia; Injap untuk pensampelan wap. Untuk dandang jenis DKVR-10, injap tutup dan jarum juga dibekalkan tiupan berterusan dram atas.

Untuk menservis saluran gas, pemasangan besi tuang dipasang pada dandang stim DKVR-20-13 GM.

Banyak ujian dan pengalaman operasi jangka panjang nombor besar Dandang DKVR mengesahkan operasi yang boleh dipercayai pada tekanan yang lebih rendah daripada tekanan nominal. Tekanan minimum yang dibenarkan (mutlak) dalam dandang DKVr-20 13 GM ialah 0.7 MPa (7 kgf/cm2). Pada tekanan yang lebih rendah, kelembapan stim yang dihasilkan oleh dandang meningkat dengan ketara, dan apabila bahan api sulfur dibakar (Spr > 0.2%), kakisan suhu rendah diperhatikan. Dengan penurunan tekanan operasi, kecekapan unit dandang tidak berkurangan, yang disahkan oleh pengiraan terma perbandingan dandang pada tekanan nominal dan berkurangan. Elemen dandang direka untuk tekanan operasi 1.4 MPa (14 kgf/cm2), keselamatan operasinya dipastikan oleh injap keselamatan yang dipasang pada dandang.

Dengan penurunan tekanan dalam dandang kepada 0.7 MPa, peralatan dandang dengan penjimat tidak berubah, kerana dalam kes ini, pemanasan bawah air dalam penjimat suapan kepada suhu ketepuan wap dalam dandang adalah lebih daripada 20 ° C, yang memenuhi keperluan peraturan Gosgortekhnadzor.

Dalam dandang DKVR-20 13 GM, apabila membakar gas dan minyak bahan api, pembakar gas-minyak dua zon vorteks jenis GMG digunakan (2 pembakar setiap dandang).

Dandang jenis DKVR yang beroperasi pada minyak bahan api dilengkapi dengan penjimat besi tuang apabila hanya menggunakan gas asli, penjimat keluli boleh digunakan untuk melengkapkan dandang.

. T teknikalciri:

Penamaan kilang dandang	Jenis bahan api	Pengeluaran wap, t/j	Tekanan stim, MPa (kgf/cm 2 /)	Suhu wap. °C		Anggaran kecekapan, %		Dimensi keseluruhan dandang itu sendiri, mm (LxBxH), mm	Jisim dandang dalam jumlah penghantaran kilang, kg
				tepu	terlampau panas	gas	minyak bahan api
Dandang yang beroperasi pada bahan api cecair dan gas
DKVR-2.5-13GM	Gas, bahan api minyak	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913x4300x5120	6886
DKVR-4-13GM	Gas, bahan api minyak	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203x4590x5018	8577
DKVR-4-13-225 GM	Gas, bahan api minyak	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203x4590x5018	9200
DKVr-6.5-13GM	Gas, bahan api minyak	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203x4590x5018	11447
DKVR-6.5-13-225GM	Gas, bahan api minyak	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526x5275x5018	11923
DKVr-10-13 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVR-10-13-225 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850x5830x7100	15396
DKVR-10-23 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850x5830x7100	17651
DKVR-10-23-370 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850x5830x7100	18374
DKVR-10-39 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVR-10-39-440 GM	Gas, bahan api minyak	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Gas, bahan api minyak	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776x3215x6246	44634
DKVR-2O-13-250GM	Gas, bahan api minyak	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776x3215x6246	45047
DKVR-20-23-370 GM	Gas, bahan api minyak	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776x3215x6253	44440

Dandang DKVR-20-13 dengan keluaran stim 20 t/j dan tekanan berlebihan 1.3 MPa (13 kgf/cm2). Dandang jenis rentang DKVR-20-13 (dalam arah perjalanan gas serombong).

Elemen utama dandang DKVR-20-13. Dua kekili: atas dan bawah. Diameter dalaman kedua-dua dram ialah 1000 mm dengan ketebalan dinding 13 mm. Dram diperbuat daripada keluli 16GS. Peti api jenis ruang terlindung sepenuhnya, kecuali bahagian bawah (perapian).

Permukaan pemanasan: sistem paip skrin dan sistem paip perolakan (rasuk perolakan). Paip permukaan pemanasan dilekatkan pada dram dengan menyala.

Alat dengar.

Kerja bata.

Saluran gas, dsb.

Dandang DKVR-20-13 secara struktur berbeza daripada dandang DKVR dengan kapasiti stim yang lebih rendah, khususnya:

1. Untuk dandang DKVR-20-13, dram atas dipendekkan dan tidak jatuh ke dalam kotak api. Kedua-dua gendang mempunyai panjang yang sama iaitu 4500 mm. Mengurangkan panjang dram atas meningkatkan kebolehpercayaan dandang dan menghapuskan kos penembakan mahal dram atas;

2. Untuk mengekalkan jumlah air yang diperlukan, dan untuk mendapatkan jumlah stim yang dikira (disebabkan oleh pengurangan dram atas), dandang dipasang dengan dua siklon jauh. Siklon menghasilkan sehingga 20% stim daripada jumlah isipadu stim yang dihasilkan dalam dandang.

Disebabkan oleh ciri reka bentuk dandang, paras air dalam dram meningkat kira-kira 50 mm di atas paksi dram, sambil mengekalkan tahap terendah tidak berubah.

3. Drum bawah dinaikkan berbanding tanda sifar, ini memastikan kemudahan pemeriksaan dan penyelenggaraan.

4. Dandang DKVR-20-13 mempunyai empat skrin sisi, di mana dua di sebelah kiri dan dua di sebelah kanan, serta skrin hadapan (depan) dan belakang. Setiap skrin mempunyai dua pengumpul. Oleh itu, dandang mempunyai enam pengumpul atas dan enam bawah.

5. Skrin sisi dibahagikan kepada dua blok: blok pertama (atau skrin sisi peringkat penyejatan pertama) dan blok kedua (skrin sisi peringkat penyejatan kedua). Blok kedua terletak di hadapan rasuk perolakan. Nombor blok dikira dari hadapan dandang.

6. Untuk dandang DKVR-20-13, paip skrin sisi dibuat berbentuk L dan dipasang seperti berikut. Paip pertama, sebagai contoh, skrin sebelah kanan, dikimpal pada satu hujung ke manifold bawah manifold kanan, dan hujung atasnya dikimpal pada manifold atas skrin kiri. Paip pertama skrin sebelah kiri dipasang dengan cara yang sama. Dengan cara ini, semua paip skrin sisi dilampirkan melalui satu. Dengan menyambung silang paip skrin sisi ke pengumpul sisi atas, skrin siling terbentuk. Ruang pembakaran terlindung sepenuhnya.

7. Rasuk perolakan tidak mempunyai sekatan.

Dandang DKVR-20-13 mempunyai penyejatan dua peringkat. Peringkat pertama penyejatan termasuk: skrin hadapan, skrin sisi blok kedua, skrin belakang dan rasuk perolakan. Peringkat kedua penyejatan termasuk: skrin sisi blok pertama dan siklon jauh. Penyejatan dua peringkat - kaedah yang berkesan mengurangkan kehilangan air dandang dengan blowdown. Dandang air dibahagikan kepada dua bahagian: petak garam dan penamat. Petak penamat (sebenarnya dram atas) dandang membentuk kira-kira 80% daripada jumlah isipadu air. Dalam petak garam (siklon jauh), kandungan garam air dandang adalah 5-6 kali lebih tinggi daripada dalam petak penamat.

Oleh itu, pembersihan berterusan dijalankan dari petak garam. Stim dihasilkan dalam petak kemasan dan garam. Tetapi sehingga 80% daripada stim diperolehi dalam petak yang bersih, jadi stim yang dihasilkan dalam dandang dengan penyejatan berperingkat adalah lebih Kualiti tinggi. I. Untuk meniup dandang, dua blower dipacu elektrik dipasang pada dinding sisi dandang (biasanya di sebelah kiri). . Pembersihan permukaan dalaman asid pemanasan dandang. Pelapik ringan, pelapik paip dengan pelapik logam. I. Kecekapan dandang: apabila beroperasi pada gas - 90-92%, apabila beroperasi pada minyak bahan api - 85-88%. k Dandang mempunyai sembilan titik pembersihan berkala (dari semua pengumpul bawah, dram bawah dan siklon jauh).

Spesifikasi dandang stim jenis DKVR -20 - 13.

Rasuk perolakan:

1 - dram atas;

2 - menurunkan dan menaikkan paip rasuk perolakan;

3 - dram bawah;

Skrin Belakang:

4 - paip pintasan skrin belakang (3 pcs);

5 - manifold bawah skrin belakang;

6 - mengangkat paip skrin belakang;

7 - manifold atas skrin belakang;

8 - paip keluar skrin belakang; Skrin sisi peringkat pertama penyejatan (2 pcs.):

9 - paip pintasan skrin sisi;

10 - pengumpul skrin sisi bawah;

11 - mengangkat paip skrin sisi;

12 - pengumpul skrin sebelah atas;

13 - paip peredaran semula (untuk memastikan peredaran air yang boleh dipercayai dalam paip skrin);

14 - paip keluar skrin sisi;

Skrin hadapan:

15 - menurunkan paip skrin hadapan;

16 - pengumpul bawah skrin hadapan;

17 - mengangkat paip skrin hadapan;

18 - pengumpul skrin hadapan atas;

19 - paip keluar;

20 - paip edaran semula;

Litar edaran tahap kedua penyejatan:

21 - paip pintasan;

22 - menurunkan paip;

23 - mengangkat paip;

24 - pengumpul yang lebih rendah;

25 - pengumpul atas;

26 - siklon jauh;

27 - paip keluar;

28 - paip wap

29 - paip pintasan;

30 - paip edaran semula;

31 - tiupan berterusan;

32 - pembersihan berkala (7 mata);

33 - bolong udara dari siklon;

34 - masukan air suapan ke dalam dram atas;

35 - injap spring keselamatan;

36 - injap tutup stim utama pada saluran stim dandang;

37 - saluran paip untuk memperkenalkan bahan kimia;

38 - saluran paip wap untuk keperluan sendiri.

Operasi litar peredaran air blok pertama skrin pembakaran kanan (peringkat kedua penyejatan) dalam dandang stim DKVR-20-13. Air dandang dari dram atas dandang, melalui sistem menurunkan paip yang terletak di separuh kedua rasuk perolakan (di sepanjang gas serombong), memasuki dram bawah. Dari dram bawah, air mengalir melalui paip pintasan ke dalam siklon terpencil yang betul, air ini bercampur dengan air siklon yang tidak tersejat, dan daripadanya, air melalui dua paip bawah memasuki pengumpul bawah pembakaran yang betul; skrin blok pertama - ini adalah aliran utama air yang memasuki pengumpul. Selain itu, air yang tidak tersejat dari pengumpul atas skrin ini memasuki pengumpul ini melalui empat paip bawah.

Dari pengumpul bawah, air melalui sistem skrin paip pengangkat berbentuk L memasuki pengumpul atas skrin kiri blok pertama dalam bentuk campuran air wap, dan dari pengumpul campuran air wap memasuki sebelah kiri siklon jauh melalui dua paip. Dalam siklon, wap tambahan terbentuk daripada campuran wap-air yang masuk. Stim yang terbentuk dalam siklon menduduki bahagian atas siklon dan kemudian dari siklon diarahkan ke dram atas dandang (di bawah peranti pengasingan), dan air dalam siklon yang belum sempat menguap menduduki bahagian bawahnya. bahagian dan memasuki pengumpul bawah skrin kiri blok pertama. Litar peredaran air skrin kiri blok pertama (peringkat penyejatan kedua) berfungsi sama, tetapi dalam susunan terbalik.

Pengendalian litar peredaran air skrin pembakaran kanan blok kedua (peringkat penyejatan pertama). Pengumpul bawah skrin ini disuap dengan air dari dram bawah melalui dua paip pintasan - ini adalah aliran utama air. Air yang tidak tersejat dari pengumpul atas skrin ini memasuki pengumpul yang sama melalui empat paip bawah. Dari pengumpul bawah, air bergerak ke atas melalui sistem paip pengangkat skrin, bertukar menjadi campuran air wap dan memasuki pengumpul atas skrin pembakaran kiri blok kedua (peringkat penyejatan pertama). Dari pengumpul atas, wap mengalir melalui dua saluran wap ke dalam dram atas dandang (di bawah peranti pemisah), dan air yang tidak tersejat dari pengumpul atas melalui paip bawah memasuki pengumpul bawah skrin kiri blok kedua.

Litar peredaran air skrin pembakaran kiri blok kedua (peringkat penyejatan pertama) berfungsi sama, tetapi dalam susunan terbalik.

Pengendalian litar peredaran air skrin hadapan. Pengumpul bawah skrin hadapan (peringkat penyejatan pertama) disuap dengan air dari dram atas melalui dua paip pintasan. Pengumpul yang sama menerima air tidak tersejat daripada pengumpul atas melalui empat paip bawah. Dari pengumpul bawah, air bergerak ke atas melalui sistem paip pengangkat skrin, memanaskan dan memasuki pengumpul atas skrin hadapan dalam bentuk campuran air wap, dan kemudian melalui dua garisan wap wap memasuki dram atas. dandang, dan air tidak tersejat diarahkan melalui paip penurun ke pengumpul bawah.

Operasi litar peredaran air skrin belakang dandang DKVR-20-13. Air dari dram atas, melalui sistem menurunkan paip rasuk perolakan, yang terletak di baris terakhir rasuk perolakan, memasuki dram bawah dan kemudian melalui paip pintasan memasuki pengumpul bawah skrin belakang. Dari pengumpul, air mengalir melalui sistem paip skrin ke pengumpul atas skrin belakang dalam bentuk campuran air wap. Dari pengumpul atas, campuran wap-air mengalir melalui dua saluran paip ke dalam dram atas dandang.

Gambar rajah pergerakan gas serombong dalam dandang DKVR-20-13. Produk pembakaran dari relau memasuki ruang pembakaran selepas, di mana pemanas lampau boleh dipasang. Oleh kerana rasuk perolakan dandang DKVR-20-13 tidak mempunyai sekatan, gas serombong melaluinya dalam satu lejang langsung dan, setelah melepaskan haba mereka, keluar dari dandang sepanjang keseluruhan lebar dinding belakang dandang. Selanjutnya, gas serombong memasuki pengekonomi melalui saluran serombong.

Dandang wap DKVR-2.5; 4; 6.5; 10; 20 dengan relau gas-minyak - dwi-drum, tiub air menegak, direka untuk menghasilkan wap tepu atau panas lampau yang digunakan untuk keperluan teknologi perusahaan perindustrian, pemanasan, pengudaraan dan sistem bekalan air panas.

Kelebihan:

Reka bentuk dandang hidraulik dan aerodinamik yang boleh dipercayai memastikan kecekapan tinggi - sehingga 91%;

Kos operasi dan penyelenggaraan yang rendah;

Dandang DKVR mempunyai reka bentuk pasang siap, yang membolehkan ia dipasang di dalam bilik dandang tanpa memusnahkan dinding, dan dengan cepat disambungkan ke sistem sedia ada;

Adalah mungkin untuk memindahkan dandang dari satu jenis bahan api ke yang lain;

Pelbagai kawalan prestasi (dari 40 hingga 150% daripada nominal) membolehkan dandang digunakan dengan kecekapan maksimum dan menjimatkan kos dengan ketara pada bekalan haba dan kuasa;

Kemungkinan menukar dandang ke mod air panas;

Reka bentuk dandang membolehkan penggunaan pelbagai pilihan instrumentasi dan automasi, termasuk pembakar automatik, atas permintaan.

Ciri teknikal dan peralatan dandang DKVR

Indeks	DKVR-4.0-13GM	DKVR-6.5-13GM	DKVR-10-13GM	DKVR-20-13GM
Keluaran wap nominal, t/j
Tekanan wap, MPa (kg/cm2)
Suhu wap, °C
Permukaan pemanasan dandang, m 2: sinaran / perolakan / jumlah	21,4/116,9/138,3	27,9/197,4/22 5,8	47,9/229,1/227,0	51,3/357,4/408,7
Isipadu dandang, m 3: wap / air
	gas, bahan api minyak
Penggunaan bahan api, m 3 / j (kg/j): gas (minyak bahan api)*
Kecekapan, %: gas / minyak bahan api
Penjimat: besi tuang
keluli
kipas	VDN-10 (1000)	VDN-9 (1500)	VDN-11.2 (1000)	VDN-12.5 (1000)
Penghantaran (dalam blok, pukal, dsb.)	blok, berselerak	blok, berselerak
Dimensi keseluruhan (l × w × h), m	5.4 × 3.4 × 4.4	6.5 × 3.8 × 4.4	6.8 × 3.8 × 6.3	9.7 × 3.2 × 7.6
Berat, kg

* Dengan gas Qcalc.8525 kcal/kg, minyak bahan api Qcalc.9170 kcal/kg.Catatan . Untuk melengkapkan dandang DKVR-2.5; 4; 6.5; 10 apabila membakar gas dan minyak bahan api, gas pusaran dua zon dan penunu minyak jenis GMG digunakan. Untuk menjimatkan bahan api dan menambah baik parameter stim, dandang dilengkapi dengan penunu blok automatik seperti Cib Unigas, Weishaupt.

Dalam pemasangan yang membakar bahan api gas, beralih kepada bahan api simpanan dan mengerjakannya adalah sangat penting. Bahan api sandaran yang paling mudah dari sudut pandangan kelajuan peralihan kepadanya dan belakang adalah bahan api cecair (minyak bahan api, minyak syal, dll.). Pada masa yang sama, bagi kebanyakan loji dandang, rendah dan besar, sandaran adalah bahan api pepejal, yang menimbulkan kesukaran tertentu dan mengambil masa untuk beralih kepadanya dan kembali kepada gas.

Masa paling lama untuk bertukar kepada bahan api simpanan dan kembali kepada gas diperlukan dalam unit yang mempunyai relau untuk pembakaran lapisan bahan api pepejal. Dalam pemasangan ini, biasanya perlu bertukar kepada bahan api pepejal keluarkan dari parut lapisan pelindung batu bata refraktori atau sanga, dan kadangkala mengeluarkan pembakar (contohnya, apabila melengkapkan relau dengan pembakar perapian). Di samping itu, relau mekanikal untuk pembakaran berlapis bahan api pepejal dan peranti untuk membekalkan bahan api kepada mereka terletak, sebagai peraturan, di dinding depan dandang (contohnya, relau dengan pelempar pneumomekanikal, parut rantai mekanikal, dengan jalur gemerisik. , dan lain-lain.). Apabila beroperasi pada gas, peranti ini mesti dilindungi dengan menutupnya dengan bata tahan api dan, oleh itu, apabila beralih kepada bahan api pepejal, bata tahan api pelindung mesti dikeluarkan.

Sebagai contoh, mari kita pertimbangkan peralihan kepada bahan api pepejal sandaran unit dandang DKVR, dilengkapi dengan pembakar slot menegak, yang paling mudah dari segi kelajuan peralihan. Jenis unit dandang DKVR-10-13, mempunyai relau dengan pelontar pneumo-mekanikal, ditukar kepada bahan api gas apabila memasang pembakar slot menegak yang direka oleh Lengiproinzhproekt. Untuk beralih kepada pembakaran bahan api pepejal di dalam kes ini adalah perlu untuk melaksanakan kerja dalam urutan yang ditunjukkan di bawah.

Selepas mematikan peranti penunu, buka pintu untuk menambah bahan api pepejal secara manual dan tumbangkan bata tahan api yang digunakan untuk meletakkannya ke dalam kebuk pembakaran. Operasi ini mengambil masa kira-kira 15-30 minit. Kemudian, melalui lubang yang terbuka, tanah liat atau sanga yang melindungi jeriji dipecahkan dengan pemotong. Dalam kes ini, adalah dinasihatkan untuk memecahkan fireclay atau sanga tersinter menjadi kepingan terkecil yang mungkin dan menyapunya ke bahagian seterusnya. Selepas ini, kemudahan pergerakan pemacu diuji untuk mencondongkan palang parut tanpa menggunakan banyak daya untuk mengelakkan kerosakan pada mekanisme pemacu. Kemudian, menggunakan pemacu sedia ada, anda harus mengepam bahagian depan dan belakang jeriji dan keluarkan sanga atau tanah liat dari plat hadapan dengan dayung. Seterusnya, anda perlu menggunakan garu untuk memisahkan sekerap atau sanga fireclay yang tersangkut dari dinding belakang relau dan pam dan tutup parut semula, kemudian gerakkan sanga atau sekerap fireclay ke bahagian yang telah dibersihkan dan bersihkannya dengan mengepam parut ke dalam cara yang sama seperti yang diterangkan. Sisa tanah liat yang tinggal diratakan sama rata pada kedua-dua bahagian, dan bahagian dibersihkan dengan mengepam jeriji secara berurutan. Jika fireclay tidak gagal, perlu memecahkannya dengan pukulan dayung.

Operasi pembersihan jeriji mengambil masa kira-kira satu jam dan mesti dilakukan oleh dua orang kerana keamatan kerja kerja dan suhu yang tinggi. Pada masa yang sama dengan membersihkan parut dari sanga, anda harus membuka helaian hadapan kotak udara dan mengisi slot pembakar dengan bata tahan api. Rangka pelontar pneumomekanikal terbuka serentak dengan penyingkiran bata pelindung kalis api dari pintu pemuatan manual. Keseluruhan operasi menyediakan relau untuk beralih kepada bahan api pepejal terbakar boleh diselesaikan dalam masa dua hingga tiga jam. Selepas menyediakan kotak api, mereka mula memanaskannya dengan bahan api pepejal. Untuk melakukan ini, pertama sekali, kastor diuji dengan memasukkannya ke dalam operasi.

Ia perlu untuk mencairkan dalam susunan berikut:

a) isi kotak arang batu dengan arang batu;

b) buka pintu blower atau peredam udara, hidupkan ekzos asap (jika tidak ada atau draf semula jadi yang tidak mencukupi), buka sedikit radas panduan ekzos asap atau peredam di belakang dandang, ventilasi peti api selama 10 minit;

c) hidupkan motor elektrik penyebar untuk masa yang singkat dan tutup parut dengan lapisan arang batu setebal 30 - 40 mm. Ratakan lapisan dengan garu. Letakkan kayu cincang di atas lapisan dan nyalakannya (tanpa memulakan blower). Daripada kayu api, anda boleh menggunakan haba dari dandang kerja lain;

d) sebaik sahaja kayu itu terbakar, sapukan kok kayu yang terhasil dalam lapisan yang sekata di atas jeriji, tutup pintu blower, hidupkan kipas blower dan berikan pukulan lemah di bawah jeriji;

e) buka air untuk menyejukkan galas pelontar. Apabila lapisan pada parut terbakar dan dandang menjadi panas, secara beransur-ansur meningkatkan bekalan bahan api dan udara.

Oleh kerana dandang dipanaskan dengan baik selepas beroperasi pada gas, tempoh pencahayaannya pada bahan api pepejal boleh dikurangkan kepada 3/4 - 1 jam dan ditentukan oleh kadar pembakaran arang batu yang mungkin. Oleh itu, pemulihan prestasi dandang biasa boleh dicapai dengan organisasi kerja yang baik dalam masa tiga hingga empat jam. Untuk beralih dari bahan api pepejal kepada bahan api gas, kerana fakta bahawa perlu untuk mengisi embrasures pelempar pneumo-mekanikal dengan bata refraktori, adalah perlu untuk menghentikan dandang dan menyejukkannya selama 2 - 3 hari. Apabila menukar dandang kepada bahan api gas, adalah perlu untuk melakukan kerja berikut: mengisi embrasures pelempar pneumo-mekanikal dengan bata refraktori, buka slot pembakar gas, tutup parut dengan lapisan sanga setinggi 50 mm, dan di atasnya buang lapisan bata fireclay yang patah setinggi 150 mm (kepingan bata fireclay tidak boleh melebihi 100 mm).

Ia adalah yang paling cepat mungkin untuk bertukar daripada gas kepada bahan api pepejal dan kembali dalam kes di mana unit dandang dilengkapi dengan kotak api ruang untuk pembakaran hancur bahan api pepejal. Di samping itu, pembakaran bersama bahan api gas dan pepejal adalah mungkin. Untuk menukar unit dandang daripada gas kepada bahan api pepejal, operasi berikut dilakukan:

a) pintu yang menutup aci kilang terbuka sepenuhnya dan pintu yang mengawal bekalan udara ke kilang aci terbuka sedikit; kilang berventilasi selama 5-8 minit;

b) kilang lombong dan penyuap bahan apinya beroperasi satu demi satu untuk memastikan putaran yang betul dan tiada kerosakan; c) penyuap bahan api dan kilang lombong dihentikan dan bunker dimuatkan dengan bahan api. Salah satu kilang dan penyuap bahan api dihidupkan pada kelajuan minimum dengan bekalan udara minimum ke kilang aci. Dalam kes ini, adalah perlu untuk memantau ammeter yang menunjukkan beban motor elektrik kilang, mengelakkan bebannya yang berlebihan. Jika beban enjin kilang melebihi had yang dibenarkan, segera matikan penyuap bahan api;

d) sebaik sahaja nyalaan habuk menyala, kurangkan bekalan gas ke penunu dengan menutup injap operasi. Dalam kes ini, anda harus memantau vakum dalam kebuk pembakaran, mengekalkannya sama dengan lajur air 2-3 mm, dan beban dandang mengikut tolok stim, tidak membenarkan produktivitinya meningkat melebihi nominal, serta stim tekanan dalam dandang, yang tidak boleh menyimpang dari nilai yang ditentukan lebih daripada 0.5-0.7 pagi;

e) meningkatkan bekalan bahan api secara beransur-ansur ke kilang, dengan itu mengurangkan bekalan gas ke penunu; Pada masa yang sama, berhati-hati memantau kestabilan pembakaran kepulan habuk;

f) apabila tekanan gas di hadapan penunu mencapai nilai minimum yang dibenarkan, tutup injap pengendalian dan kawalan sepenuhnya dan buka paip pada palam keselamatan. Kemudian hentikan bekalan udara ke penunu.

Semua operasi untuk menghidupkan dan mematikan kilang kedua dilakukan dengan cara yang sama seperti yang diterangkan. pembakar gas. Apabila beralih kepada bahan api pepejal, anda harus memantau dengan teliti perubahan suhu stim panas lampau, mengekalkannya pada tahap tertentu dengan mengawal bekalan air ke pemanas lampau.

Apabila beralih daripada bahan api hancur kepada bahan api gas, operasi berikut mesti dilakukan:

a) membersihkan saluran paip gas dan memeriksa kualiti pembersihan dengan membakar sampel gas terpilih;

b) nyalakan penyala mudah alih dan masukkan ke dalam lubang pandu salah satu penunu gas. Periksa kestabilan nyalaan penyala;

c) tutup paip pada palam keselamatan. Buka injap kawalan sepenuhnya, kemudian buka injap kerja sedikit dan, dengan menetapkan tekanan gas minimum yang dibenarkan di hadapan penunu, mengikut arahan sedia ada, pastikan gas telah dinyalakan. Buka dan laraskan bekalan udara ke penunu. Jika gas tidak menyala, segera tutup injap pengendalian dan kawalan dan buka paip pada palam keselamatan. Ketahui sebab mengapa penunu tidak menyala;

d) membakar bahan api dari bunker. Mengurangkan produktiviti penyuap bahan api secara beransur-ansur, pada masa yang sama meningkatkan bekalan gas ke penunu;

e) selepas bahan api telah dinyahcas dari kubu, hentikan penyuap arang batu dan bersihkan kilang dengan udara (hujung pembersihan kilang dikawal dengan memuatkan motor elektrik menggunakan ammeter). Kemudian hentikan kilang dengan menutup bekalan udara kepadanya dan pintu pagar yang mematikan aci. Tutup peredam yang mengawal bekalan udara sekunder ke kotak api. Pembakar kedua dinyalakan dengan cara yang sama, dan penyuap bahan api dan kilang yang sepadan dihentikan.

Dalam pemasangan di mana bahan api sandaran adalah minyak bahan api, peralihan kepadanya tidak menyebabkan kesukaran dan dijalankan dalam urutan berikut untuk kes memasang pembakar gas-minyak gabungan: minyak bahan api dipanaskan pada suhu yang diperlukan, yang ditetapkan oleh tempatan arahan, bergantung pada jenama minyak bahan api. Selepas menyediakan minyak bahan api, prestasi semua pembakar yang dipasang, kecuali yang ditukar kepada minyak bahan api, meningkat kepada maksimum. Kemudian bekalan gas ke pembakar, yang dipindahkan ke minyak bahan api, dihentikan dengan menutup injap kerja dan kawalan; Injap untuk palam pencucuh terbuka sepenuhnya.

Bekalan udara ke penunu terhenti. Obor pandu minyak bahan api dimasukkan ke dalam lubang pandu dan muncung minyak bahan api dinyalakan daripadanya. Selepas nyalaan muncung minyak bahan api menjadi stabil, melakukan operasi yang serupa, penunu seterusnya ditukar kepada minyak bahan api yang terbakar.

Peralihan daripada minyak bahan api kepada pembakaran gas dijalankan dalam urutan berikut: saluran paip gas dibersihkan, penyala gas mudah alih dinyalakan dan dimasukkan ke dalam lubang penyalaan, bekalan minyak bahan api ke salah satu penunu dihentikan dan ia dinyalakan dengan bekalan gas. Selepas prestasi penunu apabila beroperasi pada gas mencapai nilai nominal, operasi serupa dilakukan pada penunu gas-minyak yang tinggal.

Oleh kerana operasi bermusim banyak pemasangan bahan api gas, isu memelihara peralatan gas untuk tempoh yang lama apabila jenis bahan api lain dibakar adalah sangat penting. Pemeliharaan peralatan bermula selepas mematikan sistem bekalan gas, memasang palam logam di salur masuk dan membebaskan semua saluran paip gas daripada gas.

Yang berikut adalah tertakluk kepada pemuliharaan: pengawal selia tekanan, injap tutup keselamatan dan keselamatan, instrumentasi, patah hidraulik dan kelengkapan saluran paip gas intra-kedai, peranti penunu dan instrumentasi unit dandang, yang hanya beroperasi apabila pemasangan beroperasi pada gas. bahan api. Sebelum memelihara peralatan, perlu melakukan pembaikan pencegahan. Untuk pemeliharaan, disyorkan untuk menggunakan pelincir khas yang terdiri daripada empat bahagian mengikut berat minyak instrumen gred MVP (GOST 1805-51) dan satu bahagian parafin tulen. Pelincir disediakan seperti berikut. Parafin yang dihancurkan dituangkan ke dalam minyak instrumen, dipanaskan pada suhu 50-60°C, dan dikacau sehingga larut sepenuhnya.

Penutup pelincir pelindung: injap, sistem tuil, bahagian pengawal selia kawalan, serta permukaan dalaman perumah pengatur tekanan, injap slam-tutup (dan bahagiannya), injap spring keselamatan (dan bahagiannya), meter gas (dan bahagiannya), injap penyekat gas udara" (dan bahagiannya). Pelincir digunakan dalam lapisan nipis dalam keadaan panas menggunakan pistol semburan atau pam tangan. Pelincir untuk gear meter gas dituangkan ke dalam kotak, dan rotor meter diputar untuk menutupi semua gigi gear secara seragam.

Sekiranya peralatan GRU terletak terus di kedai dandang, maka selepas pembaikan pencegahan dan penggunaan pelincir ia harus ditutup dengan penutup terpal. Semua kelengkapan saluran paip pengedaran gas dan saluran paip gas dalam kedai dibuka, dibersihkan dan dilincirkan, dan pengedap dipasang semula. Sebelum pemeliharaan, peranti penunu hendaklah diperiksa dan penutup alur keluarnya hendaklah ditutup dengan batu bata tahan api dari peti api. Semua tolok tiub U hendaklah ditanggalkan, disalirkan merkuri, dan dibasuh.

Sebelum melepaskan gas ke dalam sistem yang telah diserap, adalah perlu untuk menguji ketumpatannya.

Soalan .

1. Penerangan ringkas tentang dandang jenis DKVR.

DKVR ialah dandang stim dua dram, tiub air menegak, dibina semula dengan peredaran semula jadi dan draf seimbang, direka untuk menghasilkan wap tepu.

Gendang disusun secara membujur. Pergerakan gas dalam dandang adalah mendatar dengan beberapa pusingan atau tanpa lilitan, tetapi dengan perubahan keratan rentas sepanjang aliran gas.

Dandang tergolong dalam sistem dandang mendatar, i.e. Peningkatan dalam pengeluaran stim berlaku kerana perkembangannya dalam panjang dan lebar sambil mengekalkan ketinggian.

Dandang dihasilkan oleh Loji Dandang Biysk dengan produktiviti 2.5; 4; 6.5; 10 dan 20 t/j. Dengan tekanan stim berlebihan pada alur keluar dandang (untuk dandang dengan pemanas lampau - tekanan stim di belakang pemanas lampau) sebanyak 1.3 MPa dan beberapa jenis dandang dengan tekanan 2.3 dan 3.9 MPa. Pemanasan lampau wap dalam dandang dengan tekanan 1.3 MPa adalah sehingga 250˚C, dengan tekanan 2.3 MPa - sehingga 370˚C, dengan tekanan 3.9 MPa - sehingga 440˚C.

Dandang digunakan untuk beroperasi pada bahan api pepejal, cecair dan gas. Jenis bahan api yang digunakan menentukan ciri-ciri penyelesaian susun atur dandang.

Dandang gas-minyak jenis DKVR mempunyai kotak api ruang.

Dandang dengan kapasiti stim 2.5; 4; 6.5 t/j dibuat dengan dram atas lanjutan, 10 t/j - dengan dram atas lanjutan dan pendek, 20 t/j - dengan dram atas pendek.

Dandang gas-minyak DKVR – 2.5; 4; 6.5 t/j dengan tekanan berlebihan 1.3 MPa dihasilkan dengan susun atur rendah dalam lapisan berat dan ringan, dandang DKVR - 10 t/j - dengan susun atur tinggi dalam lapisan berat dan dengan susun atur rendah dalam lapisan berat dan ringan, DKVR- 20 t/j – dengan susun atur yang tinggi dan lapisan ringan.

Dandang DKVR - 2.5; 4; 6.5; 10 t/j dengan dram lanjutan dibekalkan sepenuhnya borang terhimpun tanpa lapisan.

Dandang DKVR 10 dan 20 t/j dengan dram pendek dibekalkan dalam 3 blok: unit pembakaran hadapan, unit pembakaran belakang, unit rasuk perolakan. Dandang dengan lapisan ringan boleh dibekalkan bersama dengan lapisan.

Dandang dengan dram atas memanjang mempunyai satu peringkat penyejatan, dan dandang dengan dram atas yang pendek mempunyai dua peringkat penyejatan.

Gambar rajah dandang DKVR dengan dram atas yang panjang ditunjukkan dalam Rajah 1, dengan yang pendek - dalam Rajah 2.

Gambar rajah struktur Dandang DKVR - 2.5; 4; 6.5; 10 t/j dengan drum atas yang panjang adalah sama (Rajah 3).

Dandang DKVR - 2.5; 4; 6.5; t/h dalam firebox mereka mempunyai dua skrin sisi - mereka tidak mempunyai skrin depan dan belakang. Dandang dengan kapasiti stim 10 dan 20 t/j mempunyai 4 skrin: depan, belakang dan dua sisi. Skrin sisi adalah sama. Skrin hadapan berbeza daripada skrin belakang dalam bilangan paip yang lebih kecil (sebahagian dinding diduduki oleh penunu) dan litar kuasa. Skrin belakang dipasang di hadapan partition fireclay.

Paip skrin sisi digulung ke dalam dram atas. Hujung bawah paip skrin tangki dikimpal ke pengumpul bawah (ruang), yang terletak di bawah bahagian menonjol dram atas berhampiran lapisan dinding sisi. Untuk mencipta litar edaran, hujung hadapan setiap pengumpul skrin disambungkan oleh paip tidak panas yang lebih rendah ke dram atas, dan hujung belakang disambungkan dengan paip pintasan (menyambung) ke dram bawah.

Air memasuki skrin sisi secara serentak dari drum atas melalui paip drop depan dan dari drum bawah melalui paip pintasan. Skim bekalan kuasa untuk skrin sisi ini meningkatkan kebolehpercayaan operasi dandang apabila paras air dalam dram atas berkurangan dan meningkatkan kadar peredaran.

Gambar rajah dandang stim jenis DKVR dengan dram atas yang panjang.

1-injap berdarah; 2- injap keselamatan; 3-kaca penunjuk air;

Pengawal selia 4 kuasa; Injap masukan 5-kimia; 6-injap sehala; injap stim 7-tepu; dram 8 atas; 9-bertiup talian; injap stim 10-panas lampau; injap 11 berdarah; Pemanas super 12 wap; 13 injap untuk mengalirkan air dari dandang; Dram 14-bawah; 15-paip mendidih; manifold 16 skrin; paip 17 skrin; paip 18 longkang.

Dandang wap jenis DKVR dengan dram atas yang pendek

1-manifold skrin bawah; Paip skrin 2-siling; 3-manifold skrin atas; 4-siklon jauh; Paip pemindahan 5 wap; dram 6 atas; 7-paip mendidih; Dram 8-bawah.

Gambar rajah reka bentuk dandang DKVR - 6.5 dengan relau gas dan minyak.

Hujung atas paip skrin belakang dan sisi digulung ke dalam dram atas, dan hujung bawah ke dalam pengumpul. Skrin hadapan menerima air dari dram atas melalui paip tidak panas yang berasingan, dan skrin belakang menerima air melalui paip limpahan dari dram bawah.

Peredaran dalam tiub mendidih rasuk perolakan berlaku disebabkan oleh penyejatan air yang cepat di barisan hadapan paip, kerana ia terletak lebih dekat dengan kotak api dan dibasuh oleh gas yang lebih panas daripada yang belakang, akibatnya di dalam paip belakang terletak di alur keluar dandang, air sedang mengalir bukan naik, tapi turun.

Ruang pembakaran selepas dipisahkan dari rasuk perolakan oleh partition fireclay yang dipasang di antara baris pertama dan kedua paip mendidih, akibatnya baris pertama rasuk perolakan juga merupakan skrin belakang ruang pembakaran selepas itu.

Sekatan besi tuang melintang dipasang di dalam rasuk perolakan, membahagikannya kepada 1 dan 2 salur serombong, di mana gas serombong bergerak, membasuh semua paip mendidih secara melintang. Selepas ini, mereka keluar dari dandang melalui tingkap khas yang terletak di sebelah kiri di dinding belakang.

Dalam dandang dengan wap panas lampau, pemanas lampau dipasang di saluran gas pertama selepas 2 - 3 baris paip mendidih (bukan sebahagian daripada paip mendidih).

Air suapan dibekalkan ke dram atas dan di ruang airnya diagihkan melalui paip berlubang.

Drum dilengkapi dengan peranti untuk tiupan berterusan, injap keselamatan, penunjuk air dan peranti pemisah yang terdiri daripada louvers dan kepingan berlubang.

Drum bawah adalah tangki pengendap enapcemar dan tiupan berkala dilakukan daripadanya melalui paip berlubang. Paip dipasang di dram bawah untuk memanaskan dandang dengan stim semasa pencahayaan.

Dandang blok gas-minyak DKVR-10 dan DKVR-20 dengan dram atas pendek (Rajah 2 dan Rajah 4) mempunyai ciri berbanding dandang yang diterangkan di atas.

Dandang ini menggunakan skema penyejatan dua peringkat. Peringkat penyejatan pertama termasuk rasuk perolakan, skrin depan dan belakang, dan skrin sisi unit pembakaran belakang. Skrin tangki unit pembakaran hadapan termasuk dalam peringkat penyejatan kedua. Peranti pemisahan peringkat kedua penyejatan adalah siklon jauh dari jenis emparan.

Hujung atas dan bawah skrin pembakaran dikimpal kepada pengumpul (ruang), yang memberikan pecahan kepada blok, tetapi meningkatkan rintangan litar peredaran. Untuk meningkatkan kadar edaran, paip edaran semula yang tidak dipanaskan telah dimasukkan ke dalam litar.

Paip skrin sisi dandang menutup siling kebuk pembakaran. Hujung bawah paip skrin sisi dikimpal ke pengumpul bawah, i.e. paip skrin kanan dikimpal ke manifold kanan, dan paip skrin kiri dikimpal ke manifold kiri.

Hujung atas paip skrin disambungkan kepada pengumpul secara berbeza. Hujung paip pertama skrin kanan dikimpal ke manifold kanan, dan semua paip lain dikimpal ke manifold kiri. Hujung paip skrin baris kiri terletak dengan cara yang sama, kerana ia membentuk skrin siling di siling (Rajah 5).

Skrin hadapan dan belakang meliputi sebahagian daripada dinding depan dan belakang kotak api.

Sekatan fireclay dipasang pada bahagian condong skrin belakang, membahagikan ruang pembakaran ke dalam kotak api itu sendiri dan ruang pembakaran selepas itu.

Unit rasuk perolakan dandang DKVR-20 termasuk dram atas dan bawah saiz sama dan satu ikatan tiub mendidih jenis span dengan koridor di sepanjang tepi, seperti dandang dengan kapasiti 6.5; Bahagian kedua berkas perolakan tidak mempunyai koridor. Kedua-dua bahagian mempunyai susunan koridor paip dengan langkah yang sama seperti semua dandang jenis DKVR yang lain.

Dandang DKVR-20-13

1-penunu minyak-gas; Skrin 2 sisi; 3-siklon jauh; Kotak injap keselamatan 4-letupan; 5-unit pembakaran belakang; 6- permukaan perolakan pemanasan (blok perolakan); 7-penebat dram atas; Dram 8-bawah; Skrin 9 belakang.

Untuk meningkatkan pencucian gas bahagian pertama berkas, diafragma yang diperbuat daripada batu bata fireclay harus dipasang di belakang paip baris ke-6, menghalang koridor sisi. Dengan ketiadaan diafragma, suhu di belakang dandang boleh meningkat kepada 500˚C.

Air suapan melalui paip suapan 15 memasuki dram atas 16, di mana ia bercampur dengan air dandang. Dari drum atas baris terakhir paip berkas perolakan 18, air diturunkan ke dalam dram bawah 17, dari mana ia dihantar melalui paip suapan 21 ke siklon 8. Dari siklon, melalui paip penurun 26, air dibekalkan kepada pengumpul bawah (ruang) 24 daripada skrin sisi 22 peringkat kedua penyejatan, campuran wap-air naik ke ruang atas 10 skrin ini, dari mana ia mengalir melalui paip 9 ke dalam siklon jauh 8, di mana ia dipisahkan menjadi wap dan air. Air diturunkan melalui paip 31 ke dalam ruang bawah 20 skrin, dan wap yang diasingkan dilepaskan melalui paip pintasan 12 ke dalam dram atas. Siklon (2 daripadanya) disambungkan antara satu sama lain dengan paip limpahan 25.

Skrin peringkat pertama penyejatan disuap dari dram bawah. Air memasuki ruang bawah 20 skrin sisi 22 hingga paip penyambung 30, ke ruang bawah 19 melalui paip penyambung lain. Skrin hadapan disuap dari dram atas - air memasuki ruang bawah 3 melalui paip limpahan 27.

Skim umum peredaran dandang DKVR-10 dengan bahagian atas yang dipendekkan

dram dengan susun atur yang rendah

1-dram atas; 2-pengumpul skrin sisi atas; Skrin 3 sisi; 4-pengumpul skrin sisi bawah; 5-pembahagian pengumpul 2 dan 4; 6-siklon jauh; paip 7-drop; Dram 8-bawah; 9-paip untuk memberi makan siklon dari dram bawah; 10-paip yang menghubungkan bahagian hadapan pengumpul 2 dengan siklon jauh 6; 11-paip untuk mengeluarkan wap dari siklon 6 ke dram atas 1; 12-paip membekalkan skrin peringkat pertama penyejatan; 13-paip untuk menyahcas campuran wap-air skrin tahap pertama penyejatan ke dalam dram atas 1; 14-paip peredaran semula; ikatan 15-boiler; Pemasangan pengekstrakan 16 wap; 17-paip air suapan.

Sambungan Rajah 6

Gambar rajah edaran dandang DKVR-20

Peringkat penyejatan 1 saat: 2-skrin hadapan; 3-ruang; 4-tiupan berterusan; Paip 5-edaran semula: Paip 6-bypass dari pengumpul atas ke dram; 7,10,11 - ruang atas; 8-siklon jauh; Paip pintasan 9 dari ruang atas ke siklon jauh; 12 paip pintasan dari siklon jauh ke dram; paip ekzos 13-wap; 14-peranti pemisahan; 15 barisan penyusuan; Dram 16 atas; Dram 17-bawah; 18-rasuk perolakan; 19,20,23,24 - ruang bawah; paip 21 suapan; 22 skrin sisi; Paip pintasan 25; paip 26 titisan; 27,29,30,31 - paip pintasan; 28 paip ekzos wap.

Campuran wap-air dilepaskan ke dalam dram atas dari ruang atas 10 skrin sisi peringkat pertama penyejatan melalui paip penyingkiran wap 28, dari ruang atas 11 skrin belakang oleh paip 29, dari ruang atas 7 daripada skrin hadapan dengan paip 6. Skrin hadapan mempunyai paip edaran semula 5.

Di bahagian atas isipadu stim drum atas, peranti pemisah louvered dengan kepingan berlubang (berlubang) dipasang.

Perisai panduan berbentuk palung dipasang dalam isipadu air dram atas. Untuk menukar arah pergerakan aliran campuran wap-air yang muncul dari celah antara dinding dram dan pelindung panduan, spatbor membujur dipasang di atas tepi atas pelindung panduan.

Ciri reka bentuk dandang dengan penyejatan dua peringkat ialah isipadu air litar penyejatan peringkat kedua ialah 11% daripada isipadu air dandang, dan pengeluaran stimnya ialah 25-35%. Ini disebabkan oleh fakta bahawa sekiranya berlaku pelanggaran mod operasi dandang, paras air pada peringkat penyejatan kedua berkurangan lebih cepat daripada yang pertama.

Pada permulaan rasuk perolakan dalam dandang dengan wap panas lampau (selepas 2-3 baris), terdapat gegelung pemanas super menegak yang digantung dari dram atas pada satu atau kedua-dua belah pihak. Suhu wap panas lampau dalam semua dandang jenis DKVR tidak dikawal.

Semua dandang jenis DKVR disatukan dan mempunyai diameter yang sama bagi dram atas dan bawah, paip skrin dan dandang, padang paip skrin sisi yang sama, skrin depan dan belakang, dan paip rasuk perolakan.

2 Isipadu dan entalpi udara dan hasil pembakaran.

2.1 Komposisi dan nilai kalori bahan api.

Ciri reka bentuk bahan api gas.

2.2 Penyedutan udara dan pekali udara berlebihan untuk saluran gas individu.

Pekali udara berlebihan di pintu keluar dari relau untuk dandang gas dengan kapasiti kecil hendaklah diambil dalam julat α t = 1.05-1.1.

Semua dandang jenis DKVR mempunyai satu rasuk perolakan.

Cawan sedutan dalam saluran gas di belakang dandang hendaklah dinilai mengikut anggaran panjang saluran gas, yang diambil untuk dandang jenis DKVR - 5 m.

Lebihan pekali udara dan sedutan dalam serombong dandang.

Lebihan udara dan sedutan melalui serombong dandang.

Pekali udara berlebihan di bahagian belakang permukaan pemanasan α ” laluan gas dandang dengan draf seimbang ditentukan dengan menjumlahkan pekali lebihan udara dalam relau α t dengan cawan sedutan dalam asap dandang Δα yang terletak di antara relau. dan permukaan pemanasan yang dimaksudkan.

Sebagai contoh:

α t = α ” t = α sr t = α ’ c.p. saya,

α” c.p. I = α t + Δα c.p. I = α ’ c.p. I + Δα c.p. saya,

α” c.p. I I = α t + Δα c.p. I + Δα c.p. I I = α ’ c.p. I + Δα c.p. saya saya dll.

Pekali lebihan udara di alur keluar permukaan α ” ialah pekali lebihan udara di pintu masuk ke permukaan pemanasan seterusnya α ’ .

Purata lebihan udara dalam serombong dandang:

α purata p ,

α purata p dan lain-lain.

2.3 Isipadu udara dan hasil pembakaran.

Isipadu udara dan hasil pembakaran dikira setiap 1 m 3 bahan api gas di bawah keadaan standard (0˚C dan 101.3 kPa).

Isipadu teori udara dan hasil pembakaran bahan api tertentu semasa pembakaran lengkapnya (α=1) diambil mengikut Jadual XIII Lampiran (lihat garis panduan untuk projek kursus) dan dimasukkan ke dalam jadual.

Isipadu teori udara dan hasil pembakaran

Nama kuantiti	Simbol	Nilai, m³/kg
Isipadu udara teori
Isipadu teori produk pembakaran: Gas triatomik;
Wap air;

Isipadu gas semasa pembakaran lengkap bahan api dan α > 1 ditentukan untuk setiap saluran gas menggunakan formula yang diberikan dalam jadual. Data pengiraan dimasukkan ke dalam jadual yang sama.

Penjelasan untuk jadual:

Lebihan pekali udara α = α purata bagi setiap serombong diambil mengikut jadual;

Diambil daripada jadual, m³/m3;

– isipadu wap air pada α > 1, m³/kg;

– isipadu gas serombong pada α > 1 m³/kg;

– pecahan isipadu wap air;

– pecahan isipadu gas triatomik;

r p – pecahan isipadu wap air dan gas triatomik;

– jisim gas serombong, kg/m3;

=, kg/m 3 ,

di mana = ialah ketumpatan gas kering dalam keadaan normal, kg/m3; diterima mengikut jadual;

10 g/m 3 – kandungan lembapan bahan api gas, dirujuk kepada 1 m 3 gas kering.

2.4 Entalpi udara dan hasil pembakaran.

Entalpi udara dan hasil pembakaran dikira untuk setiap nilai pekali udara berlebihan α di kawasan yang meliputi julat suhu yang dijangkakan dalam serombong.

Entalpi 1m³ udara dan hasil pembakaran

Penerangan jadual:

Data untuk pengiraan diambil daripada jadual.

Entalpi gas pada nisbah udara berlebihan dan suhu °C,

Entalpi secara teori kuantiti yang diperlukan udara pada suhu t, °C

, kJ/m 3.

Entalpi udara dan hasil pembakaran pada α >1 (jadual I-ϧ)

Memanaskan permukaan	ϧ (t),°C
Kotak api, pintu masuk ke rasuk perolakan pertama dan pemanas lampau α t = 1.07
Rasuk perolakan pertama dan pemanas lampau (pintu masuk ke rasuk perolakan kedua) α k.p. I =1.12
Rasuk perolakan kedua (pintu masuk ke economizer) α k.p. I I =1.22
Pengekonomi

Entalpi isipadu sebenar gas serombong setiap 1 m 3 bahan api pada suhu °C,

, kJ/m 3.

Perubahan dalam entalpi gas, kJ/m 3.

di manakah nilai entalpi yang dikira, kJ/m 3

Sebelum ini berhubung dengan nilai entalpi yang dikira, kJ/m 3.

Penunjuk ∆I r berkurangan apabila suhu gas °C menurun.

Pelanggaran corak ini menunjukkan kehadiran ralat dalam pengiraan entalpi.

Jadual perlu sentiasa digunakan dalam pengiraan selanjutnya. Ia digunakan untuk menentukan entalpi daripada suhu yang diketahui atau suhu daripada entalpi yang diketahui. Pengiraan dijalankan secara interpolasi menggunakan formula berikut:

Entalpi pada suhu tertentu ϧ

, kJ/m 3 ,

, kJ/m 3 ;

Suhu pada entalpi I tertentu

,°C,

°C,

di mana entalpi gas diambil mengikut lajur I r, dan entalpi udara - mengikut lajur I o.в

Contoh pengiraan interpolasi

(sumber data daripada jadual I-ϧ)

a) pada suhu gas yang diketahui ϧ =152°C (diberikan mengikut syarat)

saya r = kJ/m 3

Formula dari buku……..

3. Imbangan haba dandang dan penggunaan bahan api.

3.1 Imbangan haba dandang.

Kompilasi keseimbangan haba dandang adalah untuk mewujudkan kesamaan antara jumlah haba yang memasuki dandang, dipanggil haba tersedia Q p , dan jumlah haba berguna Q 1 dan kehilangan haba Q 2, Q 3, Q 4, Q 5, Q 6. Berdasarkan imbangan haba, kecekapan dan penggunaan yang diperlukan bahan api.

Imbangan haba disusun berhubung dengan keadaan mantap keadaan terma dandang untuk 1 kg (1 m3) bahan api pada suhu 0 °C dan tekanan 101.3 kPa.

Persamaan imbangan haba am mempunyai bentuk:

Q r + Q v.vn + Q f = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 +Q 6, kJ/m 3,

di mana Q р - haba bahan api yang ada, kJ/kg;

Q in.in - haba dimasukkan ke dalam relau melalui udara apabila ia dipanaskan di luar dandang, kJ/m 3;

Q f - haba dimasukkan ke dalam relau oleh letupan stim ("muncung") stim), kJ/m 3;

Q 1 - haba yang digunakan berguna, kJ/m 3;

Q 2 - kehilangan haba dengan gas serombong, kJ/m 3;

Q 3 - kehilangan haba daripada pembakaran bahan api tidak lengkap kimia, kJ/m 3;

Q 4 - kehilangan haba daripada pembakaran bahan api tidak lengkap mekanikal, kJ/m 3;

Q 5 - kehilangan haba daripada penyejukan luaran, kJ/m 3;

Q 6 - kehilangan haba sanga, kJ/m 3.

Dalam keadaan reka bentuk kursus apabila membakar bahan api gas tanpa ketiadaan pemanasan luaran udara dan letupan wap, nilai Q in. in, Q f, Q 4, Q 6 adalah sama dengan sifar, oleh itu persamaan imbangan haba akan mempunyai bentuk:

Q р = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ/m 3

Haba tersedia 1 m 3 bahan api gas

Q р = Q d i + i tl, kJ/m 3,

Di mana Q d i ialah nilai kalori yang lebih rendah bagi bahan api gas, kJ/m 3

i tl - haba fizikal bahan api, kJ/m 3. Diambil kira apabila bahan api dipanaskan oleh sumber haba luaran (contohnya, pemanasan wap minyak bahan api).

Di bawah syarat reka bentuk kursus i tl = 0, oleh itu

Q р = Q d i = 35500, kJ/m 3

3.2 Kehilangan haba dan kecekapan dandang.

Kehilangan haba biasanya dinyatakan sebagai peratusan haba bahan api yang tersedia:

q 2 = Q 2 / Q р * 100%; q 3 = Q 3 / Q p * 100%, dsb.

Kehilangan haba dengan masuknya gas serombong persekitaran(atmosfera) ditakrifkan sebagai perbezaan antara entalpi produk pembakaran di pintu keluar dari permukaan pemanasan terakhir (pengekonom dalam keadaan reka bentuk kursus) dan udara sejuk:

q 2 = ; q 2 =

di manakah entalpi gas ekzos, kJ/m3. ditentukan secara interpolasi mengikut data jadual dan suhu gas serombong yang ditentukan ϧ х =152°C

=, kJ/m 3

a х = α "ek =1.3 - pekali udara berlebihan di belakang penjimat (jadual)

saya o .h.v. – entalpi udara sejuk

saya o .h.v. = = kJ/m3

di manakah entalpi 1 m 3 udara sejuk pada t xv = 24°C

9.42 - isipadu udara teori, m 3 / m 3 (jadual)

Kehilangan haba daripada pembakaran bahan api yang tidak lengkap secara kimia q 3,% adalah disebabkan oleh jumlah haba pembakaran produk pembakaran tidak lengkap tertinggal dalam gas serombong. Untuk dandang yang direka bentuk, ambil q 3 = 0.5%.

Kehilangan haba daripada penyejukan luaran q 5,% diambil daripada jadual bergantung kepada keluaran stim dandang D = 1.8 kg/s

D= ; q5 = 2.23%

di mana D = 6.5 t/j – berdasarkan data tugasan.

Kehilangan haba daripada penyejukan luaran dandang stim dengan permukaan ekor

Jumlah kehilangan haba dalam dandang

,%; %

Kecekapan (kasar)

,%;

3.3 Kuasa berguna dan penggunaan bahan api dandang.

Kuantiti penuh haba, berguna untuk digunakan dalam dandang,

di mana D pe = D = 1.8 kg/s – jumlah wap panas lampau yang dihasilkan;

i pe = 2908 kJ/kg – entalpi wap panas lampau; ditentukan oleh tekanan dan suhu wap panas lampau (P pe =1.3 MPa; t pe =240°C – data awal) mengikut jadual Lampiran;

i p.v – entalpi air suapan, kJ/kg;

i p.v = c p.v. t p.v. , kJ/kg; i p.v =4.19 kJ/kg;

dari mana p.v. = 4.19 kJ/(kg °C) – kapasiti haba air;

t p.v = 84°C – suhu air suapan;

i′ s – entalpi air mendidih, kJ/kg; ditentukan daripada jadual berdasarkan tekanan wap panas lampau (data awal).

i′ s = i kip = i′ =814.8 kJ/kg;

Penggunaan air untuk pembersihan dandang, kg/s.

di mana α pr = 2.4% ialah jumlah relatif hembusan (data awal);

Kg/s; kg/s;

Isipadu dan entalpi khusus air mendidih dan wap tepu kering.

Tekanan wap panas lampau P pe, MPa	Suhu ketepuan, t s ,°С	Isipadu tertentu air mendidih V',m 3 /kg	Isipadu khusus wap tepu kering V”, m 3 / kg	Entalpi khusus air mendidih i′, kJ/kg	Entalpi khusus wap tepu kering i”, kJ/kg

Penggunaan bahan api dibekalkan kepada relau dandang

m 3 / s

di mana Q k = 4634.8 kW, ditemui oleh formula;

Q р = 35500 kJ/kg – data awal;

η k = 90.95% – didapati menggunakan formula;

4. Ciri geometri permukaan pemanasan.

4.1 Arahan am.

Untuk pengiraan haba dandang, ciri geometri kebuk pembakaran, pemanas lampau, rasuk perolakan, dan permukaan suhu rendah diperlukan

pemanasan, yang ditentukan oleh dimensi pada lukisan dandang jenis yang sama.

Dimensi dalam lukisan ditunjukkan dengan ketepatan 1 mm. Pengiraan nilai dalam m hendaklah dijalankan dengan ketepatan tiga tempat perpuluhan, dalam m 2 dan m 3 - dengan ketepatan satu tempat perpuluhan. Jika saiz yang diperlukan tidak ditunjukkan pada lukisan, ia mesti diukur dengan ketepatan 1 mm dan didarab dengan skala lukisan.

4.2 Ciri-ciri geometri kebuk pembakaran.

4.2.1 Pengiraan luas permukaan yang menutup isipadu kebuk pembakaran.

Sempadan isipadu kebuk pembakaran ialah satah paksi paip skrin atau permukaan lapisan refraktori pelindung menghadap kotak api, dan di tempat yang tidak dilindungi oleh skrin, dinding kebuk pembakaran dan permukaan dram menghadap peti api itu. Di bahagian alur keluar relau dan ruang pembakaran selepas, isipadu kebuk pembakaran dandang jenis DKVR dihadkan oleh satah yang melalui paksi skrin belakang. Oleh kerana permukaan yang menutup isipadu kebuk pembakaran mempunyai konfigurasi yang kompleks, untuk menentukan kawasannya, permukaan dibahagikan kepada bahagian yang berasingan, kawasan yang kemudiannya disimpulkan.

Pengiraan permukaan dandang jenis DKVR dengan dram atas memanjang dan susun atur rendah.

h g – = 0.27 m tinggi dari perapian peti api ke paksi penunu;

h tk = 2.268 m - ketinggian kebuk pembakaran;

b g.k = 0.534 m - lebar koridor gas;

Luas dinding sisi F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4)2 = 12.3 m 2;

Luas dinding hadapan F f.st = bh = 13.12 m 2;

Luas dinding belakang kotak api F z.st = b(h + h) = 12.85 m 2 ;

Luas dua dinding ruang pembakaran selepas F k.d = 2bh 4 = 15.48 m 2;

Luas lantai relau dan ruang pembakaran selepas lantai F = b(a 3 + a 4) = 7.74 m 2 ;

Luas siling kotak api dan ruang pembakaran selepas F peluh = b(a 1 + a 4) = 5.64 m 2 ;

Jumlah luas permukaan penutup

a 1 =2.134 m j =3.335 m

a 2 =1.634 m j 1 =1.067 m

a 3 =1.1 m j 2 =1.968 m

a 4 =0.33 m j 3 =2.2 m

b =3.935 m j 4 =1.968 m

Ciri-ciri geometri skrin pembakaran dan tingkap alur keluar relau

Nama kuantiti	Bersyarat Jawatan Unit diukur	Skrin hadapan	Skrin belakang		Skrin sisi		Tingkap keluar firebox
				Pembakar selepas
1. Paip diameter luar
2. Pitch paip skrin
3. Padang relatif paip skrin
4. Jarak dari paksi paip skrin ke lapisan
5. Jarak relatif dari paksi paip ke lapisan
6. Faktor cerun
7. Anggaran lebar skrin
8. Bilangan paip
9. Purata panjang bercahaya tiub skrin							l v.o. = 1334
10. Kawasan dinding yang diduduki oleh skrin
11. Permukaan skrin yang menerima sinar

4.2.2 Pengiraan permukaan penerima rasuk skrin pembakaran dan tingkap keluar relau.

Dandang gas-minyak DKVR-6.5-13 mempunyai kotak api ruang dan dihasilkan dengan dram atas memanjang, dengan susun atur rendah dalam lapisan berat dan ringan. Dandang mempunyai 1 peringkat penyejatan. Peti api mempunyai 2 skrin sisi - tiada skrin depan dan belakang.

Panjang paip skrin diukur dalam isipadu kebuk pembakaran dari tempat paip digulung ke dalam dram atas atau manifold ke tempat paip keluar dari kebuk pembakaran ke dalam manifold bawah atau ke tempat paip digulung ke dalam dram bawah mengikut lukisan.

Penjelasan untuk jadual:

d-diameter paip yang melindungi dinding kebuk pembakaran, mm; adalah sama untuk semua paip, ditandakan pada lukisan asal;

S-pitch paip skrin, mm (diterima mengikut lukisan). Padang adalah sama untuk semua skrin;

Padang relatif paip skrin;

e-jarak dari paksi paip skrin ke lapisan, mm. Diterima mengikut lukisan adalah sama untuk semua skrin. Jika saiz ini tidak ditunjukkan dalam lukisan, maka anda boleh mengambil e = 60 mm;

Jarak relatif dari paksi paip ke lapisan;

x ialah pekali sudut bagi skrin dinding satu baris tiub licin.

Ditentukan mengikut nomogram 1a Lampiran mengikut lengkung 2 mengikut langkah relatif ē

dan lain-lain. Pekali sudut satah yang melalui paksi baris pertama festoon yang terletak di tingkap keluar relau ialah sama dengan satu;

b e - reka bentuk lebar skrin, m; mengambil alih bahagian membujur dandang Kadang-kadang lukisan tidak menunjukkan saiz skrin di sepanjang paksi paip luar, tetapi menunjukkan lebar yang jelas, iaitu, jarak dari lapisan ke lapisan dinding bertentangan b St. Kemudian lebar skrin boleh dikira menggunakan formula:

di mana b sv ialah lebar jelas dinding, mm;

e dan S – jarak dari paksi paip skrin ke lapisan dan pic, masing-masing, mm;

b st - lebar dinding di mana skrin terletak, mm

z – bilangan paip skrin, pcs.; diambil daripada lukisan asal. Kadang-kadang lukisan tidak menunjukkan bilangan paip untuk setiap skrin. Kemudian z boleh dikira menggunakan formula:

l av e – purata panjang bercahaya paip skrin, mm; ditentukan dengan mengukur lukisan konfigurasi paip. Jika skrin mempunyai panjang paip yang berbeza, maka anda perlu mencari panjang purata:

l sr e =

b v.o = b g.k = 600 mm – dengan b g.k ialah lebar koridor gas.

Penentuan panjang bercahaya tiub skrin.

Dandang DKVR dengan dram atas yang dilanjutkan.

Skrin sisi:

l purata eb = l eb = l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

di mana l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - diukur mengikut lukisan.

Tingkap keluar kebuk pembakaran, bukan ditutup dengan paip skrin, (untuk dandang DKVR)

l v.o. = h 6 = 1334 mm - diukur mengikut lukisan.

Skrin hadapan:

l eff = l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

di mana l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 = 1667, mm - panjang bahagian yang diluruskan paip.

Skrin kotak api belakang:

l T e.z = l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 = 3967 mm

di mana l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm - panjang bahagian paip.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - diukur dalam lukisan.

Skrin kebuk pembakaran belakang:

l k.d. e.z = l 5-6 + l 6-7 = 2867 mm;

di mana l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm - panjang bahagian paip.

Kawasan dinding yang diduduki oleh skrin:

F pl = b e l av e 10 -6 = 7.72 m 2

di mana b e, l av e – daripada pengiraan di atas.

Kawasan tingkap keluar kebuk pembakaran tidak diduduki oleh paip skrin:

F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0.71 m 2

di mana b v.o, l v.o – daripada pengiraan di atas.

Permukaan penerima pancaran bagi skrin dan tingkap keluar kebuk pembakaran:

N e = F pl x = 15.44 m 2

Ciri-ciri geometri kebuk pembakaran

Penjelasan untuk jadual

Kawasan dinding relau

F st = F b.st + F f.st + F g.st + F k.d + F perapian + F peluh = 67.13 m 2 ;

Permukaan penerima pancaran kotak api

H l =H ef +H t ez +H k.d ez +2H eb +H v.o = 15.44 m 2,

di mana N l.eff, H l.ez, H l.eb, H l.out ditunjukkan dalam jadual

Ketinggian relau h tk = 2.268 m diukur pada bahagian membujur dandang dari pendiangan relau ke tengah tingkap alur keluar relau.

Ketinggian penunu h g =0.27, m ialah jarak dari pendiangan kotak api ke paksi penunu.

Ketinggian relatif penunu:

Isipadu aktif kebuk pembakaran:

di mana b = 3.93 m – lebar peti api

F st.b – kawasan dinding sisi, m 2

Ijazah pelindung relau

dengan H l ialah permukaan penerima sinaran bagi kotak api, m 2

F st = 67.13 – luas dinding relau, m2,

Ketebalan berkesan lapisan memancar dalam kotak api

di mana V T.K ialah isipadu aktif kebuk pembakaran, m 3

4.3 Ciri geometri pemanas lampau (p/p)

Superheater dandang DKVR diperbuat daripada gegelung menegak atau mendatar yang lancar dengan diameter paip 28-42 mm. P/P digantung dari dram atas dalam cerobong pertama selepas 2-3 baris paip berkas perolakan pada satu sisi dram.

Untuk dandang DKVR, paip dipasang di dram atas dengan bergolek, dan hujung alur keluar dikimpal ke ruang wap panas lampau (pengumpul). Gelung gegelung diketatkan bersama dengan pengapit, dan gegelung itu sendiri dilekatkan pada panel siling menggunakan penyangkut. Lokasinya ialah koridor.

Ciri geometri pemanas lampau

Nama kuantiti
				1. Paip diameter luar
2. diameter dalam paip
3. Padang paip melintang
4. Pic membujur paip
5. Pic melintang relatif paip
6. Pic membujur relatif paip
7.Bilangan paip (gelung) sebaris
8. Bilangan barisan paip (di sepanjang paksi dram)
9. Kedalaman saluran gas untuk meletakkan pencawang
10. Purata panjang bercahaya paip (gelung)	l Rabu tr
11.Permukaan pemanasan perolakan
12. Permukaan pemanasan perolakan

Penjelasan untuk jadual

Kami menganggap bahawa pergerakan gas dalam berkas dandang diatur merentasi paksi dram dan kemudian dari keadaan s 1 = s 2 = mm

2.5 - padang melintang relatif;

2 - padang membujur relatif;

n = 8 – bilangan paip berturut-turut, pcs.

z – bilangan baris paip (di sepanjang paksi dram). Diterima berdasarkan keratan rentas yang diperlukan untuk laluan stim f.

Purata suhu wap dalam pemanas lampau:

di mana t pe = 240 °C – suhu wap panas lampau,

t s = t n.p., = 191 °C – suhu wap tepu.

Purata isipadu spesifik wap panas lampau v= 0.16212 m 3 /kg, diambil daripada jadual mengikut P pe = 1.3 MPa dan = 215.5 ° C

Kadar aliran isipadu purata wap panas lampau:

V ne = D ne v= 0.291816 m 3 /kg,

di mana D pe = D = 1.8 kg/s – keluaran wap dandang.

Bahagian untuk laluan wap ke pencawang:

f == 0.01167264 m2

W pe – kelajuan stim dalam p/p, ditetapkan sama dengan 25 m/s.

Bilangan baris:

Kedalaman serombong yang diperlukan untuk menampung pemanas lampau stim:

L pe = s 1 z 10 -3 = 0.24 m.

l purata = 3030 mm – purata panjang bercahaya paip (gelung) p/p,

Memanaskan permukaan satu baris p/p:

N p = = 2.44 m 2.

Permukaan pemanasan perolakan:

N pe = N r z = 7.32 m 2

nasi. Pemanas lampau dandang DKVR-4-13-250

4.4 Ciri-ciri geometri rasuk perolakan.

4.4.1 Arahan am.

Dandang jenis DKVR yang direka bentuk mempunyai satu rasuk perolakan dengan dua saluran gas atau satu saluran gas, tetapi dengan bahagian yang berbeza sepanjang gas. Susunan paip berkas perolakan ialah koridor.

Rasuk perolakan dandang yang direka bentuk mempunyai corak pencucian kompleks yang berkaitan dengan putaran pergerakan gas dan perubahan dalam keratan rentas sepanjang aliran gas. Di samping itu, dalam saluran gas pertama, subpaip dijahit pada dram pertama, yang pada dasarnya mempunyai diameter dan pic paip yang berbeza daripada paip bundle perolakan.

Bergantung pada sifat gas yang membasuh permukaan pemanasan rasuk, ia dibahagikan kepada bahagian berasingan, yang dikira secara berasingan. Kemudian penunjuk purata ditentukan dengan mana pemindahan haba dalam rasuk perolakan akan dikira.

4.4.2 Pengiraan panjang paip dalam satu barisan berkas.

Barisan terletak merentasi paksi dram, paip baris melengkung dan oleh itu mempunyai panjang yang berbeza. Panjang paip mesti diukur sepanjang paksinya dari atas ke dram bawah. Untuk dandang dengan sekatan melintang dalam asap rasuk perolakan, pengiraan akan memerlukan unjuran paip ke bahagian membujur asap sepanjang paksi dram.

Dandang jenis DKVR mempunyai sifat simetri bahagian kiri dan kanan paip baris, jadi panjang separuh paip boleh dipertimbangkan.

Panjang paip bercahaya dan unjuran panjang paip bagi sebaris berkas perolakan

4.4.3 Pengiraan permukaan pemanasan perolakan bahagian rasuk perolakan.

Pertama sekali, adalah perlu untuk membahagikan berkas ke bahagian berasingan dan mengisi jadual mengikut nombor mereka.

Ciri geometri bahagian rasuk perolakan

1. Diameter luar paip d n, mm
2. Pic melintang paip s 1, mm
3. Pic membujur paip s 2, mm
4. Pic melintang relatif paip
5. Pic membujur relatif paip
6. Bilangan paip dalam baris n, pcs.
7. Bilangan baris paip dalam ikatan z, pcs
8. Purata panjang paip bercahaya l purata tr, mm
9. Unjuran sederhana bercahaya. panjang paip l purata, mm
10. Permukaan pemanasan perolakan satu baris paip dalam satu berkas H p, m 2
11. Permukaan pemanasan perolakan tiub berkas di bahagian H p.u., m 2
12. Memanaskan permukaan kawasan skrin N e.u, m 2
13. Memanaskan permukaan bahagian pemanas lampau N p.u., m 2
14. Jumlah permukaan pemanasan perolakan bahagian rasuk N k.u, m 2

Penjelasan untuk jadual:

Langkah relatif: = ;= ;

Bahagian pengiraan berkas perolakan dandang

n, z – bilangan paip dalam satu baris dan bilangan baris, masing-masing, pcs; diterima pakai mengikut pelan rasuk perolakan dengan pemanas lampau diletakkan di dalamnya;

l rujuk tr = , mm

di mana - purata panjang paip yang diterangi dalam bahagian, mm; (tidak termasuk paip berhampiran dinding)

l av p – unjuran purata panjang paip, mm dikira sama dengan pengiraan purata panjang bercahaya.

Permukaan pemanasan perolakan paip satu baris:

Permukaan pemanasan perolakan paip bahagian bundle (tidak termasuk paip berhampiran dinding):

N p.y = N r z, m 2

Permukaan pemanasan perolakan skrin kawasan ialah permukaan baris bersebelahan dengan dinding:

N e.y = l tr.e b e x 10 -6, m 2

di mana l tr.e ialah panjang bercahaya paip skrin rasuk perolakan, mm (paip berhampiran dinding);

b e – lebar skrin, untuk dandang dengan sekatan melintang:

b e = 2880mm;

x (pada = 1.96) = 0.62 – didapati daripada nonogram;

x (pada = 2.15) = 0.58 – didapati daripada nonogram;

Permukaan pemanasan perolakan

N pe.y = N pe

Jumlah permukaan pemanasan perolakan kawasan:

N k.u = N p.u + N e.u + H p.u;

4.4.4 Pengiraan keratan rentas terbuka untuk laluan gas melalui bahagian rasuk perolakan.

Di kawasan rasuk perolakan dengan perubahan lancar dalam keratan rentas saluran gas, untuk mengira purata keratan rentas terbuka untuk laluan gas, adalah perlu untuk mengetahui keratan rentas terbuka di salur masuk dan keluar. bahagian itu.

Nama, simbol, unit ukuran.	Bahagian rasuk
1. Lebar asap b, m
2. Purata ketinggian serombong h avg, m
3. Luas keratan rentas saluran gas F gx, m 2
4. Luas keratan rentas saluran gas yang diduduki oleh paip F tr, m 2
5. Luas keratan rentas yang jelas untuk laluan gas F g, m 2

Penjelasan jadual.

Luas keratan rentas bahagian serombong:

F gx = bh c p, m 2

Ftr - kawasan keratan rentas bahagian saluran gas yang diduduki oleh paip berkas atau pemanas lampau, m 2

Apabila gas bergerak melintasi paksi dram:

F tr = d n l p z 10 -6, m 2

l rujuk tr = , mm; diambil mengikut panjang paip yang jatuh ke dalam keratan rentas saluran gas;

Sekiranya terdapat paip pemanas lampau dalam keratan rentas, maka kawasannya dikira menggunakan formula yang sama. Jika di bahagian seksyen itu terdapat paip dan berkas dan pencawang, maka kawasan mereka disimpulkan.

Luas keratan rentas terbuka kawasan untuk laluan gas:

F g = F gx - F tr, m 2

Dengan perubahan lancar dalam keratan rentas, keratan rentas hidup untuk laluan gas melalui setiap bahagian ditentukan oleh formula:

F g.y = , m 2 ; F g.y1 = 3.99 m2; F g.y2 = 3.04 m2; F g.y3 = 2.99 m2;

F g.y4 = 3.04 m2; F g.y5 = 2.248 m2;

di manakah keratan rentas terbuka untuk laluan gas di pintu masuk ke bahagian dan di pintu keluar daripadanya. Pengiraan ini diulang seberapa banyak kali kerana terdapat bahagian dalam berkas.

4.4.5 Ciri-ciri rasuk perolakan.

Permukaan pemanasan perolakan bagi rasuk perolakan dengan p/p

N k = N k.y1 + N k.y2 + … + N k.y n = 146.34 m 2

di mana Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – daripada jadual, baris 14

Permukaan pemanasan perolakan bagi rasuk perolakan tanpa p/p

N k.p = N k – N pe = 139.02 m 2

Purata diameter tiub berkas perolakan

= 0.0495 m2

Purata nada sisi

s av 1 = = 106 mm

di mana s 1.1, s 1.2, dsb. – langkah melintang di sepanjang bahagian rasuk, mm

Нк.у1, Нк.у2, Нк.у n – permukaan pemanasan perolakan bagi bahagian berkas tanpa permukaan pemanasan superheater, m 2

Purata nada membujur

s av 2 = = 111 mm

Purata langkah melintang dan membujur relatif

Purata luas keratan rentas terbuka untuk laluan gas dalam rasuk perolakan

F g = m 2

Ketebalan berkesan lapisan memancar

s = 0.9 = 0.227 m

6. Pengiraan struktur pengekonomi.

Dandang jenis DKVR dilengkapi dengan penjimat tidak mendidih besi tuang, permukaan pemanasannya terdiri daripada tiub besi tuang bergaris yang direka oleh VTI dan TsKKB. Paip disambungkan antara satu sama lain menggunakan gulung. Air suapan mengalir secara berurutan melalui semua paip dari bawah ke atas, yang memastikan penyingkiran udara dari penjimat. Produk pembakaran diarahkan dari atas ke bawah untuk mencipta sistem arus balas untuk pergerakan air dan gas. Permukaan pemanasan penjimat air boleh disusun dalam satu atau dua lajur, di mana sekatan keluli diletakkan di antaranya. Apabila meletakkan, tidak disyorkan untuk memasang kurang daripada 3 atau lebih daripada 9 paip dalam satu baris, dan dari 4 hingga 8 paip dalam lajur. Setiap 8 baris, jurang 500-600 mm disediakan untuk pemeriksaan dan pembaikan economizer (pemotongan pembaikan).

nasi. Susun atur penjimat besi tuang satu laluan.

1 – paip bersirip, 2 – bebibir, 3 dan 4 – gulungan penyambung, 5 – peniup.

nasi. Butiran penjimat air besi tuang sistem VTI.

a – paip bersirip, b – sambungan paip

Ciri-ciri geometri pengekonomi

Nama kuantiti
				1. Paip diameter luar
2. Ketebalan dinding paip
3. Saiz rusuk segi empat sama
4. Panjang paip
5.Bilangan paip sebaris
6. permukaan pemanasan sisi gas satu paip
7. Kawasan terbuka untuk laluan gas dalam satu
8. Permukaan pemanasan pada bahagian gas satu baris
9. Keratan rentas percuma untuk laluan gas
10. Bahagian untuk laluan air
11.Economizer pemanasan permukaan
12. Bilangan baris pengekonomi
13.Bilangan gelung
14.Ketinggian ekonomi
15. Jumlah ketinggian pengekonomi dengan mengambil kira pembedahan

nasi. Dimensi paip pengekonomi.

Dimensi: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;

Panjang paip VTI l = 1500 mm;

Bilangan paip berturut-turut z p = 2 pcs;

Penyerapan haba pengekonomi Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;

Pekali pemindahan haba k = 19 W/(m 2 K);

Perbezaan suhu purata Δt = 92 K;

Permukaan pemanasan pada sisi gas satu baris N p = N tr z p, m 2

Н р = 2.18*2=4.36 m2;

Keratan rentas yang jelas untuk laluan gas dalam satu baris F g = F tr Z r, m 2

F g = 0.088*2= 0.176 m2;

Keratan rentas untuk laluan air satu baris

= 5.652*10 -3 m2,

di mana d int = d - 2 =76 – 16 = 60 mm, ialah diameter dalaman paip.

Permukaan pemanasan ekonomi (mengikut persamaan pemindahan haba):

N eq = = 82.75 m 2

di mana V p = 0.055 m 3 / s – penggunaan bahan api kedua,

Bilangan baris dalam economizer:

Bilangan gelung:

Ketinggian pengekonomi:

h eq = n hlm b10 -3 = 2.7 m

Jumlah ketinggian ahli ekonomi dengan mengambil kira pemotongan:

h eq jumlah = h eq +0.5 n dis = 3.7 m

di mana 0.5 m ialah ketinggian satu potong;

n perlumbaan – bilangan pemotongan pembaikan yang dibuat setiap 8 baris.

Ph.D. A.V. Vasiliev, profesor bersekutu, Ph.D. G.V. Antropov, Profesor Madya, Ph.D. Yu.I. Akimov, profesor bersekutu, Universiti Negeri Saratov Universiti Teknikal("Penjimatan tenaga di rantau Saratov" No. 1 (007), 2002)

Majalah "Berita Bekalan Haba", No. 11, (27), November, 2002, ms 25 – 28, www.ntsn.ru

Kebanyakan rumah dandang pemanas besar yang ditugaskan pada tahun 60-70an menggunakan dandang stim jenis DKVR. Kesemua mereka telah bekerja selama lebih daripada 20 tahun dan telah menghabiskan sumber mereka. Mengikut keadaan kebolehpercayaan operasi mereka dalam dandang, yang tekanan operasi sehingga 0.6-0.8 MPa, tetapi pada hakikatnya, semasa operasi, banyak dandang mengekalkan tekanan 1-2 atm. Pengendalian dandang stim pada sedemikian tekanan rendah memberi kesan negatif kepada kestabilan peredaran; disebabkan oleh penurunan suhu tepu dan peningkatan dalam bahagian pengewapan dalam paip skrin, pembentukan skala sengit diperhatikan dan kemungkinan kebakaran paip meningkat. Di samping itu, apabila dandang beroperasi pada tekanan 1 hingga 3 atm. Oleh kerana suhu tepu yang rendah, adalah perlu untuk mematikan penjimat air besi tuang, kerana pembentukan wap mungkin berlaku di sana, yang tidak boleh diterima di bawah keadaan operasi yang boleh dipercayai. Semua ini membawa kepada fakta bahawa kecekapan dandang stim ini tidak melebihi 80-82%, dan dalam beberapa kes, apabila paip sangat tercemar, kecekapan dandang berkurangan kepada 70-75%.

Memandangkan tiada beban stim di rumah dandang ini, salah satu langkah yang lebih menguntungkan yang meningkatkan kecekapan dan kebolehpercayaan rumah dandang ialah pemindahan dandang stim tersebut ke mod air panas. Pembinaan semula rumah dandang ini membolehkan bukan sahaja memanjangkan hayat perkhidmatan dandang dengan ketara, tetapi juga dengan ketara (sebanyak 20-25%) meningkatkan kecekapan rumah dandang.

Terdapat beberapa skim yang diketahui untuk menukar dandang stim kepada mod air panas, yang berdasarkan prinsip aliran terus air dalam dandang. Salah satu skim untuk memindahkan dandang jenis DKVR ke mod air panas telah dibangunkan dan dilaksanakan oleh Uralenergochermet. Mengikut skema ini, sekatan buta dipasang di dram atas dandang dan pengumpul bawah skrin sisi. Air rangkaian memasuki pengumpul bawah skrin sisi dan naik melalui semua paip skrin ke dalam petak depan dram atas, dari mana air diarahkan melalui paip pintasan ke penjimat yang dipasang di belakang dandang. Selepas penjimatan, air diarahkan ke petak belakang pengumpul bawah skrin sisi dan dari mereka ke dram bawah dandang, dan kemudian melalui semua paip bundle perolakan ia memasuki petak belakang dram atas. . Dari petak ini, air diarahkan melalui paip keluar ke saluran terus rangkaian pemanasan. Kelebihan skim ini ialah aliran air rangkaian kembali ke dalam paip skrin kebuk pembakaran, yang mengurangkan kemungkinan pembentukan wap di kawasan itu. suhu tinggi produk pembakaran. Kelemahan skim ini ialah kelajuan rendah pergerakan air dalam berkas perolakan (0.05 m/s), yang boleh menyebabkan pembentukan kunci wap tempatan dalam paip berkas dan, sebagai akibatnya, kepada keletihan mereka.

Di salah satu rumah dandang di Rostov, dandang DKVR-10/13 telah ditukar kepada mod air panas. Dalam skim ini, air rangkaian kembali memasuki penjimat dandang, kemudian ke pengumpul bawah skrin pembakaran dan dikumpulkan di bahagian hadapan dram atas, dari mana ia diarahkan melalui saluran paip yang tidak dipanaskan ke bahagian belakang dandang bawah. gendang. Kemudian air bergerak ke dram atas melalui paip rasuk perolakan peringkat kedua. Seterusnya, air diarahkan melalui satu baris paip bundle perolakan ke bahagian depan dram bawah, dari mana ia naik melalui paip bundle perolakan peringkat pertama ke bahagian tengah dram atas dan dari sana. kepada rangkaian pemanasan.

Kelemahan biasa di atas dan banyak skim lain yang serupa untuk memindahkan dandang ke mod air panas ialah kehadiran saluran paip pemindahan yang diperlukan untuk mengatur skim laluan air yang dipilih. Ini dengan ketara meningkatkan kos pemodenan (logam dan pemasangan) dan kos operasi, kerana rintangan hidraulik dandang meningkat dengan ketara. Kelemahan utama skim di atas adalah kelajuan pergerakan air yang tidak boleh diterima, terutamanya dalam paip bawah dandang, yang boleh menyebabkan pembentukan kunci wap dalam paip dan secara mendadak mengurangkan kebolehpercayaan operasi dandang.

Artikel ini mencadangkan skim baru untuk menukar dandang stim ke mod air panas, menggunakan contoh memindahkan dandang DKVR - 6.5/13, yang berjaya dilaksanakan di bilik dandang loji Struktur Logam Tangki (RMK) di Saratov. Pada pendapat kami, skim ini meningkatkan kebolehpercayaan dandang dalam mod air panas dan mengurangkan kos pembinaan semula. Gambar rajah operasi dandang dalam mod air panas ditunjukkan dalam rajah. Dalam skim yang dicadangkan, air rangkaian kembali masuk penjimat besi tuang. Dalam kes ini, sebahagian daripada air disalurkan melalui saluran paip pintasan, selepas itu kedua-dua aliran bercampur dan diarahkan ke bahagian belakang dram atas. Seterusnya, air mengalami gerakan mengangkat dan menurunkan berulang dalam paip rasuk perolakan dandang dan paip skrin. Untuk mengatur pergerakan ini, partition dipasang pada drum atas dan bawah. Untuk kemudahan pemasangan dan pembaikan partition, terdapat penutup boleh tanggal (menetas) yang melaluinya akses disediakan ke semua petak dram atas dan bawah semasa pembaikan atau pemeriksaan dandang.

Kawasan aliran air dalam setiap lejang ditentukan seperti berikut. Berdasarkan pengiraan haba, nilai purata diperolehi haba mengalir permukaan pertukaran haba dalam relau dan dalam rasuk penyejatan perolakan. Kemudian, berdasarkan beban terma ini, nilai minimum halaju air yang dibenarkan dalam laluan menurunkan dan mengangkat laluan air dandang ditentukan. Dengan menggunakan nilai kelajuan ini, bahagian aliran setiap lejang dan bilangan baris paip di sepanjang paksi dandang antara sekatan di dalam dram atas dan bawah dandang ditemui. Hasil daripada pengiraan ini, didapati bahawa dalam rasuk perolakan penyejatan dandang perlu ada tiga laluan pergerakan air ke atas dan tiga ke bawah. Apabila suhu gas meningkat, kelajuan pergerakan air meningkat, kedua-dua semasa pergerakan ke bawah dan ke atas. 4 partition dipasang pada drum atas, 2 partition dipasang pada drum bawah. Pada masa yang sama, kelajuan air dalam petak yang berbeza berjulat dari 0.174 m/s (aliran air kedua) hingga 0.882 m/s (aliran air ketujuh mengikut rajah). Dua laluan disusun di skrin sisi - satu laluan dengan pergerakan air ke atas, satu lagi dengan pergerakan menurunkan.

Air disalirkan dari dandang dari bahagian hadapan dram atas dandang melalui paip ekzos wap sedia ada. Injap keselamatan laluan air juga dipasang pada sambungan injap keselamatan sedia ada bagi dram atas. Bekalan air dibuat melalui lubang DN 150 mm yang baru digerudi dalam dram atas. Bolong udara DN 30 mm dipasang di antara sekatan dram atas di dalam badannya.

Pemanasan rangkaian mekap dengan dandang air panas mesti dilakukan dengan air yang telah dimurnikan secara kimia. Untuk mengelakkan kakisan oksigen dan karbon dioksida pada permukaan pemanasan, suhu air yang memasuki dandang mestilah melebihi takat embun. Ini dilakukan dengan mencampurkan air rangkaian terus ke dalam air balik, menggunakan garisan edaran semula.

Dandang air panas sangat sensitif terhadap zarah terampai dalam air rangkaian, yang mudah didepositkan dalam selekoh paip skrin, menyebabkan terlalu panas paip dan kemusnahannya. sebab tu syarat yang perlu Untuk memastikan operasi dandang air panas yang boleh dipercayai, rangkaian pemanasan mesti dibilas dengan teliti sebelum dimulakan musim pemanasan, serta memasang pemisah enap cemar dalam bentuk kuali lumpur di hadapan pam rangkaian.

Di samping itu, ia menjadi perlu untuk mematuhi beberapa rejim dan keperluan operasi: Udara hendaklah dikeluarkan secara berkala dari bahagian-bahagian dram atas melalui kelengkapan yang sesuai, dan kadar aliran air rangkaian yang dipam melalui dandang tidak boleh dibenarkan menurun di bawah nilai yang dikira. Untuk meningkatkan kebolehpercayaan dan kemudahan operasi, perlu meninggalkan lubang 30-40 mm di sekatan dram atas di bahagian atas dan bawah, dan di dalam dram bawah lubang tersebut hanya diperlukan di bahagian bawah partition. Lubang atas digunakan untuk mengeluarkan udara dari keseluruhan dram atas menggunakan bolong tunggal, dan juga untuk mengeluarkan wap melalui injap keselamatan yang dipasang di hadapan dram dalam situasi kecemasan, seperti gangguan bekalan elektrik secara tiba-tiba atau berhenti. pam rangkaian. Lubang bawah dalam sekatan berfungsi untuk mengatur pembersihan berkala dan penyingkiran enapcemar dari dram atas dan bawah. Untuk membersihkan dari dram atas, anda boleh menggunakan paip bawah yang terputus di hadapan dandang. Drum bawah menggunakan saluran paip blowdown berkala standard DN 32.

Untuk menilai kemungkinan mengendalikan dandang dalam mod air panas dan kecekapan habanya, menurut [3], penentukuran haba dan pengiraan hidraulik pada maksimum, minimum dan beban sederhana operasi dandang.

Mengikut keperluan, pengiraan kekuatan telah dijalankan untuk semua elemen dandang dan ketebalan minimum dinding dram, bahagian bawah, manifold dan paip dandang yang dibenarkan ditentukan pada tekanan reka bentuk. Berdasarkan keputusan kekuatan dan pengiraan haba, tekanan air yang dibenarkan dalam dandang ditentukan.

Menganalisis penunjuk prestasi terma yang dikira dandang di pelbagai mod dan keputusan sebenar operasi dandang yang dipindahkan mengikut skema ini di bilik dandang RMK, kesimpulan berikut boleh dibuat:

1. Penukaran dandang DKVr-6.5/13 mengikut skema yang dicadangkan memungkinkan, sambil mengekalkan pembakar standard, ekzos asap dan kipas, untuk meningkatkan kuasa haba dandang dari 4.5 MW hingga 6.2 MW dan memastikan kecekapan dandang pada beban maksimum ini sebanyak 93.5%.

2. Untuk mengelakkan kakisan oksigen pada paip berkas perolakan, suhu air di salur masuk ke dandang mestilah sekurang-kurangnya 50 °C. Untuk melakukan ini, perlu menyediakan pam edaran semula yang membekalkan sebahagian daripada air dari saluran terus ke pintu masuk ke dandang apabila suhu menurun. carta suhu rangkaian.