Ved termisk beregning af en dampgenerator eller varmtvandskedel udarbejdes en varmebalance til bestemmelse af bruttovirkningsgrad og estimeret brændselsforbrug.
Beregningen foretages i følgende rækkefølge:
1. Den tilgængelige varme bestemmes. Termisk beregning af kedlen for faste og flydende brændsler (kJ/kg)
Termisk beregning af en kedel til gasformigt brændstof (kJ/m3)
hvor Q n p er den nedre brændværdi af arbejdsmassen af fast og flydende brændsel, kJ/kg, taget ifølge dataene i tabel. 2-7, og i mangel af data - baseret på analysen af brændstofprøver; Q n s - den nedre brændværdi af tørmassen af gas, kJ/m 3, er taget i henhold til dataene i tabellen. 2-8, og i mangel af data - baseret på analyse af gasprøver; Q in.in - varme, der indføres i kedelenheden med luft, når den opvarmes uden for enheden af udvalgt damp, udstødningsdamp eller andet kølemiddel i varmelegemet installeret foran luftvarmeren, kJ/kg eller kJ/m 3 ; i tl - fysisk varme bidraget fra brændstof, kJ/kg eller kJ/m 3 ; Q f - varme introduceret i enheden under dampforstøvning af flydende brændstof, kJ/kg; QK er den varme, der bruges til nedbrydning af karbonater (kun taget i betragtning ved afbrænding af skifer).
I tilfælde af forvarmning af luften i varmelegemet, den varme, som luften tilfører, kJ/kg eller kJ/m 3,
hvor I° VP er entalpien af det teoretiske luftvolumen ved indgangen til luftvarmeren efter forvarmning i luftvarmeren; bestemt af lufttemperaturen efter varmelegemet t VP ved lineær interpolation af værdierne af I° i fra tabellen. 3-7; I° xv er entalpien af det teoretiske volumen af kold luft ved dens designtemperatur.
Entalpien af kold luft beregnes ved hjælp af formlen
hvor (сƟ)в er baseret på lufttemperaturen fra tabellen. 3-4; ved den normalt accepterede temperatur af kold luft t x.n = 30 °C, har formlen (4-17) formen I° x. n = 39,8 \/°.
Forholdet mellem mængden af luft ved indløbet til kedelenheden (luftvarmeren) og det teoretisk nødvendige, inkluderet i formel (4-16),
hvor ∆α t, ∆α pl, ∆α vp - luftsugning ind i ovnen, støvbehandlingssystemet og luftvarmeren; accepteres i henhold til tabellen. 3-5 og 5-9.
Fysisk varme fra brændstof, kJ/kg eller kJ/m 3,
Hvor t tl er brændstoftemperaturen, °C (for fast brændsel antages at være 20 °C, for brændselsolie, afhængig af dens viskositet, 90–130 °C): med tl - specifik varme brændsel, kJ/(kg*K). Fast brændsels specifik varmekapacitet
Specifik varmekapacitet af brændselsolie
Her er W p fugtindholdet i brændslets arbejdsmasse, %; с stl - specifik varmekapacitet af brændstoftørmassen, kJ/ (kg *K), accepteret for brunkul 1, 1,3; sten 1,09; kultyper A, PA, T - 0,92.
Brændstoffets fysiske varme bør tages i betragtning, når det forvarmes fra en ekstern varmekilde (dampopvarmning af brændselsolie, damptørrere til fast brændsel osv.).
Varme, der indføres i enheden gennem en dyse under dampforstøvning af flydende brændstof, kJ/kg,
Hvor i f er entalpien af damp, der forbruges til brændstofforstøvning, bestemt ud fra tabeller for vanddamp i henhold til dens parametre, kJ/kg.
Varmeforbrug til nedbrydning af karbonater, kJ/kg
hvor k er c(for lagforbrænding 0,7; for kammerforbrænding 1,0); (С0 2)рк - indhold af kuldioxid i karbonater i arbejdsmassen, %.
For industrielle dampgeneratorer og varmtvandskedler kan man ved afbrænding af fast brændsel tage Q P p = = Q H p, og ved afbrænding af gas Q p p = Q H c. Ved afbrænding af brændselsolie Q P P = Q H P + i t.
2. Varmetabet fra mekanisk ufuldstændig forbrænding bestemmes (kun ved afbrænding af fast brændsel). Værdierne for tab fra mekanisk ufuldstændig forbrænding for forskellige brandkasser og brændstoffer er angivet i tabel. 5-1 - 5-4.
3. Varmetabet med udstødningsgasser bestemmes (%)
hvor Iух er entalpien for udstødningsgasser, bestemt ud fra tabellen. 3-7 ved de tilsvarende værdier for aux og den valgte røggastemperatur, kJ/kg eller kJ/m 3 ; Iв° er entalpien af det teoretiske volumen af kold luft, bestemt ved /„ = 30 °C ifølge formel (4-17); og ух er koefficienten for overskydende luft i røggasserne, bestemt af formlen (3-29) For at bestemme varmetabet med røggasserne er det nødvendigt at vælge røggassernes temperatur (I хх). Valget er truffet på baggrund af en teknisk og økonomisk beregning baseret på betingelsen om optimal udnyttelse af brændstof- og metalforbrug på halevarmefladerne. Men for at undgå lavtemperaturkorrosion ved metaltemperaturer under dugpunktstemperaturen er det nødvendigt at vælge forhøjede temperaturer røggasser i forhold til økonomisk fordelagtige eller træffe særlige foranstaltninger for at beskytte luftvarmeren.
Korrosion af luftvarmerens varmeflade (uden særlige beskyttelsesforanstaltninger) kan undgås, hvis temperaturen på dens metalvæg er ca. 10 K over dugpunktstemperaturen.
Til dampgeneratorer med en kapacitet på over 75 t/t medium og højt tryk accepterer normalt lavere røggastemperaturer end for dampgeneratorer lavt tryk. For lavtryksdampgeneratorer med endevarmeflader anbefales det, at røggastemperaturen ikke er mindre end følgende værdier (°C):
Ved afbrænding af svovlbrændstoffer kan som særlige foranstaltninger til beskyttelse mod korrosion, belægning af luftvarmerens varmeoverflade med syrefast emalje og fremstilling af luftvarmeren fra ikke-metalliske materialer (keramik, glas osv.) anvendes.
4. Varmetabet fra kemisk ufuldstændig forbrænding bestemmes. Værdierne af disse tab for forskellige brændkasser og brændstoffer er angivet i tabel. 5-1 - 5-4.
5. Varmetabet fra ekstern køling (%) bestemmes ved hjælp af formlerne:
hvor q nom og q vk 5nom er varmetab fra ekstern køling ved den nominelle belastning af dampgenerator og varmtvandskedel, bestemt ud fra tabel. henholdsvis 4-1 og 4-2; D nomineret belastning af dampgeneratoren, t/h; D- designbelastning dampgenerator, t/h; Nnom - nominel effekt af varmtvandskedlen, MW; N- designkraft varmtvandskedel, MW.
6. Tabet i form af fysisk varme af slaggen og tabet ved afkøling af bjælker og ovnplader, der ikke indgår i kedlens cirkulationskredsløb, bestemmes, %,
hvor α shl =1 - α up er andelen af aske i brændstoffet, der er blevet til slagge; α up er taget fra tabellen. 5-1, 5-2 og 5-4 afhængig af metoden til brændstofforbrænding; (сƟ) zl - entalpi af aske, kJ/kg; bestemt ud fra tabel. 3-4 for aske (slagge) temperatur på 600 °C med tør slagge og askefjernelse; Nohl - strålemodtagende overflade bjælker og paneler, m2 (for paneler tages der kun hensyn til sidefladen mod brændkammeret); Q pg og Q v. Til - nyttig kraft dampgenerator af en varmtvandskedel (se nedenfor).
Ved kammerforbrænding med fast slaggefjernelse må q6sl ikke tages i betragtning ved A ȵ,>2.5Q nr *10 -3. I betragtning af at industriel damp og varmtvandskedler, udstyret med lagovne, fungerer på brændstoffer med lavt askeindhold, kan varmetab forsømmes i dette tilfælde.
Bruttovirkningsgraden af en dampgenerator eller varmtvandskedel (%) bestemmes ud fra den omvendte ligning varmebalance
8.Dampgeneratorens eller varmtvandskedlens nyttige effekt (kW) bestemmes ved hjælp af formlerne:
hvor D pe er strømningshastigheden af genereret overophedet damp, kg/s; D n.p - forbrug af genereret mættet damp og damp leveret til forbrugerne ud over overhederen, kg/s; i p.p., i v.v., i n.p., i gearkasse - entalpi af overophedet damp, fødevand ved indgangen til den enkelte vandøkonomizer, mættet damp og kogende vand i dampgeneratorens tromle, kJ/kg; D pr - strømningshastighed af skyllevand, kg/s; Gw - vandgennemstrømning gennem varmtvandskedlen, kg/s; g x. in, K in - entalpi af kulde og varmt vand(ved varmtvandskedlens ind- og udløb), kJ/kg;
(her p - kontinuerligt blæser dampgenerator, %, tages kun i betragtning ved р≥2 %).
9. Brændstofforbruget (kg/s eller m3/s), der leveres til dampgeneratorens eller varmtvandskedlens ovn, bestemmes;
10. Ved afbrænding af fast brændsel bestemmes det estimerede brændstofforbrug (kg/s) under hensyntagen til varmetab fra mekanisk ufuldstændig forbrænding
Det beregnede brændstofforbrug indtastes i alle formler, hvormed det samlede volumen af forbrændingsprodukter og mængden af varme beregnes. Ved beregning af de specifikke volumener af forbrændingsprodukter (se Tabel 3-6) og entalpier (Tabel 3-7) korrigeres der ikke for varmetab fra mekanisk ufuldstændig forbrænding.
11.Ved efterfølgende beregninger bestemmes varmebevarelseskoefficienten
Sådan foretages den termiske beregning af kedlen.
I programmet til beregning af gasflow ved restriktive anordninger (membraner) udføres beregningen baseret på data opnået fra traditionelle målesystemer(en begrænsningsanordning udstyret med registreringsanordninger for trykfald, tryk og temperatur eller en gasmåler udstyret med registreringsanordninger for tryk og temperatur). Beregningsalgoritme: RD 50-213-80, GOST 8.586.2-2005 og GOST 8.586.5-2005. Programmet distribueres gratis...
Et program til beregning af rørledningsisolering (varmetab gennem isolering) med beregning af den økonomiske (optimale) tykkelse af det sidste isoleringslag. Programmet til beregning af rørledningsisolering (varmetab gennem isolering) omfatter følgende muligheder: 1. Overjordisk op til 3 lag isolering. Beregning af kølevæskefrysetid under tomgang. 2. Underjordisk kanalfri multirør (flertråd) op til 4 linjer. Det er muligt at bygge og se...
SciDAVis - gratis software til analyse af videnskabelige data, deres visualisering og klargøring til trykning. SciDAVis er licenseret under GNU General Public License. SciDAVis er en nem at lære og intuitiv grænseflade med rige muligheder, herunder at skrive scripts og oprette dine egne programmoduler. SciDAVis er en applikation på tværs af platforme (Linux, Microsoft Windows og...
Mollier Sketcher 2.1 - elektronisk I-d diagram fugtig luft Programmet giver brugeren mulighed for at bygge forskellige processer fugtig luft ind I-D diagram. Ved hjælp af Mollier Sketcher-programmet kan tørre og våde pæretemperaturer bestemmes. På hvert punkt kan fugtindholdet bestemmes, relativ luftfugtighed, temperatur og entalpi af fugtig luft. Mollier Sketcher har...
DEN RUSSISKE FØDERATIONS UNDERVISNINGSMINISTERIET
MORDOVIA STATE UNIVERSITY OPkaldt EFTER N.P. OGAREVA
Termisk beregning af kedelinstallationer
Retningslinier at udføre beregning og grafisk arbejde nr. 1
Saransk 2009
Indledning
Industrivirksomheder og bolig- og kommunale servicesektoren forbruger kæmpe mængde varme til teknologiske behov, ventilation, varme og varmtvandsforsyning. Termisk energi i form af damp og varmt vand produceres af kraftvarmeværker, industri- og fjernvarmekedelhuse.
Stigende brændstofpriser og mange virksomheders overgang til to- og treholdsarbejde kræver en større omstrukturering i design og drift af industri- og varmekedelhuse.
Termisk beregning af en damp- eller varmtvandskedel kan være konstruktiv eller kalibrering. Strukturelle beregninger udføres ved udvikling af nye damp- eller varmtvandskedler af specialiserede designinstitutter eller designbureauer kedelfabrikker. Verifikationsberegninger af kedelenheder produceret af industrien udføres ved design af en varmeforsyningskilde beregnet til at generere damp eller varmt vand.
Hovedformålet med verifikationsberegningen er at bestemme de vigtigste præstationsindikatorer for kedelenheden samt rekonstruktive foranstaltninger, der sikrer høj pålidelighed og effektiviteten af dens drift under givne forhold.
2. Beregning af volumener og entalpier af luft og forbrændingsprodukter
2.1. Bestemmelse af overskydende luftkoefficienter for gaskanaler
Overskydende luftkoefficient stiger, når forbrændingsprodukter bevæger sig gennem kedelenhedens aftræk. Dette skyldes det faktum, at trykket i gaskanalerne (til kedler, der arbejder under vakuum) er mindre end det omgivende lufttryk, og sugningen sker gennem utætheder i foringen. atmosfærisk luft ind i enhedens gasvej. Normalt, når man beregner, tages temperaturen på luften, der suges ind i røgkanalerne, lig med
Luftsugning er normalt udtrykt som en brøkdel af den teoretiske mængde luft, der kræves til forbrænding:
α = V med V 0, |
hvor V pris er mængden af luft, der suges ind i den tilsvarende gas
slaglængde pr. 1 kg forbrændt flydende brændstof eller pr. 1 m3 gas ved normale forhold, m3/kg eller m3/m3.
Ved termisk beregning af kedelenheden tages luftindtag i henhold til standarddata. De beregnede luftsugeværdier for industrielle damp- og varmtvandskedler er angivet i tabel. 2.1.
Overskydende luftkoefficient bag hver varmeflade efter forbrændingskammer beregnes ved at lægge det tilsvarende til α t
luftpumper:
ai = α | ||
t +∑ αi, | ||
hvor i er nummeret på varmefladen efter forbrændingen langs strømmen af forbrændingsprodukter; αт – koefficient for overskydende luft ved udløbet af ovnen.
Den overskydende luftkoefficient tages afhængigt af brændstoftypen, forbrændingsmetoden og ovnens design. Derfor bør du først og fremmest vælge metoden til at brænde brændstof og designet af brændkammeret, der skal installeres.
Valget af brændstofforbrændingsmetoden og udformningen (typen) af forbrændingsanordningen foretages afhængigt af dampproduktionen (varmekapaciteten) og kedelenhedens design samt brændstoffets fysiske og kemiske egenskaber. Til kedler af enhver dampproduktion ved afbrænding af flydende og gasformigt brændstof bør der således anvendes kammer (flare) ovne. I tabel 2.2 viser de beregnede luftoverskudskoefficienter for kammerovne.
Tabel 2.1. Beregnede værdier af luftsugning ind i ovnen og ind i damp- og vandaftræk
varmekedler ved nominel belastning
Forbrændingskamre og røgkanaler | |||
Forbrændingskamre af pulveriserede kulkedler med fast slaggefjernelse | |||
foring og metalforing af skærmrør | |||
det samme med foring og beklædning | |||
uden metalbeklædning | |||
Feston, skærmoverhedning, første kedelkedel | |||
kedelkapacitet | D > 50 t/t | ||
Første kedelbundt konvektiv overflade opvarmning | |||
Anden kedelbjælke af konvektiv overflade | |||
kedler med produktivitet D ≤ | |||
Overhedning | |||
Vandøkonomizer til kedler med produktivitet D > 50 t/t | |||
(for hvert trin) | |||
Vandøkonomizer til kedler med produktivitet D ≤ 50 t/h: | |||
stål | |||
støbejern med foring | |||
støbejern uden beklædning | |||
Rørformede luftvarmere, for hvert trin: | |||
til kedler med D > 50 t/t | |||
til kedler med D ≤ 50 t/h | |||
Gaskanaler (for hver 10 m længde): | |||
stål | |||
mursten | |||
Tabel 2.2. Beregnede værdier af overskydende luftkoefficient ved udløbet af ovnen α t
Brændkammer type | Værdi α t |
||
Kammer | |||
Naturgas | |||
2.2. Beregning af volumener af luft og forbrændingsprodukter
Ved beregning af damp- og varmtvandskedler bestemmes de teoretiske og faktiske mængder af luft og forbrændingsprodukter i følgende rækkefølge:
1. Bestem den teoretiske mængde luft, der kræves til fuldstændig forbrænding:
ved afbrænding af flydende brændstof (m3 luft/kg brændstof)
0,0889(Cr + 0,375S orr + k) + 0,265Hr - 0,0333Or; | ||||||||||||||||
ved afbrænding af gas (m3 luft/m3 gas) | ||||||||||||||||
1,5H2S+∑ (m+ | ||||||||||||||||
0,0476 0,5CO + 0,5H | ) Cm Hn | − O 2 | ||||||||||||||
hvor m – | antal kulstofatomer; | n – | antal brintatomer. | |||||||||||||
2. Bestem det teoretiske volumen af nitrogen i forbrændingsprodukter: | ||||||||||||||||
0,79V 0 + 0,8 | ||||||||||||||||
ved afbrænding af gas (m3/m3) | ||||||||||||||||
0,79V 0+ | ||||||||||||||||
3. Bestem volumenet af triatomare gasser: | ||||||||||||||||
ved afbrænding af flydende brændstof (m3/kg) | ||||||||||||||||
C p + 0,375S op p + k | ||||||||||||||||
ved afbrænding af gas | ||||||||||||||||
VRO2 | 0,01 (CO2+CO+H2S+∑mCmHn). | |||||||||||||||
Ved beregning skal det tages i betragtning, at kuldioxid og svovldioxid normalt kombineres og kaldes "tørre triatomare gasser", betegnet med
RO 2, dvs. RO 2 = CO 2 + SO 2.
4. Bestem det teoretiske volumen af vanddamp: ved afbrænding af flydende brændstof (m3 / kg)
0,111H p + 0,0124W p | 0,0161V0; | |||||||||||
ved afbrænding af gas (m3/m3) | ||||||||||||
+ ∑ | ||||||||||||
VHO | 0,01 H2S +H2 | C mHn + 0,124d | g. tl | 0,0161V | ||||||||
5. Bestem den gennemsnitlige koefficient for overskydende luft i aftrækket for |
||||||||||||
hver varmeflade | ||||||||||||
= α ′ + α ′′ , | ||||||||||||
hvor α ′ – | ||||||||||||
koefficient for overskydende luft foran aftrækket; α "- | koefficient |
|||||||||||
overskydende luft efter aftrækket.
6. Bestem den overskydende luftmængde for hvert aftræk
V hytte | V 0 (αcр - 1). | ||||||||||
7. Bestem det faktiske volumen af vanddamp for væsketop- |
|||||||||||
væske (m3 / kg) og for gas (m3 / m3) ifølge formlen | |||||||||||
H2O | − 1)V0. | ||||||||||
8. Bestem det faktiske samlede volumen af forbrændingsprodukter |
|||||||||||
for flydende brændstof (m3 / kg) og for gas (m3 / m3) i henhold til formlen | |||||||||||
Vg= VRO | V N 0 | V i +V H | |||||||||
9. Bestem volumenfraktionerne af triatomare gasser og vanddamp, og |
|||||||||||
også den samlede volumenfraktion ifølge formlerne: | |||||||||||
V RO | |||||||||||
r H2O= V H2O | |||||||||||
r p= r RO+ r N | OM . | ||||||||||
Resultaterne af beregningen af de faktiske mængder af forbrændingsprodukter gennem kedelenhedens gaskanaler er opsummeret i en tabel, hvis form til forbrænding af flydende brændstof eller gas er angivet i tabel. 2.3.
Tabel 2.3 Mængder af forbrændingsprodukter, volumenfraktioner af triatomare gasser
Teoretiske mængder: |
|||||||||
V0 =… m3/kg; V0N2 =… m3/kg; |
|||||||||
VRO2 =… m3/kg; V0 H2O =… m3/kg; |
|||||||||
Størrelse | |||||||||
Koefficient | |||||||||
luft efter overfladen | |||||||||
Gennemsnitlig koefficient på | |||||||||
masser af luft | røgkanal | ||||||||
varme overflader | |||||||||
Overdreven | mængde | ||||||||
luft, m3/kg | |||||||||
m3/kg | |||||||||
produkter | |||||||||
forbrænding, m3/kg | |||||||||
Volumetrisk | triatom- | ||||||||
gasser | |||||||||
Volumetrisk | |||||||||
Samlet volumenfraktion | |||||||||
2.3. Beregning af entalpier af luft og forbrændingsprodukter
Mængden af varme indeholdt i luften eller forbrændingsprodukterne kaldes varmeindholdet (enthalpien) i luften eller forbrændingsprodukterne. Ved udførelse af beregninger er det sædvanligt at henvise entalpien af luft og forbrændingsprodukter til 1 kg brændt flydende brændstof og til 1 m3 (under normale forhold) gasformigt brændstof.
Beregningen af entalpierne af forbrændingsprodukter udføres ved hjælp af faktiske overskydende luftkoefficienter efter hver varmeflade (værdierne af overskydende luftkoefficient efter varmefladen er taget fra tabel 2.3). Beregningen bør foretages for hele det mulige temperaturområde efter varmefladerne, da disse temperaturer er ukendte. I yderligere beregninger ved brug af entalpiværdier er lineær interpolation tilladt i temperaturområdet 100 K. Derfor bør temperaturområdet ved beregning af entalpi ikke overstige 100 K.
Entalpierne af luft og forbrændingsprodukter bestemmes i følgende rækkefølge:
1. Beregn entalpien af det teoretiske luftvolumen for hele det valgte temperaturområde for flydende brændstof (kJ/kg) og gas (kJ/m3)
V 0 (c ϑ) | ||||
hvor (c ϑ) in er entalpien af 1 m3 luft, kJ/m3, taget for hver højde
branetemperatur i henhold til tabel. 2,4; V 0 – den teoretiske mængde luft, der kræves til forbrænding, er taget fra tabellen. 2.3.
Tabel 2.4 Entalpi af 1 m3 luft og forbrændingsgasser (kJ/m3)
ϑ ,О С | (cϑ)RO 2 | (cϑ)N 2 | (cϑ)O 2 | (cϑ) H2O | (cϑ)in |
2. Bestem entalpien for det teoretiske volumen af forbrændingsprodukter for hele det valgte temperaturområde (kJ/kg eller kJ/m3)
I g 0 = VRO | (c ϑ)RO | VNO 0 (c ϑ)N | VH 0 | (cϑ)H | ||||
hvor (c ϑ) RO 2, (c ϑ) N 2, (c ϑ) H 2 O er entalpierne af 1 m3 triatomare gasser, det teoretiske volumen af nitrogen, det teoretiske volumen af vanddamp, taget for
Mængderne af triatomare gasser, det teoretiske volumen af nitrogen og vanddamp, er taget fra tabellen. 2,3, m3/kg eller m3/m3.
3. Bestemmer entalpien af overskydende luft for hele det valgte temperaturområde (kJ/kg eller kJ/m3)
Resultaterne af beregning af entalpien af forbrændingsprodukter gennem gaskanalerne i kedelenheden er opsummeret i en tabel. Formen af beregningstabellen i forhold til en industrikedel er angivet i tabel. 2.5.
Tabel 2.5. Entalpi af forbrændingsprodukter I =f (ϑ), kJ/kg eller kJ/m3
Temperatur | jeg på 0 | jeg g 0 | jeg hytte | ||||||
Varme overflade | |||||||||
overflade | |||||||||
opvarmning, o C | |||||||||
Toppen af forbrændingskammeret | |||||||||
αt = | |||||||||
Overhedning, | ||||||||||||
α ne = | ||||||||||||
Konvektiv bjælker, | ||||||||||||
α k = | ||||||||||||
Vandøkonomi, | ||||||||||||
α ch = | ||||||||||||
Dataene i tabel 2.5 tillader efterfølgende temperaturberegninger |
||||||||||||
genforbrændingsprodukter bestemmer deres entalpi | ||||||||||||
I x= I m+ (t ex- t m) | I b − I m | |||||||||||
eller omvendt ifølge entalpien af forbrændingsprodukter - | deres temperatur |
|||||||||||
t x= tm+ | I rev. | − Jeg m | × 100. | |||||||||
jeg b | ||||||||||||
jeg m | ||||||||||||
I dette tilfælde udføres lineær interpolation i temperaturområdet |
||||||||||||
runder 100 K. I formlerne (2.22) og (2.23) I b, | I m – entalpier svarende |
|||||||||||
højere og lavere temperaturer i det ønskede temperaturområde, angivet i tabel. 2,5; t er den temperatur, som entalpi beregnes for,
°C; t m – temperatur svarende til den nedre entalpi af det ønskede interval, ° C – entalpi, hvis værdi bestemmer temperaturen.
3. Estimeret varmebalance og brændstofforbrug
3.1. Beregning af varmetab
Når en damp- eller varmtvandskedel kører, bruges al den varme, der tilføres den, på at generere nyttig varme indeholdt i damp eller varmt vand og dække forskellige varmetab. Den samlede mængde varme, der kommer ind i kedelenheden, kaldes disposition
min varme og betegne Q r r. Mellem varmen kommer ind i fyrrummet
enheden og dem, der forlod den, skal der være lighed. Varmen, der forlader kedelenheden, er summen af nyttevarme og varmetab forbundet med teknologisk proces produktion af damp eller varmt vand. Følgelig har kedlens varmebalance for 1 kg brændt flydende brændsel eller 1 m3 gas under normale forhold formen
– varmetab med udstødningsgasser, fra kemisk ufuldstændig forbrænding, fra mekanisk ufuldstændig forbrænding, fra ekstern køling, kJ/kg eller kJ/m3.
Kedlens varmebalance er sammensat i forhold til steady state termiske forhold, og varmetab er udtrykt som en procentdel af tilgængelig varme:
Q p | ||||
Varmetabet med udstødningsgasser (q 2) skyldes, at temperaturen
Temperaturen på forbrændingsprodukter, der forlader kedelenheden, er væsentligt højere end den omgivende lufttemperatur. Varmetab med røggasser afhænger af typen af brændt brændsel, koefficienten for overskydende luft i røggasserne, røggassernes temperatur, renheden af ydre og indvendige overflader opvarmning, temperatur på den luft, som blæseren indtager.
Varmetab med udstødningsgasser bestemmes af formlen
) (100 -q | ||||||||||||||
X. V | ||||||||||||||
Q p | ||||||||||||||
hvor jeg х – | entalpi af røggasser bestemmes ud fra tabel. 2,5 med tilsvarende |
|||||||||||||
i forskellige værdier af αух | og valgt røggastemperatur, kJ/kg |
|||||||||||||
eller kJ/m3; | jeg xv 0 | entalpi af det teoretiske volumen af kold luft, op- |
||||||||||||
uddeles kl | 30 °C ifølge formel (3.4), kJ/kg eller kJ/m3; α | |||||||||||||
Procentdelen af overskydende luft i røggasserne er taget fra tabellen. 2,1 i tværsnit ha-