Tab i dampkondensationssystemer. Teknologiske processer og udstyr af termiske kraftværker. Grundlæggende om termisk og elektrisk energiproduktion: Lærebog

Tab i dampkondensationssystemer

EN. Overflyvningsdamp, forårsaget af fravær eller svigt af en dampfælde (c.o.). Den vigtigste kilde til tab er flyvende damp. Et klassisk eksempel på et misforstået system er den bevidste undladelse af at installere en c.o. i den såkaldte lukkede systemer, når dampen altid kondenserer et sted og vender tilbage til fyrrummet.

I disse tilfælde skaber fraværet af synlige damplækager en illusion af fuldstændig genvinding af latent varme i dampen. Faktisk frigives den latente varme i damp som regel ikke fuldstændigt i varmevekslerenheder, men en betydelig del af den bruges på opvarmning af kondensatrørledningen eller frigives til atmosfæren sammen med sekundær kogende damp. Dampfælden giver dig mulighed for fuldt ud at udnytte den latente varme i dampen ved et givet tryk. I gennemsnit er tabene ved at passere damp 20-30%.

B. Damp lækker, forårsaget af periodisk udrensning af dampudnyttelsessystemer (SIS), med ureguleret kondensatafledning, forkert valgt co. eller dets fravær.

Disse tab er især store under opstart og opvarmning af SPI. "Opsparing" hos k.o. og deres installation med utilstrækkelig gennemstrømning, der kræves til automatisk fjernelse af øgede mængder kondensat, fører til behovet for at åbne omløb eller udledning af kondensat til afløb. Systemernes opvarmningstid stiger flere gange, tabene er tydelige. Derfor er k.o. skal have tilstrækkelig reservekapacitet til at sikre kondensatfjernelse under opstart og forbigående forhold. Afhængig af typerne varmevekslerudstyr Kapacitetsreserven kan variere fra 2 til 5.

For at undgå vandslag og uproduktive manuelle nedblæsninger bør automatisk kondensatdræning sikres, når SPI'en stoppes, eller når belastningerne svinger ved hjælp af en co.o. med forskellige områder af driftstryk, mellemstationer til opsamling og pumpning af kondensat eller tvungen automatisk udrensning af varmevekslerenheder. Den konkrete implementering afhænger af de faktiske tekniske og økonomiske forhold.Især skal man huske på, at c.o. med et omvendt glas, når trykfaldet overstiger dets driftsområde, lukker det. Derfor er ordningen for automatisk dræning af varmeveksleren, når damptrykket falder, angivet nedenfor, enkel at implementere, pålidelig og effektiv.

Det skal huskes, at damptab gennem uregulerede åbninger er kontinuerligt, og enhver måde at simulere CO. uregulerede enheder såsom "overdækket ventil", vandtætning osv. resulterer i sidste ende i større tab end den oprindelige gevinst. Tabel 1 viser et eksempel på mængden af ​​damp, der er uigenkaldeligt tabt på grund af utætheder gennem åbninger, når forskellige tryk par.

Tabel 1. Damp lækker gennem huller med forskellige diametre
Tryk. bari	Nominel huldiameter	Damptab, tons/måned
	21/8" (3,2 mm)
	¼" (6,4 mm)	15.1
	½" (25 mm)	61.2
	81/8" (3,2 mm)	11.5
	¼" (6,4 mm)	41.7
	½" (25 mm)	183.6
	105/64" (1,9 mm)
	#38 (2,5 mm)	14.4
	1/8" (3,2 mm)	21.6
	205/64" (1,9 mm)	16.6
	#38 (2,5 mm)	27.4
	1/8" (3,2 mm)	41.8

I. Ikke-retur af kondensat i mangel af et kondensatopsamlings- og retursystem.

Ukontrolleret udledning af kondensat til afløb kan ikke begrundes med andet end utilstrækkelig kontrol med afløb. Omkostninger til kemisk vandbehandling, indtag drikker vand Og termisk energi i varmt kondensat tages i betragtning ved beregningen af ​​tab præsenteret på hjemmesiden:

De oprindelige data til beregning af tab, når kondensat ikke returneres, er følgende: omkostninger koldt vand på make-up, kemikalier, gas og el.
Der skal også tages hensyn til tabet udseende bygninger og desuden ødelæggelsen af ​​omsluttende strukturer på grund af den konstante "flydning" af dræningspunkter.

G. Tilstedeværelse af luft og ikke-kondenserbare gasser i damp

Luft har som bekendt fremragende varmeisoleringsegenskaber og efterhånden som damp kondenserer, kan den dannes på indre varmeoverførselsflader har en slags belægning, der hæmmer effektiviteten af ​​varmeoverførsel (tabel 2).

Bord 2. Reduktion af temperaturen på damp-luftblandingen afhængig af luftindholdet.

Tryk	Mættet damptemperatur	Temperaturen af ​​damp-luftblandingen afhængig af mængden af ​​luft i volumen, °C
Bar abs.	°C	10%20%30%
	120,2	116,7113,0110,0
	143,6	140,0135,5131,1
	158,8	154,5150,3145,1
	170,4	165,9161,3155,9
	179,9	175,4170,4165,0

Psykrometriske diagrammer giver dig mulighed for at bestemme procentdelen af ​​luft i en damp ved et kendt tryk og temperatur ved at finde skæringspunktet for trykket, temperaturen og procentdelen af ​​luftkurver. For eksempel med et systemtryk på 9 bar abs. og en temperatur i varmeveksleren på 160 °C, finder vi ifølge diagrammet, at dampen indeholder 30 % luft.

Frigivelsen af ​​CO2 i gasform under dampkondensering fører, i nærvær af fugt i rørledningen, til dannelsen af ​​kulsyre, som er ekstremt skadelig for metaller, hvilket er hovedårsagen til korrosion af rørledninger og varmevekslerudstyr. På den anden side frigiver hurtig afgasning af udstyr, som er et effektivt middel til at bekæmpe metalkorrosion, CO2 til atmosfæren og bidrager til dannelsen af ​​drivhuseffekten. Kun at reducere forbruget af damp er en grundlæggende måde at bekæmpe CO2-udledning og rationel udnyttelse af CO2. er det mest effektive våben her. D. Bruger ikke flash steam .

Hvis der er betydelige mængder flash damp, muligheden for dens direkte brug i systemer med en konstant termisk belastning. I tabel Figur 3 viser beregningen af ​​dannelsen af ​​sekundær kogende damp.
Flashdamp er resultatet af bevægelse af varmt kondensat under højt tryk ind i en beholder eller rørledning under lavere tryk. Et typisk eksempel er en "flydende" atmosfærisk kondensattank, hvor den latente varme i højtrykskondensatet frigives ved et lavere kogepunkt.
Hvis der er betydelige mængder flashdamp, bør muligheden for dens direkte anvendelse i systemer med konstant termisk belastning vurderes.
Nomogram 1 viser andelen af ​​sekundær damp i procent af mængden af ​​kondensat, der koger, afhængig af trykforskellen, som kondensatet oplever. Nomogram 1. Beregning af sekundær kogende damp.
E. Brug af overophedet damp i stedet for tør mættet damp.

Medmindre procesbegrænsninger kræver brug af overophedet højtryksdamp, bør brugen af ​​mættet tør damp altid tilstræbes. lavt tryk.
Dette giver dig mulighed for at bruge al den latente fordampningsvarme, som har mere høje værdier ved lave tryk opnå stabile varmeoverførselsprocesser, reducere belastninger på udstyr, øge levetiden for enheder, fittings og rørforbindelser.
Anvendelse af våd damp forekommer som en undtagelse kun, når den anvendes i slutproduktet, især ved fugtning af materialer. Derfor er det tilrådeligt at bruge i sådanne tilfælde særlige midler befugtning i de sidste stadier af damptransport til produktet.

OG. Uopmærksomhed på princippet om nødvendig mangfoldighed
Uopmærksomhed på de mange mulige automatiske kontrolsystemer, afhængigt af specifikke anvendelsesforhold, konservatisme og ønsket om at brugetypiskkredsløbet kan være en kilde til utilsigtede tab.

Z. Termisk stød og vandhammer.
Termiske og hydrauliske stød ødelægger dampudnyttelsessystemer, hvis systemet til opsamling og fjernelse af kondensat ikke er korrekt organiseret. Brugen af ​​damp er umulig uden omhyggelig overvejelse af alle faktorerne for dens kondensering og transport, som påvirker ikke kun effektiviteten, men også ydeevnen og sikkerheden af ​​PCS'en som helhed.

Det moderne menneskes liv på Jorden er utænkeligt uden brug af energi
både elektrisk og termisk. Det meste af denne energi i alt
verden producerer stadig termiske kraftværker: Til deres andel
står for omkring 75 % af den elektricitet, der produceres på Jorden og omkring 80 %
produceret elektricitet i Rusland. Derfor er spørgsmålet om at reducere
energiforbrug til produktion af varme og elektrisk energi ikke langt
ledig.

Typer og skematiske diagrammer af termiske kraftværker

Hovedformålet med kraftværker er at generere
elektricitet til belysning, forsyning af industri- og
landbrugsproduktion, transport, forsyninger og
husholdningsbehov. Andre formål med kraftværker (termisk)
er udbud beboelsesbygninger, institutioner og virksomheder med varme til
opvarmning om vinteren og varmt vand til kommunale og huslige formål el
damp til produktion.

Termiske kraftværker (CHP) til kombineret produktion
elektrisk og termisk energi (til fjernvarme) kaldes
kraftvarmeværker (CHP), og termiske kraftværker kun beregnet til
elproduktion kaldes kondensering
kraftværker (PPS) (Fig. 1.1). IES er udstyret dampturbiner,
hvis udstødningsdamp kommer ind i kondensatorerne, hvor den vedligeholdes
dybt vakuum til bedste brug dampenergi under produktionen
elektricitet (Rankine cyklus). Der anvendes damp fra udvinding af sådanne turbiner
kun til regenerativ opvarmning af udstødningsdampkondensat og
kedel fødevand.

Figur 1. Skematisk diagram af IES:

1 - kedel (dampgenerator);
2 - brændstof;
3 — dampturbine;
4 - elektrisk generator;

6 - kondensatpumpe;

8 - dampkedel fødepumpe

Kraftvarmeværker er udstyret med dampturbiner med dampudsugning til forsyning
industrivirksomheder (fig. 1.2, a) eller til opvarmning af netvand,
leveres til forbrugerne til opvarmning og husholdningsbehov
(Fig. 1.2, b).

Figur 2. Skematisk termisk diagram af et termisk kraftværk

a- industrielt termisk kraftværk;
b- opvarmning af kraftvarme;

1 - kedel (dampgenerator);
2 - brændstof;
3 - dampturbine;
4 - elektrisk generator;
5 — turbineudstødningsdampkondensator;
6 - kondensatpumpe;
7— regenerativ varmelegeme;
8 — dampkedel fødepumpe;
7-opsamlings kondensattank;
9- varmeforbruger;
10—net vandvarmer;
11-netværkspumpe;
12-kondenspumpe til netværksvarmer.

Siden omkring 50'erne af forrige århundrede har termiske kraftværker været brugt til at køre
gasturbiner begyndte at blive brugt som elektriske generatorer. På samme tid, i
brændstofforbrændingsgasturbiner er blevet udbredt
på konstant tryk med efterfølgende udvidelse af forbrændingsprodukter ind
turbinestrømningsvej (Brayton-cyklus). Sådanne installationer kaldes
gasturbine (GTU). De kan kun arbejde for naturgas eller kl
flydende brændstof af høj kvalitet (sololie). Disse energier
installationer kræver luftkompressor, strømforbrug
som er stor nok.

Det skematiske diagram af gasturbineenheden er vist i fig. 1.3. Mange tak
manøvredygtighed ( hurtig start i drift og lastning) er brugt gasturbineenheder
i energisektoren som spidsbelastningsinstallationer til at dække pludselig
strømmangel i energisystemet.

Figur 3. Skematisk diagram af et kombianlæg

1-kompressor;
2-forbrændingskammer;
3-brændstof;
4-gasturbine;
5-elektrisk generator;
6-dampturbine;
7-genvindingskedel;
8- dampturbinekondensator;
9-kondensat pumpe;
10-regenerativ varmelegeme i dampcyklussen;
11-feed pumpe af spildvarme kedel;
12-skorsten.

Problemer med kraftvarme

Sammen med de velkendte problemer høj grad slid på udstyr
og udbredt brug af utilstrækkelig effektiv gas
dampturbinenheder i På det sidste Russiske termiske kraftværker står over for
endnu en relativt ny trussel mod ineffektivitet. Uanset hvad
mærkeligt nok hænger det sammen med varmeforbrugernes voksende aktivitet i regionen
energibesparelse.

I dag er mange varmeforbrugere begyndt at gennemføre tiltag til
sparer termisk energi. Disse handlinger forårsager primært skade
drift af termiske kraftværker, da de medfører en reduktion af den termiske belastning på stationen.
Økonomisk driftsform for det termiske kraftværk - termisk, med en minimumsforsyning af damp til
kondensator. Med et fald i forbruget af udvalgt damp tvinges det termiske kraftværk til
for at fuldføre opgaven med at generere elektrisk energi, øge forsyningen
damp ind i kondensatoren, hvilket fører til en stigning i omkostningerne
produceret elektricitet. Sådan ujævnt arbejde fører til
øge enhedsomkostninger brændstof.

Hertil kommer, i tilfælde af fuld belastning på generering af elektrisk energi
og lavt forbrug af udvalgt damp, er det termiske kraftværk tvunget til at udlede
overskydende damp ud i atmosfæren, hvilket også øger omkostningerne
elektricitet og termisk energi. Ved at bruge nedenstående
energibesparende teknologier vil føre til en reduktion i omkostningerne til egne
behov, hvilket er med til at øge rentabiliteten af ​​termiske kraftværker og øge
styring af forbruget af termisk energi til egne behov.

Måder at forbedre energieffektiviteten

Lad os overveje hovedsektionerne af det termiske kraftværk: typiske fejl deres organisationer og
drift og mulighed for at reducere energiomkostningerne til varmeproduktion
og elektrisk energi.

Brændselsolieanlæg på termisk kraftværk

Brændselsoliefaciliteter omfatter: udstyr til modtagelse og aflæsning af vogne
med brændselsolie, brændselsolieforsyningslager, brændselsoliepumpestation med brændselsolievarmere,
dampsatellitter, damp- og vandvarmere.

Mængde af damp og varmevandsforbrug for at opretholde driften
brændselsolieøkonomien er betydelig. Ved gas- og olievarmekraftværker (ved brug
damp til opvarmning af brændselsolie uden kondensatretur) produktivitet
afsaltningsanlæg stiger med 0,15 t pr. 1 ton forbrænding
brændselsolie.

Tab af damp og kondensat i brændselsolieanlæg kan opdeles i to
kategorier: returneres og ikke refunderes. Ikke-returnerbar damp inkluderer:
bruges til aflæsning af biler, når de opvarmes ved at blande strømme, damp
til udrensning af damprørledninger og dampning af brændselsolierørledninger. Hele mængden af ​​damp
bruges i dampvarmere, brændselsolievarmere, varmelegemer
pumper i brændselsolietanke skal returneres til kraftvarmekredsløbet i skemaet
kondensat

En typisk fejl ved at organisere et brændselsolieanlæg på et termisk kraftværk er manglen på
kondensatfælder på dampsatellitter. Forskelle mellem dampsatellitter i længde og
driftstilstand føre til forskellig varmefjernelse og dannelse af
fra dampsatellitter af damp-kondensatblandingen. Tilstedeværelsen af ​​kondensat i dampen
kan føre til vandslag og som følge heraf svigt
konstruktion af rørledninger og udstyr. Ingen kontrolleret stikkontakt
kondensat fra varmevekslere fører også til passage af damp ind i
kondensledning. Ved aftapning af kondensat i en olieforurenet tank
kondensat, er der et tab af damp i kondensatledningen i
atmosfære. Sådanne tab kan udgøre op til 50 % af dampforbruget til brændselsolie.
landbrug.

Binding af dampfælder med kondensudskillere, montering på
varmevekslere i brændselsolieudløbets temperaturkontrolsystem
sikrer en stigning i andelen af ​​tilbageført kondensat og en reduktion i forbruget
par på brændselsoliefarm op til 30 %.

Fra personlig praksis kan jeg give et eksempel, når jeg bringer systemet
regulering af fyringsolie opvarmning i fyringsolievarmere i funktionsdygtig stand
tilstand gjorde det muligt at reducere dampforbruget ved brændselsoliepumpestationen med
20%.

For at reducere dampforbrug og brændselsolieforbrug
elektricitet kan overføres til genanvendelse af brændselsolie tilbage til
brændselsolietank. Ifølge denne ordning er det muligt at pumpe brændselsolie fra tanken til
tank og opvarmning af fyringsolie i fyringsolietanke uden at tænde ekstra
udstyr, hvilket fører til besparelser i termisk og elektrisk energi.

Kedeludstyr

Kedeludstyr omfatter energikedler, luftkedler
luftvarmere, luftvarmere, forskellige rørledninger, udvidere
afløb, dræntanke.

Mærkbare tab på termiske kraftværker er forbundet med kontinuerlig indblæsning af kedeltromler.
For at reducere disse tab skal du installere på rensevandsledningerne
rense ekspandere. Der anvendes ordninger med et og to trin
udvidelser.

I en kedelblæsningsordning med en dampekspander fra sidst
sendes normalt til aflufteren af ​​hovedturbinekondensatet. Samme måde
damp kommer fra den første ekspander i en to-trins ordning. Damp fra
den anden ekspander sendes normalt til atmosfærisk eller vakuum
aflufter af efterfyldningsvand fra et varmenet eller ind i en stationsopsamler
(0,12-0,25 MPa). Renseekspanderafløbet føres ind i køleren.
blæser, hvor det afkøles med vand sendt til kemibutikken (f
forberedelse af ekstra vand og efterfyldningsvand), og derefter udtømt. Så
Blowdown ekspandere reducerer således tab af nedblæsningsvand og
øge den termiske effektivitet af installationen på grund af det faktum, at større
En del af varmen i vandet bruges med fordel. På
montering af regulatoren kontinuerligt blæser til det maksimale
saltindhold øger effektiviteten af ​​kedlen, reducerer mængden, der forbruges af
genopfyldning af kemisk renset vand, hvorved der opnås en ekstra effekt
ved at gemme reagenser og filtre.

Ved en stigning i røggastemperaturen med 12-15 ⁰C, varmetab
stige med 1 pct. Brug af varmeapparatets styresystem
luft af kedelenheder baseret på lufttemperatur fører til udelukkelsen
vandhammer i kondensatrørledningen, hvilket reducerer lufttemperaturen ved indløbet
regenerativ luftvarmer, der reducerer temperaturen på udstødningen
gasser

Ifølge ligningen varmebalance:

Q p =Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5

Q p - tilgængelig varme pr. 1 m3 gasformigt brændstof;
Q 1 - varme, der bruges til at generere damp;
Q 2 - varmetab med udstødningsgasser;
Q 3 - tab på grund af kemisk underforbrænding;
Q 4 - tab fra mekanisk underbrænding;
Q 5 - tab fra ekstern køling;
Q 6 - tab med fysisk varme af slagger.

Når værdien af ​​Q 2 falder og Q 1 stiger, øges effektiviteten af ​​kedelenheden:
Effektivitet = Q 1 /Q p

På termiske kraftværker med parallelforbindelser opstår der situationer, hvor det er nødvendigt
frakobling af sektioner af damprørledninger med åbne afløb i blindgyde
områder. For at visualisere fraværet af kondensering af dampledningen
revisionerne åbnes lidt, hvilket fører til tab af damp. I tilfælde af installation
kondensatfælder på blinde sektioner af damprørledninger, kondensat,
genereret i dampledninger bortskaffes på en organiseret måde i dræntanke
eller drænekspandere, hvilket resulterer i muligheden for udløsning
sparet damp ved turbineinstallationen med generering af elektrisk strøm
energi.

Så når du nulstiller overførslen 140 ati efter en revision, og forudsat at
damp-kondensatblanding kommer ind gennem afløbet, spændvidden og
de tab, der er forbundet med dette, forventer Spirax Sarco-specialister,
ved hjælp af en teknik baseret på Napier-ligningen eller udstrømningen af ​​et medium
gennem et hul med skarpe kanter.

Når du arbejder med en åben revision i en uge, vil damptabet være 938
kg/t*24t*7= 157,6 tons, gastab vil være omkring 15 tusind nm³, eller
underproduktion af elektricitet i omegnen af ​​30 MW.

Turbine udstyr

Turbineudstyr omfatter dampturbiner, varmeapparater
højtryk, lavtryksvarmere, varmelegemer
netværk, fyrrum, afluftere, pumpeudstyr, udvidere
afløb, lavpunktstanke.

vil føre til en reduktion i antallet af overtrædelser af varmenetværkets driftsplaner, og
fejlfunktion af systemet til fremstilling af kemisk renset (kemisk afsaltet) vand.
Overtrædelse af driftsplanen for varmenettet fører til tab på grund af overophedning
varme og underopvarmning fører til tab af fortjeneste (salg af mindre varme,
end muligt). Afvigelse i temperaturen på råvandet i det kemiske værksted fører til:
når temperaturen falder, forringes ydeevnen af ​​clarifiers, når temperaturen stiger;
temperaturer - til en stigning i filtertab. For at reducere forbruget
damp til råvandvarmere bruge vand fra udledningen
kondensator, på grund af hvilken varmen tabt fra cirkulerende vand V
atmosfære bruges i det vand, der leveres til kemikaliebutikken.

Drænekspandersystemet kan være et- eller to-trins.
Med et enkelttrinssystem kommer damp fra afløbsudvidelsen ind
hjælpedampsamler, og bruges i afluftere og
I forskellige varmeapparater udledes kondensat normalt i en afløbsbeholder
eller tankens lave punkter. Hvis det termiske kraftværk har damp til eget behov, to
forskellige tryk, brug to-trins system ekspandere
dræning. I mangel af niveauregulatorer i afløbsudvidelser
damp lækker med kondensat fra højdræning ekspandere
tryk ind i lavtryksekspanderen og derefter gennem afløbsbeholderen ind
atmosfære. Installation af afløbsudvidelser med niveaukontroldåse
føre til dampbesparelser og reduktion af kondensattab med op til 40 % af volumen
damp-kondensat blanding af damprørledning dræning.

Under opstartsdrift på turbiner er det nødvendigt at åbne dræn og
turbineudvindinger. Under turbinedrift er drænene lukket. Imidlertid
fuldstændig lukning af alle afløb er upraktisk, da pga
tilstedeværelsen i turbinen af ​​stadier, hvor dampen er ved kogepunktet, og
derfor kan det kondensere. Med konstant åbne afløb
damp ledes gennem ekspanderen ind i kondensatoren, hvilket påvirker trykket
i ham. Og når trykket i kondensatoren ændres med ±0,01 kl
Ved konstant dampflow er ændringen i turbineeffekt ±2%.
Manuel regulering drænsystemøger også sandsynligheden
fejl.

Jeg vil give en case fra personlig praksis, der bekræfter behovet for omsnøring
turbinedræningssystem med kondensatfælder: efter eliminering
defekt, der førte til nedlukning af turbinen, begyndte det termiske kraftværk at reparere den
lancering. Da de vidste, at turbinen var varm, glemte driftspersonalet at åbne
dræning, og da udsugningen blev tændt, opstod der en vandhammer med ødelæggelse af en del
turbineudvindingsdampledning. Som følge heraf var nødreparationer påkrævet
turbiner. I tilfælde af rørføring af afløbssystemet med kondensatfælder,
dette problem kunne have været undgået.

Under driften af ​​termiske kraftværker opstår der nogle gange problemer med overtrædelser
vandkemi driftsform for kedler på grund af øget indhold
ilt i fødevand. En af årsagerne til overtrædelsen af ​​vandkemi
tilstand er et fald i trykket i afluftere på grund af manglen
automatisk trykvedligeholdelsessystem. Overtrædelse af vandkemi
tilstand fører til slid af rørledninger, øget korrosion af overflader
opvarmning, og som følge heraf ekstra omkostninger til reparation af udstyr.

På mange stationer er der også installeret enheder på hovedudstyret
måling baseret på membraner. Membranerne har normal dynamik
måleområde 1:4, hvilket forårsager problemet med at bestemme belastninger
under opstart og minimal belastning. Forkert betjening
flowmålere fører til manglende kontrol over rigtigheden og
effektiviteten af ​​udstyrets drift. I dag er Spirax LLC
Sarco Engineering" er klar til at præsentere flere typer flowmålere med
måleområde op til 100:1.

Afslutningsvis, lad os opsummere ovenstående og liste igen vigtigste foranstaltninger til at reducere energiomkostningerne ved termiske kraftværker:

• Sammenbinding af dampfælder med kondensatfælder
• Installation af et brændselsolieudløbstemperaturstyringssystem på varmevekslere
• Overførsel af brændselsolierecirkulation tilbage til brændstofolietanken
• Tilslutning med styresystem til netværk og råvandvarmere
• Montering af afløbsudvidelser med niveauregulering
• Rørføring af turbinedræningssystemet med kondensatfælder
• Installation af måleenheder

Du kan altid finde mere interessant information på vores hjemmeside i afsnittet

 Sammenlign hovedkredsløbene til at tænde regenerative varmelegemer i henhold til deres driftseffektivitet.  Beskriv strømningshastigheden frisk damp og opvarme til en turbine med regenerative ekstraktioner.  Hvilke parametre for regenerativ opvarmning af fødevand og hvordan afhænger effektiviteten af? turbo installationer?  Hvad er afløbskølere, og hvordan bruges de?  Hvad er fødevandsafluftning, og hvad gør det for termiske kraftværker?  Hvad er hovedtyperne af afluftere?  Hvordan indgår afluftere i varmekraftværksordningen?  Hvad er varme- og materialebalancerne for afluftere, og hvordan implementeres de?  Hvad er foderpumper, og hvad er hovedtyperne af foderpumper?  Beskriv de grundlæggende kredsløb for at tænde fødepumper.  Beskriv hovedkredsløbene til at tænde for drivturbiner. 91 5. UDSKIFTNING AF DAMP- OG KONDENSATTAB 5.1. DAMP- OG KONDENSATVAB Damp- og kondensattab i kraftværker opdeles i interne og eksterne. Interne tab omfatter tab fra lækage af damp og kondensat i systemet af udstyr og rørledninger i selve kraftværket, samt tab af nedblæsningsvand fra dampgeneratorer. Tab fra damp- og vandlækage på kraftværker er forårsaget af utætheder i flangeforbindelser af rørledninger, sikkerhedsventiler på dampgeneratorer, turbiner og andet kraftværksudstyr. Ris. 5.1, a Tab af damp og kondensat forårsager et tilsvarende varmetab, forringelse af effektiviteten og et fald i effektiviteten. kraftværker. Tab af damp og kondensat fyldes op med yderligere vand. For at forberede det, brug specielle enheder, der sørger for vandforsyning til dampgeneratorer påkrævet kvalitet, hvilket kræver yderligere anlægsinvesteringer og driftsomkostninger. Lækagetab er fordelt over hele damp-vand-vejen. Det er dog mere sandsynligt, at de kommer fra steder med de højeste miljøparametre. Anden komponent interne tab vand er forårsaget af kontinuerlig indblæsning af vand i tromle dampgeneratorer (ved kraftværker med direkte flow dampgeneratorer er disse tab fraværende), hvilket begrænser koncentrationen af ​​forskellige urenheder i vandet i dampgeneratorer til en værdi, der sikrer deres pålidelige drift og krævede renhed af den damp, de producerer. Reduktion af nedblæsning og forøgelse af damprenhed opnås ved at forbedre kvaliteten af ​​fødevand, reducere damp- og kondensattab og mængden af ​​yderligere vand. Ris. 5.1, b Fødevandet til engangsdampgeneratorer skal være særligt rent, pga en betydelig del af urenhederne føres derefter sammen med dampen ind i dampbanen og aflejres i turbinens strømningssektion, hvilket reducerer dens effekt og effektivitet. og pålidelighed. Interne tab omfatter også tab af damp og kondensat under ustabile driftsforhold for udstyr: under affyring og stop af dampgeneratorer, opvarmning og udrensning af damprørledninger, start og stop af turbiner og vaskeudstyr. En omfattende reduktion af disse tab er et væsentligt krav til startkredsløbene for kraftenheder og kraftværker. Interne tab af damp og kondensat bør ikke overstige 1,0-1,6 % ved nominel belastning. Afhængig af varmeforsyningsordningen eksterne forbrugere Kraftvarmeværker kan have eksterne tab af damp og kondensat. Der anvendes to forskellige ordninger til afgivelse af varme fra et kraftvarmeværk: åben, hvor damp tilføres forbrugerne direkte fra udvindingen eller modtrykket af turbinen (fig. 5.1, a), og lukket, hvor damp fra turbinens udstødning eller modtryk kondenserer i en overfladevarmeveksler. opvarmer kølevæsken, der sendes af en ekstern forbruger, og kondensatet af varmedampen forbliver på det termiske kraftværk (fig. 5.1, b). Hvis forbrugerne har brug for damp, så bruges fordampere - dampgeneratorer - som mellemvarmevekslere. Leveres varme til forbrugere med varmt vand, så er mellemvarmeveksleren en vandvarmer, der tilføres varmenettet (netvarmer). Med en lukket varmeforsyningsordning reduceres tabene af damp og kondensat til interne, og med hensyn til den relative mængde tab af arbejdsmediet adskiller et sådant termisk kraftværk sig lidt fra en CPP. Mængden af ​​returkondensat, som returneres af industrielle dampforbrugere, er i gennemsnit 30%-50% af forbruget af tilført damp. De der. eksterne kondensattab kan være væsentligt større end interne tab. Yderligere vand, der indføres i dampgeneratorens fødesystem med et åbent varmeforsyningskredsløb, skal genopbygge de interne og eksterne tab af damp og kondensat. Før indføring af dampgeneratorer i fødesystemet, anvendes følgende:  dyb kemisk afsaltning af yderligere vand;  kombination af foreløbig kemisk rengøring med termisk klargøring af yderligere vand i fordampere. 5.2. DAMP- OG VANDBALANCE For at beregne det termiske kredsløb skal du bestemme dampstrømmen til turbiner, produktiviteten af ​​dampgeneratorer, energiindikatorer osv. det er nødvendigt at etablere de grundlæggende forhold mellem materialebalancen mellem damp og vand i et kraftværk. Lad os bestemme disse sammenhænge for det mere generelle tilfælde af et termisk kraftværk med tilførsel af damp til en industriel forbruger direkte fra turbineudløbet (fig. 5.1, a). Materialebalanceligningerne for damp og vand for CES er opnået som et specialtilfælde af relationerne for kraftvarme. Dampbalancen for kraftværkets hovedudstyr er udtrykt ved følgende ligninger. Forbruget af frisk damp D til turbinen ved udvinding af damp til regenerering Dr, og til eksternt forbrug Dï, når damp ledes til kondensatoren Dê er lig med: D=Dr+Dп+Dк (5.1) For IES Dп=0 derfor: D=Dr+Dк ( 5.1a) Forbrug af frisk damp i turbineanlægget under hensyntagen til dets forbrug Dyo til tætninger og andre behov ud over hovedturbinen D0=D+Dyo. (5.2) Dampbelastningen af ​​dampgeneratorer Dïã under hensyntagen til lækagen Dout, inklusive det uigenkaldelige forbrug af frisk damp til kraftværkets økonomiske og tekniske behov, er: Dpg = D0 + Dout (5.3) Det er tilrådeligt at tage den friske dampstrøm til turbineenheden D0 som den primære beregnede værdi af arbejdsfluidstrømmen. Vandbalancen på kraftværket er udtrykt ved følgende ligninger. 94 Fødevandsbalance Dpw=Dpg+Dpr=D0+Dut+Dpr (5.4) hvor Dïð er strømningshastigheden af ​​dampgeneratorers nedblæsningsvand; i tilfælde af direkte flow dampgeneratorer Dïð=0; Dïâ=D0+Dóò (5.4a) Fødevandsstrømmen Dïâ er sammensat af almindelig sag fra turbinekondensat Dê, returkondensat af varmeforbrugere Dîê, dampkondensat fra regenerative udtræk Dr, dampkondensat fra dampgeneratorens skylleekspander D"ï og turbinetætninger Dy, ekstra vand Din=Dout+D/pr+Din, nemlig: Dpv =Dk+ Dok+Dr+D/p+Dy+Dut+D/pr+Din Uden at tage hensyn til (for nemheds skyld) regenerative udvindinger og lækager gennem turbinetætningerne opnår vi: Dpv=Dk+Dok+Ddv+D/p (5.4b) Damptab og kraftvarmekondensat er generelt sammensat af interne tab Dw og eksterne tab Dine interne tab af damp og vand på kraftværket er ens dampgeneratorer Dpr=0, D/pr=0 og Dwt=Dut. 5.5a) Eksterne tab af kondensat fra termiske kraftværker med åbent kredsløb dampudslip er lig med: Din = Dp-Dok (5.6) hvor Dîê er mængden af ​​kondensat, der returneres fra eksterne forbrugere. Det samlede tab af damp og kondensat fra et termisk kraftværk med åbent varmeforsyningskredsløb og mængden af ​​yderligere vand Ddv er lig med summen af ​​interne og eksterne tab: Dpot=Ddv=Dint+Din=Dout+D/pr+ Din (5.7) Med direkte flow dampgeneratorer Dïð=0 og Dpot =Dout+Din For IES og for kraftvarme med lukket kredsløb varmeafgivelse Din = 0 og Dpot = Dst = Dout + D/pr med direkte flow dampgeneratorer i dette tilfælde Dpot = Dout = Dout Inden det kommer ind i ekspanderen, passerer skyllevandet gennem reduktionsrøret, og en damp-vandblanding kommer ind i ekspander, som er opdelt i en forholdsvis ren damp, der udledes i en af ​​varmevekslerne i turbineenhedens regenerative system, og vand (separat eller koncentrat), hvorfra urenheder fjernes fra dampgeneratoren med skyllevand. Mængden af ​​damp, der separeres i ekspanderen og returneres til fødesystemet, når 30% af udblæsningsvandforbruget, og mængden af ​​returneret varme er omkring 60%, med to-trins ekspansion er den endnu højere. 95 Varmen fra skyllevandet bruges desuden i skyllekøleren til at opvarme efterfyldningsvandet. Hvis det afkølede nedblæsningsvand videre bruges til at drive fordampere eller til at udgøre varmenettet, så er varmen fra nedblæsningsvandet næsten helt brugt. Entalpien af ​​damp og vand ved udgangen fra ekspanderen svarer til mætningstilstanden ved trykket i ekspanderen; ubetydeligt fugtindhold i damp kan negligeres i beregninger. Fordampning fra blowdown-ekspanderen på en tromledampgenerator og tabet af blowdown-vand bestemmes af ligningerne for varme- og materialebalancen for ekspansionsenheden. I tilfælde af et et-trins ekspansionsanlæg (fig. 5.1,a): varmebalanceligning Dpr=D/пi//п+ D/пi/р (5.8) materialebalanceligning Dр=D/п+D/р (5.9) hvor ipr , i/pr og i//p - henholdsvis entalpien for nedblæsningsvandet fra dampgeneratorer, nedblæsningsvand og damp efter nedblæsningsekspandere, kJ/kg. Derfor  ipr  i r p Dp  D p r    D pr p (5.10) i p  ipr   og  i   i p r p  D  i p r p D    s D p r p (5.10a) i   i  r p p Værdierne af ipr, i//p og i/pr bestemmes entydigt af damptrykket i dampgeneratorens tromle og i skylleekspanderen, dvs. er lig med værdierne for vandets entalpi ved mætning i dampgeneratortromlen ipr=i/pg, damp og vand i skylleekspanderen. Damptrykket i blowdown-ekspanderen bestemmes af placeringen i det termiske kredsløb, hvortil dampen fra ekspanderen tilføres. I tilfælde af et to-trins ekspansionsanlæg bestemmes D/ïð og D/p, D//ïð og D//ï ud fra følgende varme- og materialebalanceligninger. For første trins ekspander Dprip=Dp1i//p1+Dpr1i/pr1 og Dpr=Dp1+Dpr1 For andet trins ekspander Dpr1i/p1=Dp2i//p2+Dpr2i/pr2 og Dpr1=Dp2+Dpr2 96 I disse ligninger Dïð1 и Dpr2 - henholdsvis strømningshastigheden af ​​skyllevand fra dampgeneratoren og ekspanderene i første og andet trin, kg/h; Dï1 og Dï2—dampudgang fra ekspanderene i første og andet trin, kg/h; iïð, i/ïð1 og i/ïð2-enthalpier af vand ved mætning ved udgangen af ​​dampgeneratoren og ekspandere af første og andet trin, kJ/kg; i//ï1 og i//ï2 er entalpierne af mættet (tør) damp ved udgangen fra ekspanderene på første og andet trin, kJ/kg. Det er klart, at entalpierne af damp og vand er utvetydige funktioner af trykket i dampgeneratortromlen ppg og i ekspanderene af det første og andet trin pp1 og pp2, MPa. Den beregnede værdi af blæsende dampgeneratorer under steady-state betingelser bestemmes ud fra ligningerne for balancen af ​​urenheder i vand (salte, alkalier, kiselsyre, kobber og jernoxider) i dampgeneratoren. Ved at angive koncentrationerne af urenheder i frisk damp, føde- og nedblæsningsvand som henholdsvis Sp, Spv og Spg, skriver vi ligningen for balancen af ​​urenheder i vand for en dampgenerator i formen DprSpg + DpgSp = DpvSpg (5.11) eller, ved hjælp af lighed (5.4) Dpv = Dpg + Dpr, DprSpg + DpgSp = (Dpg + Dpr)Spv (5.11a) hvorfra C p i  Sp Dpr  Dp g (5.12) Sp g  C p in Med en lille værdi på Sp sammenlignet med Spg og Spv får vi: 1 1 Dpr  Dp g  (D 0  D ut) (5.13) Sp g Sp g 1 1 Sp i Sp ved at udtrykke strømninger i brøkdele af D0, dvs. under forudsætning af pr =Dpr/D0 og ut=Dut/D0 får vi: 1   ut  pr  (5.13a) Sp g 1 Sp v Andelen af ​​nedblæsning afhænger således af andelen af ​​lækage, som bør minimeres, og på forholdet mellem koncentrationen af ​​urenheder i nedblæsnings- og fødevandet. Jo bedre kvalitet af fødevandet er (jo lavere Sp.v) og jo højere den tilladte koncentration af urenheder i vandet fra LNG-dampgeneratorer, jo lavere er andelen af ​​nedblæsning. I formel (5.13a) afhænger koncentrationen af ​​urenheder i fødevandet Spv af andelen af ​​yderligere vand, som især omfatter andelen af ​​tabt nedblæsningsvand /ïð, som afhænger af pr. Derfor er det mere bekvemt at bestemme andelen af ​​dampgeneratorens udrensning, hvis koncentrationen af ​​Sp.v erstattes af dens bestanddele. 97 I tilfælde af et termisk kraftværk med eksterne kondensattab uden at tage højde for (for at forenkle) regenerative udvindinger, lækager gennem turbinetætninger og brug af blowdown, får vi urenhedsbalanceligningerne i formen DprSpg+DpgSp=Dpv Spv= DkSk+DokSok+DdvSdv hvor henholdsvis Sk, Sok og Ddv og - koncentrationen af ​​urenheder i turbinekondensat, returkondensat fra forbrugere og efterfyldningsvand; i dette tilfælde Dïã=Dê+Dîê+Dâí+Dóò og, hvis nedblæsningsvand ikke bruges, Däâ=Dïð+Dóò+Dâí. Fra de sidste ligninger Dpr(Спг-Сдв)=Dк(Ск-Сп)+Dok(Сок-Сп)+(Dут+Dвн)(Сдв-Сп) hvorfra Dк (Ск  Сп)  Dок (С o k  S p )  (D ut  D in)(S dv  S p) Dpr  (5.14) Sp p g  S dv Ved at udtrykke vandforbruget i brøkdele af D0=D og antage SkSp og SokSp, får vi ca.: (  ut   in)(S dv  S p)  ut   in  pr   (5.15) Sp p g  Sdv Sp g 1 S dv da Sp er lille sammenlignet med Sdv. Hvis der ikke er eksterne kondensattab, dvs. in=0, derefter:  ut  pr  (5. 15a) Sp g 1 C dw Den blæsende fraktion ændrer sig hyperbolsk afhængigt af forholdet mellem urenhedskoncentrationer i det blæsende og yderligere vand Spg: St.v. Hvis Spg: Sd.v , dvs. indholdet af urenheder i det ekstra vand er meget lille, så pr0. Hvis derimod Spg: Sd.v1, så pr; dette betyder, at enhver større mængde yderligere vand med en koncentration på Cd.v=Spg, som genopbygger nedblæsningen, forlader med nedblæsningen fra dampgeneratortromlen. Med forholdet Спг:Сд.в=2, i overensstemmelse med formel (5.15) pr=out+in; hvis âí=0, så pr=out. Ved brug af skyllevand og installation af en ekspander kan man opnå som et resultat af lignende beregninger:  ut   i  pr  (5.16) Sp g   r p Med motor og ved in = 0  ut  pr  ( 5.16a) Sp g   pr  S dv 98 Ud fra formlerne (5.15) og (5.15a) kan vi få værdien af ​​tilladte urenheder i yderligere vand Sd.v afhængig af værdierne for Spg, ut og âí i form Sp g Sdv  (5.17)  ut   i 1  pr eller i overensstemmelse hermed i mangel af eksterne tab Sp g Sdv  (5.17a)  ut 1  pr Dermed er kravene til kvaliteten af yderligere vand er alt andet lige i høj grad bestemt af blæsning og koncentrationen af ​​urenheder i vanddampgeneratorerne. Ris. 5.2 I fig. Figur 5.2 viser de beregnede grafer for kontinuerlig indblæsning af dampgeneratorer pr afhængig af forholdet Spg: Sdv ved forskellige værdier af sweat = in + out. Termisk beregning af en rensekøler kommer hovedsageligt ned på at bestemme entalpierne af påfyldningsvandet idop og skyllevandets ilrop efter køleren, relateret af relationen i pr  id v   o p op op hvor op er forskellen i entalpierne af det afkølede rensevand og det opvarmede yderligere vand, som tages lig med ca. 40-80 kJ/kg (10-20°C). 99 Varmebalanceligningen for blowdown-køleren har i dette tilfælde formen: D  r (i  r  i p r) p  D dv (i d v  i dv) p p pop op i denne ligning alle størrelser undtagen entalpier i pr og jeg dvp er kendt. op o Ved at bruge forholdet mellem dem og vælge værdien o.p, udelukkes en af ​​disse størrelser fra varmebalanceligningen, og den anden bestemmes, og derefter bestemmes den første ud fra forholdet mellem dem. Temperaturen på det afkølede skyllevand er normalt 40-60°C. På kraftværker uden eksterne tab er værdierne af D/pr og Dd.v af samme størrelsesorden, for eksempel D/pr = 0,40 Dd.v; derefter, når skyllevandet afkøles med 100°C, for eksempel fra 160 til 60°C, opvarmes det ekstra vand med 40°C, for eksempel fra 10 til 50°, med îï=10°C og op 42 kJ/kg. Ved termiske kraftværker med eksternt tab af kondensat kan værdien af ​​D/ïð være væsentligt mindre end værdien af ​​Dd.v, for eksempel D/pr0.1Ddv; så er det muligt at afkøle skyllevandet dybere, f.eks. til 40°C, ved at opvarme det ekstra vand til 22°C, med op = 18°C ​​og îï = 76 kJ/kg. 5.3. DAMPANlÆg Godtgørelse af damp- og kondensattab med rent efterfyldningsvand er en vigtig betingelse for at sikre pålidelig drift af kraftværksudstyr. Yderligere vand af den krævede renhed kan destilleres fra en speciel varmeveksler - en fordampningsenhed. Fordampningsanlægget omfatter en fordamper, hvori det oprindelige rå ekstra vand, normalt prækemisk renset, omdannes til damp, og en køler, hvori dampen opnået i fordamperen kondenseres. Denne type køler kaldes en fordamperkondensator eller en fordamperkondensator. Således destilleres det indledende ekstra vand i fordampningsenheden - det bliver til damp efterfulgt af kondensation. Kondensatet af fordampet vand er et destillat fri for urenheder. Fordampning af yderligere vand sker på grund af den varme, der afgives af den primære opvarmning, der kondenserer damp fra turbineekstraktioner; kondensering af den sekundære damp, der produceres i fordamperen, sker som følge af afkøling af dampen med vand, sædvanligvis kondensat fra en turbinenhed (fig. 5.3). Med denne ordning til at tænde for fordamperen og dens kondensator bruges varmen fra turbinens udstødningsdamp til at opvarme hovedkondensatet og returneres med fødevand ind i dampgeneratorer. Således er fordampningsenheden tændt efter regenereringsprincippet, og den kan betragtes som et element i turbineenhedens regenerative kredsløb. 100

1 - elektrisk generator; 2 - dampturbine; 3 - kontrolpanel; 4 - aflufter; 5 og 6 – bunkers; 7 - separator; 8 - cyklon; 9 - kedel; 10 - varmeflade (varmeveksler); 11 - skorsten; 12 - knuserum; 13 – reservebrændstoflager; 14 - vogn; 15 - aflæsningsanordning; 16 - transportør; 17 – røgudsugning; 18 – kanal; 19 – askefanger; 20 – ventilator; 21 - brændkammer; 22 – mølle; 23 – pumpestation; 24 – vandkilde; 25 – cirkulationspumpe; 26 – højtryks regenerativ varmelegeme; 27 – fødepumpe; 28 - kondensator; 29 – kemisk vandbehandlingsanlæg; 30 – step-up transformer; 31 – lavtryks regenerativ varmelegeme; 32 – kondensatpumpe.

Diagrammet nedenfor viser sammensætningen af ​​hovedudstyret i et termisk kraftværk og sammenkoblingen af ​​dets systemer. Fra dette diagram kan du spore generel rækkefølge teknologiske processer, der finder sted på termiske kraftværker.

Betegnelser på TPP-diagrammet:

1. Brændstof økonomi;
2. forberedelse af brændstof;
3. mellemliggende overhedning;
4. højtryksdel (HPV eller CVP);
5. lavtryksdel (LPP eller LPC);
6. elektrisk generator;
7. ekstra transformer;
8. kommunikation transformer;
9. Det vigtigste Koblingsudstyr;
10. kondensat pumpe;
11. cirkulationspumpe;
12. kilde til vandforsyning (for eksempel flod);
13. (PND);
14. vandbehandlingsanlæg (WPU);
15. termisk energiforbruger;
16. retur kondensat pumpe;
17. aflufter;
18. foder pumpe;
19. (PVD);
20. slagge fjernelse;
21. aske losseplads;
22. røgaftrækker (DS);
23. skorsten;
24. blæser (DV);
25. askefanger

Beskrivelse af TPP teknologiske skema:

Sammenfattende alt ovenstående opnår vi sammensætningen af ​​et termisk kraftværk:

• brændstofstyring og brændstofforberedelsessystem;
• kedelinstallation: en kombination af selve kedlen og hjælpeudstyr;
• turbineinstallation: dampturbine og dets hjælpeudstyr;
• installation af vandbehandling og kondensatrensning;
• system teknisk vandforsyning;
• askefjernelsessystem (til termiske kraftværker, der opererer på fast brændsel);
• elektrisk udstyr og elektrisk udstyr kontrolsystem.

Brændstoffaciliteter, afhængigt af typen af ​​brændstof, der anvendes på stationen, omfatter en modtage- og aflæsningsanordning, transportmekanismer, brændstofopbevaringsfaciliteter til faste og flydende brændstoffer, anordninger til foreløbig brændstofforberedelse (kulknusningsanlæg). Brændselsolieanlægget omfatter også pumper til pumpning af brændselsolie, brændselsolievarmere og filtre.

Forberedelse fast brændsel for forbrænding består i at male og tørre det i et støvforberedelsesanlæg, og tilberedning af brændselsolie består i at opvarme det, rense det for mekaniske urenheder og nogle gange behandle det med specielle tilsætningsstoffer. Med gasbrændstof er alt enklere. Forberedelse af gasbrændstof handler hovedsageligt om at regulere gastrykket foran kedelbrænderne.

Den nødvendige luft til brændstofforbrændingen tilføres kedlens forbrændingsrum af blæsere (AD). Produkterne fra brændstofforbrænding - røggasser - suges af røgudsugningsanlæg (DS) og udledes gennem skorstene til atmosfæren. Et sæt kanaler (luftkanaler og gaskanaler) og forskellige elementer udstyr, som luft og røggasser passerer igennem, danner gas-luft-vejen i et termisk kraftværk (varmeværk). Røgudsugere, skorstens- og blæsere, der er inkluderet heri, udgør en trækinstallation. I brændstofforbrændingszonen gennemgår de ikke-brændbare (mineralske) urenheder, der er inkluderet i dens sammensætning, kemiske og fysiske transformationer og fjernes delvist fra kedlen i form af slagger, og en betydelig del af dem transporteres væk af røggasser i form fine partikler aske. For at beskytte den atmosfæriske luft mod askeemissioner er askesamlere installeret foran røgudsugningsanlæg (for at forhindre deres askeslitage).

Slagge og opsamlet aske fjernes normalt hydraulisk til askedepoter.

Ved afbrænding af brændselsolie og gas er der ikke installeret askeopsamlere.

Når brændstof afbrændes, omdannes kemisk bundet energi til termisk energi. Som følge heraf dannes forbrændingsprodukter, som i kedlens varmeflader afgiver varme til vandet og dampen, der genereres fra det.

Helheden af ​​udstyr, dets individuelle elementer og rørledninger, gennem hvilke vand og damp bevæger sig, danner stationens damp-vand-vej.

I kedlen opvarmes vandet til mætningstemperatur, fordamper, og den mættede damp, der dannes fra det kogende kedelvand, overophedes. Fra kedlen sendes overophedet damp gennem rørledninger til turbinen, hvor dens termiske energi omdannes til mekanisk energi, der overføres til turbineakslen. Dampen, der udledes i turbinen, kommer ind i kondensatoren, overfører varme til kølevandet og kondenserer.

På moderne termiske kraftværker og kraftvarmeværker med enheder med en enhedskapacitet på 200 MW og derover anvendes mellemoverophedning af damp. I dette tilfælde har turbinen to dele: en højtryksdel og en lavtryksdel. Dampen, der udtømmes i højtryksdelen af ​​turbinen, sendes til den mellemliggende overheder, hvor der tilføres yderligere varme til den. Derefter vender dampen tilbage til turbinen (til lavtryksdelen) og fra den kommer ind i kondensatoren. Mellem overophedning damp øger effektiviteten af ​​turbineenheden og øger pålideligheden af ​​dens drift.

Kondensatet pumpes ud af kondensatoren af ​​en kondensationspumpe og kommer efter at have passeret gennem lavtryksvarmer (LPH) ind i aflufteren. Her opvarmes det med damp til en mætningstemperatur, mens ilt og kuldioxid frigives fra det og føres ud i atmosfæren for at forhindre udstyrskorrosion. Afluftet vand, kaldet fødevand, pumpes gennem højtryksvarmer (HPH) ind i kedlen.

Kondensatet i HDPE'en og aflufteren samt fødevandet i HDPE'en opvarmes af damp udtaget fra turbinen. Denne opvarmningsmetode betyder at returnere (regenererende) varme til kredsløbet og kaldes regenerativ opvarmning. Takket være det reduceres strømmen af ​​damp ind i kondensatoren, og derfor overføres mængden af ​​varme til kølevandet, hvilket fører til øge effektiviteten dampturbineanlæg.

Sættet af elementer, der leverer kølevand til kondensatorerne, kaldes det tekniske vandforsyningssystem. Dette inkluderer: en vandforsyningskilde (flod, reservoir, køletårn), cirkulationspumpe, indløbs- og udløbsvandsrør. I kondensatoren overføres ca. 55 % af varmen fra dampen, der kommer ind i turbinen, til det afkølede vand; denne del af varmen bruges ikke til at generere elektricitet og spildes ubrugeligt.

Disse tab reduceres betydeligt, hvis delvist opbrugt damp tages fra turbinen, og dens varme bruges til industrielle virksomheders teknologiske behov eller til opvarmning af vand til opvarmning og varmtvandsforsyning. Dermed bliver stationen et kraftvarmeværk (CHP), der giver kombineret produktion af elektrisk og termisk energi. På termiske kraftværker installeres specielle turbiner med dampudsugning - såkaldte kraftvarmemøller. Kondensat af damp afgivet termisk forbruger, returneres til det termiske kraftværk af en returkondensatpumpe.

På termiske kraftværker er der interne tab af damp og kondensat på grund af den ufuldstændige tæthed af damp-vand-vejen, samt det uoprettelige forbrug af damp og kondensat til stationens tekniske behov. De udgør cirka 1 - 1,5 % af det samlede dampforbrug til turbiner.

På termiske kraftværker kan der også være eksterne tab af damp og kondensat i forbindelse med levering af varme til industrielle forbrugere. I gennemsnit er de 35 - 50%. Interne og eksterne tab af damp og kondensat suppleres med yderligere vand, der er forbehandlet i vandbehandlingsanlægget.

Kedelfødevand er således en blanding af turbinekondensat og efterfyldningsvand.

Stationens elektriske udstyr omfatter en elektrisk generator, en kommunikationstransformator, et hovedkoblingsanlæg og et strømforsyningssystem til kraftværkets egne mekanismer gennem en hjælpetransformer.

Kontrolsystemet indsamler og behandler information om fremskridt i den teknologiske proces og udstyrets tilstand, automatisk og fjernbetjening mekanismer og regulering af grundlæggende processer, automatisk beskyttelse udstyr.

Tab af arbejdsvæsken: damp, hovedkondensat og fødevand på termiske kraftværker kan opdeles i indre og ydre. TIL indre– omfatter tab af arbejdsvæske gennem utætheder af flangeforbindelser og fittings; tab af damp gennem sikkerhedsventiler; lækage af dræning af damprør; dampforbrug til indblæsning af varmeflader, til opvarmning af brændselsolie og til dyser. Disse tab er ledsaget af varmetab de er normalt angivet med værdien eller udtrykt (for kondenserende turbineenheder) som en brøkdel af dampstrømmen pr. turbine. Indenrigs tab af damp og kondensat bør ikke overstige 1,0 % ved nominel belastning ved CPP og 1,2÷ 1,6 ved kraftvarme. På Teplovykh elværk(TPP) med direktestrømskedler, kan disse tab, under hensyntagen til periodisk vandkemisk rensning, være større med 0,3 ÷ 0,5 %. Ved afbrænding af fyringsolie som hovedbrændsel stiger kondensattabene med 6 % pr sommertid og med 16 % om vinteren.

For at reducere indvendige tab, når det er muligt, udskiftes flangeforbindelser med svejsede, opsamling og brug af dræning organiseres, tætheden af ​​fittings og sikkerhedsventiler overvåges, og hvor det er muligt, udskiftes sikkerhedsventiler med membraner.

Ved termiske kraftværker op til kritisk tryk, s tromlekedler Størstedelen af ​​interne tab er tab fra nedblæsningsvand.

Ekstern tab opstår, når der tilføres procesdamp til eksterne forbrugere fra turbiner og kraftdampgeneratorer (SG), når en del af kondensatet af denne damp ikke returneres til det termiske kraftværk.

Hos en række virksomheder i den kemiske og petrokemiske industri kan tab af procesdampkondensat udgøre op til 70 %.

Indenrigs tab opstår på kondenskraftværker (CPS) og kraftvarmeværker (CHP). Ekstern tab forekommer kun på termiske kraftværker med levering af procesdamp til industrivirksomheder.

Slut på arbejde -

Dette emne hører til sektionen:

For kurset TTSPEE og T 7. semester, 36 timers forelæsning 18 forelæsninger

Ifølge kurset tspee og t semester timer .. forelæsning om tab af damp og kondensat og deres genopfyldning tab af damp og kondensat ..

Hvis du har brug for yderligere materiale om dette emne, eller du ikke fandt det, du ledte efter, anbefaler vi at bruge søgningen i vores database over værker:

Hvad vil vi gøre med det modtagne materiale:

Hvis dette materiale var nyttigt for dig, kan du gemme det på din side på sociale netværk:

Tweet

Alle emner i dette afsnit:

Damp- og vandbalance
Vand, der indføres i tilførselssystemet til kraftkedler for at genopbygge tab af arbejdsvæsken (kølevæsken), kaldes ekstra vand.

Formål og princip for drift af renseekspandere
Yderligere vand, på trods af at det er forrenset, introducerer salte og andre stoffer i TPP-cyklussen. kemiske forbindelser. En betydelig del af salte kommer også ind gennem ikke-densiteter

Kemiske metoder til fremstilling af ekstra vand og makeupvand
Industrielle termiske kraftværker modtager normalt vand fra fælles system virksomhedens vandforsyning, hvorfra mekaniske urenheder tidligere er fjernet ved sedimentering, koagulering og filter

Termisk forberedelse af yderligere vand af dampgeneratorer i fordampere
På grund af sikkerhedsproblemet miljø fra skadelige emissioner fra produktion, anvendelse kemiske metoder vandbehandling bliver stadig sværere på grund af forbuddet mod udledning af vaskevand til vandområder. I det

Beregning af inddampningsanlægget
Diagrammet til beregning af fordampningsinstallationen er vist i fig. 8.4.3. Beregningen af ​​fordampningsinstallationen består i at bestemme strømningshastigheden af ​​primær damp fra turbineudløbet

Levering af damp til eksterne forbrugere
Fra kraftvarmeværket (CHP) til forbrugeren leveres varme i form af damp eller varmt vand, kaldet kølemidler. Industrielle virksomheder forbruger damp til teknologiske behov

Et-, to- og trerørs dampforsyningssystemer fra termiske kraftværker
De fleste virksomheder kræver damp på 0,6 - 1,8 MPa, og nogle gange 3,5 og 9 MPa, som tilføres forbrugerne fra det termiske kraftværk via damprørledninger. Udlægning af individuelle dampledninger til hvert forbrugeropkald

Reduktion-køleenhed
For at reducere dampens tryk og temperatur anvendes reduktionskøleenheder (RCU'er). Enhederne bruges på termiske kraftværker til at reservere udvindinger og modtryk.

Varmeforsyning til varme, ventilation og boligbehov
Det bruges som kølemiddel til opvarmning, ventilation og boligbehov. varmt vand. Et system af rørledninger, hvorigennem varmt vand leveres til forbrugerne og afkølet vand returneres

Varmeafgivelse til opvarmning
Netværksinstallation GRES består normalt af to varmelegemer - hoved- og spidsvarmerne. 9.2.1.

Design af netværksvarmer og varmtvandskedler
Kvaliteten af ​​netværksvand, der pumpes gennem varmeoverfladerne på netværksvarmere, er væsentligt lavere end kvaliteten af ​​turbinekondensat. Det kan indeholde korrosionsprodukter, hårdhedssalte osv.

FOREDRAG 24
(fortsættelse af foredrag 23) Varmtvandskedler bruges ligesom spidsnetvarmere på termiske kraftværker som spidsvarmekilder ved varmebelastninger, der overstiger forsyningen

Afluftere, føde- og kondensatpumper
Afluftnings-fodringsanlægget kan opdeles i to: afluftning og foder. Lad os starte vores overvejelse med afluftningsinstallationen. Udnævnt

FOREDRAG 26
(fortsættelse af foredrag 25) Hvad er formålet med foderanlægget? Hvorfor er der installeret en boosterpumpe? Hvad er de mulige kredsløb til at tænde for fødepumper?

Generelle bestemmelser for beregning af grundlæggende termiske kredsløb
1. BEREGNING AF TERMISK kredsløb T-110/120-130 (ved nominel driftstilstand) Turbineenhedens parametre: N0 = 11

Beregning af varmenets vandforbrug
Entalpien af ​​netværksvand ved indgangen til PSG-1 bestemmes ved tос = 35 0С og trykket ved udløbet netværkspumpe, lig med 0,78 MPa, opnår vi hoc = 148 kD

Beregning af vandvarme i fødepumpen
Fødevandstrykket ved udløbet af fødepumpen estimeres til at være 30 - 40 % større end friskdamptrykket p0; Vi accepterer 35%:

Termodynamiske parametre for damp og kondensat (nominel driftstilstand)
Tab. 1.1 Punkt Damp i turbineudtag Damp ved regenerative varmelegemer Opvarmet

FOREDRAG 29
(fortsættelse af forelæsning 28) 1.4.3 Beregning af PND Der vil blive foretaget en fælles beregning af gruppen PND-4,5,6.

Kondenserende enheder
Hvad er formålet og sammensætningen af ​​en kondenserende enhed? Hvordan vælges kondensatpumper? Kondenseringsenheden (fig. 26) sikrer oprettelsen og vedligeholdelsen

Tekniske vandforsyningssystemer
Hvad er formålet og opbygningen af ​​det tekniske vandforsyningssystem? Til hvilke formål bruges procesvand på termiske kraftværker og atomkraftværker? Teknisk vandforsyningssystem

Brændstoføkonomi i kraftværker og kedelhuse
Forberedelse af kul til forbrænding omfatter følgende trin: - vejning på vognvægte og aflæsning ved hjælp af vogndumpere; hvis kullet frøs under transporten

Tekniske løsninger for at forhindre miljøforurening
RENSNING AF FLUGGASER Flyveaske, partikler af uforbrændt brændstof, nitrogenoxider, svovldioxidgasser indeholdt i røggasser forurener atmosfæren og har en skadelig virkning.

Problemer med kraftværkets drift
De vigtigste krav til driften af ​​termiske kraftværker og atomkraftværker er at sikre pålideligheden, sikkerheden og effektiviteten af ​​deres drift. Pålidelighed betyder at sikre uafbrudt (uafbrudt)

Valg af sted til opførelse af termiske kraftværker og atomkraftværker
Hvad er de grundlæggende krav til byggepladsen for et kraftværk? Hvad er kendetegnene ved at vælge et sted til at bygge et atomkraftværk? Hvad er vindrosen i det område, hvor stationen er placeret? Snach

Kraftværkets masterplan
Hvad er en masterplan for kraftværker? Hvad viser masterplanen? Helhedsplanen (GP) er et topbillede af kraftværksområdet

Indretning af hovedbygningen af ​​termiske kraftværker og atomkraftværker
Hvad er strukturen af ​​hovedbygningen af ​​termiske kraftværker og atomkraftværker? Hvad er de grundlæggende principper for layoutet af kraftværkets hovedbygning, hvilke kvantitative indikatorer karakteriserer perfektionen af ​​layoutet? Hvilken