أسطح التسخين الرئيسية للغلاية البخارية، الغرض. حساب أسطح التبخر بالحمل الحراري

الاستخدام: في هندسة الطاقة الحرارية، وبشكل خاص في صناعة مولدات البخار. جوهر الاختراع: يتم ضمان زيادة قابلية التصنيع والتركيب والإصلاح من خلال حقيقة أنه في سطح التسخين الحراري الذي يحتوي على المدخلات 1 والمخرجات 2، يتم تركيب الأنابيب الساخنة 3 عموديًا، والأنابيب الفاصلة 4 الموجودة في طبقات أفقية 5 على خطوط مستقيمة المقاطع العموديةالأنابيب الساخنة 4 ويتم تثبيتها بشكل صارم في أزواج مع بعضها البعض على طول محيط السطح الحراري، ويغطي زوج الأنابيب الفاصلة 4 صفًا واحدًا فقط من الأنابيب الساخنة 3. 4 أو.

يتعلق الاختراع بهندسة الطاقة الحرارية ويمكن استخدامه في بناء مولد البخار. أثناء تشغيل مولد البخار، خاصة على الوقود الخبث أو زيت الوقود عالي الكبريت، تترسب الرواسب على أسطح التسخين العمودية، والتي توجد عادة في قناة غاز أفقية. عدد كبير منالخبث. بؤر الخبث المكثف هي الأماكن التي يتم فيها تقليل الخطوات العرضية بين الأنابيب العمودية بسبب خروجها من المستوى التصميمي (من النطاق). في هذه الأماكن، ينخفض ​​\u200b\u200bالتدفق والسرعة بشكل حاد غازات المداخنوهذا يساهم أيضًا في خبث أسطح التسخين. بالإضافة إلى ذلك، فإن المحاذاة الخارجية للأنابيب، خاصة في الاتجاه العرضي لحركة غازات التسخين، تؤدي إلى تفاقم ظروف التنظيف باستخدام المنافيخ أو الأجهزة الأخرى. إن الأجهزة المختلفة غير المبردة المصنوعة من مواد مقاومة للحرارة والمستخدمة حاليًا تحترق بسرعة عند تعرضها لها درجات حرارة عاليةوالمكونات العدوانية (الكبريت والفاناديوم) لغازات التدفئة. تطبيق خاص بك، أي. متصلة بالتوازي مع الأنابيب الساخنة لسطح التسخين، تؤدي الأنابيب الساخنة المتباعدة إلى ظروف تشغيل غير متساوية، لأن تختلف الأنابيب الفاصلة بالضرورة في الطول والتكوين عن الأنابيب الرئيسية، مما يقلل من موثوقية سطح التسخين. ومن المعروف أن تصميم سطح التسخين الحراري، حيث يتم تباعد الأنابيب الساخنة بواسطة شرائح فاصل غير مبردة مصنوعة من الحديد الزهر المقاوم للحرارة. على سبيل المثال، في غلاية TGMP-204، فإن عيب هذا التصميم هو هشاشة شرائح المباعدة، لأنها في ظل ظروف درجات الحرارة المرتفعة للغازات والمكونات العدوانية لمنتجات احتراق الوقود، فإنها تحترق وتنهار بسرعة، مما يؤدي إلى انتهاك. تساهم المسافات بين الأنابيب الساخنة لسطح التسخين في تلوثها بالرماد والخبث وتدهور نقل الحرارة وتقليل موثوقية مولد البخار. الأقرب إلى التصميم المعلن هو تصميم سطح تسخين حملي، يحتوي على مشعبات مدخل ومخرج، وأنابيب تسخين موضوعة رأسياً وأنابيب مباعدة مثبتة في طبقات أفقية، يتم تبريدها بواسطة وسط العمل ومجهزة بخلايا تشكيل المسامير، كل منها يضم واحدًا الأنابيب العمودية. بشكل عام، تشكل جميع الأنابيب المباعدة، المتصلة ببعضها البعض عن طريق المسامير، شبكة صلبة أفقية يتم من خلالها تمرير الأنابيب الساخنة لسطح التسخين. عيب التصميم المعروف هو تعقيد التركيب وقابلية الصيانة المنخفضة، والتي تتكون من حقيقة أنه إذا كان من الضروري استبدال الأنبوب الساخن التالف الموجود في الجزء الأوسط سطح عموديالتدفئة، فمن المستحيل تمامًا فصل الأنابيب العمودية الساخنة لتسهيل الوصول إلى المنطقة المتضررة. وهذا ينطبق أيضًا على الأنابيب المباعدة نفسها المجهزة بالمسامير. للوصول إلى المنطقة المتضررة، من الضروري قطع عدد كبير من الأنابيب غير التالفة في أماكن يمكن الوصول إليها ثم ترميمها. تؤكد الخبرة في تشغيل هذا السطح على غلايات TGMP-204 ما ورد أعلاه. والغرض من الاختراع هو القضاء على هذه العيوب، فضلا عن تحسين التثبيت وقابلية التصنيع للإصلاح. يتم تحقيق هذا الهدف من خلال حقيقة أنه في سطح التسخين الحراري الذي يحتوي على مشعبات المدخل والمخرج، والأنابيب الساخنة المثبتة رأسيًا والأنابيب المباعدة المرتبة في طبقات أفقية، يتم وضع الأنابيب المباعدة على شكل طبقات أفقية على مقاطع رأسية مستقيمة من الأنابيب الساخنة، بشكل صارم متصلة في أزواج على طول سطح الحمل الحراري المحيطي، ويغطي كل زوج مذكور صفًا واحدًا فقط من الأنابيب الساخنة. تم توضيح جوهر الاختراع من خلال الرسومات التي توضح: الشكل. 1 الشكل العامسطح التسخين الحراري، في الشكل. 2 قسم على طول الشكل A-A. 1، في الشكل. 3 قسم على طول B-B في الشكل. 2، في الشكل. 4 قسم على طول الشكل B-B. 2. يحتوي سطح التسخين الحملي على مجمعات مدخل 1 ومخرج 2، وأنابيب تسخين مثبتة رأسياً 3، وأنابيب مباعد 4، مصنوعة على شكل طبقات أفقية 5، موضوعة على مقاطع مستقيمة من الأنابيب 3 على طول ارتفاع السطح الموازي للحركة من غازات التدفئة وفي أزواج تغطي كل صف من هذه الأنابيب. ترتبط الأنابيب 4 ببعضها البعض بشكل صارم عن طريق اللحام 6 على طول محيط سطح التسخين. يعمل سطح التسخين الحراري على النحو التالي. عندما يتغير الحالة الحراريةفي مولد البخار، تحمل الأنابيب المباعدة 4 كل صف من الأنابيب الساخنة 3 في مستوى واحد، وتميل إلى الخروج عن النطاق بسبب التسخين غير المتساوي. يضمن الحفاظ على ترتيب الأنابيب 3 سرعات غاز موحدة عبر كامل عرض المدخنة، ويقلل من احتمالية حمل الرماد على أقسامها الفردية، ويحسن أيضًا ظروف التنظيف باستخدام المنافيخ أو الأجهزة الأخرى. يؤدي الحفاظ على الأنابيب الساخنة 3 في الترتيب إلى تحسين ظروف فحصها وإصلاحها بشكل كبير.

ويتعلق نموذج المنفعة بتكنولوجيا التبادل الحراري ويمكن استخدامه، على وجه الخصوص، كأسطح تسخين حرارية للغلايات. لقد أدى التصميم المقترح لسطح التسخين إلى تقليل الخطوات بين أنابيب الحزمة الحرارية المتداخلة في الاتجاه العرضي لحركة الغازات مقارنة بالنموذج الأولي. يتيح مخطط توصيل الأنابيب على شكل حرف U لكل علم مع المجمع، بنفس أبعاد حزمة الحمل الحراري، زيادة إجمالي سطح التسخين، وكذلك زيادة سرعة الغازات في سطح التسخين الحراري، وبالتالي زيادة شدة انتقال الحرارة. يحتوي سطح التسخين الحملي على حزمة حمل حملي متداخلة مكونة من أعلام 1 مصنوعة من مواسير على شكل حرف U 2 متصلة بمجمعات رأسية 3. مواسير على شكل حرف U عدد 2 من كل علم 1 متصلة بمجمع رأسي 3 بحيث تكون مراكز فتحاتها تقع على محورين، موازيين لمحور المشعب الرأسي 3. وتتخلل نقاط اتصال نهايات مدخل الأنابيب على شكل حرف U 2 لكل علم 1 بالتتابع على طول المحاور، في حين تتخلل نهايات المدخل والمخرج لكل أنبوب 2 ترتبط بالمشعب 3 على محاور مختلفة. وهكذا يتم ترتيب الأنابيب على شكل حرف U 2 بشكل عرضي، واحدة فوق الأخرى، مما يجعل من الممكن تقليل المسافة بين مراكز الفتحات التي تربط الأنابيب 2 بالمجمع 3، وبالتالي تقليل الخطوات بين أنابيب حزمة الحمل الحراري متداخلة في الاتجاه العرضي.

ويتعلق نموذج المنفعة بتكنولوجيا التبادل الحراري ويمكن استخدامه، على وجه الخصوص، كأسطح تسخين حرارية للغلايات.

سطح التسخين الحراري معروف حسب المؤلف. تاريخ اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية رقم 844917، يحتوي على شعاع حمل حراري على شكل رقعة الشطرنج يتكون من أعلام متقابلة مصنوعة من أنابيب على شكل حرف U مثبتة في مجمعات عمودية. ترتبط أنابيب كل علم بشكل تقليدي بمجمعات رأسية بحيث تقع مراكز فتحاتها على محورين موازيين لمحور المجمع، كما يتم ربط بعض أنابيب كل علم على طول محور واحد، وجزء - على طول المحور آخر. في هذه الحالة، لا يمكن أن تكون الخطوة بين أنابيب حزمة الحمل الحراري المتداخلة في الاتجاه العرضي أقل من قطرين للأنبوب، مما لا يسمح بالتقليل أبعادسطح التسخين الحراري.

والنتيجة الفنية لنموذج المنفعة المطالب به هي تقليل الخطوات بين الأنابيب في الاتجاه العرضي لحركة الغازات، مما يسمح، بنفس أبعاد حزمة الحمل الحراري، بزيادة إجمالي سطح التسخين، بالإضافة إلى ذلك، يزيد من سرعة مرور الغازات مما يزيد من شدة انتقال الحرارة.

يتم تحقيق النتيجة الفنية المحددة من خلال حقيقة أنه في سطح تسخين الحمل الحراري الذي يحتوي على شعاع حمل حراري متداخل يتكون من تثبيت عمودي

المجمعات ذات أعلام متعاقبة مصنوعة من أنابيب على شكل حرف U، يتم فيها ربط أنابيب كل علم بمجمعات رأسية بحيث تقع مراكز فتحاتها على محورين موازيين لمحور المجمع، وفقاً لـ المقترح نموذج الخدمات، يتم تبديل نقاط اتصال نهايات مدخل الأنابيب على شكل حرف U لكل علم بالتتابع على طول المحاور، في حين يتم توصيل نهايات المدخل والمخرج لكل أنبوب بالمشعب على محاور مختلفة.

تشرح الرسومات المقترحة جوهر الاقتراح. ويبين الشكل 1 منظرًا عامًا لسطح التسخين الحراري، ويبين الشكلان 2 و3 نفس الشيء، على التوالي، في القسم على طول A-A وB-B.

يحتوي سطح التسخين الحملي (شكل 1-3) على حزمة حمل حراري رقعة الشطرنج مكونة من أعلام 1 مصنوعة من أنابيب على شكل حرف U 2 متصلة بمجمعات رأسية 3. الأنابيب على شكل حرف U 2 من كل علم 1 متصلة بمجمع رأسي 3 لذلك أن مراكز فتحاتها تقع على محورين موازيين لمحور المشعب الرأسي 3. نقاط اتصال نهايات مدخل الأنابيب على شكل حرف U 2 لكل علم 1 مشذرة بالتتابع على طول المحاور، بينما المدخل والمخرج يتم توصيل نهايات كل أنبوب 2 بالمشعب 3 على محاور مختلفة. وهكذا يتم ترتيب الأنابيب على شكل حرف U 2 بشكل عرضي، واحدة فوق الأخرى، مما يجعل من الممكن تقليل المسافة بين مراكز الفتحات التي تربط الأنابيب 2 بالمجمع 3، وبالتالي تقليل الخطوات بين أنابيب حزمة الحمل الحراري متداخلة في الاتجاه العرضي.

الجهاز يعمل على النحو التالي.

يدخل وسط العمل إلى المجمعات 3 ويتم توزيعه من خلال أنابيب على شكل حرف U 2 أعلام 1 سطح تسخين حراري.

تغسل الغازات الساخنة الأنابيب 2 بشكل عرضي، وبسبب انخفاض المسافة بين الأنابيب 2، مما يضمن ترتيبًا أكثر كثافة للأنابيب في حزمة حمل حراري متداخلة، تزداد سرعة الغازات. يدخل وسط العمل الساخن إلى المجمعات 3 ويتم إزالته من سطح التسخين الحراري.

لقد أدى التصميم المقترح لسطح التسخين إلى تقليل الخطوات بين أنابيب الحزمة الحرارية المتداخلة في الاتجاه العرضي لحركة الغازات مقارنة بالنموذج الأولي. يتيح مخطط توصيل الأنابيب على شكل حرف U لكل علم مع المجمع، بنفس أبعاد حزمة الحمل الحراري، زيادة إجمالي سطح التسخين، وكذلك زيادة سرعة الغازات في سطح التسخين الحراري، وبالتالي زيادة شدة انتقال الحرارة.

صيغة نموذج المنفعة

سطح تسخين حملي يحتوي على عارضة حمل متداخلة مكونة من أعلام متقابلة مثبتة في مجمعات عمودية، مصنوعة من أنابيب على شكل حرف U، على أن تكون أنابيب كل علم متصلة بالمجمعات الرأسية بحيث تقع مراكز فتحاتها على محورين متوازيين محور المجمع، ويتميز بأن نقاط اتصال نهايات مدخل الأنابيب على شكل حرف U لكل علم تتناوب بشكل متسلسل على طول المحاور، بينما يتم توصيل طرفي المدخل والمخرج لكل أنبوب بالمشعب على محاور مختلفة.

حساب الحزم الحرارية للغلاية.

تلعب أسطح التسخين الحملي للغلايات البخارية دورًا مهمًا في عملية توليد البخار، وكذلك استخدام حرارة منتجات الاحتراق الخارجة من غرفة الاحتراق. تعتمد كفاءة أسطح التسخين بالحمل الحراري إلى حد كبير على شدة انتقال الحرارة من منتجات الاحتراق إلى البخار.

تقوم منتجات الاحتراق بنقل الحرارة إلى السطح الخارجي للأنابيب عن طريق الحمل الحراري والإشعاع. من السطح الخارجي للأنابيب إلى السطح الداخلي، تنتقل الحرارة عبر الجدار عن طريق التوصيل الحراري، ومن السطح الداخليإلى الماء والبخار - عن طريق الحمل الحراري. وبالتالي، فإن نقل الحرارة من منتجات الاحتراق إلى الماء والبخار هو عملية معقدة تسمى نقل الحرارة.

عند حساب أسطح التسخين بالحمل الحراري، يتم استخدام معادلة انتقال الحرارة والمعادلة توازن الحرارة. يتم إجراء الحساب لـ 1 م 3 من الغاز في الظروف العادية.

معادلة انتقال الحرارة.

معادلة التوازن الحراري

Qb=?(I"-I"+؟؟؟I°prs);

في هذه المعادلات، K هو معامل نقل الحرارة المتعلق بسطح التسخين المحسوب، W/(m2-K)؛

T - فرق درجة الحرارة، درجة مئوية؛

Br - استهلاك الوقود المقدر، م3/ث؛

ح - سطح التسخين المحسوب، م2؛

معامل الاحتفاظ بالحرارة، مع الأخذ في الاعتبار فقدان الحرارة من التبريد الخارجي؛

I"، I" - المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق عند مدخل سطح التسخين وعند الخروج منه، kJ/m3؛

I°prs هي كمية الحرارة التي يدخلها الهواء الممتص إلى المدخنة، كيلوجول/م3.

في المعادلة Qt=K?H??t/Br، معامل نقل الحرارة K هو خاصية محسوبة للعملية ويتم تحديده بالكامل من خلال ظواهر الحمل الحراري والتوصيل الحراري والإشعاع الحراري. يتضح من معادلة انتقال الحرارة أن كمية الحرارة المنقولة عبر سطح تسخين معين تكون أكبر، وكلما زاد معامل انتقال الحرارة وفرق درجة الحرارة بين منتجات الاحتراق والسائل الساخن. ومن الواضح أن أسطح التدفئة تقع على مقربة من غرفة الاحتراقتعمل عند اختلاف أكبر في درجة حرارة منتجات الاحتراق ودرجة حرارة البيئة المستقبلة للحرارة. ومع تحرك منتجات الاحتراق عبر مسار الغاز، تنخفض درجة حرارتها وتعمل أسطح التسخين الخلفية (موفر الماء) بفارق أقل في درجة الحرارة بين منتجات الاحتراق والوسط الساخن. لذلك، كلما كان سطح التسخين الحراري بعيدًا عن غرفة الاحتراق، كلما زادت المسافة أحجام كبيرةيجب أن يكون لديه وكلما تم إنفاق المزيد من المعدن على تصنيعه.

عند اختيار تسلسل وضع أسطح التسخين الحملي في وحدة الغلاية، فإنهم يسعون جاهدين لترتيب هذه الأسطح بحيث يكون الفرق في درجة حرارة منتجات الاحتراق ودرجة حرارة الوسط المستقبل أكبر. على سبيل المثال، يقع جهاز التسخين الفائق مباشرة بعد صندوق الاحتراق أو الإكليل، حيث أن درجة حرارة البخار أعلى من درجة حرارة الماء، ويوجد موفر الماء بعد سطح التسخين الحراري، لأن درجة حرارة الماء في موفر الماء أقل من درجة الغليان نقطة الماء في غلاية البخار.

توضح معادلة التوازن الحراري Qb=?(I"-I"+؟؟؟I°prs) مقدار الحرارة التي تعطيها منتجات الاحتراق للبخار من خلال سطح التسخين الحراري.

كمية الحرارة Qb الناتجة عن منتجات الاحتراق تساوي الحرارة التي يمتصها البخار. بالنسبة للحساب، يتم تحديد درجة حرارة منتجات الاحتراق بعد سطح التسخين المحسوب ومن ثم يتم تكريرها بتقديرات تقريبية متتالية. وفي هذا الصدد، يتم الحساب لقيمتين لدرجة حرارة منتجات الاحتراق بعد المداخن المحسوب.

1. تحديد مساحة سطح التسخين الموجودة في قناة الغاز المحسوبة H = 68.04 م2.

مساحة المقطع العرضي المفتوحة لمرور منتجات الاحتراق أثناء التدفق العرضي للأنابيب الملساء F = 0.348 م 2.

استنادا إلى بيانات التصميم، نحسب الملعب العرضي النسبي:

1= S1 /dnar=110/51=2.2;

الملعب الطولي النسبي:

2 = S2 /د=90/51=1.8.

2. نقبل أولاً قيمتين لدرجة حرارة منتجات الاحتراق بعد المداخن المحسوبة: =200 درجة مئوية =400 درجة مئوية؛

3. تحديد الحرارة المنبعثة من منتجات الاحتراق (كيلوجول / م 3)،

Qb =؟؟(-+ ??k?I°prs),

أين؟ - معامل الاحتفاظ بالحرارة المحدد في الفقرة 3.2.5؛

I" - المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق أمام سطح التسخين، المحدد من الجدول 2 عند درجة الحرارة ومعامل الهواء الزائد بعد سطح التسخين، الذي يسبق السطح المحسوب؛ = 21810 كيلوجول/م3 عند = 1200 درجة مئوية؛

I" هو المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق بعد سطح التسخين المحسوب، المحدد من الجدول 2 عند درجتي حرارة مقبولتين مسبقًا بعد سطح التسخين الحراري؛ = 3500 كيلوجول/م3 عند = 200 درجة مئوية؛

6881 كيلوجول/م3 عند =400 درجة مئوية؛

ك - شفط الهواء إلى سطح التسخين الحراري، والذي يعرف بالفرق في معاملات الهواء الزائد عند مدخله ومخرجه؛

I°prs هو المحتوى الحراري للهواء الممتص إلى سطح التسخين الحراري، عند درجة حرارة الهواء tb = 30 درجة مئوية يتم تحديدها في الفقرة 3.1.

Qb1 =0.98?(21810-3500+0.05?378.9)=17925 كيلوجول/م3;

Qb2=0.98?(21810-6881+0.05?378.9)=14612 كيلوجول/م3;

4. احسب درجة الحرارة المقدرة لتدفق منتج الاحتراق في المداخن الحراري (درجة مئوية)

أين و هي درجة حرارة منتجات الاحتراق عند مدخل السطح وعند الخروج منه.

5. تحديد فرق درجة الحرارة (درجة مئوية)

T1=-tк = 700-187.95=512 درجة مئوية؛

T2 =-tк=800-187.95=612 درجة مئوية;

حيث tk هي درجة حرارة وسط التبريد، وهي تؤخذ بالنسبة للغلاية البخارية درجة حرارة متساويةالماء المغلي عند الضغط في المرجل، tn.p=187.95 درجة مئوية؛

6. العد متوسط ​​السرعةمنتجات الاحتراق في سطح التسخين (م/ث)

حيث Вr هو استهلاك الوقود المقدر، م3/ث، (انظر البند 3.2.4)؛

F هي منطقة المقطع العرضي المفتوحة لمرور منتجات الاحتراق (انظر البند 1.2)، م2؛

Vg هو حجم منتجات الاحتراق لكل 1 كجم من الوقود الصلب والسائل أو لكل 1 م 8 من الغاز (من جدول الحساب 1 مع معامل الهواء الزائد المقابل)؛

كب - متوسط درجة حرارة التصميممنتجات الاحتراق، درجة مئوية؛

7. نحدد معامل انتقال الحرارة بالحمل الحراري من منتجات الاحتراق إلى سطح التسخين أثناء الغسيل العرضي لحزم الممر:

К = ?н?сz ?сs ?сф;

أين يتم تحديد معامل نقل الحرارة من الرسم البياني للغسيل المستعرض لحزم الممر (الشكل 6.1 مضاء 1) ؛ ?n.1=84W/m2K at?g.1 و dnar; ?n.2=90W/m2K عند?g.2 وdnar;

cz - تصحيح عدد صفوف الأنابيب على طول تدفق منتجات الاحتراق، والتي يتم تحديدها أثناء الغسيل العرضي لحزم الممرات؛ сz =1 عند z1=10;

cs - تصحيح ترتيب الحزم، يتم تحديده أثناء الغسيل العرضي لعوارض الممر؛ سس =1

sf - يتم تحديد المعامل الذي يأخذ في الاعتبار تأثير التغيرات في المعلمات الفيزيائية للتدفق أثناء الغسيل المستعرض لحزم أنابيب الممر (الشكل 6.1 مضاء 1) ؛

cf1=1.05 في; sf2=1.02 في;

K1=84?1?1?1.05=88.2 واط/m2K;

K2=90?1?1?1.02=91.8 واط/م2ك;

8. نحسب انبعاثية تدفق الغاز باستخدام الرسم البياني. في هذه الحالة، من الضروري حساب السماكة البصرية الإجمالية

kps=(kg?rп +kзл?μ)?p?s ,

حيث كجم هو معامل توهين الأشعة بواسطة الغازات ثلاثية الذرة، المحدد في الفقرة 4.2.6؛

rп - الجزء الحجمي الإجمالي للغازات الثلاثية مأخوذ من الجدول. 1؛

kzl - معامل توهين الأشعة بواسطة الجسيمات الإيولية، kzl=0؛

μ - تركيز جزيئات الرماد، μ =0؛

ع - الضغط في قناة الغاز لوحدات الغلايات بدون ضغط يساوي 0.1 ميجا باسكال.

سمك الطبقة المشعة لحزم الأنابيب الملساء (م):

s=0.9?d?()=0.9?51?10-3 ?(-1)=0.18;

9. تحديد معامل انتقال الحرارة مع مراعاة انتقال الحرارة بالإشعاع في أسطح التسخين الحملي W/(m2K):

بالنسبة للتدفق الخالي من الغبار (عند حرق الوقود الغازي) ?l = ?n??f?sg, حيث?n هو معامل نقل الحرارة، الذي يحدده الرسم البياني (الشكل 6.4 مضاء 1)؛ ?f - درجة الابتعاثية;

сг - يتم تحديد المعامل.

لتحديد n والمعامل сг، يتم حساب درجة حرارة الجدار الملوث (درجة مئوية).

اين - معدل الحرارة بيئة، بالنسبة للغلايات البخارية، تعتبر مساوية لدرجة حرارة التشبع عند الضغط في الغلاية، t= tн.п=194°С;

T - عندما يفترض أن درجة حرارة احتراق الغاز 25 درجة مئوية.

Tst=25+187=212;

H1=90 W/(m2K) ?Н2=110 W/(m2K) عند Tst, و;

L1=90?0.065?0.96=5.62 واط/(m2K);

L2=94?0.058?0.91=5.81 واط/(m2K);

10. نحسب معامل انتقال الحرارة الإجمالي من منتجات الاحتراق إلى سطح التسخين، W/(m2-K)،

؟ = ??(?ك + ؟ل),

أين؟ - عامل الاستخدام، مع مراعاة انخفاض امتصاص الحرارة لسطح التسخين بسبب الغسل غير المتكافئ له بواسطة منتجات الاحتراق، والتدفق الجزئي لمنتجات الاحتراق عبره وتشكيل مناطق راكدة؛ مقبول للعوارض المغسولة؟ = 1.

1=1?(88.2+5.62)=93.82 واط/(م2-ك);

2=1?(91.8+5.81)=97.61 واط/(م2-ك);

11. احسب معامل انتقال الحرارة W/(m2-K)

أين؟ - معامل الكفاءة الحرارية (الجدولان 6.1 و 6.2 مضاءة 1 حسب نوع الوقود المحروق).

K1=0.85*93.82 واط/(m2-K);

K2=0.85*97.61 واط/(m2-K);

12. تحديد كمية الحرارة التي يمتصها سطح التسخين لكل 1 م3 من الغاز (كيلو جول/م3)

Qt=K?H??t/(Br?1000)

يتم تحديد فرق درجة الحرارة لسطح التسخين الحراري التبخيري (درجة مئوية)

T1==226 درجة مئوية؛ ?t2==595°С;

حيث tboil هي درجة حرارة التشبع عند الضغط في غلاية البخار؛

Qt1==8636 كيلوجول/م3؛

Qt2==23654 كيلوجول/م3؛

13. بناءً على قيمتي درجة الحرارة المقبولتين والقيمتين اللتين تم الحصول عليهما Q6 و Qt، يتم إجراء الاستيفاء الرسومي لتحديد درجة حرارة منتجات الاحتراق بعد سطح التسخين. ولهذا الغرض، تم إنشاء الاعتماد Q = f()، كما هو موضح في الشكل. 3. ستشير نقطة تقاطع الخطوط المستقيمة إلى درجة حرارة منتجات الاحتراق التي يجب أخذها في الحساب. ===310 درجة مئوية؛

تين. 3.

جدول رقم 7 الحساب الحراري لحزم الغلايات

القيمة المحسوبة	تعيين	البعد	الصيغة والأساس المنطقي
سطح التدفئة	تحسب وفقا للرسم
مقطع عرضي مجاني لمرور الغاز	تحسب وفقا للرسم
خطوة الأنابيب المستعرضة	تحسب وفقا للرسم
خطوة الأنابيب الطولية	تحسب وفقا للرسم
	وفقا لمخطط I-t
تابع المحتوى الحراري الإرهاق عند الإخراج من علبة التروس	وفقا لمخطط I-t
تابع المحتوى الحراري حرق عند مدخل الحاجز